Rotorun ilk on diski aşağı təzyiq mil ilə birlikdə döyülmüş, digər üç disk quraşdırılmışdır.

HP və LPC rotorları rotorlarla inteqral şəkildə düzəldilmiş flanşların köməyi ilə sərt şəkildə birləşdirilir. LPC və TVF-120-2 tipli generatorun rotorları sərt mufta ilə birləşdirilir.

Turbinin buxar paylanması burundur. Təzə buxar, buxarın bypass boruları vasitəsilə turbin tənzimləyici klapanlara axdığı yerdən avtomatik bağlamanın yerləşdiyi müstəqil bir burun qutusuna verilir.

HPC-dən ayrıldıqdan sonra buxarın bir hissəsi idarə olunan hasilatın çıxarılmasına, qalan hissəsi isə LPC-yə gedir.

İstilik çıxarılması müvafiq LPC kameralarından həyata keçirilir.

Turbin fiksasiya nöqtəsi generator tərəfində turbin çərçivəsində yerləşir və qurğu ön yatağa doğru genişlənir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və işə salma şəraitini yaxşılaşdırmaq üçün flanşların və dirəklərin buxarla qızdırılması və HPC ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir.

Turbin aqreqatın valını 0,0067 tezliyi ilə döndərən maneə qurğusu ilə təchiz edilmişdir.

Turbin qanadının aparatı 50 Hz rotor fırlanmasına uyğun gələn 50 Hz şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuş və konfiqurasiya edilmişdir. uzun iş 49-dan 50,5 Hz-ə qədər şəbəkə tezliyində turbinlər.

Turbin qurğusunun bünövrəsinin hündürlüyü kondensasiya otağının döşəmə səviyyəsindən maşın otağının döşəmə səviyyəsinə qədər 8 m-dir.

2.1 PT–80/100–130/13 turbininin əsas istilik diaqramının təsviri

Kondensasiya qurğusuna kondensasiya qrupu, hava çıxaran qurğu, kondensat və sirkulyasiya nasosları, ejektor dövriyyə sistemi, su filtrləri, lazımi armaturlarla boru kəmərləri.

Kondensator qrupu daxili şüası olan tək kondensatordan ibarətdir ümumi səth soyutma sahəsi 3000 m² və ona daxil olan buxarı kondensasiya etmək, turbinin buraxılış borusunda vakuum yaratmaq və kondensatı saxlamaq, həmçinin kondensatora daxil olan buxarın istiliyindən istilik cədvəlinə uyğun olaraq iş rejimlərində istifadə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. quraşdırılmış paketdə makiyaj suyunu qızdırmaq üçün.

Kondensator buxar hissəsinə quraşdırılmış xüsusi bir kameraya malikdir, burada HDPE №1 bölməsi quraşdırılmışdır. PND-nin qalan hissəsi ayrı bir qrup tərəfindən quraşdırılır.

Regenerativ qurğu isitmə üçün nəzərdə tutulub yem suyu buxar tənzimlənməmiş turbin hasilatlarından alınır və dörd mərhələli HDPE, üç pilləli HPH və deaeratordan ibarətdir. Bütün qızdırıcılar səth növüdür.

HPH No 5,6 və 7 - quraşdırılmış desuperheaters və drenaj soyuducuları ilə şaquli dizayn. HPH avtomatik egzoz və ibarət qrup mühafizəsi ilə təchiz olunur yoxlama klapanları suyun girişində və çıxışında, elektromaqnitli avtomatik klapan, qızdırıcıları işə salmaq və söndürmək üçün bir boru kəməri.

HPH və HDPE (HDPE No. 1 istisna olmaqla) elektron tənzimləyicilər tərəfindən idarə olunan kondensatın çıxarılması üçün nəzarət klapanları ilə təchiz edilmişdir.

Qızdırıcılardan qızdırıcı buxar kondensatının drenajı kaskaddır. 2 saylı HDPE-dən kondensat drenaj nasosu ilə çıxarılır.

İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılmasına iki şəbəkə qızdırıcısı, kondensat və şəbəkə nasosları daxildir. Hər bir qızdırıcı 1300 m² istilik mübadiləsi səthinə malik üfüqi bir buxar-su istilik dəyişdiricisidir və boru təbəqələrində hər iki tərəfdən alovlanan düz pirinç borulardan əmələ gəlir.

3 Seçim köməkçi avadanlıq stansiyanın istilik sxemi

3.1 Turbinlə təchiz edilmiş avadanlıq

Çünki kondensator, əsas ejektor, aşağı və yüksək təzyiq turbinlə birlikdə layihələndirilmiş stansiyaya çatdırılır, sonra stansiyada quraşdırma üçün aşağıdakılardan istifadə olunur:

a) 80-KTsST-1 tipli kondensator üç ədəd, hər turbin üçün bir ədəd;

b) EP-3-700-1 tipli əsas ejektor altı ədəd, hər turbin üçün iki ədəd;

c) PN-130-16-10-II (PND No 2) və PN-200-16-4-I (PND No 3,4) tipli aşağı təzyiqli qızdırıcılar;

d) PV-450-230-25 (PVD No 1), PV-450-230-35 (PVD No 2) və PV-450-230-50 (PVD No 3) tipli yüksək təzyiqli qızdırıcılar .

Yuxarıda göstərilən avadanlıqların xüsusiyyətləri cədvəl 2, 3, 4, 5-də ümumiləşdirilmişdir.

Cədvəl 2 - kondansatör xüsusiyyətləri

Cədvəl 3 - əsas kondensator ejektorunun xüsusiyyətləri

Bilik bazasında yaxşı işinizi göndərin sadədir. Aşağıdakı formadan istifadə edin

Tədris və işlərində bilik bazasından istifadə edən tələbələr, aspirantlar, gənc alimlər Sizə çox minnətdar olacaqlar.

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

annotasiya

Bunda kurs işi kogenerasiya əsasında elektrik stansiyasının əsas istilik sxeminin hesablanması buxar turbin

PT-80/100-130/13 temperaturda mühit, regenerativ istilik və şəbəkə qızdırıcıları sistemi, həmçinin turbin qurğusunun və enerji blokunun istilik səmərəliliyinin göstəriciləri hesablanır.

Əlavədə PT-80/100-130/13 turbin qurğusuna əsaslanan sxematik istilik diaqramı, şəbəkə suyunun və istilik yükünün temperaturlarının qrafiki, turbində buxarın genişlənməsinin h-s diaqramı, PT-nin rejimlərinin diaqramı göstərilir. 80/100-130/13 turbin qurğusu, yüksək təzyiqli PV-350-230-50 qızdırıcısının ümumi görünüşü, spesifikasiya ümumi görünüş PV-350-230-50, PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun uzununa bölməsi, TPP sxeminə daxil edilmiş köməkçi avadanlıqların ümumi görünüşünün spesifikasiyası.

Əsər 45 vərəqdən ibarətdir və 6 cədvəl və 17 illüstrasiyadan ibarətdir. Əsərdə 5 ədəbi mənbədən istifadə edilmişdir.

• Giriş
• Elmi və texniki ədəbiyyatın icmalı (Elektrik və istilik enerjisinin istehsalı texnologiyaları)
• 1. PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri
• 2. Artan yük rejimində PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanması
• 2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar
• 2.2
• 2.3 Turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin parametrlərinin hesablanmasıh- Sdiaqram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazan)
• 2.6.2 Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılar və yem qurğusu (nasos)
• 2.6.3 Yem suyu deaeratoru
• 2.6.4 Qızdırıcı çiy su
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator əlavə su
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondansatör
• 2.7
• 2.8 PT- turbin blokunun enerji balansı80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Nəticə
• Biblioqrafiya
• Giriş
• Yüksək istilik istehlakı olan bütün sənaye sahələrinin böyük zavodları üçün optimal enerji təchizatı sistemi rayon və ya sənaye CHP-dəndir.
• CHP stansiyalarında elektrik enerjisi istehsalı prosesi kondensasiya elektrik stansiyaları ilə müqayisədə artan istilik səmərəliliyi və daha yüksək enerji göstəriciləri ilə xarakterizə olunur. Bu, soyuq mənbəyə (xarici istehlakçıdan gələn istilik qəbuledicisi) yönləndirilən turbinin tullantı istiliyindən istifadə edilməsi ilə izah olunur.
• İşdə istehsal əsasında elektrik stansiyasının əsas istilik sxeminin hesablanması. kogenerasiya turbinidir PT-80/100-130/13 dizayn rejimində işləyir xarici temperatur hava.
• İstilik sxeminin hesablanması vəzifəsi aqreqatlarda və aqreqatlarda işçi mayenin axınının parametrlərini, axın sürətlərini və istiqamətlərini, həmçinin ümumi buxar sərfini, elektrik enerjisini və stansiyanın istilik səmərəliliyinin göstəricilərini müəyyən etməkdir.
• 1. PT- turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri80/100-130/13

80 MVt gücündə elektrik enerji bloku E-320/140 yüksək təzyiqli baraban qazanı, PT-80/100-130/13 turbin, generator və köməkçi avadanlıqdan ibarətdir.

Enerji blokunda yeddi seçim var. Turbin qurğusunda şəbəkə suyunun iki mərhələli qızdırılmasını həyata keçirmək mümkündür. Qazanlar şəbəkə suyunun lazımi istiləşməsini təmin edə bilmədikdə açılan əsas və pik qazan, eləcə də PVC var.

Qazandan 12,8 MPa təzyiqə və 555 0 temperatura malik təzə buxar turbin HPC-yə daxil olur və tükəndikdən sonra turbin HPC-yə, sonra isə HPC-yə göndərilir. İşlədikdən sonra buxar LPC-dən kondensatora axır.

Regenerasiya üçün enerji blokunda üç yüksək təzyiqli qızdırıcı (HPH) və dörd aşağı təzyiqli qızdırıcı (LPH) var. Qızdırıcılar turbin qurğusunun quyruğundan nömrələnir. HPH-7 qızdırıcı buxarının kondensatı HPH-6-ya, HPH-5-ə və sonra deaeratora (6 atm) yığılır. LPH4, LPH3 və LPH2-dən kondensatın boşaldılması da LPH1-də kaskadda həyata keçirilir. Sonra LPH1-dən qızdırıcı buxarın kondensatı CM1-ə göndərilir (PRT2-yə baxın).

Əsas kondensat və yem suyu ardıcıl olaraq PE, SH və PS-də, dörd aşağı təzyiqli qızdırıcıda (LPH), 0,6 MPa deaeratorda və üç yüksək təzyiqli qızdırıcıda (HPV) qızdırılır. Bu qızdırıcılara buxar üç tənzimlənən və dörd tənzimlənməyən turbinli buxar çıxarışlarından verilir.

İstilik şəbəkəsində suyun qızdırılması üçün qurğu, müvafiq olaraq 6-cı və 7-ci seçimlərdən buxarla qidalanan aşağı (PSG-1) və yuxarı (PSG-2) şəbəkə qızdırıcılarından və PVK-dan ibarət qazan qurğusuna malikdir. Üst və aşağı şəbəkə qızdırıcılarından gələn kondensat drenaj nasosları vasitəsilə LPH1 və LPH2 arasında SM1 mikserlərinə və LPH2 və LPH3 qızdırıcıları arasında SM2-yə verilir.

Yem suyunun qızdırılması temperaturu (235-247) 0 C daxilindədir və təzə buxarın ilkin təzyiqindən, HPH7-də subheating miqdarından asılıdır.

Birinci buxar çıxarılması (HPC-dən) HPH-7-də yem suyunu qızdırmaq üçün istifadə olunur, ikinci buxar çıxarılması (HPC-dən) - HPH-6-ya, üçüncü (HPC-dən) - HPH-5, D6ata, istehsal üçün; dördüncü (CSD-dən) - LPH-4-də, beşinci (CSD-dən) - LPH-3-də, altıncı (CSD-dən) - LPH-2-də, deaeratorda (1,2 atm), PSG2-də, PSV-də; yeddinci (CND-dən) - PND-1 və PSG1-də.

Zərərləri ödəmək üçün sxem xam suyun qəbulunu nəzərdə tutur. Çiy su xam su qızdırıcısında (RWS) 35 o C temperatura qədər qızdırılır, sonra kimyəvi emaldan sonra deaeratora 1,2 ata daxil olur. Əlavə suyun istiləşməsini və deaerasiyasını təmin etmək üçün altıncı ekstraksiyadan buxarın istiliyindən istifadə olunur.

Sızdırmazlıq çubuqlarından D ədəd = 0,003D 0 miqdarında buxar deaeratora (6 atm) gedir. Ekstremal sızdırmazlıq kameralarından gələn buxar SH-yə, orta möhür kameralarından PS-yə yönəldilir.

Qazanın partladılması - iki mərhələli. 1-ci pillənin genişləndiricisindən buxar deaeratora (6 atm), 2-ci pillənin genişləndiricisindən deaeratora (1,2 atm) gedir. Şəbəkə itkilərini qismən ödəmək üçün 2-ci mərhələ genişləndiricisindən su magistral şəbəkəyə verilir.

Şəkil 1. TU PT-80/100-130/13 əsasında istilik elektrik stansiyasının sxematik diaqramı

2. Turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanmasıCümə-80/100-130/13 yüksək yük rejimində

Turbin qurğusunun əsas istilik sxeminin hesablanması turbin üçün verilmiş buxar axını sürətinə əsaslanır. Hesablama nəticəsində müəyyən edin:

? turbin qurğusunun elektrik enerjisi - W e;

? turbin qurğusunun və bütövlükdə CHP-nin enerji göstəriciləri:

b. əmsal faydalı fəaliyyət Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP;

in. istilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün İES-in səmərəlilik əmsalı;

d) elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfiyyatı;

e) İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi.

2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar

Canlı buxar təzyiqi -

Təzə buxar temperaturu -

Kondensatorda təzyiq - P-dən = 0,00226 MPa-a qədər

Buxar istehsalının seçim parametrləri:

buxar istehlakı -

verilməsi -,

tərs - .

Turbin üçün təzə buxar istehlakı -

İstilik dövrə elementlərinin səmərəlilik dəyərləri Cədvəl 2.1-də verilmişdir.

Cədvəl 2.1. İstilik dövrə elementlərinin səmərəlilik əmsalı

İstilik dövrə elementi	Səmərəlilik
	Təyinat	Məna
Genişləndirici davamlı təmizləmə
Aşağı şəbəkə qızdırıcısı
Üst şəbəkə qızdırıcısı
Regenerativ istilik sistemi:
Qida nasosu
Yem suyu deaeratoru
Soyuducunu təmizləyin
Təmizlənmiş su qızdırıcısı
Kondensat suyu deaeratoru
Kranlar
Sızdırmazlıq qızdırıcısı
Sızdırmazlıq ejektoru
Boru kəmərləri
Generator

2.2 Turbin çıxarılmasında təzyiqlərin hesablanması

Termal yük CHPP buxar istehsal istehlakçısının ehtiyacları və istilik, havalandırma və isti su təchizatı üçün xarici istehlakçıya istilik təchizatı ilə müəyyən edilir.

Artan yük rejimində (-5ºС-dən aşağı) sənaye istilik və enerji turbinli bir CHP qurğusunun istilik səmərəliliyinin xüsusiyyətlərini hesablamaq üçün turbin qanaxmalarında buxar təzyiqini təyin etmək lazımdır. Bu təzyiq sənaye istehlakçısının tələblərinə və şəbəkə suyunun temperatur cədvəlinə əsasən təyin edilir.

Bu kurs işində xarici istehlakçının texnoloji (sənaye) ehtiyacları üçün turbin qurğusunun nominal işinə uyğun gələn təzyiqə bərabər olan daimi buxar çıxarılması qəbul edilir, buna görə də tənzimlənməyən turbin hasilatlarında təzyiq. 1 və 2 nömrəli:

Turbinlərin nominal rejimdə çıxarılmasında buxar parametrləri onun əsas parametrlərindən məlumdur. spesifikasiyalar.

İstilik çıxarılmasında faktiki (yəni müəyyən bir rejim üçün) təzyiq dəyərini müəyyən etmək lazımdır. Bunu etmək üçün aşağıdakı hərəkətlər ardıcıllığı yerinə yetirilir:

1. Verilmiş qiymətə və istilik şəbəkəsinin seçilmiş (verilmiş) temperatur qrafikinə əsasən, verilən xarici temperaturda şəbəkə qızdırıcılarının arxasındakı şəbəkə suyunun temperaturunu təyin edirik. t NAR

t Günəş = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Suyun undersooling qəbul edilmiş qiymətinə və və dəyərinə görə t BC şəbəkə qızdırıcısında doyma temperaturunu tapırıq:

= t günəş + və

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

Sonra, su və buxar üçün doyma cədvəllərinə əsasən, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R BC = 0,07136 MPa.

3. Aşağı şəbəkə qızdırıcısındakı istilik yükü qazanxananın ümumi yükünün 60% -ə çatır.

t NS = t O.S + 0.6 ( t V.S - t O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Su və buxar üçün doyma cədvəllərinə əsasən, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Boru kəmərləri ilə qəbul edilən təzyiq itkilərini nəzərə alaraq turbinin 6, 7 nömrəli kogenerasiya (tənzimlənən) çıxarmalarında buxar təzyiqini təyin edirik:

boru kəmərlərində və turbinin idarəetmə sistemlərində itkilərin qəbul edildiyi yerlərdə:; ;

5. Buxar təzyiqi dəyərinə görə ( R 6 ) turbinin 6 nömrəli qızdırıcı ekstraksiyasında biz 3 nömrəli sənaye hasilatı ilə 6 nömrəli idarə olunan istilik hasilatı arasında (Flugel-Stodola tənliyinə uyğun olaraq) tənzimlənməyən turbin çıxarmalarında buxar təzyiqini təyin edirik:

harada D 0 , D, R 60 , R 6 - müvafiq olaraq nominal və hesablanmış rejimdə turbinin çıxarılmasında buxar axınının sürəti və təzyiqi.

2.3 Parametrlərin hesablanmasıturbin bölmələrində buxar genişləndirilməsi prosesih- Sdiaqram

Aşağıda təsvir olunan metoddan və əvvəlki paraqrafda tapılan ekstraktlarda təzyiqlərin dəyərlərindən istifadə edərək, turbin axını yolunda buxarın genişlənməsi prosesinin diaqramını qururuq. t çarpayı=- 15 є İLƏ.

kəsişmə nöqtəsi h, s- izoterm ilə izobar diaqramı təzə buxarın entalpiyasını təyin edir (nöqtə 0 ).

Dayanma və idarəetmə klapanlarında və klapanların tam açıq olduğu işə salınan buxar yolunda canlı buxar təzyiqinin itkisi təxminən 3% təşkil edir. Beləliklə, turbinin birinci mərhələsinin qarşısındakı buxar təzyiqi:

Üstündə h, s- diaqram izobarın təzə buxarın entalpiyası səviyyəsi ilə kəsişmə nöqtəsini göstərir (nöqtə 0 /).

Hər bir turbin bölməsinin çıxışında buxar parametrlərini hesablamaq üçün bölmələrin daxili nisbi səmərəliliyinin dəyərlərinə sahibik.

Cədvəl 2.2. Turbinin bölmələrə görə daxili nisbi səmərəliliyi

Alınan nöqtədən (nöqtə 0 /) 3 nömrəli seçimdə təzyiq izobarı ilə kəsişməyə şaquli olaraq aşağıya (izentrop boyunca) bir xətt çəkilir. Kəsişmə nöqtəsinin entalpiyası bərabərdir.

Həqiqi genişlənmə prosesində üçüncü regenerativ seçim kamerasında buxarın entalpiyası bərabərdir:

oxşar h,s- diaqramda altıncı və yeddinci seçimlərin kamerasında buxarın vəziyyətinə uyğun olan nöqtələr var.

Buxarın genişləndirilməsi prosesini qurduqdan sonra h, S- diaqramda regenerativ qızdırıcılar üçün tənzimlənməmiş ekstraksiyaların izobarları göstərilir R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 və bu çıxarmalarda buxarın entalpiyaları müəyyən edilir.

üzərində qurulmuşdur h,s- diaqramda nöqtələr turbinin axın yolunda buxarın genişlənməsi prosesini əks etdirən xəttlə birləşdirilir. Buxarın genişlənməsi prosesinin qrafiki Şəkil A.1-də göstərilmişdir. (Əlavə A).

İnşasına görə h,s- diaqram turbinin müvafiq seçimində buxarın temperaturunu onun təzyiqi və entalpiyası dəyərləri ilə müəyyən edir. Bütün parametrlər cədvəl 2.3-də verilmişdir.

2.4 Qızdırıcılarda termodinamik parametrlərin hesablanması

Regenerativ qızdırıcılarda təzyiq hasilat boru kəmərlərinin, qoruyucu və dayandırıcı klapanların hidravlik müqavimətinə görə təzyiq itkisinin miqdarına görə hasilat kameralarındakı təzyiqdən azdır.

1. Regenerativ qızdırıcılarda doymuş su buxarının təzyiqini hesablayırıq. Turbinin çıxarılmasından müvafiq qızdırıcıya qədər boru kəmərindəki təzyiq itkiləri aşağıdakılara bərabər alınır:

Yem və kondensat suyu deaeratorlarında doymuş su buxarının təzyiqi onların texniki xüsusiyyətlərindən məlumdur və müvafiq olaraq aşağıdakılara bərabərdir:

2. Doyma vəziyyətində su və buxarın xassələri cədvəlinə əsasən tapılan doyma təzyiqlərinə görə qızdırılan buxar kondensatının temperaturlarını və entalpiyalarını təyin edirik.

3. Biz suyun aşağı soyudulmasını qəbul edirik:

Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 2єilə

Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 5єilə,

Deaeratorlarda - 0є ilə ,

buna görə də bu qızdırıcıların çıxışındakı suyun temperaturu:

, є ilə

4. Müvafiq qızdırıcıların aşağı axınında suyun təzyiqi müəyyən edilir hidravlik müqavimət nasosların traktını və iş rejimini. Bu təzyiqlərin dəyərləri qəbul edilir və Cədvəl 2.3-də verilmişdir.

5. Su və həddindən artıq qızdırılan buxar üçün cədvəllərə əsasən, qızdırıcılardan sonra suyun entalpiyasını təyin edirik (və dəyərləri ilə):

6. Qızdırıcıda suyun qızdırılması qızdırıcının giriş və çıxışında suyun entalpiyaları arasındakı fərq kimi müəyyən edilir:

, kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq,

möhür qızdırıcısının çıxışında kondensatın entalpiyası haradadır. Bu işdə bu dəyər bərabər götürülür.

7. Qızdırıcı buxarın qızdırıcıdakı suya verdiyi istilik:

2.5 Turbin qurğusunda buxar və su parametrləri

Sonrakı hesablamanın rahatlığı üçün turbin qurğusunda yuxarıda hesablanmış buxar və suyun parametrləri Cədvəl 2.3-də ümumiləşdirilmişdir.

Drenaj soyuducularında buxar və su parametrləri haqqında məlumatlar Cədvəl 2.4-də verilmişdir.

Cədvəl 2.3. Turbin qurğusunda buxar və su parametrləri

p, MPa

t, 0 ilə

h, kJ/kq

p", MPa

t" H, 0 ilə

h B H, kJ/kq

0 ilə

səh B, MPa

t P, 0 ilə

h B P, kJ/kq

kJ/kq

Cədvəl 2.4. Drenaj soyuducularında buxar və su parametrləri

2.6 İstilik sxeminin elementlərində buxar və kondensatın axın sürətlərinin təyini.

Hesablama aşağıdakı ardıcıllıqla aparılır:

1. Dizayn rejimində turbinə buxar axını.

2. Buxar möhürlərdən sızır

Qəbul et, onda

4. Qazan başına yem suyu sərfi (üfürmə daxil olmaqla)

fasiləsiz partlatmaya gedən qazan suyunun miqdarı haradadır

D və s=(b və s/100)·D səh=(1,5/100) 131,15=1,968kq/s

5. Təmizləmə genişləndiricisindən buxar çıxışı

fasiləsiz üfürmə genişləndiricisində üfürmə suyundan ayrılan buxarın nisbəti haradadır

6. Genişləndiricidən üfürülən su çıxışı

7. Kimyəvi su təmizləyici qurğudan (CWT) əlavə suyun istehlakı

kondensatın qaytarılması əmsalı haradandır

istehsal istehlakçıları, qəbul edirik;

Deaeratorda və kondensatorda regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarında buxar axını sürətlərinin, həmçinin qızdırıcılar və qarışdırıcılar vasitəsilə kondensatın axın sürətlərinin hesablanması material və istilik balanslarının tənliklərinə əsaslanır.

Termal sxemin hər bir elementi üçün balans tənlikləri ardıcıl olaraq tərtib edilir.

Turbin qurğusunun istilik sxeminin hesablanmasında birinci mərhələ şəbəkə qızdırıcıları üçün istilik balanslarının hazırlanması və turbinin verilmiş istilik yükü və temperatur qrafiki əsasında onların hər biri üçün buxar axınının sürətlərinin təyin edilməsidir. Bundan sonra yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcıların, deaeratorların və aşağı təzyiqli qızdırıcıların istilik balansları tərtib edilir.

2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazanxana)

Cədvəl 2.5. Şəbəkə istilik qurğusunda buxar və su parametrləri

Göstərici	Alt qızdırıcı	Üst qızdırıcı
İstilik buxar Seçim təzyiqi P, MPa
Qızdırıcıda təzyiq Р?, MPa
Buxar temperaturu t, ºС
İstilik çıxışı qns, qvs, kJ/kq
Buxar kondensatının qızdırılması Doyma temperaturu tn, єС
Doyma h?, kJ/kq zamanı entalpiya
Şəbəkə suyu Qızdırıcıda qızdırma Ins, Ivs, єС
Giriş temperaturu tс, tns, єС
Giriş entalpiyası, kJ/kq
Çıxış temperaturu tns, televizorlar, єС
Çıxış entalpiyası, kJ/kq
Qızdırıcıda isitmə fns, fvs, kJ/kq

Quraşdırma parametrləri aşağıdakı ardıcıllıqla müəyyən edilir.

1. Hesablanmış rejim üçün şəbəkə suyunun sərfi

2.Aşağı şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

Aşağı şəbəkə qızdırıcısına istilik buxar axını

Cədvəl 2.1-dən.

3.Üst şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

İstilik buxarının yuxarı şəbəkə qızdırıcısına axını

Regenerativ yüksək temperaturlu qızdırıcılar təzyiq və yem qurğusu (nasos)

LDPE 7

tənlik istilik balansı PVD7

PVD7 üçün istilik buxarının istehlakı

LDPE 6

HPH6 üçün istilik balansı tənliyi

PVD6 üçün istilik buxarının istehlakı

OD2 drenajından çıxarılan istilik

Qida nasosu (PN)

PN-dən sonra təzyiq

PN-də nasosdakı təzyiq

Təzyiq düşməsi

PN v PN-də suyun xüsusi həcmi - qiymətə görə cədvəllərdən müəyyən edilir

R Bazar ertəsi

Qida nasosunun səmərəliliyi

Bazar ertəsi suyun istiləşməsi

PN-dən sonra entalpiya

Harada - cədvəl 2.3-dən;

HPH5 istilik balansı tənliyi

PVD5 üçün istilik buxarının istehlakı

2.6.3 Yem suyu deaeratoru

DPV-də klapan saplarının möhürlərindən buxar axınının sürəti qəbul edilir

Klapanın möhürlərindən buxar entalpiyası

(saat P = 12,9 MPa və t=556 0 ilə) :

Deaeratordan buxarlanma:

D problem=0,02 D PV=0.02

Buxarın payı (deaeratordan PE-yə gedən buxarın hissələrində, orta və son sızdırmazlıq kameralarının möhürləri

Deaerator materialının balans tənliyi:

.

Deaeratorun istilik balansı tənliyi

Bu tənlikdə ifadəni əvəz etdikdən sonra D CD alırıq:

Üçüncü turbinin çıxarılmasından DPV-yə istilik buxarının sərfi

deməli, 3 nömrəli turbin hasilatından DPV-yə istilik buxarının sərfi:

D D = 4.529.

Deaeratorun girişində kondensat axını:

D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 İsti su qızdırıcısı

Drenaj entalpiyası h PSV=140

.

2.6.5 İki Mərhələli Təmizləmə Genişləndiricisi

2-ci mərhələ: 6 atm həcmdə qaynayan suyun genişlənməsi

1 atm təzyiqə qədər.

= + (-)

atmosfer deaeratoruna göndərilir.

2.6.6 Əlavə su deaerator

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

Qaytarılan kondensat deaeratorunun və əlavə su DKV-nin maddi balansının tənliyi.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Kimyəvi təmizlənmiş suyun istehlakı:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Boşaltma suyu soyuducusunun istilik balansı

material turbin kondensatı

harada q OP = h h OP-də əlavə suya verilən istilik.

q OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 kJ / kq,

harada: h OP-nin çıxışında üfürülən suyun entalpiyası.

Sənaye istilik istehlakçılarından kondensatın qaytarılmasını qəbul edirik?k = 0,5 (50%), onda:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kq / s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kq/s.

OP-də suyun əlavə istiləşməsi OP istilik balansı tənliyindən müəyyən edilir:

= 27.493 buradan:

= 21,162 kJ/kq.

Üfürücü soyuducudan (BP) sonra əlavə su kimyəvi suyun təmizlənməsinə, sonra isə kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısına daxil olur.

POV kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısının istilik balansı:

harada q 6 - 6 nömrəli turbin hasilatından buxarla qızdırıcıda ötürülən istilik miqdarı;

POV-də suyun istiləşməsi. Qəbul edin h RH = 140 kJ/kq, onda

.

SOW üçün buxar axını sürəti kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısının istilik balansından müəyyən edilir:

D POV 2175.34 = 27.493 230.4 haradan D POV = 2,897 kq / s.

Beləliklə,

D KV = D

Kimyəvi təmizlənmiş su deaeratoru üçün istilik balansı tənliyi:

D h 6 + D POV h+ D tamam h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Buradan D\u003d 0,761 kq / s - DKV-də istilik buxarının istehlakı və turbinin №6 çıxarılması.

DKV-nin çıxışında kondensat axını:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kq / s.

2.6.7 Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılar

HDPE 4

HDPE4 üçün istilik balansı tənliyi

.

LPH4 üçün istilik buxarının istehlakı

,

harada

HDPE və qarışdırıcıCM2

Kombinə edilmiş istilik balansı tənliyi:

LPH2 çıxışında kondensat axını haradadır:

D K6 = D KD - D HF -D Günəş - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

əvəz etmək D K2 kombinə edilmiş istilik balansı tənliyinə:

D\u003d 0,544 kq / s - 5 nömrəli seçimdən LPH3-də istilik buxarının istehlakı

turbinlər.

PND2, qarışdırıcı CM1, PND1

PS üçün temperatur:

1 material tənliyi və 2 istilik balansı tənliyi tərtib edilmişdir:

1.

2.

3.

2-ci tənliyə əvəz edin

Biz əldə edirik:

kq/s;

D P6 = 1,253 kq/s;

D P7 = 2,758 kq/s.

2.6.8 Kondansatör

Kondansatör materialının balans tənliyi

.

2.7 Material balansının hesablanmasının yoxlanılması

İstilik sxeminin bütün axınlarının hesablamalarında nəzərə alınmasının düzgünlüyünün yoxlanılması turbin kondensatorunda buxar və kondensat üçün material balanslarını müqayisə etməklə həyata keçirilir.

Kondensatora işlənmiş buxar axını:

,

nömrə ilə turbin çıxarma kamerasından buxar axınının sürəti haradadır.

Çıxarışlardan buxar axını sürətləri Cədvəl 2.6-da verilmişdir.

Cədvəl 2.6. Turbin çıxarılması üçün buxar sərfi

Seçim nömrəsi	Təyinat	Buxar sərfi, kq/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Günəş++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Turbin çıxarılmasından ümumi buxar axını

Turbindən sonra kondensatora buxar axını:

Buxar və kondensat balansı xətası

Buxar və kondensatın balansındakı səhv icazə verilən dəyərdən artıq olmadığından, istilik sxeminin bütün axınları düzgün nəzərə alınır.

2.8 Turbin qurğusunun enerji balansı Cümə- 80/100-130/13

Turbin bölmələrinin gücünü və onun ümumi gücünü təyin edək:

N i=

harada N i OTS - turbin bölməsinin gücü, N i UTS = D i UTS H i UTS,

H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - bölmədə istilik düşməsi, kJ/kq,

D i OTS - buxarın bölmədən keçməsi, kq/s.

bölmə 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kq/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kq,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- kupe 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kq/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kq,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- kupe 2-3:

D 23 UTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kq/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kq,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- kupe 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kq/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kq,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- kupe 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kq/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kq,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- kupe 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kq/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kq,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- kupe 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kq/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kq,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- kupe 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kq/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H üçün UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kq,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Turbin bölmələrinin ümumi gücü

3.5.2 Turbin dəstinin elektrik gücü düsturla müəyyən edilir:

N E = N i

generatorun mexaniki və elektrik səmərəliliyi haradadır,

N E \u003d 83.46. 0,99. 0,98=80,97 MVt.

2.9 Turbinin istilik səmərəliliyinin göstəriciləri

Turbin qurğusu üçün ümumi istilik sərfi

, MVt

.

2. İstilik üçün istilik sərfi

,

harada h T- istilik sistemində istilik itkilərini nəzərə alan əmsal.

3. Sənaye istehlakçıları üçün ümumi istilik istehlakı

,

.

4. Xarici istehlakçılar üçün ümumi istilik istehlakı

, MVt

.

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusu üçün istilik sərfi

,

6. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusunun səmərəliliyi (elektrik enerjisinin öz istehlakı istisna olmaqla)

,

.

7. Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi istilik sərfi

,

2.10 CHP-nin enerji göstəriciləri

Buxar generatorunun çıxışında təzə buxar parametrləri.

- təzyiq P PG = 12,9 MPa;

- SG-dən ümumi buxar generatorunun səmərəliliyi = 0,92;

- temperatur t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ / kq müəyyən edilmişdir R PG və t PG.

E-320/140 qazanının xüsusiyyətlərindən götürülmüş buxar generatorunun səmərəliliyi

.

1. Buxar generator dəstinin istilik yükü

, MVt

2. Boru kəmərlərinin səmərəliliyi (istilik nəqli)

,

.

3. Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP-nin səmərəliliyi

,

.

4. PVK nəzərə alınmaqla istilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün CHPP-nin səmərəliliyi

,

.

PVC at t H=- 15 0 ilə işləri,

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi

,

.

6. İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi

,

.

7. Stansiyaya görə yanacağın istilik sərfi

,

.

8. Enerji blokunun ümumi səmərəliliyi (brüt)

,

9. CHP güc bloku üçün xüsusi istilik sərfi

,

.

10. Enerji blokunun səmərəliliyi (xalis)

,

.

burada E S.N - elektrik enerjisinin öz xüsusi istehlakı, E S.N = 0,03.

11. İstinad yanacağının xüsusi istehlakı "xalis"

,

.

12. İstinad yanacaq sərfiyyatı

kq/s

13. Xarici istehlakçılara verilən istilik istehsalı üçün istinad yanacağın istehlakı

kq/s

14. Elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacaq sərfiyyatı

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kq / s

Nəticə

Ətraf mühitin temperaturunda artan yük rejimində işləyən PT-80/100-130/13 istehsal istilik-energetika turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik sxeminin hesablanması nəticəsində aşağıdakı qiymətlər əldə edilmişdir. Bu tip elektrik stansiyasını xarakterizə edən əsas parametrlər əldə edilmişdir:

Turbin çıxarmalarında buxar sərfi

Şəbəkə qızdırıcıları üçün istilik buxarının istehlakı

Bir turbin qurğusu tərəfindən isitmə üçün istilik çıxışı

Q T= 72,22 MVt;

Turbin qurğusundan sənaye istehlakçılarına istilik çıxışı

Q P= 141,36 MVt;

Ümumi istehlak xarici istehlakçılar üçün istilik

Q TP= 231,58 MVt;

Generator terminallarında güc

N uh=80,97 MVt;

Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP səmərəliliyi

İstilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün CHPP-nin səmərəliliyi

Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi yanacaq sərfiyyatı

b E At= 162,27 q/kVt/saat

İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün xüsusi yanacaq sərfiyyatı

b T At= 40,427 kq/GJ

Ümumi ümumi CHP səmərəliliyi

CHP-nin ümumi səmərəliliyi "net"

Hər stansiya üçün xüsusi istinad yanacaq sərfi "xalis"

Biblioqrafiya

1. Rıjkin V.Ya. İstilik elektrik stansiyaları: Universitetlər üçün dərslik - 2-ci nəşr, Yenidən işlənmiş. - M.: Enerji, 1976.-447s.

2. Aleksandrov A.A., Qriqoryev B.A. Su və buxarın termofiziki xassələrinin cədvəlləri: Təlimatlar. - M.: Red. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleşçuk İ.Z. İstilik elektrik stansiyasının əsas istilik sxemlərinin tərtibi və hesablanması. Təlimatlar"TEP və AES" fənni üzrə kurs layihəsinə, / Ufa Dövləti. aviasiya tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Müəssisənin standartı (STP UGATU 002-98). Tikinti, təqdimat, dizayn üçün tələblər.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. İES-lərdə buxar boru elektrik stansiyaları: Kömək Bələdçisi- CPI KSTU, 2006. -152s

6.. İstilik və atom elektrik stansiyaları: Təlimat / Ümumi redaksiya altında. müxbir üzv RAS A.V. Klimenko və V.M. Zorin. - 3-cü nəşr. - M.: İzd MPEI, 2003. - 648s.: xəstə. - (İstilik energetikası və istilik mühəndisliyi; Kitab 3).

7.. Termal və nüvə turbinləri enerji stansiyaları: Universitetlər üçün dərslik / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - 2-ci nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə - M.: İzd MPEI, 2001. - 488 s.

8. Buxar turbin qurğularının istilik sxemlərinin hesablanması: Təhsil elektron nəşri / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

Konvensiyalar elektrik stansiyaları, avadanlıq və onların elementləri (o cümlədənmətn, rəqəmlər, indekslər)

D - yem suyu deaeratoru;

DN - drenaj nasosu;

K - kondensator, qazan;

KN - kondensat nasosu;

OE - drenaj soyuducusu;

PrTS - əsas istilik diaqramı;

PVD, HDPE - regenerativ qızdırıcı (yüksək, aşağı təzyiq);

PVK - pik isti su qazanı;

SG - buxar generatoru;

PE - super qızdırıcı (əsas);

PN - yem nasosu;

PS - doldurma qutusu qızdırıcısı;

PSG - üfüqi şəbəkə qızdırıcısı;

PSV - xam su qızdırıcısı;

PT - buxar turbin; sənaye və istilik buxarının çıxarılması ilə qızdırıcı turbin;

PHOV - kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısı;

PE - ejektor soyuducu;

P - genişləndirici;

CHPP - kombinə edilmiş istilik və elektrik stansiyası;

CM - qarışdırıcı;

СХ - doldurma qutusu soyuducusu;

HPC - yüksək təzyiqli silindr;

LPC - aşağı təzyiqli silindr;

EG - elektrik generatoru;

Əlavə A

Əlavə B

Rejim diaqramı PT-80/100

Əlavə B

Buraxılışın keyfiyyətinin tənzimlənməsi üçün istilik cədvəlləriorta gündəlik açıq hava istiliyinə görə istilik

Allbest.ru saytında yerləşdirilib

...

Oxşar Sənədlər

Əsas istilik diaqramının hesablanması, turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Yem suyunun regenerativ qızdırılması sisteminin hesablanması. Kondensat axınının, turbin və nasosun işinin təyini. Ümumi bıçaq itkisi və daxili səmərəlilik.

kurs işi, 19/03/2012 əlavə edildi


H-S diaqramında turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Elektrik stansiyasında buxar və suyun parametrlərinin və axın sürətlərinin müəyyən edilməsi. İstilik sxeminin aqreqat və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtibi. İlkin təxmin turbinə buxar axını.

kurs işi, 12/05/2012 əlavə edildi


Kogenerasiya turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik dövrəsinin yoxlama hesablanması üsullarının təhlili. KG-6200-2 kondansatörünün dizaynı və işinin təsviri. T-100-130 tipli turbin qurğusuna əsaslanan istilik qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri.

dissertasiya, 09/02/2010 əlavə edildi


istilik sxemi güc qurğusu. Turbin çıxarılmasında buxar parametrləri. hs-diaqramında prosesin qurulması. Buxar və su parametrlərinin xülasə cədvəli. İstilik sxeminin aqreqat və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtibi. Deaeratorun və şəbəkənin quraşdırılmasının hesablanması.

kurs işi, 09/17/2012 əlavə edildi


Buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması h-s diaqramı. Şəbəkə qızdırıcılarının quraşdırılmasının hesablanması. Qidalanma nasosunun sürücü turbinində buxarın genişləndirilməsi prosesi. Turbin üçün buxar axını sürətlərinin təyini. İES-in istilik səmərəliliyinin hesablanması və boru kəmərlərinin seçilməsi.

kurs işi, 06/10/2010 əlavə edildi


Blokun əsas istilik sxeminin seçimi və əsaslandırılması. Əsas buxar və su axınlarının balansının tərtib edilməsi. Turbinin əsas xüsusiyyətləri. Hs-diaqramda turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Tullantı istilik qazanının istilik səthlərinin hesablanması.

kurs işi, 25/12/2012 əlavə edildi


Buxar turbininin hesablanması, əsas elementlərin parametrləri dövrə diaqramı buxar turbin qurğusu və h-s-diaqramında turbində buxarın genişlənməsinin istilik prosesinin ilkin qurulması. İqtisadi göstəricilər regenerasiya ilə buxar turbin qurğusu.

kurs işi, 07/16/2013 əlavə edildi


TU AES-in hesablanmış istilik sxeminin tərtibi. İşçi mayenin parametrlərinin, turbin aqreqatının çıxarılmasında buxar sərfinin, daxili gücün və istilik səmərəliliyinin göstəricilərinin və bütövlükdə qurğunun müəyyən edilməsi. Kondensat qidalanma yolunun nasoslarının gücü.

kurs işi, 14/12/2010 əlavə edildi


Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesi. Canlı buxar və yem suyunun sərfinin təyini. İstilik sxeminin elementlərinin hesablanması. Kramer üsulu ilə matris həlli. Proqramın kodu və maşın hesablamalarının nəticələrinin çıxışı. Enerji blokunun texniki və iqtisadi göstəriciləri.

kurs işi, 03/19/2014 əlavə edildi


K-500-240 turbininin konstruksiyasının öyrənilməsi və elektrik stansiyasının turbin qurğusunun istilik hesablanması. Turbin silindrinin pillələrinin sayının seçilməsi və buxar entalpiyasının parçalanması onun mərhələləri ilə azalır. Turbinin gücünün təyini və əyilmə və gərginlik üçün işçi bıçağın hesablanması.

	üçün tapşırıq kurs layihəsi	3
1.	İlkin istinad məlumatları	4
2.	Qazan qurğusunun hesablanması	6
3.	Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması	8
4.	Buxar və yem su balansı	9
5.	PTS elementləri ilə buxarın, yem suyunun və kondensatın parametrlərinin təyini	11
6.	PTS-in bölmələri və elementləri üçün istilik balansı tənliklərinin tərtibi və həlli	15
7.	Enerji gücü tənliyi və onun həlli	23
8.	Hesablama yoxlaması	24
9.	Enerji göstəricilərinin tərifi	25
10.	Aksesuar seçimi	26
	Biblioqrafiya	27

Kurs layihəsi üçün tapşırıq
Tələbə: Onuçin D.M..

Layihə mövzusu: PTU PT-80/100-130/13-ün istilik sxeminin hesablanması
Layihə məlumatları

P 0 \u003d 130 kq / sm 2;

;

;

Q t \u003d 220 MVt;

;

.

Tənzimlənməmiş çəkilmələrdə təzyiq - istinad məlumatlarından.

Əlavə suyun hazırlanması - "D-1.2" atmosfer deaeratorundan.
Hesablaşma hissəsinin həcmi

1. 
   Nominal güc üçün SI sistemində PTU-nun dizayn hesablanması.
2. 
   Peşə məktəblərinin işinin enerji göstəricilərinin müəyyən edilməsi.
3. 
   Peşə məktəbləri üçün köməkçi avadanlıqların seçimi.

1. İlkin istinad məlumatları
PT-80/100-130 turbininin əsas göstəriciləri.

Cədvəl 1.

Parametr	Dəyər	Ölçü
Nominal güc	80	MVt
Maksimum güc	100	MVt
İlkin təzyiq	23,5	MPa
İlkin temperatur	540	ilə
HPC-nin çıxışında təzyiq	4,07	MPa
HPC-nin çıxışındakı temperatur	300	ilə
Həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturu	540	ilə
Soyuducu suyun istehlakı	28000	m 3 / saat
Soyuducu suyun temperaturu	20	ilə
Kondensator təzyiqi	0,0044	MPa

Turbində aşağı təzyiqli qızdırıcılarda, deaeratorda, yüksək təzyiqli qızdırıcılarda qidalanma suyunu qızdırmaq və əsas qidalandırıcı nasosun idarəedici turbinini gücləndirmək üçün nəzərdə tutulmuş 8 tənzimlənməmiş buxar hasilatı vardır. Turbo sürücüsündən çıxan egzoz buxarı turbinə qaytarılır.
Cədvəl 2.

	Seçim	Təzyiq, MPa	Temperatur, 0 C
I	LDPE №7	4,41	420
II	PVD №6	2,55	348
III	PND №5	1,27	265
	Deaerator	1,27	265
IV	PND №4	0,39	160
V	PND №3	0,0981	-
VI	PND №2	0,033	-
VII	PND №1	0,003	-

Turbində şəbəkə suyunun bir və iki mərhələli qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuş yuxarı və aşağı iki qızdırıcı buxar çıxarma var. İstilik hasilatı aşağıdakı təzyiq tənzimləmə hədlərinə malikdir:

Üst 0,5-2,5 kq / sm 2;

Aşağı 0,3-1 kq/sm 2.

2. Qazan qurğusunun hesablanması

WB - yuxarı qazan;

NB - aşağı qazan;

Obr - tərs şəbəkə suyu.

D WB, D NB - müvafiq olaraq yuxarı və aşağı qazanlara buxar axını.

temperatur qrafiki: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;

T pr \u003d 130 0 C (403 K);

T arr \u003d 70 0 C (343 K).

Qızdırıcı çıxarmalarda buxar parametrlərinin təyini

Biz VSP və NSP-də vahid istiliyi qəbul edirik;

Şəbəkə qızdırıcılarında aşağı istilik dəyərini qəbul edirik
.

Biz boru kəmərlərində təzyiq itkilərini qəbul edirik
.

VSP və LSP üçün turbindən yuxarı və aşağı ekstraksiyaların təzyiqi:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kq

h NB \u003d 355,82 kJ / kq

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kq/s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h ​​OBR \u003d KW SV h ​​NB + (D WB +D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 kq / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 kq / s

3. Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması
Silindrlərin buxar paylayıcı qurğularında təzyiq itkisini götürək:

;

;

;

Bu vəziyyətdə, silindrlərin girişindəki təzyiq (nəzarət klapanlarının arxasında) olacaq:

h,s-diaqramındakı proses Şəkildə göstərilmişdir. 2.

4. Buxar və yem suyunun balansı.

• 
  Biz hesab edirik ki, son möhürlər (D KU) və buxar ejektorları (D EP) daha yüksək potensiallı buxar alır.
• 
  Son möhürlərdən və ejektorlardan çıxan buxar doldurma qutusunun qızdırıcısına yönəldilir. İçindəki kondensatın istiləşməsini qəbul edirik:

• 
  Ejektor soyuducularında sərf olunan buxar ejektor qızdırıcısına (EP) yönəldilir. İçində istilik:

• 
  Turbinə buxar axınını (D) məlum qiymət kimi qəbul edirik.
• 
  İşçi mayenin stansiyadaxili itkiləri: D UT =0,02D.
• 
  Son möhürlər üçün buxar sərfi 0,5% olacaq: D KU = 0,005D.
• 
  Əsas ejektorlar üçün buxar sərfi 0,3% olacaq: D EJ = 0,003D.

Sonra:

• 
  Qazandan buxar sərfi:

D K \u003d D + D UT + D KU + D EJ \u003d (1 + 0,02 + 0,005 + 0,003) D \u003d 1,028D

• 
  Çünki nağara qazanı, qazanın partlamasını nəzərə almaq lazımdır.

Təmizləmə 1,5% -dir, yəni.

D məhsul \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D.

• 
  Qazana verilən yem suyunun miqdarı:

D PV \u003d D K + D məhsul \u003d 1.0434D

• 
  Əlavə suyun miqdarı:

D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r.

İstehsal üçün kondensat itkiləri:

(1-K pr) D pr \u003d (1-0,6) ∙ 75 \u003d 30 kq / s.

Qazan tamburundakı təzyiq turbindəki təzə buxar təzyiqindən təxminən 20% yüksəkdir (hidravlik itkilərə görə), yəni.

P q.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kq.

Davamlı üfürmə genişləndiricisindəki (CRP) təzyiq deaeratordan (D-6) təxminən 10% yüksəkdir, yəni.

P RNP \u003d 1,1P d \u003d 1,1 ∙ 5,88 \u003d 6,5 bar →

→
kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

D P.R. \u003d β ∙ D məhsul \u003d 0,438 0,0154D \u003d 0,0067D;

D V.R. \u003d (1-β) D məhsul \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Şəbəkə suyunun istehlakını şəbəkə qızdırıcıları vasitəsilə müəyyənləşdiririk:

İstilik təchizatı sistemində dövriyyə suyunun miqdarının 1% -i sızıntıları qəbul edirik.

Beləliklə, kimya tələb olunan performans. su müalicəsi:

5. PTS elementləri ilə buxarın, yem suyunun və kondensatın parametrlərinin təyini.
Turbindən regenerativ sistemin qızdırıcılarına qədər olan buxar boru kəmərlərində təzyiq itkisini aşağıdakı məbləğdə qəbul edirik:

seçirəm	PVD-7	4%
II seçim	PVD-6	5%
III seçim	PVD-5	6%
IV seçim	PVD-4	7%
V seçim	PND-3	8%
VI seçim	PND-2	9%
VII seçim	PND-1	10%

Parametrlərin müəyyən edilməsi qızdırıcıların dizaynından asılıdır ( şək bax. 3). Hesablanmış sxemdə bütün HDPE və LDPE səthidir.

Əsas kondensat və qidalandırıcı suyun kondensatordan qazana verilməsi zamanı bizə lazım olan parametrləri müəyyənləşdiririk.

5.1. Kondensat nasosunda entalpiyanın artmasına laqeyd yanaşırıq. Sonra EP-dən əvvəl kondensatın parametrləri:

0,04 bar
29°С,
121,41 kJ/kq.

5.2. Ejektor qızdırıcısında əsas kondensatın istiləşməsini 5 ° C-yə bərabər alırıq.

34 °С; kJ/kq.

5.3. Doldurma qutusunun qızdırıcısında (SH) suyun istiləşməsinin 5°C olduğu qəbul edilir.

39 °С,
kJ/kq.

5.4. PND-1 - əlil.

VI seçimindən buxarla qidalanır.

69.12 °С,
289,31 kJ / kq \u003d h d2 (HDPE-2-dən drenaj).

°С,
4,19∙64,12=268,66kJ/kq

O, V seçimindən buxarla qidalanır.

Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:

96,7 °С,
405,21 kJ/kq;

Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:

°С,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kq.

LPH-3 qarşısında axınların qarışması səbəbindən temperatur artımını əvvəlcədən təyin etdik
, yəni. bizdə:

IV seçimdən buxarla qidalanır.

Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:

140,12°С,
589,4 kJ/kq;

Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:

°С,
4,19∙135,12=516,15 kJ/kq.

Drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:

5.8. Yem suyu deaeratoru.

Yem suyu deaeratoru korpusda sabit buxar təzyiqində işləyir

R D-6 \u003d 5,88 bar → t D-6 H \u003d 158 ˚C, h 'D-6 \u003d 667 kJ / kq, h ”D-6 \u003d 2755,54 kJ / kq,

5.9. Qida nasosu.

Pompanın səmərəliliyini götürək
0,72.

Boşaltma təzyiqi: MPa. °C və drenaj soyuducusundakı qızdırıcının parametrləri:
Buxar soyuducuda buxar parametrləri:

°C;
2833,36 kJ/kq.

OP-7-də istiliyi 17,5 ° C-ə bərabər qoyduq. Sonra HPH-7-nin arxasındakı suyun temperaturu °С-ə bərabərdir və drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:

°C;
1032,9 kJ/kq.

HPH-7-dən sonra qidalanma suyunun təzyiqi:

Qızdırıcının özünün arxasındakı su parametrləri.

3.3.4 Buxar turbin qurğusu PT-80/100-130/13

Sənaye və istilik buxarını çıxaran PT-80/100-130/13 qızdırıcı buxar turbin birbaşa idarə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. elektrik generatoruİstehsal və istilik ehtiyacları üçün 50 rpm fırlanma sürəti və istilik təchizatı ilə TVF-120-2.

Güc, MVt

nominal 80

maksimum 100

Nominal buxar parametrləri

təzyiq, MPa 12.8

temperatur, 0 С 555

Çıxarılan buxarın istehsal ehtiyacları üçün sərfi, t/saat

nominal 185

maksimum 300

yuxarı 0,049-0,245

aşağı 0,029-0,098

İstehsal seçimi təzyiqi 1.28

Suyun temperaturu, 0 С

qidalanma 249

soyutma 20

Soyuducu suyun sərfi, t/saat 8000

Turbin aşağıdakı tənzimlənən buxar çıxarışlarına malikdir:

mütləq təzyiq (1,275 ± 0,29) MPa və iki istilik seçimi ilə istehsal - 0,049-0,245 MPa diapazonunda mütləq təzyiqlə yuxarı və 0,029-0,098 MPa diapazonunda aşağı təzyiq. İstiliyin çıxarılması təzyiqi yuxarı istilik çıxarma kamerasında quraşdırılmış bir idarəetmə diafraqması vasitəsilə tənzimlənir. Tənzimlənən təzyiq qızdırıcı çıxarmalarda dəstəklənir: yuxarı çıxarmada - hər iki qızdırıcı çıxarma işə salındıqda, aşağı çıxarmada - bir aşağı qızdırıcı çıxarış işə salındıqda. Şəbəkə suyu istiliyin aşağı və yuxarı pillələrinin şəbəkə qızdırıcıları vasitəsilə ardıcıl və bərabər miqdarda keçməlidir. Şəbəkə qızdırıcılarından keçən su axınına nəzarət edilməlidir.

Turbin tək vallı iki silindrli qurğudur. HPC axın yolu bir sıra nəzarət mərhələsinə və 16 təzyiq mərhələsinə malikdir.

LPC-nin axın hissəsi üç hissədən ibarətdir:

birincisi (yuxarı istilik çıxışına qədər) idarəetmə mərhələsinə və 7 təzyiq mərhələsinə malikdir,

ikinci (istilik kranları arasında) iki təzyiq mərhələsi,

üçüncü - nəzarət mərhələsi və iki təzyiq mərhələsi.

Yüksək təzyiqli rotor bir parça saxtadır. Aşağı təzyiqli rotorun ilk on diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan üç disk quraşdırılır.

Turbinin buxar paylanması burundur. HPC-dən çıxışda buxarın bir hissəsi idarə olunan istehsal hasilatına, qalan hissəsi LPC-yə gedir. İstilik çıxarılması müvafiq LPC kameralarından həyata keçirilir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və işə salma şəraitini yaxşılaşdırmaq üçün flanşların və dirəklərin buxarla qızdırılması və HPC ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir.

Turbin turbin qurğusunun şaftını 3,4 dövr/dəq tezliyi ilə döndərən maneə qurğusu ilə təchiz edilmişdir.

Turbin qanadının aparatı 50 Hz (3000 rpm) turbin rotorunun sürətinə uyğun gələn 50 Hz şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. 49,0-50,5 Hz şəbəkədə tezlik sapması ilə turbinin uzunmüddətli işləməsinə icazə verilir.

3.3.5 Buxar turbin qurğusu Р-50/60-130/13-2

R-50/60-130/13-2 əks təzyiqli buxar turbini TVF-63-2 elektrik generatorunu 50 s -1 fırlanma sürəti ilə idarə etmək və istehsal ehtiyacları üçün buxar buraxmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Turbinin əsas parametrlərinin nominal dəyərləri aşağıda verilmişdir:

Güc, MVt

52.7 qiymətləndirilib

Maksimum 60

İlkin buxar parametrləri

Təzyiq, MPa 12.8

Temperatur, o C 555

Egzoz borusunda təzyiq, MPa 1.3

Turbində yüksək təzyiqli qızdırıcılarda qida suyunun qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuş iki tənzimlənməmiş buxar çıxarma var.

Turbin dizaynı:

Turbin tək tac idarəetmə pilləsi və 16 təzyiq pilləsi olan tək silindrli qurğudur. Bütün rotor diskləri val ilə bütöv şəkildə döyülür. Turbinin bypass ilə buxar paylanması. Təzə buxar müstəqil olaraq verilir buxar qutusu, avtomatik bağlama klapanının yerləşdiyi, buxarın bypass boruları vasitəsilə dörd nəzarət klapanına verildiyi yerdən.

Turbin qanadının aparatı 3000 rpm tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. 49,0-50,5 Hz şəbəkədə tezlik sapması ilə turbinin uzunmüddətli işləməsinə icazə verilir.

Turbo bloku təchiz olunub qoruyucu cihazlar siqnal verməklə dolama xəttinin eyni vaxtda aktivləşdirilməsi ilə HPH-nin birgə bağlanması üçün. Egzoz borularında quraşdırılmış və borularda təzyiq 0,12 MPa-a yüksəldikdə açılan atmosfer diafraqma klapanları.

3.3.6 Buxar turbin qurğusu T-110/120-130/13

Qızdırıcı buxar çıxarma ilə T-110/120-130/13 qızdırıcı buxar turbin fırlanma sürəti 50 rpm olan TVF-120-2 elektrik generatorunun birbaşa idarə edilməsi və istilik ehtiyacları üçün istilik təchizatı üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Turbinin əsas parametrlərinin nominal dəyərləri aşağıda verilmişdir.

Güc, MVt

nominal 110

maksimum 120

Nominal buxar parametrləri

təzyiq, MPa 12.8

temperatur, 0 С 555

nominal 732

maksimum 770

Nəzarət olunan istilik çıxarılmasında buxar təzyiqinin dəyişmə həddi, MPa

yuxarı 0,059-0,245

aşağı 0,049-0,196

Suyun temperaturu, 0 С

qidalanma 232

soyutma 20

Soyuducu suyun sərfi, t/saat 16000

Kondensatorda buxar təzyiqi, kPa 5.6

Turbində iki istilik hasilatı var - aşağı və yuxarı, şəbəkə suyunun pilləli qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuşdur. Şəbəkə suyunun iki qızdırıcının buxarı ilə pilləli qızdırılması zamanı idarəetmə yuxarı şəbəkə qızdırıcısının aşağı axınında şəbəkə suyunun təyin olunmuş temperaturunu saxlayır. Şəbəkə suyunu bir aşağı istilik hasilatı ilə qızdırarkən, şəbəkə suyunun temperaturu aşağı şəbəkə qızdırıcısının arxasında saxlanılır.

Tənzimlənən istilik ekstraksiyalarında təzyiq aşağıdakı hədlər daxilində dəyişə bilər:

yuxarıda 0,059 - 0,245 MPa iki isitmə ekstraktı açıldı,

altda 0,049 - 0,196 MPa yuxarı istilik söndürüldükdə.

T-110/120-130/13 turbin üç silindrdən ibarət tək şaftlı qurğudur: yüksək təzyiqli silindr, aşağı təzyiq silindr, aşağı təzyiq silindr.

HPC tək axınlıdır, iki cərgəli idarəetmə mərhələsi və 8 təzyiq pilləsi var. Yüksək təzyiqli rotor bir parça saxtadır.

TsSD - həm də tək axınlı, 14 addım təzyiqə malikdir. Orta təzyiqli rotorun ilk 8 diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan 6-sı quraşdırılır. TsSD-nin birinci mərhələsinin bələdçi qanadı korpusa quraşdırılmışdır, qalan diafraqmalar tutacaqlara quraşdırılmışdır.

LPC - ikiqat axın, sol və sağ fırlanmanın hər axınında iki mərhələ var (bir nəzarət və bir təzyiq mərhələsi). Son mərhələnin işçi bıçağının uzunluğu 550 mm, bu mərhələnin çarxının orta diametri 1915 mm-dir. Aşağı təzyiqli rotorda 4 quraşdırılmış disk var.

Turbinin isti vəziyyətdən işə salınmasını asanlaşdırmaq və yük altında işləyərkən manevr qabiliyyətini artırmaq üçün HPC ön möhürünün sondan əvvəlki kamerasına verilən buxarın temperaturu idarəetmə klapanının saplarından isti buxarı qarışdırmaqla artırılır. və ya magistral buxar boru kəmərindən. Plombların son bölmələrindən buxar-hava qarışığı möhürlərdən sorucu ejektor tərəfindən sorulur.

İstilik müddətini azaltmaq və turbinin işə salınması üçün şəraiti yaxşılaşdırmaq üçün HPC flanşlarının və saplarının buxarla istiləşməsi təmin edilir.

Turbin qanadının aparatı 50 Hz (3000 rpm) turbin rotorunun sürətinə uyğun gələn 50 Hz şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur.

49,0-50,5 Hz şəbəkədə tezlik sapması ilə turbinin uzunmüddətli işləməsinə icazə verilir. Sistem üçün fövqəladə vəziyyətlərdə turbinin qısamüddətli işləməsinə 49 Hz-dən aşağı, lakin 46,5 Hz-dən aşağı olmayan şəbəkə tezliyində icazə verilir (vaxt texniki spesifikasiyalarda göstərilmişdir).

"Almatı İES-2-nin dəyişdirilərək modernləşdirilməsi" işi haqqında məlumat su kimyasıŞəbəkə suyunun temperaturunu 140-145 C-ə qədər artırmaq üçün təmizləyici su təmizləyici sistemlər"

Nominal gücü 80 MVt, ilkin gücü ilə maksimum 100 MVt olan sənaye və istilik buxarının çıxarılması ilə "Leninqrad Metal Zavodu" (NOG LMZ) turbin tikintisi üçün istehsalat birliyinin PT-80 / 100-130 / 13 kogenerasiya buxar turbini. 12,8 MPa buxar təzyiqi istehsal və istilik ehtiyacları üçün 50 Hz fırlanma tezliyi və istilik təchizatı ilə TVF-120-2 birbaşa ötürücülü elektrik generatoru üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Bir turbin sifariş edərkən, eləcə də digər sənədlərdə "Buxar turbin 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80" təyin edilməli olduğu yerlərdə.

Turbin PT-80/100-130/13 QOST 3618-85, QOST 24278-85 və QOST 26948-86 tələblərinə uyğundur.

Turbin aşağıdakı tənzimlənən buxar çıxarmalarına malikdir: mütləq təzyiqi (1,275 ± 0,29) MPa olan istehsal və iki qızdırıcı çıxarış: 0,049-0,245 MPa diapazonunda mütləq təzyiqi olan yuxarı və təzyiqli aşağı. 0,029-0,098 MPa intervalında.

İstiliyin çıxarılması təzyiqi yuxarı istilik çıxarma kamerasında quraşdırılmış bir idarəetmə diafraqması vasitəsilə tənzimlənir. İstilik çıxarmalarında tənzimlənən təzyiq saxlanılır: yuxarı çıxarmada - hər iki qızdırıcı çıxarma işə salındıqda, aşağı çıxarmada - bir aşağı istilik çıxarma işə salındıqda. Şəbəkə suyu istiliyin aşağı və yuxarı pillələrinin şəbəkə qızdırıcıları vasitəsilə ardıcıl və eyni miqdarda keçirilir. Şəbəkə qızdırıcılarından keçən su axınına nəzarət edilir.

PT-80/100-130/13 turbininin əsas parametrlərinin nominal dəyərləri

Parametr	PT-8O/100-130/13
1. Güc, MVt
nominal	80
maksimum	100
2. İlkin buxar parametrləri:
təzyiq, MPa	12.8
temperatur. °C	555
284 (78.88)
4. İstehsal üçün seçilmiş buxarın sərfi. ehtiyaclar, t/h
nominal	185
maksimum	300
5. İstehsalın seçilməsi təzyiqi, MPa	1.28
6. Maksimum axın canlı buxar, t/s	470
7. Tənzimlənən qızdırıcı buxar çıxarmalarında buxar təzyiqinin dəyişmə həddi, MPa
yuxarıda	0.049-0.245
altda	0.029-0.098
8. Suyun temperaturu, °С
qidalandırıcı	249
soyutma	20
9. Soyuducu suyun sərfi, t/saat	8000
10. Kondensatorda buxar təzyiqi, kPa	2.84

Nominal təzə buxar parametrləri ilə, soyuducu suyunun sərfi 8000 m3/saat, soyuducu suyun temperaturu 20 °C, tam aktivləşdirilmiş regenerasiya, turbin qurğusundan keçən buxar axınının 100% -ə bərabər olan HPH-də qızdırılan kondensatın miqdarı 0,59 MPa deaeratorla, şəbəkə suyunun pilləli qızdırılması ilə, tam istifadə ilə işləyir. bant turbin və buxarın kondensatora minimum keçidi üçün aşağıdakı hasilat dəyərləri qəbul edilə bilər:

— 80 MVt gücündə tənzimlənən hasilatların nominal dəyərləri;

- istehsal seçimi - 1,275 MPa mütləq təzyiqdə 185 t / saat;

- ümumi istilik hasilatı - mütləq təzyiqlərdə 285 GJ / saat (132 t / saat): yuxarı hasilatda - 0,088 MPa və aşağı hasilatda - 0,034 MPa;

- 1.275 MPa seçim kamerasında mütləq təzyiqdə istehsal seçiminin maksimum dəyəri 300 t / saat təşkil edir. İstehsalın bu dəyəri və istilik hasilatının olmaması ilə turbinin gücü -70 MVt təşkil edir. Nominal gücü 80 MVt olan və istilik hasilatı olmadan maksimum hasilat hasilatı -250 t/saat olacaq;

— istilik hasilatlarının maksimum ümumi dəyəri 420 GJ/saatdır (200 t/saat); istilik hasilatlarının bu dəyəri və sənaye hasilatının olmaması ilə turbinin gücü təxminən 75 MVt təşkil edir; nominal gücü 80 MVt olan və sənaye hasilatının olmaması ilə maksimum istilik hasilatı təxminən 250 GJ/saat (-120 t/saat) olacaqdır.

— regenerasiya tam işə salındıqda, 20 °C temperaturda 8000 m3/saat soyuducu suyun axını sürətində, hasilat və istilik hasilatı söndürüldükdə turbinin maksimal gücü 80 MVt olacaqdır. Turbinin maksimum gücü 100 MVt-dır. istehsal və istilik ekstraksiyalarının müəyyən birləşmələri ilə əldə edilir, hasilatların böyüklüyündən asılıdır və rejim diafraqması ilə müəyyən edilir.

Quraşdırılmış dəstə vasitəsilə makiyaj və şəbəkə suyunun keçməsi ilə turbin qurğusunu idarə etmək mümkündür.

Kondensator şəbəkə suyu ilə soyuduqda, turbin istilik cədvəlinə uyğun işləyə bilər. Maksimum istilik gücü egzoz hissəsində temperaturu 80 °C-dən çox olmayan saxlayarkən quraşdırılmış şüanın -130 GJ/saatdır.

Nominal gücə malik turbinin uzunmüddətli istismarına əsas parametrlərin nominaldan aşağıdakı sapmaları ilə icazə verilir:

• canlı buxarın ilkin parametrlərinin istənilən kombinasiyasında eyni vaxtda dəyişiklik ilə - 12,25-dən 13,23 MPa-a qədər təzyiq və 545-dən 560 ° C-ə qədər olan temperatur; eyni zamanda, soyuducu suyun temperaturu 20 ° C-dən çox olmamalıdır;
• kondensatora girişdə soyuducu suyun temperaturu 33 °C-ə qədər yüksəldikdə və soyuducu suyun sərfi 8000 m3/saat olduqda, canlı buxarın ilkin parametrləri nominaldan aşağı olmadıqda;
• sənaye və istilik buxarlarının çıxarılmasının dəyərlərini sıfıra endirərkən.
• canlı buxarın təzyiqinin 13,72 MPa-a qədər artması və temperaturun 565 ° C-ə qədər artması ilə turbinin işləməsinə yarım saatdan çox olmayaraq icazə verilir və bu parametrlərdə turbinin ümumi işləmə müddəti 200 saat/ildən çox olmamalıdır.

Bu turbin qurğusu PT-80/100-130/13 üçün 7 nömrəli yüksək təzyiqli qızdırıcı (PVD-475-230-50-1) istifadə olunur. HPH-7 qızdırıcıya daxil olmamışdan əvvəl buxar parametrlərində işləyir: təzyiq 4,41 MPa, temperatur 420 °C və buxar axını sürəti 7,22 kq/s. Bu halda yem suyunun parametrləri: təzyiq 15,93 MPa, temperatur 233 °C və axın sürəti 130 kq/s.