Rotorun ilk on diski aşağı təzyiq mil ilə birlikdə döyülmüş, digər üç disk quraşdırılmışdır.

HP və LPC rotorları rotorlarla inteqral şəkildə düzəldilmiş flanşların köməyi ilə sərt şəkildə birləşdirilir. LPC və TVF-120-2 tipli generatorun rotorları sərt mufta ilə birləşdirilir.

Turbinin buxar paylanması burundur. Təzə buxar, buxarın bypass boruları vasitəsilə turbin tənzimləyici klapanlara axdığı yerdən avtomatik bağlamanın yerləşdiyi müstəqil bir burun qutusuna verilir.

HPC-dən ayrıldıqdan sonra buxarın bir hissəsi idarə olunan hasilatın çıxarılmasına, qalan hissəsi isə LPC-yə gedir.

İstilik çıxarılması müvafiq LPC kameralarından həyata keçirilir.

Turbin fiksasiya nöqtəsi generator tərəfində turbin çərçivəsində yerləşir və qurğu ön yatağa doğru genişlənir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və işə salma şəraitini yaxşılaşdırmaq üçün flanşların və dirəklərin buxarla qızdırılması və HPC-nin ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir.

Turbin aqreqatın valını 0,0067 tezliyi ilə döndərən maneə qurğusu ilə təchiz edilmişdir.

Turbinin bıçaq aparatı 50 Hz şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuş və konfiqurasiya edilmişdir ki, bu da rotorun fırlanmasına 50 uyğun gəlir. Turbinin fasiləsiz işləməsinə 49 - 50,5 Hz şəbəkə tezliyində icazə verilir.

Turbin qurğusunun bünövrəsinin hündürlüyü kondensasiya otağının döşəmə səviyyəsindən maşın otağının döşəmə səviyyəsinə qədər 8 m-dir.

2.1 PT–80/100–130/13 turbininin əsas istilik diaqramının təsviri

Kondensasiya qurğusuna kondensasiya qrupu, hava çıxaran qurğu, kondensat və sirkulyasiya nasosları, ejektor dövriyyə sistemi, su filtrləri, lazımi armaturlarla boru kəmərləri.

Kondensator qrupu daxili şüası olan tək kondensatordan ibarətdir ümumi səth soyutma sahəsi 3000 m² və ona daxil olan buxarı kondensasiya etmək, turbinin buraxılış borusunda vakuum yaratmaq və kondensatı saxlamaq, həmçinin istilik cədvəlinə uyğun olaraq kondensatora daxil olan buxarın istiliyindən iş rejimlərində istifadə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. quraşdırılmış paketdə makiyaj suyunu qızdırmaq üçün.

Kondensator buxar hissəsinə quraşdırılmış xüsusi bir kameraya malikdir, burada HDPE №1 bölməsi quraşdırılmışdır. PND-nin qalan hissəsi ayrı bir qrup tərəfindən quraşdırılır.

Regenerativ qurğu isitmə üçün nəzərdə tutulub yem suyu buxar tənzimlənməmiş turbin hasilatlarından alınır və dörd mərhələli HDPE, üç pilləli HPH və deaeratordan ibarətdir. Bütün qızdırıcılar səth tiplidir.

HPH No 5,6 və 7 - quraşdırılmış desuperheaters və drenaj soyuducuları ilə şaquli dizayn. HPH avtomatik egzoz və ibarət qrup mühafizəsi ilə təchiz olunur yoxlama klapanları suyun girişində və çıxışında, elektromaqnitli avtomatik klapan, qızdırıcıları işə salmaq və söndürmək üçün bir boru kəməri.

HPH və HDPE (HDPE No. 1 istisna olmaqla) elektron tənzimləyicilər tərəfindən idarə olunan kondensatın çıxarılması üçün nəzarət klapanları ilə təchiz edilmişdir.

Qızdırıcılardan qızdırıcı buxar kondensatının drenajı kaskaddır. 2 saylı HDPE-dən kondensat drenaj nasosu ilə çıxarılır.

İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılmasına iki şəbəkə qızdırıcısı, kondensat və şəbəkə nasosları daxildir. Hər bir qızdırıcı 1300 m² istilik mübadiləsi səthinə malik üfüqi bir buxar-su istilik dəyişdiricisidir və boru təbəqələrində hər iki tərəfdən alovlanan düz pirinç borulardan əmələ gəlir.

3 Seçim köməkçi avadanlıq stansiyanın istilik sxemi

3.1 Turbinlə təchiz edilmiş avadanlıq

Çünki kondensator, əsas ejektor, aşağı və yüksək təzyiq turbinlə birlikdə layihələndirilmiş stansiyaya çatdırılır, sonra stansiyada quraşdırma üçün aşağıdakılardan istifadə olunur:

a) 80-KTsST-1 tipli kondensator üç ədəd, hər turbin üçün bir ədəd;

b) EP-3-700-1 tipli əsas ejektor altı ədəd, hər turbin üçün iki ədəd;

c) PN-130-16-10-II (PND No 2) və PN-200-16-4-I (PND No 3,4) tipli aşağı təzyiqli qızdırıcılar;

d) PV-450-230-25 (PVD No 1), PV-450-230-35 (PVD No 2) və PV-450-230-50 (PVD No 3) tipli yüksək təzyiqli qızdırıcılar .

Yuxarıda göstərilən avadanlıqların xüsusiyyətləri cədvəl 2, 3, 4, 5-də ümumiləşdirilmişdir.

Cədvəl 2 - kondansatör xüsusiyyətləri

Cədvəl 3 - əsas kondensator ejektorunun xüsusiyyətləri

TEXNİKİ TƏSVİRİ

Obyektin təsviri.
Tam adı:“PT-80/100-130/13 turbininin istismarı” avtomatlaşdırılmış təlim kursu.
Simvol:
Buraxılış ili: 2007.

PT-80/100-130/13 turbininin istismarı üzrə avtomatlaşdırılmış təlim kursu turbin qurğularına xidmət göstərən operativ kadrların hazırlanması üçün hazırlanmışdır. bu tipdən və CHP personalının təlimi, imtahanqabağı hazırlıq və imtahan testi vasitəsidir.
AUK PT-80/100-130/13 turbinlərinin istismarında istifadə olunan normativ-texniki sənədlər əsasında tərtib edilmişdir. Tələbələrin interaktiv öyrənilməsi və sınaqdan keçirilməsi üçün mətn və qrafik materialdan ibarətdir.
Bu AUC PT-80 / 100-130 / 13 istilik çıxarma turbinlərinin əsas və köməkçi avadanlığının dizaynını və texnoloji xüsusiyyətlərini təsvir edir, yəni: əsas buxar klapanları, dayandırma klapanları, idarəetmə klapanları, HPC buxar girişi, HPC-nin dizayn xüsusiyyətləri, HPC, HPC, turbin rotorları, rulmanlar, maneə cihazı, sızdırmazlıq sistemi, kondensasiya qurğusu, aşağı təzyiqli regenerasiya, yem nasosları, yüksək təzyiqli regenerasiya, kombinə edilmiş istilik və elektrik stansiyası, turbin yağı sistemi və s.
Turbin qurğusunun işə salınması, normal, qəza və dayandırılması rejimləri, həmçinin buxar boru kəmərlərinin, klapan bloklarının və turbin silindrlərinin qızdırılması və soyudulması üçün əsas etibarlılıq meyarları nəzərə alınır.
Sistem nəzərə alındı avtomatik tənzimləmə turbinlər, mühafizə, bloklama və siqnalizasiya sistemi.
Avadanlıqların texniki baxışa buraxılması, sınaqdan keçirilməsi, təmiri, təhlükəsizlik qaydaları və partlayış-yanğın təhlükəsizliyi qaydaları müəyyən edilib.

AUC-nin tərkibi:

Avtomatlaşdırılmış Təlim Kursu (AUC). proqram aləti ilkin təlim və kadrların biliklərinin sonrakı sınaqdan keçirilməsi üçün nəzərdə tutulmuşdur enerji stansiyaları və elektrik şəbəkələri. İlk növbədə, əməliyyat və əməliyyat-təmir personalının hazırlanması üçün.
AUC-nin əsasını fəaliyyət göstərən istehsal və iş təsvirləri, tənzimləyici materiallar, avadanlıq istehsalçılarının məlumatları.
AUC daxildir:
— ümumi nəzəri məlumat bölməsi;
— müəyyən növ avadanlığın dizaynı və istismarı ilə məşğul olan bölmə;
- kursantın özünü yoxlama bölməsi;
- imtahan bloku.
Mətnlərə əlavə olaraq AUC lazımi qrafik materialı (diaqramlar, təsvirlər, fotoşəkillər) ehtiva edir.

AUK məlumat məzmunu.

1. Mətn materialı istismar təlimatlarına, PT-80/100-130/13 turbininə, zavod təlimatlarına, digər normativ və texniki materiallara əsaslanır və aşağıdakı bölmələri əhatə edir:

1.1. PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun istismarı.
1.1.1. Ümumi məlumat turbin haqqında.
1.1.2. Yağ sistemi.
1.1.3. Tənzimləmə və mühafizə sistemi.
1.1.4. kondensasiya cihazı.
1.1.5. Regenerativ bitki.
1.1.6. İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılması.
1.1.7. Turbinin istismara hazırlanması.
Hazırlanması və işə daxil edilməsi yağ sistemi və WPU.
Turbin idarəetmə və mühafizə sisteminin hazırlanması və istismarına daxil edilməsi.
Qoruma testi.
1.1.8. Kondensasiya qurğusunun hazırlanması və istismarına daxil edilməsi.
1.1.9. Regenerativ qurğunun hazırlanması və istismara verilməsi.
1.1.10. İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılmasının hazırlanması.
1.1.11. Turbinlərin işə salınması üçün hazırlanması.
1.1.12. Turbin istənilən vəziyyətdən işə salınarkən əməl edilməli olan ümumi təlimatlar.
1.1.13. Turbin soyuq başlanğıc.
1.1.14. Turbinin isti vəziyyətdən işə salınması.
1.1.15. İş rejimi və parametrlərin dəyişdirilməsi.
1.1.16. kondensasiya rejimi.
1.1.17. İstehsal və istilik üçün seçimləri olan rejim.
1.1.18. Sıfırlayın və yük artımı.
1.1.19. Turbinin bağlanması və sistemin yenidən qurulması.
1.1.20. İmtahan texniki vəziyyəti və texniki xidmət. Qoruma yoxlama vaxtları.
1.1.21. Baxım yağlama sistemləri və VPU.
1.1.22. Kondensasiya və regenerativ qurğuya texniki qulluq.
1.1.23. İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılmasına texniki qulluq.
1.1.24. Turbogeneratora qulluq edərkən təhlükəsizlik tədbirləri.
1.1.25. Yanğın təhlükəsizliyi turbin aqreqatlarına xidmət göstərərkən.
1.1.26. Təhlükəsizlik klapanlarının sınaqdan keçirilməsi proseduru.
1.1.27. Tətbiq (qorunma).

2. Bu AUC-dakı qrafik material 15 rəqəm və diaqramın bir hissəsi kimi təqdim olunur:
2.1. PT-80/100-130-13 (CVP) turbininin uzununa bölməsi.
2.2. PT-80/100-130-13 (TsSND) turbininin uzununa bölməsi.
2.3. Buxar çıxarma boru kəmərlərinin sxemi.
2.4. Turbogeneratorun neft kəmərlərinin sxemi.
2.5. Plomblardan buxarın verilməsi və sorulması sxemi.
2.6. Doldurma qutusu qızdırıcısı PS-50.
2.7. PS-50 doldurma qutusu qızdırıcısının xüsusiyyətləri.
2.8. Turbogeneratorun əsas kondensatının sxemi.
2.9. Şəbəkə su kəmərlərinin sxemi.
2.10. Buxar-hava qarışığının sorulması üçün boru kəmərlərinin sxemi.
2.11. PVD mühafizə sxemi.
2.12. Turbin qurğusunun əsas buxar kəmərinin sxemi.
2.13. Turbin qurğusunun drenaj sxemi.
2.14. TVF-120-2 generatorunun qaz-yağ sisteminin sxemi.
2.15. PT-80/100-130/13 LMZ tipli boru qurğusunun enerji xarakteristikası.

Bilik yoxlaması

Mətn və qrafik materialı öyrəndikdən sonra tələbə proqramı işlədə bilər özünü yoxlama bilik. Proqram, təlimatın materialının mənimsənilmə dərəcəsini yoxlayan testdir. Səhv cavab olduqda, operatora səhv mesajı və düzgün cavabı ehtiva edən təlimatın mətnindən sitat göstərilir. Bu kursda sualların ümumi sayı 300-dür.

İmtahan

Keçdikdən sonra təlim kursu və tələbənin keçdiyi biliyə özünü idarə edir imtahan testi. Buraya özünü sınamaq üçün verilən suallar arasından təsadüfi olaraq avtomatik seçilmiş 10 sual daxildir. İmtahan zamanı imtahan verəndən bu suallara operativ və dərsliyə müraciət etmək imkanı olmadan cavab verməsi xahiş olunur. Testin sonuna qədər heç bir səhv mesajı göstərilmir. İmtahan bitdikdən sonra tələbə təklif olunan sualları, imtahan verənin seçdiyi cavabları və səhv cavablara dair şərhləri özündə əks etdirən protokol alır. İmtahan qiyməti avtomatik təyin olunur. Test protokolu kompüterin sabit diskində saxlanılır. Onu printerdə çap etmək mümkündür.

Bilik bazasında yaxşı işinizi göndərin sadədir. Aşağıdakı formadan istifadə edin

Tədris və işlərində bilik bazasından istifadə edən tələbələr, aspirantlar, gənc alimlər Sizə çox minnətdar olacaqlar.

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

annotasiya

Bunda kurs işi kogenerasiya əsasında elektrik stansiyasının əsas istilik sxeminin hesablanması buxar turbin

PT-80/100-130/13 temperaturda mühit, regenerativ istilik və şəbəkə qızdırıcıları sistemi, həmçinin turbin qurğusunun və enerji blokunun istilik səmərəliliyinin göstəriciləri hesablanır.

Əlavədə PT-80/100-130/13 turbin qurğusuna əsaslanan sxematik istilik diaqramı, şəbəkə suyunun və istilik yükünün temperaturlarının qrafiki, turbində buxarın genişlənməsinin h-s diaqramı, PT-nin rejimlərinin diaqramı göstərilir. 80/100-130/13 turbin qurğusu, yüksək təzyiqli PV-350-230-50 qızdırıcısının ümumi görünüşü, spesifikasiya ümumi görünüş PV-350-230-50, PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun uzununa bölməsi, TPP sxeminə daxil edilmiş köməkçi avadanlıqların ümumi görünüşünün spesifikasiyası.

Əsər 45 vərəqdən ibarətdir və 6 cədvəl və 17 illüstrasiyadan ibarətdir. Əsərdə 5 ədəbi mənbədən istifadə edilmişdir.

• Giriş
• Elmi və texniki ədəbiyyatın icmalı (Elektrik və istilik enerjisinin istehsalı texnologiyaları)
• 1. PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri
• 2. Artan yük rejimində PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanması
• 2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar
• 2.2
• 2.3 Turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin parametrlərinin hesablanmasıh- Sdiaqram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazan)
• 2.6.2 Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılar və yem qurğusu (nasos)
• 2.6.3 Yem suyu deaeratoru
• 2.6.4 İsti su qızdırıcısı
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator əlavə su
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondansatör
• 2.7
• 2.8 PT- turbin blokunun enerji balansı80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Nəticə
• Biblioqrafiya
• Giriş
• Yüksək istilik istehlakı olan bütün sənaye sahələrinin böyük zavodları üçün optimal enerji təchizatı sistemi rayon və ya sənaye CHP-dəndir.
• CHP stansiyalarında elektrik enerjisi istehsalı prosesi kondensasiya elektrik stansiyaları ilə müqayisədə artan istilik səmərəliliyi və daha yüksək enerji göstəriciləri ilə xarakterizə olunur. Bu, soyuq mənbəyə (xarici istehlakçıdan gələn istilik qəbuledicisi) yönləndirilən turbinin tullantı istiliyindən istifadə edilməsi ilə izah olunur.
• İşdə istehsal əsasında elektrik stansiyasının əsas istilik sxeminin hesablanması. kogenerasiya turbini Xarici hava istiliyində dizayn rejimində işləyən PT-80/100-130/13.
• İstilik sxeminin hesablanması vəzifəsi işçi mayenin vahid və vahidlərdə axınının parametrlərini, xərclərini və istiqamətlərini, habelə ümumi buxar axını, Elektrik gücü və stansiyanın istilik səmərəliliyinin göstəriciləri.
• 1. PT- turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri80/100-130/13

80 MVt gücündə elektrik enerji bloku E-320/140 yüksək təzyiqli baraban qazanı, PT-80/100-130/13 turbin, generator və köməkçi avadanlıqdan ibarətdir.

Enerji blokunda yeddi seçim var. Turbin qurğusunda şəbəkə suyunun iki mərhələli qızdırılmasını həyata keçirmək mümkündür. Qazanlar şəbəkə suyunun lazımi istiləşməsini təmin edə bilmədikdə açılan əsas və pik qazan, eləcə də PVC var.

Qazandan 12,8 MPa təzyiqə və 555 0 temperatura malik təzə buxar turbin HPC-yə daxil olur və tükəndikdən sonra turbin HPC-yə, sonra isə HPC-yə göndərilir. İşlədikdən sonra buxar LPC-dən kondensatora axır.

Regenerasiya üçün enerji blokunda üç yüksək təzyiqli qızdırıcı (HPH) və dörd aşağı təzyiqli qızdırıcı (LPH) var. Qızdırıcılar turbin qurğusunun quyruğundan nömrələnir. HPH-7 qızdırıcı buxarının kondensatı HPH-6-ya, HPH-5-ə və sonra deaeratora (6 atm) yığılır. LPH4, LPH3 və LPH2-dən kondensatın boşaldılması da LPH1-də kaskadda həyata keçirilir. Sonra LPH1-dən qızdırıcı buxarın kondensatı CM1-ə göndərilir (PRT2-yə baxın).

Əsas kondensat və yem suyu ardıcıl olaraq PE, SH və PS-də, dörd aşağı təzyiqli qızdırıcıda (LPH), 0,6 MPa deaeratorda və üç yüksək təzyiqli qızdırıcıda (HPV) qızdırılır. Bu qızdırıcılara buxar üç tənzimlənən və dörd tənzimlənməyən turbinli buxar çıxarışlarından verilir.

İstilik şəbəkəsində suyun qızdırılması üçün blok, müvafiq olaraq 6-cı və 7-ci seçimlərdən buxarla qidalanan aşağı (PSG-1) və yuxarı (PSG-2) şəbəkə qızdırıcılarından və PVK-dan ibarət qazan qurğusuna malikdir. Üst və aşağı şəbəkə qızdırıcılarından gələn kondensat drenaj nasosları vasitəsilə LPH1 və LPH2 arasında SM1 mikserlərinə və LPH2 və LPH3 qızdırıcıları arasında SM2-yə verilir.

Yem suyunun qızdırılması temperaturu (235-247) 0 C daxilindədir və təzə buxarın ilkin təzyiqindən, HPH7-də subheating miqdarından asılıdır.

Birinci buxar çıxarılması (HPC-dən) HPH-7-də yem suyunu qızdırmaq üçün istifadə olunur, ikinci buxar çıxarılması (HPC-dən) - HPH-6-ya, üçüncü (HPC-dən) - HPH-5, D6ata, istehsal üçün; dördüncü (CSD-dən) - LPH-4-də, beşinci (CSD-dən) - LPH-3-də, altıncı (CSD-dən) - LPH-2-də, deaeratorda (1,2 atm), PSG2-də, PSV-də; yeddinci (CND-dən) - PND-1 və PSG1-də.

Zərərləri ödəmək üçün sxem xam suyun qəbulunu nəzərdə tutur. Çiy su xam su qızdırıcısında (RWS) 35 o C temperatura qədər qızdırılır, sonra kimyəvi emaldan sonra deaeratora 1,2 ata daxil olur. Əlavə suyun istiləşməsini və deaerasiyasını təmin etmək üçün altıncı ekstraksiyadan buxarın istiliyindən istifadə olunur.

Sızdırmazlıq çubuqlarından D ədəd = 0,003D 0 miqdarında buxar deaeratora (6 atm) gedir. Xarici möhür kameralarından gələn buxar SC-yə, orta möhür kameralarından PS-yə yönəldilir.

Qazanın partladılması - iki mərhələli. 1-ci pillənin genişləndiricisindən buxar deaeratora (6 atm), 2-ci pillənin genişləndiricisindən deaeratora (1,2 atm) gedir. Şəbəkə itkilərini qismən ödəmək üçün 2-ci mərhələ genişləndiricisindən su magistral şəbəkəyə verilir.

Şəkil 1. TU PT-80/100-130/13 əsasında istilik elektrik stansiyasının sxematik diaqramı

2. Turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanmasıCümə-80/100-130/13 yüksək yük rejimində

Turbin qurğusunun əsas istilik sxeminin hesablanması turbin üçün verilmiş buxar axını sürətinə əsaslanır. Hesablama nəticəsində müəyyən edin:

? turbin qurğusunun elektrik enerjisi - W e;

? turbin qurğusunun və bütövlükdə CHP-nin enerji göstəriciləri:

b. əmsal faydalı fəaliyyət Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP;

in. istilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün İES-in səmərəlilik əmsalı;

d) elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfiyyatı;

e) İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi.

2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar

Canlı buxar təzyiqi -

Təzə buxar temperaturu -

Kondensatorda təzyiq - P-dən = 0,00226 MPa-a qədər

Buxar istehsalının seçim parametrləri:

buxar istehlakı -

verilməsi -,

tərs - .

Turbin üçün təzə buxar istehlakı -

İstilik dövrə elementlərinin səmərəlilik dəyərləri Cədvəl 2.1-də verilmişdir.

Cədvəl 2.1. İstilik sxeminin elementlərinin səmərəlilik əmsalı

İstilik dövrə elementi	Səmərəlilik
	Təyinat	Məna
Davamlı Təmizləmə Genişləndiricisi
Aşağı şəbəkə qızdırıcısı
Üst şəbəkə qızdırıcısı
Regenerativ istilik sistemi:
Qida nasosu
Yem suyu deaeratoru
Soyuducunu təmizləyin
Təmizlənmiş su qızdırıcısı
Kondensat suyu deaeratoru
Kranlar
Sızdırmazlıq qızdırıcısı
Sızdırmazlıq ejektoru
Boru kəmərləri
Generator

2.2 Turbin çıxarılmasında təzyiqlərin hesablanması

Termal yük CHPP buxar istehsal istehlakçısının ehtiyacları və istilik, havalandırma və isti su təchizatı üçün xarici istehlakçıya istilik təchizatı ilə müəyyən edilir.

Artan yük rejimində (-5ºС-dən aşağı) sənaye istilik və enerji turbinli bir CHP qurğusunun istilik səmərəliliyinin xüsusiyyətlərini hesablamaq üçün turbin qanaxmalarında buxar təzyiqini təyin etmək lazımdır. Bu təzyiq sənaye istifadəçisinin tələblərinə əsasən təyin edilir və temperatur qrafikişəbəkə suyu.

Bu kurs işində xarici istehlakçının texnoloji (sənaye) ehtiyacları üçün turbin qurğusunun nominal işinə uyğun gələn təzyiqə bərabər olan daimi buxar çıxarılması qəbul edilir, buna görə də tənzimlənməyən turbin hasilatlarında təzyiq. 1 və 2 nömrəli:

Turbinlərin nominal rejimdə çıxarılmasında buxar parametrləri onun əsas parametrlərindən məlumdur. spesifikasiyalar.

İstilik çıxarılmasında faktiki (yəni müəyyən bir rejim üçün) təzyiq dəyərini müəyyən etmək lazımdır. Bunu etmək üçün aşağıdakı hərəkətlər ardıcıllığı yerinə yetirilir:

1. Verilmiş qiymətə və istilik şəbəkəsinin seçilmiş (verilmiş) temperatur qrafikinə əsasən, verilən xarici temperaturda şəbəkə qızdırıcılarının arxasındakı şəbəkə suyunun temperaturunu təyin edirik. t NAR

t Günəş = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Suyun undersooling qəbul edilmiş qiymətinə və və dəyərinə görə t BC şəbəkə qızdırıcısında doyma temperaturunu tapırıq:

= t günəş + və

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

Sonra, su və buxar üçün doyma cədvəllərinə əsasən, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R BC = 0,07136 MPa.

3. Aşağı şəbəkə qızdırıcısındakı istilik yükü qazanxananın ümumi yükünün 60% -ə çatır.

t NS = t O.S + 0.6 ( t V.S - t O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Su və buxar üçün doyma cədvəllərinə əsasən, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Boru kəmərləri ilə qəbul edilən təzyiq itkilərini nəzərə alaraq turbinin 6, 7 nömrəli kogenerasiya (tənzimlənən) çıxarmalarında buxar təzyiqini təyin edirik:

boru kəmərlərində və turbinin idarəetmə sistemlərində itkilərin qəbul edildiyi yerlərdə:; ;

5. Buxar təzyiqi dəyərinə görə ( R 6 ) turbinin 6 nömrəli qızdırıcı ekstraksiyasında biz 3 nömrəli sənaye hasilatı ilə 6 nömrəli idarə olunan istilik hasilatı arasında (Flugel-Stodola tənliyinə uyğun olaraq) tənzimlənməyən turbin çıxarmalarında buxar təzyiqini təyin edirik:

harada D 0 , D, R 60 , R 6 - müvafiq olaraq nominal və hesablanmış rejimdə turbinin çıxarılmasında buxar axınının sürəti və təzyiqi.

2.3 Parametrlərin hesablanmasıturbin bölmələrində buxar genişləndirilməsi prosesih- Sdiaqram

Aşağıda təsvir edilən üsuldan və əvvəlki paraqrafda tapılan ekstraksiyalardakı təzyiqlərin dəyərlərindən istifadə edərək, turbin axını yolunda buxarın genişləndirilməsi prosesinin diaqramını qururuq. t çarpayı=- 15 є İLƏ.

kəsişmə nöqtəsi h, s- izoterm ilə izobar diaqramı təzə buxarın entalpiyasını təyin edir (nöqtə 0 ).

Dayanma və nəzarət klapanlarında və klapanların tam açıq olduğu işə salınan buxar yolunda canlı buxar təzyiqinin itirilməsi təxminən 3% təşkil edir. Beləliklə, turbinin birinci mərhələsinin qarşısındakı buxar təzyiqi:

Üstündə h, s- diaqram izobarın təzə buxarın entalpiyası səviyyəsi ilə kəsişmə nöqtəsini göstərir (nöqtə 0 /).

Hər bir turbin bölməsinin çıxışında buxar parametrlərini hesablamaq üçün bölmələrin daxili nisbi səmərəliliyinin dəyərlərinə sahibik.

Cədvəl 2.2. Turbinin bölmələrə görə daxili nisbi səmərəliliyi

Alınan nöqtədən (nöqtə 0 /) 3 nömrəli seçimdə təzyiq izobarı ilə kəsişməyə şaquli olaraq aşağıya (izentrop boyunca) bir xətt çəkilir. Kəsişmə nöqtəsinin entalpiyası bərabərdir.

Həqiqi genişlənmə prosesində üçüncü regenerativ seçim kamerasında buxarın entalpiyası bərabərdir:

oxşar h,s- diaqramda altıncı və yeddinci seçimlərin kamerasında buxarın vəziyyətinə uyğun olan nöqtələr var.

Buxarın genişləndirilməsi prosesini qurduqdan sonra h, S- diaqramda regenerativ qızdırıcılar üçün tənzimlənməmiş ekstraksiyaların izobarları göstərilir R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 və bu çıxarmalarda buxarın entalpiyaları müəyyən edilir.

üzərində qurulmuşdur h,s- diaqramda nöqtələr turbinin axın yolunda buxarın genişlənməsi prosesini əks etdirən xəttlə birləşdirilir. Buxarın genişlənməsi prosesinin qrafiki Şəkil A.1-də göstərilmişdir. (Əlavə A).

İnşasına görə h,s- diaqram turbinin müvafiq seçimində buxarın temperaturunu onun təzyiqi və entalpiyası dəyərləri ilə müəyyən edir. Bütün parametrlər cədvəl 2.3-də verilmişdir.

2.4 Qızdırıcılarda termodinamik parametrlərin hesablanması

Regenerativ qızdırıcılarda təzyiq hasilat boru kəmərlərinin, qoruyucu və dayandırıcı klapanların hidravlik müqavimətinə görə təzyiq itkisinin miqdarına görə hasilat kameralarındakı təzyiqdən azdır.

1. Regenerativ qızdırıcılarda doymuş su buxarının təzyiqini hesablayırıq. Turbinin çıxarılmasından müvafiq qızdırıcıya qədər boru kəmərindəki təzyiq itkiləri aşağıdakılara bərabər alınır:

Yem və kondensat suyu deaeratorlarında doymuş su buxarının təzyiqi onların texniki xüsusiyyətlərindən məlumdur və müvafiq olaraq aşağıdakılara bərabərdir:

2. Doyma vəziyyətində su və buxarın xassələri cədvəlinə əsasən tapılan doyma təzyiqlərinə görə qızdırılan buxar kondensatının temperaturlarını və entalpiyalarını təyin edirik.

3. Biz suyun aşağı soyudulmasını qəbul edirik:

Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 2єilə

Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 5єilə,

Deaeratorlarda - 0є ilə ,

buna görə də bu qızdırıcıların çıxışındakı suyun temperaturu:

, є ilə

4. Müvafiq qızdırıcıların aşağı axınında suyun təzyiqi müəyyən edilir hidravlik müqavimət nasosların traktını və iş rejimini. Bu təzyiqlərin dəyərləri qəbul edilir və Cədvəl 2.3-də verilmişdir.

5. Su və həddindən artıq qızdırılan buxar üçün cədvəllərə əsasən, qızdırıcılardan sonra suyun entalpiyasını təyin edirik (və dəyərləri ilə):

6. Qızdırıcıda suyun qızdırılması qızdırıcının giriş və çıxışında suyun entalpiyaları arasındakı fərq kimi müəyyən edilir:

, kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq,

möhür qızdırıcısının çıxışında kondensatın entalpiyası haradadır. Bu işdə bu dəyər bərabər götürülür.

7. Qızdırıcı buxarın qızdırıcıdakı suya verdiyi istilik:

2.5 Turbin qurğusunda buxar və su parametrləri

Sonrakı hesablamanın rahatlığı üçün turbin qurğusunda yuxarıda hesablanmış buxar və suyun parametrləri Cədvəl 2.3-də ümumiləşdirilmişdir.

Drenaj soyuducularında buxar və su parametrləri haqqında məlumatlar Cədvəl 2.4-də verilmişdir.

Cədvəl 2.3. Turbin qurğusunda buxar və su parametrləri

p, MPa

t, 0 ilə

h, kJ/kq

p", MPa

t" H, 0 ilə

h B H, kJ/kq

0 ilə

səh B, MPa

t P, 0 ilə

h B P, kJ/kq

kJ/kq

Cədvəl 2.4. Drenaj soyuducularında buxar və su parametrləri

2.6 İstilik sxeminin elementlərində buxar və kondensatın axın sürətlərinin təyini.

Hesablama aşağıdakı ardıcıllıqla aparılır:

1. Dizayn rejimində turbinə buxar axını.

2. Buxar möhürlərdən sızır

Qəbul et, onda

4. Qazan başına yem suyu sərfi (üfürmə daxil olmaqla)

fasiləsiz partlatmaya gedən qazan suyunun miqdarı haradadır

D və s=(b və s/100)·D səh=(1,5/100) 131,15=1,968kq/s

5. Təmizləmə genişləndiricisindən buxar çıxışı

fasiləsiz üfürmə genişləndiricisində üfürmə suyundan ayrılan buxarın nisbəti haradadır

6. Genişləndiricidən üfürülən su çıxışı

7. Kimyəvi su təmizləyici qurğudan (CWT) əlavə suyun istehlakı

kondensatın qaytarılması əmsalı haradandır

istehsal istehlakçıları, qəbul edirik;

Deaeratorda və kondensatorda regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarında buxar axını sürətlərinin, həmçinin qızdırıcılar və qarışdırıcılar vasitəsilə kondensatın axın sürətlərinin hesablanması material və istilik balanslarının tənliklərinə əsaslanır.

Termal sxemin hər bir elementi üçün balans tənlikləri ardıcıl olaraq tərtib edilir.

Turbin qurğusunun istilik sxeminin hesablanmasında birinci mərhələ şəbəkə qızdırıcıları üçün istilik balanslarının hazırlanması və turbinin verilmiş istilik yükü və temperatur qrafiki əsasında onların hər biri üçün buxar axınının sürətlərinin təyin edilməsidir. Bundan sonra yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcıların, deaeratorların və aşağı təzyiqli qızdırıcıların istilik balansları tərtib edilir.

2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazanxana)

Cədvəl 2.5. Şəbəkə istilik qurğusunda buxar və su parametrləri

Göstərici	Alt qızdırıcı	Üst qızdırıcı
İstilik buxar Seçim təzyiqi P, MPa
Qızdırıcıda təzyiq Р?, MPa
Buxar temperaturu t, ºС
İstilik çıxışı qns, qvs, kJ/kq
Buxar kondensatının qızdırılması Doyma temperaturu tn, єС
Doyma h?, kJ/kq zamanı entalpiya
Şəbəkə suyu Qızdırıcıda qızdırma Ins, Ivs, єС
Giriş temperaturu tс, tns, єС
Giriş entalpiyası, kJ/kq
Çıxış temperaturu tns, televizorlar, єС
Çıxış entalpiyası, kJ/kq
Qızdırıcıda isitmə fns, fvs, kJ/kq

Quraşdırma parametrləri aşağıdakı ardıcıllıqla müəyyən edilir.

1. Hesablanmış rejim üçün şəbəkə suyunun sərfi

2.Aşağı şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

Aşağı şəbəkə qızdırıcısına istilik buxar axını

Cədvəl 2.1-dən.

3.Üst şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

İstilik buxarının yuxarı şəbəkə qızdırıcısına axını

Regenerativ yüksək temperaturlu qızdırıcılar təzyiq və yem qurğusu (nasos)

LDPE 7

tənlik istilik balansı PVD7

PVD7 üçün istilik buxarının istehlakı

LDPE 6

HPH6 üçün istilik balansı tənliyi

PVD6 üçün istilik buxarının istehlakı

OD2 drenajından çıxarılan istilik

Qida nasosu (PN)

PN-dən sonra təzyiq

PN-də nasosdakı təzyiq

Təzyiq düşməsi

PN v PN-də suyun xüsusi həcmi - qiymətə görə cədvəllərdən müəyyən edilir

R Bazar ertəsi

Qida nasosunun səmərəliliyi

Bazar ertəsi suyun istiləşməsi

PN-dən sonra entalpiya

Harada - cədvəl 2.3-dən;

HPH5 istilik balansı tənliyi

PVD5 üçün istilik buxarının istehlakı

2.6.3 Yem suyu deaeratoru

DPV-də klapan saplarının möhürlərindən buxar axınının sürəti qəbul edilir

Klapanın möhürlərindən buxar entalpiyası

(saat P = 12,9 MPa və t=556 0 ilə) :

Deaeratordan buxarlanma:

D problem=0,02 D PV=0.02

Buxarın payı (deaeratordan PE-yə gedən buxarın hissələrində, orta və son sızdırmazlıq kameralarının möhürləri

Deaerator materialının balans tənliyi:

.

Deaeratorun istilik balansı tənliyi

Bu tənlikdə ifadəni əvəz etdikdən sonra D CD alırıq:

Üçüncü turbinin çıxarılmasından DPV-yə istilik buxarının sərfi

deməli, 3 nömrəli turbin hasilatından DPV-yə istilik buxarının sərfi:

D D = 4.529.

Deaeratorun girişində kondensat axını:

D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 İsti su qızdırıcısı

Drenaj entalpiyası h PSV=140

.

2.6.5 İki Mərhələli Təmizləmə Genişləndiricisi

2-ci mərhələ: 6 atm həcmdə qaynayan suyun genişlənməsi

1 atm təzyiqə qədər.

= + (-)

atmosfer deaeratoruna göndərilir.

2.6.6 Əlavə su deaerator

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

Qaytarılan kondensat deaeratorunun və əlavə su DKV-nin maddi balansının tənliyi.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Kimyəvi təmizlənmiş suyun istehlakı:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Boşaltma suyu soyuducusunun istilik balansı

material turbin kondensatı

harada q OP = h h OP-də əlavə suya verilən istilik.

q OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 kJ / kq,

harada: h OP-nin çıxışında üfürülən suyun entalpiyası.

Sənaye istilik istehlakçılarından kondensatın qaytarılmasını qəbul edirik?k = 0,5 (50%), onda:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kq / s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kq/s.

OP-də suyun əlavə istiləşməsi OP istilik balansı tənliyindən müəyyən edilir:

= 27.493 buradan:

= 21,162 kJ/kq.

Üfürücü soyuducudan (BP) sonra əlavə su kimyəvi suyun təmizlənməsinə, sonra isə kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısına daxil olur.

POV kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısının istilik balansı:

harada q 6 - 6 nömrəli turbin hasilatından buxarla qızdırıcıda ötürülən istilik miqdarı;

POV-də suyun istiləşməsi. Qəbul edin h RH = 140 kJ/kq, onda

.

SOW üçün buxar axını sürəti kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısının istilik balansından müəyyən edilir:

D POV 2175.34 = 27.493 230.4 haradan D POV = 2,897 kq / s.

Beləliklə,

D KV = D

Kimyəvi təmizlənmiş su deaeratoru üçün istilik balansı tənliyi:

D h 6 + D POV h+ D tamam h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Buradan D\u003d 0,761 kq / s - DKV-də istilik buxarının istehlakı və turbinin №6 çıxarılması.

DKV-nin çıxışında kondensat axını:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kq / s.

2.6.7 Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılar

HDPE 4

HDPE4 üçün istilik balansı tənliyi

.

LPH4 üçün istilik buxarının istehlakı

,

harada

HDPE və qarışdırıcıCM2

Kombinə edilmiş istilik balansı tənliyi:

LPH2 çıxışında kondensat axını haradadır:

D K6 = D KD - D HF -D Günəş - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

əvəz etmək D K2 kombinə edilmiş istilik balansı tənliyinə:

D\u003d 0,544 kq / s - 5 nömrəli seçimdən LPH3-də istilik buxarının istehlakı

turbinlər.

PND2, qarışdırıcı CM1, PND1

PS üçün temperatur:

1 material tənliyi və 2 istilik balansı tənliyi tərtib edilmişdir:

1.

2.

3.

2-ci tənliyə əvəz edin

Biz əldə edirik:

kq/s;

D P6 = 1,253 kq/s;

D P7 = 2,758 kq/s.

2.6.8 Kondansatör

Kondansatör materialının balans tənliyi

.

2.7 Material balansının hesablanmasının yoxlanılması

İstilik sxeminin bütün axınlarının hesablamalarında nəzərə alınmasının düzgünlüyünün yoxlanılması turbin kondensatorunda buxar və kondensat üçün material balanslarını müqayisə etməklə həyata keçirilir.

Kondensatora işlənmiş buxar axını:

,

nömrə ilə turbin çıxarma kamerasından buxar axınının sürəti haradadır.

Çıxarışlardan buxar axını sürətləri Cədvəl 2.6-da verilmişdir.

Cədvəl 2.6. Turbin çıxarılması üçün buxar sərfi

Seçim nömrəsi	Təyinat	Buxar sərfi, kq/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Günəş++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Turbin çıxarılmasından ümumi buxar axını

Turbindən sonra kondensatora buxar axını:

Buxar və kondensat balansı xətası

Buxar və kondensatın balansındakı səhv icazə verilən dəyərdən artıq olmadığından, istilik sxeminin bütün axınları düzgün nəzərə alınır.

2.8 Turbin qurğusunun enerji balansı Cümə- 80/100-130/13

Turbin bölmələrinin gücünü və onun ümumi gücünü təyin edək:

N i=

harada N i OTS - turbin bölməsinin gücü, N i UTS = D i UTS H i UTS,

H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - bölmədə istilik düşməsi, kJ/kq,

D i OTS - buxarın bölmədən keçməsi, kq/s.

bölmə 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kq/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kq,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- kupe 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kq/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kq,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- kupe 2-3:

D 23 UTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kq/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kq,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- kupe 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kq/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kq,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- kupe 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kq/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kq,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- kupe 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kq/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kq,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- kupe 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kq/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kq,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- kupe 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kq/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H üçün UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kq,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Turbin bölmələrinin ümumi gücü

3.5.2 Turbin dəstinin elektrik gücü düsturla müəyyən edilir:

N E = N i

generatorun mexaniki və elektrik səmərəliliyi haradadır,

N E \u003d 83.46. 0,99. 0,98=80,97 MVt.

2.9 Turbinin istilik səmərəliliyinin göstəriciləri

Turbin qurğusu üçün ümumi istilik sərfi

, MW

.

2. İstilik üçün istilik sərfi

,

harada h T- istilik sistemində istilik itkilərini nəzərə alan əmsal.

3. Sənaye istehlakçıları üçün ümumi istilik istehlakı

,

.

4. Xarici istehlakçılar üçün ümumi istilik istehlakı

, MW

.

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusu üçün istilik sərfi

,

6. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusunun səmərəliliyi (elektrik enerjisinin öz istehlakı istisna olmaqla)

,

.

7. Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi istilik sərfi

,

2.10 CHP-nin enerji göstəriciləri

Buxar generatorunun çıxışında təzə buxar parametrləri.

- təzyiq P PG = 12,9 MPa;

- SG-dən ümumi buxar generatorunun səmərəliliyi = 0,92;

- temperatur t SG = 556 о С;

- h Göstəriləndə PG = 3488 kJ / kq R PG və t PG.

E-320/140 qazanının xüsusiyyətlərindən götürülmüş buxar generatorunun səmərəliliyi

.

1. Buxar generator dəstinin istilik yükü

, MW

2. Boru kəmərlərinin səmərəliliyi (istilik nəqli)

,

.

3. Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP-nin səmərəliliyi

,

.

4. PVK nəzərə alınmaqla istilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün CHPP-nin səmərəliliyi

,

.

PVC at t H=- 15 0 ilə işləri,

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi

,

.

6. İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün istinad yanacağın xüsusi sərfi

,

.

7. Stansiyaya görə yanacağın istilik sərfi

,

.

8. Enerji blokunun ümumi səmərəliliyi (brüt)

,

9. CHP güc bloku üçün xüsusi istilik sərfi

,

.

10. Enerji blokunun səmərəliliyi (xalis)

,

.

burada E S.N - elektrik enerjisinin öz xüsusi istehlakı, E S.N = 0,03.

11. İstinad yanacağının xüsusi istehlakı "xalis"

,

.

12. İstinad yanacaq sərfiyyatı

kq/s

13. Xarici istehlakçılara verilən istilik istehsalı üçün istinad yanacağın istehlakı

kq/s

14. Elektrik enerjisi istehsalı üçün istinad yanacaq sərfiyyatı

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kq / s

Nəticə

Ətraf mühitin temperaturunda artan yük rejimində işləyən PT-80/100-130/13 istehsal istilik-energetika turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik sxeminin hesablanması nəticəsində aşağıdakı qiymətlər əldə edilmişdir. Bu tip elektrik stansiyasını xarakterizə edən əsas parametrlər əldə edilmişdir:

Turbin çıxarmalarında buxar sərfi

Şəbəkə qızdırıcıları üçün istilik buxarının istehlakı

Bir turbin qurğusu tərəfindən isitmə üçün istilik çıxışı

Q T= 72,22 MVt;

Turbin qurğusundan sənaye istehlakçılarına istilik çıxışı

Q P= 141,36 MVt;

Ümumi istehlak xarici istehlakçılar üçün istilik

Q TP= 231,58 MVt;

Generator terminallarında güc

N uh=80,97 MVt;

Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP səmərəliliyi

İstilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün CHPP-nin səmərəliliyi

Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi yanacaq sərfiyyatı

b E At= 162,27 q/kVt/saat

İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün xüsusi yanacaq sərfiyyatı

b T At= 40,427 kq/GJ

Ümumi ümumi CHP səmərəliliyi

CHP-nin ümumi səmərəliliyi "net"

Hər stansiya üçün xüsusi istinad yanacaq sərfi "xalis"

Biblioqrafiya

1. Rıjkin V.Ya. İstilik elektrik stansiyaları: Universitetlər üçün dərslik - 2-ci nəşr, Yenidən işlənmiş. - M.: Enerji, 1976.-447s.

2. Aleksandrov A.A., Qriqoryev B.A. Su və buxarın termofiziki xassələrinin cədvəlləri: Təlimatlar. - M.: Red. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleşçuk İ.Z. İstilik elektrik stansiyasının əsas istilik sxemlərinin tərtibi və hesablanması. Təlimatlarüçün kurs layihəsi"TEP və AES" intizamında, / Ufa Dövləti. aviasiya tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Müəssisənin standartı (STP UGATU 002-98). Tikinti, təqdimat, dizayn üçün tələblər.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. İES-lərdə buxar boru elektrik stansiyaları: Kömək Bələdçisi- CPI KSTU, 2006. -152s

6.. İstilik və atom elektrik stansiyaları: Təlimat / Ümumi redaksiya altında. müxbir üzv RAS A.V. Klimenko və V.M. Zorin. - 3-cü nəşr. - M.: İzd MPEI, 2003. - 648s.: xəstə. - (İstilik energetikası və istilik mühəndisliyi; Kitab 3).

7.. İstilik və Atom Elektrik Stansiyalarının Turbinləri: Ali Məktəblər üçün Dərslik / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - 2-ci nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə - M.: İzd MPEI, 2001. - 488 s.

8. Buxar turbin qurğularının istilik sxemlərinin hesablanması: Təhsil elektron nəşri / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

Konvensiyalar elektrik stansiyaları, avadanlıq və onların elementləri (o cümlədənmətn, rəqəmlər, indekslər)

D - yem suyu deaeratoru;

DN - drenaj nasosu;

K - kondensator, qazan;

KN - kondensat nasosu;

OE - drenaj soyuducusu;

PrTS - əsas istilik diaqramı;

PVD, HDPE - regenerativ qızdırıcı (yüksək, aşağı təzyiq);

PVK - pik isti su qazanı;

SG - buxar generatoru;

PE - super qızdırıcı (əsas);

PN - yem nasosu;

PS - doldurma qutusu qızdırıcısı;

PSG - üfüqi şəbəkə qızdırıcısı;

PSV - xam su qızdırıcısı;

PT - buxar turbin; sənaye və istilik buxarının çıxarılması ilə qızdırıcı turbin;

PHOV - kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısı;

PE - ejektor soyuducu;

P - genişləndirici;

CHPP - kombinə edilmiş istilik və elektrik stansiyası;

CM - qarışdırıcı;

СХ - doldurma qutusu soyuducusu;

HPC - yüksək təzyiqli silindr;

LPC - aşağı təzyiqli silindr;

EG - elektrik generatoru;

Əlavə A

Əlavə B

Rejim diaqramı PT-80/100

Əlavə B

Buraxılışın keyfiyyətinin tənzimlənməsi üçün istilik cədvəlləriorta gündəlik açıq hava istiliyinə görə istilik

Allbest.ru saytında yerləşdirilib

...

Oxşar Sənədlər

Əsas istilik diaqramının hesablanması, turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Yem suyunun regenerativ qızdırılması sisteminin hesablanması. Kondensat axınının, turbin və nasosun işinin təyini. Ümumi bıçaq itkisi və daxili səmərəlilik.

kurs işi, 19/03/2012 əlavə edildi


H-S diaqramında turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Elektrik stansiyasında buxar və suyun parametrlərinin və axın sürətlərinin müəyyən edilməsi. İstilik sxeminin aqreqat və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtibi. İlkin təxmin turbinə buxar axını.

kurs işi, 12/05/2012 əlavə edildi


Kogenerasiya turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik dövrəsinin yoxlama hesablanması üsullarının təhlili. KG-6200-2 kondansatörünün dizaynı və işinin təsviri. T-100-130 tipli turbin qurğusuna əsaslanan istilik qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri.

dissertasiya, 09/02/2010 əlavə edildi


istilik sxemi güc qurğusu. Turbin çıxarılmasında buxar parametrləri. hs-diaqramında prosesin qurulması. Buxar və su parametrlərinin xülasə cədvəli. İstilik sxeminin aqreqat və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtibi. Deaeratorun və şəbəkənin quraşdırılmasının hesablanması.

kurs işi, 09/17/2012 əlavə edildi


Buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması h-s diaqramı. Şəbəkə qızdırıcılarının quraşdırılmasının hesablanması. Qidalanma nasosunun sürücü turbinində buxarın genişləndirilməsi prosesi. Turbin üçün buxar axını sürətlərinin təyini. İES-in istilik səmərəliliyinin hesablanması və boru kəmərlərinin seçilməsi.

kurs işi, 06/10/2010 əlavə edildi


Blokun əsas istilik sxeminin seçimi və əsaslandırılması. Əsas buxar və su axınlarının balansının tərtib edilməsi. Turbinin əsas xüsusiyyətləri. Hs-diaqramda turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Tullantı istilik qazanının istilik səthlərinin hesablanması.

kurs işi, 25/12/2012 əlavə edildi


Buxar turbininin hesablanması, əsas elementlərin parametrləri dövrə diaqramı h-s-diaqramında buxar turbin qurğusu və turbində buxarın genişlənməsinin istilik prosesinin ilkin qurulması. İqtisadi göstəricilər regenerasiya ilə buxar turbin qurğusu.

kurs işi, 07/16/2013 əlavə edildi


TU AES-in hesablanmış istilik sxeminin tərtibi. İşçi mayenin parametrlərinin, turbin aqreqatının çıxarılmasında buxar sərfinin, daxili gücün və istilik səmərəliliyinin göstəricilərinin və bütövlükdə qurğunun müəyyən edilməsi. Kondensat qidalanma yolunun nasoslarının gücü.

kurs işi, 14/12/2010 əlavə edildi


Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesi. Canlı buxar və yem suyunun sərfinin təyini. İstilik sxeminin elementlərinin hesablanması. Kramer üsulu ilə matris həlli. Proqramın kodu və maşın hesablamalarının nəticələrinin çıxışı. Enerji blokunun texniki və iqtisadi göstəriciləri.

kurs işi, 03/19/2014 əlavə edildi


K-500-240 turbininin konstruksiyasının öyrənilməsi və elektrik stansiyasının turbin qurğusunun istilik hesablanması. Turbin silindrinin pillələrinin sayının seçilməsi və buxar entalpiyasının parçalanması onun mərhələləri ilə azalır. Turbinin gücünün təyini və əyilmə və gərginlik üçün işçi bıçağın hesablanması.

PT-80/100-130/13 buxar turbininin kompleks modernləşdirilməsi

Modernləşdirmənin məqsədi turbin qurğusunun səmərəliliyinin artırılması ilə turbinin elektrik və istilik gücünü artırmaqdır. Əsas seçim çərçivəsində modernləşdirmə, HPC-nin pətək örtüyü möhürlərinin quraşdırılmasından və orta təzyiq axını yolunun artırılması üçün yeni LP rotorunun istehsalı ilə dəyişdirilməsindən ibarətdir. bant 383 t/saata qədər NPV. Eyni zamanda, istehsal seçimində təzyiq tənzimləmə diapazonu saxlanılır, maksimum axın kondensatordakı buxar dəyişmir.
Əsas seçim çərçivəsində turbin qurğusunu təkmilləşdirərkən dəyişdirilə bilən qurğular:

• Pətək kəfən möhürlərinin quraşdırılması 1-17 HPC mərhələləri;
• TsSND bələdçi aparatı;
• RK ChSD yəhərləri zərifliyi ilə daha böyük axın sahəsinə malikdir buxar qutuları yeni örtüklərin quraşdırılması üçün CSD korpusunun yuxarı yarısı;
• SD idarəetmə klapanları və kamera paylayıcı qurğu;
• TsSND-nin 19-27 pilləli diafraqmaları, həddindən artıq örtülmüş pətək möhürləri və bükülmüş yayları olan sızdırmazlıq halqaları ilə təchiz olunmuşdur;
• TsSND-nin 18-27 pilləli quraşdırılmış yeni işçi bıçaqları olan SND rotoru inteqral frezeli sarğılarla;
• Diafraqma tutacaqları No 1, 2, 3;
• Ön uc möhür qəfəsi və spiral yayları olan o-halqalar;
• Əlavə edilmiş disklər 28, 29, 30 addımlara uyğun olaraq saxlanılır mövcud struktur, bu, təkmilləşdirmə xərclərini azaltmağa imkan verir (köhnə əlavə disklərdən istifadə etmək şərti ilə).

Bundan əlavə, əsas variantın əhatə dairəsi rotor bıçaqlarının sarğılarına möhürləyici bığların qaynaqlanması ilə diafraqma üzlüklərində 1-17 HPC pilləli pətək kəfən möhürlərinin quraşdırılmasını nəzərdə tutur.

Əsas varianta uyğun modernləşdirmə nəticəsində aşağıdakılar əldə edilir:

1. Sənaye hasilatının azaldılması hesabına turbinin maksimal elektrik gücünün 110 MVta, istilik çıxarma gücünün isə 168,1 Qkal/saatadək artırılması.
2. Turbin qurğusunun ümumiyyətlə etibarlı və manevrli işinin təmin edilməsi əməliyyat şəraiti minimum da daxil olmaqla işləmək mümkün təzyiqlər sənaye və istilik seçimlərində.
3. Turbin qurğusunun səmərəliliyinin artırılması;
4. Əsaslı təmir dövründə əldə edilmiş texniki-iqtisadi göstəricilərin sabitliyinin təmin edilməsi.

Əsas təklif çərçivəsində modernləşdirmənin təsiri:

Turbin qurğularının rejimləri	Elektrik enerjisi, MVt	İstilik üçün buxar sərfi, t/saat	İstehsal üçün buxar sərfi, t/s
Kondensasiya
Nominal
Maksimum güc
Maksimum ilə istilik çıxarılması
CHSD-nin səmərəliliyinin artırılması
HPC-nin səmərəliliyinin artırılması

Modernləşdirmə üçün əlavə təkliflər (variantlar).

• Kəfənli pətək möhürlərinin quraşdırılması ilə HPC idarəetmə mərhələsinin korpusunun modernləşdirilməsi
• Son mərhələlərin diafraqmalarının tangensial kütlə ilə quraşdırılması
• HPC idarəetmə klapanlarının sapları üçün yüksək hermetik möhürlər

Əlavə variantlarla modernləşmənin təsiri

№ p/n	ad	Effekt
	Kəfənli pətək möhürlərinin quraşdırılması ilə HPC idarəetmə mərhələsinin korpusunun modernləşdirilməsi	Gücün 0,21-0,24 MVt artması - HPC-nin səmərəliliyinin 0,3-0,4% artması - işin etibarlılığının artırılması turbinlərin bağlanması
	Son mərhələlərin diafraqmalarının tangensial kütlə ilə quraşdırılması	Kondensasiya rejimi: - gücün 0,76 MVt artırılması - TsSND-nin səmərəliliyinin 2,1% artması
	Dönər diafraqma möhürü	Tam qapalı fırlanan diafraqma ilə rejimdə işləyərkən turbin qurğusunun səmərəliliyinin artırılması 7 Qkal/saat
	HPC və HPC-nin kəfən möhürlərinin bal pətəkləri ilə dəyişdirilməsi	Silindrlərin səmərəliliyinin artırılması (yüksək təzyiqli silindr 1,2-1,4%, TsSND 1%); - gücün artırılması (yüksək təzyiqli silindr 0,6-0,9 MVt, yüksək təzyiqli yanacaq pompası 0,2 MVt); - turbin aqreqatlarının etibarlılığının yüksəldilməsi; - əldə edilmiş texniki-iqtisadi sabitliyin təmin edilməsi əsaslı təmir dövründə göstəricilər; - işin səmərəliliyinə xələl gətirmədən etibarlılığın təmin edilməsi kəfən keçici şəraitdə HPC və HPC-ni möhürləyir, daxil olmaqla turbinlərin fövqəladə dayandırılması zamanı.
	HPC idarəetmə klapanlarının dəyişdirilməsi	Gücün 0,02-0,11 MVt artması - HPC səmərəliliyinin 0,12% artması - işin etibarlılığının artırılması
	LPC pətək ucun möhürlərinin quraşdırılması	Son möhürlər vasitəsilə havanın sorulmasının aradan qaldırılması - turbinin etibarlılığının artırılması - turbinin səmərəliliyinin artırılması - əldə edilmiş texniki-iqtisadi göstəricilərin sabitliyi əsaslı təmir müddəti boyu - etibarlı, qoşqu istismarının səmərəliliyini azaltmadan LPC möhürləri keçici şəraitdə, o cümlədən. fövqəladə hallar zamanı turbinlərin bağlanması

BUHAR TURBİNİ QURUMU PT-80/100-130/13

GÜÇ 80 MVt

Nominal gücü 80 MVt, fırlanma sürəti 3000 rpm olan idarə olunan buxar çıxarma (sənaye və iki mərhələli isitmə) ilə PT-80/100-130/13 (Şəkil 1) buxar kondensasiya turbinini birbaşa idarə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. qazan qurğusu olan bir blokda işləyərkən TVF-120-2 tipli 120 MVt gücündə alternativ cərəyan generatoru.

Turbin qida suyunun qızdırılması üçün regenerativ qurğuya, şəbəkə suyunun mərhələli qızdırılması üçün şəbəkə qızdırıcılarına malikdir və kondensasiya qurğusu ilə birlikdə işləməlidir (şəkil 2).

Turbin Cədvəl 1-də təqdim olunan aşağıdakı əsas parametrlərlə işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Turbin tənzimlənən buxar çıxarılmasına malikdir: 13 ± 3 kqf / sm 2 abs təzyiqi ilə istehsal; iki istilik hasilatı (isitmə şəbəkəsi suyu üçün): yuxarı 0,5-2,5 kqf / sm 2 abs təzyiqi ilə; aşağı - 0,3-1 kqf / sm 2 abs.

Təzyiq tənzimlənməsi aşağı istilik çıxarma kamerasında quraşdırılmış bir tənzimləyici diafraqmanın köməyi ilə həyata keçirilir.

İstilik ekstraksiyalarında tənzimlənən təzyiq saxlanılır: yuxarı seçimdə iki isitmə hasilatı işə salındıqda, aşağıda - bir aşağı istilik hasilatı işə salındıqda.

Qida suyu turbin qanaxmalarından (tənzimlənən və tənzimlənməmiş) buxarla qidalanan HH, deaerator və HH-də ardıcıl olaraq qızdırılır.

Regenerativ seçimlərə dair məlumatlar Cədvəldə verilmişdir. 2 və bütün parametrlərə uyğundur.

Cədvəl 1 Cədvəl 2

Qızdırıcı	Seçim kamerasında buxar parametrləri		Kəmiyyət seçilmişdir buxar, t/s
	Təzyiq, kqf / sm 2 abs.	Temperatur, С
LDPE № 6
Deaerator
PND № 2
PND №1

Deaeratordan turbin qurğusunun regenerativ sisteminə daxil olan yem suyunun temperaturu 158°C-dir.

Təzə buxarın nominal parametrləri ilə, soyuducu suyun axın sürəti 8000 m 3 saat, soyuducu suyun temperaturu 20 ° C, regenerasiya tam olaraq işə salındıqda, turbin qurğusu işə salındıqda HPH-də qızdırılan suyun miqdarı 100% buxar axınına bərabərdir. deaerator 6 kqf / sm 2 abs ilə sxemə uyğun olaraq işləyir. Şəbəkə suyunun mərhələli şəkildə qızdırılması, turbin məhsuldarlığının tam istifadəsi və kondensatora minimum buxar axını ilə idarə olunan hasilatların aşağıdakı dəyərləri qəbul edilə bilər: 80 MVt gücündə tənzimlənən hasilatların nominal dəyərləri; istehsal seçimi 185 t/saat 13 kqf/sm 2 abs təzyiqdə; ümumi istilik hasilatı 132 t/saat təzyiqlərdə: yuxarı seçimdə 1 kqf/sm 2 abs. aşağı seçimdə isə 0,35 kqf/sm 2 abs; 13 kqf / sm 2 abs seçim kamerasında bir təzyiqdə istehsal seçiminin maksimum dəyəri. 300 t/saatdır; hasilatın bu dəyəri və istilik hasilatının olmaması ilə turbinin gücü 70 MVt olacaq; nominal gücü 80 MVt olan və istilik hasilatı olmadan maksimum hasilat hasilatı təxminən 245 t/saat olacaq; istilik çıxarılmasının maksimum ümumi dəyəri 200 t/saatdır; hasilatın bu dəyəri və hasilatın olmaması ilə güc təxminən 76 MVt olacaq; nominal gücü 80 MVt olan və hasilat hasilatı aparılmadan maksimum istilik hasilatı 150 t/saat olacaqdır. Bundan əlavə, maksimum 200 t/saat istilik hasilatı və 40 t/saat hasilatı ilə 80 MVt nominal gücə nail olmaq olar.

Turbinin uzunmüddətli istismarına əsas parametrlərin nominallardan aşağıdakı kənarlaşmaları ilə icazə verilir: canlı buxar təzyiqi 125-135 kqf/sm 2 abs.; canlı buxar temperaturu 545-560°C; kondensatorun girişində soyuducu suyun temperaturunun 33 ° C-ə qədər artırılması və soyuducu suyun axınının sürəti 8000 m 3 saat; sənaye və istilik buxarının çıxarılmasının dəyərinin eyni vaxtda sıfıra enməsi.

Canlı buxarın təzyiqi 140 kqf/sm 2 abs-ə qədər artırıldıqda. və 565 ° C-ə qədər temperaturda, turbinin işləməsinə 30 dəqiqədən çox olmayan müddətə icazə verilir və bu parametrlərdə turbinin ümumi işləmə müddəti ildə 200 saatdan çox olmamalıdır.

İstehsalın və istilik çıxarılmasının müəyyən birləşmələri üçün maksimum gücü 100 MVt olan turbinin uzunmüddətli istismarı hasilatın miqdarından asılıdır və rejim diaqramı ilə müəyyən edilir.

Turbinin işləməsinə icazə verilmir: istehsal seçim kamerasında 16 kqf / sm 2 abs-dən yuxarı olan buxar təzyiqində. və 2,5 kqf / sm 2 abs-dən yuxarı istilik seçimi kamerasında; 83 kqf/sm 2 abs-dən çox yüklənmə klapan kamerasında (4-cü mərhələnin arxasında) buxar təzyiqində; LPC idarəetmə çarxının kamerasında (18-ci mərhələnin arxasında) 13,5 kqf / sm 2 abs-dən yuxarı olan buxar təzyiqində; təzyiq tənzimləyiciləri işə salındıqda və hasilat çıxarma kamerasında təzyiqlər 10 kqf/sm 2 abs-dən, aşağı qızdırıcının çıxarma kamerasında isə 0,3 kqf/sm 2 abs-dən aşağı olduqda; atmosferə egzoz üçün; turbinin egzoz hissəsinin temperaturu 70 ° C-dən yuxarıdır; müvəqqəti tamamlanmamış quraşdırma sxeminə görə; yuxarı qızdırıcının çıxarılması işə salındıqda, aşağı qızdırıcının çıxarılması söndürüldükdə.

Turbin turbin rotorunu döndərən maneə cihazı ilə təchiz edilmişdir.

Turbinin bıçaq qurğusu 50 Hz (3000 rpm) şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Turbinin uzunmüddətli istismarına 49-50,5 Hz daxilində şəbəkə tezliyi sapmaları, minimum 48,5 Hz tezliyində qısamüddətli işləmə, soyuq və isti hallardan sürüşən buxar parametrlərində turbin işə salınması ilə icazə verilir.

Müxtəlif istilik vəziyyətlərindən (zərbədən nominal yükə qədər) turbinlərin işə salınmasının təxmini müddəti: soyuq vəziyyətdən - 5 saat; 48 saat hərəkətsizlikdən sonra - 3 saat 40 dəqiqə; 24 saat hərəkətsizlikdən sonra - 2 saat 30 dəqiqə; 6-8 saat hərəkətsizlikdən sonra - 1 saat 15 dəqiqə.

Turbinin işləməsinə icazə verilir Boş-boş yük atıldıqdan sonra, kondensatorun sirkulyasiya edən su ilə soyudulması və fırlanan diafraqmanın tam açıq olması şərti ilə 15 dəqiqədən çox olmamalıdır.

Zəmanətli istilik xərcləri. Cədvəldə. 3 zəmanətli xüsusi istilik istehlakını göstərir. Xüsusi buxar sərfiyyatına test dəqiqliyi üçün tolerantlıqdan 1% tolerantlıqla zəmanət verilir.

Cədvəl 3

Generator terminallarında güc, MW	İstehsal seçimi		İstilik seçimi		Şəbəkə qızdırıcısına girişdə şəbəkə suyunun temperaturu, PSG 1, °С	Generatorun səmərəliliyi, %	Yem suyunun isitmə temperaturu, °C	Xüsusi istilik sərfi, kkal/kVt
	Təzyiq, kqf / sm 2 abs.		Təzyiq, kqf / sm 2 abs.	Çıxarılan buxarın miqdarı, t/saat

* Seçimlərdəki təzyiq tənzimləyiciləri söndürülür.

Turbin dizaynı. Turbin tək vallı iki silindrli qurğudur. HPC axın yolu bir sıra nəzarət mərhələsinə və 16 təzyiq mərhələsinə malikdir.

LPC-nin axın hissəsi üç hissədən ibarətdir: birincisi (yuxarı istilik çıxarılmasından əvvəl) idarəetmə mərhələsi və yeddi təzyiq mərhələsinə malikdir, ikincisi (istilik çıxarılması arasında) iki təzyiq mərhələsinə malikdir və üçüncüsü nəzarət mərhələsi və iki təzyiq mərhələləri.

Yüksək təzyiqli rotor bir parça saxtadır. Aşağı təzyiqli rotorun ilk on diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan üç disk quraşdırılır.

HP və LPC rotorları rotorlarla inteqral şəkildə düzəldilmiş flanşların köməyi ilə sərt şəkildə birləşdirilir. LPC və TVF-120-2 tipli generatorun rotorları sərt mufta vasitəsilə birləşdirilir.

Dəqiqədə turbinin və generatorun şaftının kritik sürətləri: 1580; 2214; 2470; 4650 transvers vibrasiyaların I, II, III və IV tonlarına uyğundur.

Turbində buxar paylanması başlığı var. Təzə buxar, buxarın bypass boruları vasitəsilə turbin idarəetmə klapanlarına axdığı yerdən avtomatik qapağın yerləşdiyi müstəqil buxar qutusuna verilir.

HPC-dən ayrıldıqdan sonra buxarın bir hissəsi idarə olunan hasilatın çıxarılmasına, qalan hissəsi isə LPC-yə gedir.

İstilik çıxarılması müvafiq LPC kameralarından həyata keçirilir. Turbinin aşağı təzyiq silindrinin son pillələrindən çıxdıqdan sonra işlənmiş buxar səth tipli kondensatora daxil olur.

Turbin buxar labirint möhürləri ilə təchiz edilmişdir. Buxar möhürlərin sondan əvvəlki bölmələrinə 1,03-1,05 kqf/sm 2 abs təzyiqində verilir. deaeratorun bərabərləşdirici xəttindən (6 kqf/sm 2 abs.) və ya çənin buxar boşluğundan buxarla qidalanan kollektordan təxminən 140°C temperaturda.

Möhürlərin həddindən artıq bölmələrindən buxar-hava qarışığı ejektor vasitəsilə vakuum soyuducuya sorulur.

Turbin fiksasiya nöqtəsi generator tərəfində turbin çərçivəsində yerləşir və qurğu ön yatağa doğru genişlənir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və işə salma şəraitini yaxşılaşdırmaq üçün flanşların və dirəklərin buxarla qızdırılması və HPC ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir.

tənzimlənməsi və qorunması. Turbin hidravlik idarəetmə sistemi ilə təchiz edilmişdir (şək. 3);

1- güc məhdudlaşdırıcı; 2-sürət tənzimləyicisinin makaraları bloku; 3-uzaqdan idarəetmə; 4-avtomatik çekim servomotoru; 5 pilləli tənzimləyici; 6-təhlükəsizlik tənzimləyicisi; 7- təhlükəsizlik tənzimləyicisinin makaraları; 8 məsafəli servo mövqe göstəricisi; 9-servomotor CFD; 10-servomotorlu CSD; 11-servomotor CND; 12-elektrohidravlik çevirici (EGP); 13-cəmləmə makaraları; 14-təcili elektrik nasosu; 15 ehtiyat elektrik yağlama nasosu; İdarəetmə sisteminin 16 başlanğıc elektrik nasosu (alternativ cərəyan);

I- təzyiq xətti 20 kqf/sm 2 abs.;II- HPC servomotor makarasına xətt;III- CH "SD servomotorunun makarasına xətt; makaraya IV xəttLPC servomotorunda; Mərkəzdənqaçma əsas nasosun V-sorma xətti; Yağ soyuducularına VI-line yağlama; VII-sətirdən avtomatik çekimə qədər; VIII-sətir cəmləmə makaralarından sürət tənzimləyicisinə qədər; IX əlavə mühafizə xətti; X - digər xətlər.

Sistemdə işləyən maye mineral yağdır.

Canlı buxar girişinə nəzarət klapanlarının, CSD-nin qarşısında idarəetmə klapanlarının və LPR-də fırlanan buxar bypass diafraqmasının yerdəyişməsi fırlanma sürəti tənzimləyicisi və seçim təzyiq tənzimləyiciləri tərəfindən idarə olunan servomotorlar tərəfindən həyata keçirilir.

Tənzimləyici turbogeneratorun fırlanma sürətini təxminən 4% qeyri-bərabərliklə saxlamaq üçün nəzərdə tutulmuşdur. O, aşağıdakılar üçün istifadə olunan idarəetmə mexanizmi ilə təchiz edilmişdir: təhlükəsizlik tənzimləyicisinin makaralarını doldurmaq və avtomatik təzə buxar qapağını açmaq; turbogeneratorun fırlanma sürətində dəyişikliklər və generatoru sistemdə istənilən fövqəladə tezlikdə sinxronlaşdırmaq mümkündür; generatorun paralel işləməsi zamanı generatorun müəyyən edilmiş yükünün saxlanılması; generatorun birdəfəlik işləməsi zamanı normal tezliyin saxlanması; təhlükəsizlik tənzimləyicisinin vurucularını sınaqdan keçirərkən sürətin artırılması.

İdarəetmə mexanizmi həm əl ilə - birbaşa turbində, həm də uzaqdan - idarəetmə panelindən işə salına bilər.

Körük dizaynı təzyiq tənzimləyiciləri üçün nəzərdə tutulmuşdur avtomatik texniki qulluq istehsal hasilatı üçün təxminən 2 kqf/sm 2 və istilik hasilatı üçün təxminən 0,4 kqf/sm 2 qeyri-bərabərliyi ilə idarə olunan çıxarma kameralarında buxar təzyiqi.

İdarəetmə sistemində elektrohidravlik çevirici (EHP) var, idarəetmə klapanlarının bağlanması və açılması enerji sisteminin texnoloji mühafizəsi və qəza avtomatikasından təsirlənir.

Fırlanma sürətinin qəbuledilməz artımından qorunmaq üçün turbin təhlükəsizlik tənzimləyicisi ilə təchiz edilmişdir, iki mərkəzdənqaçma zərbəçisi sürət nominaldan 11-13% yuxarı olduqda dərhal işə salınır və bu, avtomatik təzə buxarın bağlanmasına səbəb olur. bağlayıcı, nəzarət klapanları və fırlanan diafraqma. Bundan əlavə, sürət tənzimləyicisinin makaralar blokunda əlavə qorunma mövcuddur ki, bu da tezlik 11,5% artdıqda işə salınır.

Turbin, işə salındıqda avtomatik qapağı, idarəetmə klapanlarını və LPC-nin fırlanan diafraqmasını bağlayan elektromaqnit açarı ilə təchiz edilmişdir.

Elektromaqnit açarına təsir aşağıdakılar tərəfindən həyata keçirilir: rotor ox istiqamətdə müəyyən miqdarda hərəkət etdikdə eksenel sürüşmə rölesi

icazə verilən maksimum həddən artıq; kondensatorda 470 mm Hg-ə qədər qəbuledilməz vakuum düşməsi halında vakuum rölesi. İncəsənət. (vakuum 650 mm Hg-ə düşəndə ​​vakuum rölesi xəbərdarlıq siqnalı verir); canlı buxarın temperaturunun vaxt ləngimədən yolverilməz azalması halında canlı buxar temperaturu potensiometrləri; idarəetmə panelində turbinin uzaqdan söndürülməsi üçün açar; eyni vaxtda həyəcan siqnalı ilə 3 s gecikmə ilə yağlama sistemində təzyiq düşməsi açarı.

Turbin istifadə olunan güc məhdudlaşdırıcısı ilə təchiz edilmişdir xüsusi hallarda nəzarət klapanlarının açılmasını məhdudlaşdırmaq.

Geri dönməyən klapanlar turbinin buxarın tərs axını ilə sürətlənməsinin qarşısını almaq üçün nəzərdə tutulmuşdur və buxar çıxarılmasının boru kəmərlərində (tənzimlənən və tənzimlənməyən) quraşdırılır. Vanalar buxarın əks axını və avtomatlaşdırma ilə bağlanır.

Turbin qurğusu aşağıdakıları saxlamaq üçün icraediciləri olan elektron tənzimləyicilərlə təchiz edilmişdir: deaeratorların bərabərləşdirmə xəttindən 6 kqf/sm 2 və ya çənin buxar boşluğundan buxar tədarük klapanına təsir etməklə son möhür manifoldunda müəyyən edilmiş buxar təzyiqi; göstərilən ± 200 mm-dən maksimum sapma ilə kondensat kollektorunda səviyyə, (eyni tənzimləyici kondensatorda aşağı buxar axını sürətlərində kondensatın resirkulyasiyasını işə salır); HDPE No 1 istisna olmaqla, regenerasiya sisteminin bütün qızdırıcılarında buxar kondensatının qızdırılması səviyyəsi.

Turbo bloku təchiz olunub qoruyucu cihazlar: dolama xəttinin və siqnalın eyni vaxtda işə salınması ilə bütün HPH-nin birgə bağlanması üçün (cihaz, HH-dən birində boru sisteminin zədələnməsi və ya sıxlığının pozulması səbəbindən kondensatın səviyyəsinin fövqəladə artması halında işə salınır) birinci hədd); LPC-nin egzoz borularında quraşdırılan və borularda təzyiq 1,2 kqf/sm 2 abs-ə yüksəldikdə açılan atmosfer klapanları-diafraqmalar.

Yağlama sistemi yağ T-22 QOST 32-74 idarəetmə sistemləri və rulman yağlama sistemləri ilə təchiz etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Yağ, yağ soyuducularına qədər yağlama sisteminə ardıcıl birləşdirilmiş iki injektor vasitəsilə verilir.

Turbogeneratorun işə salınması zamanı ona xidmət göstərmək üçün fırlanma sürəti 1500 rpm olan başlanğıc yağ elektrik nasosu verilir.

Turbin alternativ cərəyan mühərriki olan bir gözləmə nasosu və DC mühərriki olan bir qəza nasosu ilə təchiz edilmişdir.

Yağlama təzyiqi müvafiq dəyərlərə düşdükdə, ehtiyat və qəza nasosları avtomatik olaraq yağlama təzyiq açarından (RDS) işə salınır. RDS turbinin istismarı zamanı vaxtaşırı sınaqdan keçirilir.

İcazə veriləndən aşağı təzyiqdə turbin və dönmə cihazı RDS siqnalından elektromaqnit açarına ayrılır.

Qaynaqlanmış tikinti çəninin işləmə qabiliyyəti 14 m 3-dir.

Yağı təmizləmək üçün mexaniki çirklərçəndə filtrlər quraşdırılır. Tankın dizaynı filtri tez və təhlükəsiz dəyişməyə imkan verir. Nəzarət və yağlama sistemləri tərəfindən istehlak edilən yağ istehlakının bir hissəsinin davamlı filtrasiyasını təmin edən mexaniki çirklərdən nazik yağın təmizlənməsi üçün bir filtr var.

Yağı soyutmaq üçün dövriyyə sistemindən 33 ° C-dən çox olmayan bir temperaturda təzə soyuducu suda işləmək üçün nəzərdə tutulmuş iki yağ soyuducusu (səth şaquli) təmin edilir.

kondensasiya cihazı, turbin qurğusuna xidmət göstərmək üçün nəzərdə tutulmuş, kondensatordan, əsas və başlanğıc ejektorlardan, kondensat və sirkulyasiya nasoslarından və su filtrlərindən ibarətdir.

Ümumi soyutma səthi 3000 m 2 olan yerüstü iki keçidli kondensator təzə soyuducu su ilə işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. Makiyajı və ya şəbəkə suyunu qızdırmaq üçün ayrıca quraşdırılmış paketə malikdir, istilik səthi bütün kondenser səthinin təxminən 20% -ni təşkil edir.

Əsas kondensat boru kəmərində quraşdırılmış nəzarət və resirkulyasiya klapanlarına təsir edən elektron səviyyəyə nəzarət sensorunu birləşdirmək üçün kondensatorla bir dalğalanma qabı verilir. Kondensator buxar hissəsinə quraşdırılmış xüsusi bir kameraya malikdir, burada HDPE №1 bölməsi quraşdırılmışdır.

Hava çıxaran cihaz, kondensatorda və digər vakuum istilik dəyişdiricilərində hava udmaq və normal istilik mübadiləsi prosesini təmin etmək üçün nəzərdə tutulmuş iki əsas üç mərhələli ejektordan (bir ehtiyatdan) və kondensatorda vakuumu tez qaldırmaq üçün bir başlanğıc ejektordan ibarətdir. 500-600 mmHg-ə qədər. İncəsənət.

Kondensasiya cihazı kondensatı vurmaq və ejektor soyuducuları, möhürləyici soyuducular və HDPE vasitəsilə deaeratora vermək üçün şaquli tipli iki kondensat nasosu (bir gözləmə rejimində) ilə təchiz edilmişdir. Kondensator və generator qaz soyuducuları üçün soyuducu su sirkulyasiya nasosları vasitəsilə verilir.

Qurğunun yağ soyuducularına və qaz soyuducularına verilən soyuducu suyun mexaniki təmizlənməsi üçün yolda yuyulmaq üçün fırlanan ekranlı filtrlər quraşdırılır.

Sirkulyasiya sisteminin başlanğıc ejektoru turbin qurğusunu işə salmazdan əvvəl sistemi su ilə doldurmaq, həmçinin sirkulyasiya drenaj borularının yuxarı nöqtələrində və yağ soyuducularının yuxarı su kameralarında toplanan havanı çıxarmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Vakuumu pozmaq üçün başlanğıc ejektorda quraşdırılmış kondensatordan hava emiş boru kəmərində elektrik klapan istifadə olunur.

Regenerativ cihaz yem suyunun (turbin kondensatının) turbinin aralıq pillələrindən götürülmüş buxarla qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuşdur. Zavod səthdə işləyən buxar kondensatorundan, əsas ejektordan, labirint möhürlərindən hazırlanmış yerüstü buxar soyuducularından və yerüstü aşağı təzyiqli buxar təzyiqli soyuduculardan ibarətdir, bundan sonra turbin kondensatı qida suyunu qızdırmaq üçün yüksək təzyiqli yüksək təzyiqli deaeratora göndərilir. turbinin maksimum buxar axınının təxminən 105% miqdarında deaerator.

HDPE №1 kondansatörün içərisinə quraşdırılmışdır. PND-nin qalan hissəsi ayrı bir qrup tərəfindən quraşdırılır. HPH No 5, 6 və 7 - quraşdırılmış desuperheaters və drenaj soyuducuları ilə şaquli dizayn.

HPH, suyun giriş və çıxışında avtomatik çıxış və geri dönməyən klapanlardan, elektromaqnitli avtomatik klapandan, qızdırıcıları işə salmaq və söndürmək üçün boru kəmərindən ibarət qrup mühafizəsi ilə təchiz edilmişdir.

HDPE №1 istisna olmaqla, HPH və HDPE hər biri elektron "tənzimləyici" tərəfindən idarə olunan kondensatın axıdılmasına nəzarət klapan ilə təchiz edilmişdir.

Qızdırıcılardan qızdırıcı buxar kondensatının boşaldılması - kaskad. HDPE No 2-dən kondensat drenaj nasosu ilə çıxarılır.

5 nömrəli HES-dən kondensat birbaşa deaeratora göndərilir 6 kqf/sm 2 abs. və ya aşağı turbin yüklərində qızdırıcıda qeyri-kafi təzyiq olduqda, avtomatik olaraq HDPE-yə drenaja keçir.

Regenerativ qurğunun əsas avadanlıqlarının xüsusiyyətləri Cədvəldə verilmişdir. 4.

Turbinin labirint möhürlərinin həddindən artıq bölmələrindən buxarı çəkmək üçün xüsusi vakuum soyuducu SP verilir.

Turbinin labirint möhürlərinin ara bölmələrindən buxarın sorulması CO şaquli soyuducuya aparılır. Soyuducu LPH No 1-dən sonra əsas kondensatın qızdırılması üçün regenerativ dövrəyə daxildir.

Soyuducunun dizaynı aşağı təzyiqli qızdırıcıların dizaynına bənzəyir.

Şəbəkə suyunun istiləşməsi, müvafiq olaraq, aşağı və yuxarı istilik çıxarışlarına buxarla birləşdirilmiş iki şəbəkə qızdırıcısı No1 və 2 (PSG No 1 və 2) olan qurğuda həyata keçirilir. Şəbəkə qızdırıcılarının növü - PSG-1300-3-8-1.

Avadanlığın adı		İstilik səthi, m 2	İş mühiti parametrləri		Təzyiq, kqf/sm 2 abs., at hidravlik sınaq boşluqlarda
			Su istehlakı, m 3 / saat	Müqavimət, su m. İncəsənət.
	kondensatora quraşdırılmışdır
PND №2	PN-130-16-9-II
PND №3
PND №4
PND №5	PV-425-230-23-1
PND №6	PV-425-230-35-1
PND №7
Aralıq möhür kameralarından buxar soyuducu	PN-130-1-16-9-11
Sızdırmazlığın son kameralarından buxar soyuducu