- dərslik
Birinci hissəyə ön söz
Buxar turbinlərinin modelləşdirilməsi ölkəmizdə yüzlərlə insanın gündəlik işidir. Söz yerinə model demək adətdir axın xüsusiyyəti. Buxar turbinlərinin istehlak xüsusiyyətlərindən İES-lərin istehsal etdiyi elektrik və istilik enerjisi üçün istinad yanacağının xüsusi sərfinin hesablanması kimi məsələlərin həllində istifadə olunur; CHPP-nin işinin optimallaşdırılması; CHP rejimlərinin planlaşdırılması və saxlanması.
inkişaf etdirmişəm yeni axın xüsusiyyəti buxar turbin
buxar turbininin xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasıdır. İşlənmiş axın xarakteristikası bu problemlərin həllində rahat və effektivdir. Ancaq bu günə qədər yalnız ikisində təsvir edilmişdir elmi məqalələr:
- Rusiyada topdansatış elektrik və enerji bazarı şəraitində CHP-nin işinin optimallaşdırılması;
- Birləşdirilmiş istehsal rejimində verilən elektrik və istilik enerjisi üçün İES-in ekvivalent yanacağın xüsusi sərfinin müəyyən edilməsi üçün hesablama üsulları.
İndi blogumda istəyirəm:
- birincisi, sadə və əlçatan dildə yeni axın xarakteristikasına dair əsas suallara cavab vermək (bax. Buxar turbininin xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikası. 1-ci hissə. Əsas suallar);
- ikincisi, həm tikinti metodunu, həm də xarakteristikanın xüsusiyyətlərini başa düşməyə kömək edəcək yeni istehlak xarakteristikasının qurulması nümunəsini təqdim etmək (aşağıya bax);
- üçüncüsü, buxar turbininin iş rejimləri ilə bağlı iki məşhur müddəaları təkzib etmək (bax. Buxar turbininin xətti axın xarakteristikası. 3-cü hissə. Buxar turbininin işləməsi haqqında miflərin aradan qaldırılması).
1. İlkin məlumatlar
Xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının qurulması üçün ilkin məlumatlar ola bilər
- faktiki dəyərlər güclər Q 0 , N, Q p, Q t buxar turbininin istismarı zamanı ölçülən,
- nomoqramlar q t normativ-texniki sənədlərdən ümumi.
Q 0 , N, Q p, Q t faktiki dəyərləri mövcud olmadığı hallarda, q t ümumi nomoqramları emal etmək mümkündür. Bunlar da öz növbəsində ölçmələrdən əldə edilmişdir. Gorshtein V.M.-də turbinlərin sınaqdan keçirilməsi haqqında daha çox oxuyun. və s. Enerji sisteminin rejimlərinin optimallaşdırılması üsulları.
2. Xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının qurulması alqoritmi
Tikinti alqoritmi üç mərhələdən ibarətdir.
- Nomoqramların və ya ölçmə nəticələrinin cədvəl formasına tərcüməsi.
- Buxar turbininin axın xüsusiyyətlərinin xəttiləşdirilməsi.
- Buxar turbininin idarəetmə diapazonunun sərhədlərinin müəyyən edilməsi.
q t gross nomoqramları ilə işləyərkən ilk addım tez həyata keçirilir. Belə iş deyilir rəqəmsallaşdırma(rəqəmləşdirmə). Mövcud nümunə üçün 9 nomoqramı rəqəmləşdirmək mənə təxminən 40 dəqiqə çəkdi.
İkinci və üçüncü addımlar riyaziyyat paketlərinin tətbiqini tələb edir. Mən uzun illər MATLAB-ı sevirəm və istifadə edirəm. Xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının qurulması nümunəm orada hazırlanmışdır. Nümunəni linkdən endirmək, işlətmək və xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının qurulması metodunu müstəqil şəkildə başa düşmək olar.
Nəzərə alınan turbin üçün axın xarakteristikaları rejim parametrlərinin aşağıdakı sabit dəyərləri üçün qurulmuşdur:
- tək mərhələli əməliyyat,
- orta təzyiqli buxar təzyiqi = 13 kqf/sm2,
- buxar təzyiqi aşağı təzyiq= 1 kqf/sm2.
1) Xüsusi istehlakın nomoqramları q t ümumi elektrik enerjisi istehsalı üçün (işlənmiş qırmızı nöqtələr rəqəmsallaşdırılır - cədvələ köçürülür):
- PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
- PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.
2) Rəqəmsallaşdırma nəticəsi(hər csv faylında müvafiq png faylı var):
- PT-80_Qm_eq_0.csv,
- PT-80_Qm_eq_100.csv,
- PT-80_Qm_eq_120.csv,
- PT-80_Qm_eq_140.csv,
- PT-80_Qm_eq_150.csv,
- PT-80_Qm_eq_20.csv,
- PT-80_Qm_eq_40.csv,
- PT-80_Qm_eq_60.csv,
- PT-80_Qm_eq_80.csv.
3) MATLAB skripti hesablamalar və qrafiklər ilə:
- PT_80_xətti_xarakteristik_əyri.m
4) Nomoqramların rəqəmləşdirilməsinin nəticəsi və xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının qurulmasının nəticəsi cədvəl şəklində:
- PT_80_xətti_xarakteristika_əyri.xlsx.
Addım 1. Nomoqramların və ya ölçmə nəticələrinin cədvəl formasına çevrilməsi
1. İlkin məlumatların emalı
Nümunəmiz üçün ilkin məlumatlar q t ümumi nomoqramlardır.
Transfer üçün rəqəmsal görünüşçoxlu nomoqramlar lazımdır xüsusi alət. Bu məqsədlə dəfələrlə veb proqramdan istifadə etmişəm. Tətbiq sadə, rahatdır, lakin prosesi avtomatlaşdırmaq üçün kifayət qədər çevikliyə malik deyil. Bəzi işləri əl ilə etmək lazımdır.
Bu mərhələdə buxar turbininin idarəetmə diapazonunun sərhədlərini təyin edən nomoqramların həddindən artıq nöqtələrinin rəqəmsallaşdırılması vacibdir.
İş proqramdan istifadə edərək hər bir png faylında istehlak xarakteristikasının nöqtələrini qeyd etmək, nəticədə csv-ni yükləmək və bütün məlumatları bir cədvəldə toplamaq idi. Rəqəmsallaşdırmanın nəticəsini PT-80-linear-xarakteristik-curve.xlsx faylında, "PT-80" vərəqində, "İlkin məlumatlar" cədvəlində tapmaq olar.
2. Ölçü vahidlərinin güc vahidlərinə endirilməsi
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \end(tənlik)$$display$$
və bütün ilkin dəyərləri MW-a gətiririk. Hesablamalar MS Excel proqramından istifadə etməklə aparılmışdır.
Nəticədə "İlkin məlumatlar (güc vahidləri)" cədvəli alqoritmin ilk addımının nəticəsidir.
Addım 2. Buxar turbininin axını xarakteristikasının xəttiləşdirilməsi
1. MATLAB-ın işinin yoxlanılması
Bu addımda siz MATLAB 7.3 və ya daha yüksək versiyasını quraşdırıb açmalısınız (bu, köhnə versiya, cari 8.0). MATLAB-da PT_80_linear_characteristic_curve.m faylını açın, onu işə salın və işlədiyinə əmin olun. Skriptin işə salınması nəticəsində hər şey düzgün işləyir komanda xətti aşağıdakı mesajı görürsən:
Dəyərlər PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx faylından 1 saniyə ərzində oxunur Əmsallar: a(N) = 2,317, a(Qp) = 0,621, a(Qt) = 0,255, a0 = 33,874 Orta xəta = 0,05%, sayı (0,05%) tənzimləmə diapazonunun sərhəd nöqtələri = 37
Hər hansı bir səhviniz varsa, onları necə düzəldəcəyinizi özünüz müəyyənləşdirin.
2. Hesablamalar
Bütün hesablamalar PT_80_linear_characteristic_curve.m faylında həyata keçirilir. Bunu hissə-hissə nəzərdən keçirək.
1) Əvvəlki addımda əldə edilmiş “İlkin məlumatlar (tutum vahidləri)” cədvəlini ehtiva edən mənbə faylının, vərəqin, xanaların diapazonunun adını göstərin.
XLSFileName = "PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx"; XLSSheetName = "PT-80"; XLSRange="F3:I334";
2) MATLAB-da ilkin məlumatları nəzərdən keçiririk.
sourceData = xlsread(XLSFileName, XLSSsheetName, XLSRange); N = mənbəData(:,1); Qm = mənbəData(:,2); Ql = mənbəData(:,3); Q0 = mənbəData(:,4); fprintf("%s faylından %1,0f saniyə ərzində oxunan dəyərlər\n", XLSFileName, toc);
Dəyişən Qm-dan orta təzyiqli buxarın axın sürəti üçün istifadə edirik Q p, indeks m-dan orta- orta; oxşar olaraq, aşağı təzyiqli buxarın axını sürəti üçün Ql dəyişənindən istifadə edirik Q n , indeks l-dan aşağı- qısa.
3) α i əmsallarını təyin edək.
Axın xarakteristikasının ümumi formulunu xatırlayın
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \end(tənlik)$$display$$
və müstəqil (x_rəqəmli) və asılı (y_rəqəmli) dəyişənləri təyin edin.
x_rəqəmli = ; % elektrik enerjisi N, sənaye buxarı Qp, qızdırıcı buxar Qt, vahid vektor y_digit = Q0; canlı buxarın % istehlakı Q0
Əgər x_rəqəmli matrisdə vahid vektorun (son sütun) niyə olduğunu başa düşmürsünüzsə, xətti reqressiya ilə bağlı materialları oxuyun. Reqressiya təhlili mövzusunda Draper N., Smith H. kitabını tövsiyə edirəm. Tətbiqi reqressiya təhlili. New York: Wiley, In Press, 1981. 693 s. (rus dilində mövcuddur).
Buxar turbininin xəttiləşdirilmiş axın xarakteristika tənliyi
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \end(tənlik)$$display$$
çoxxətti reqressiya modelidir. α i əmsalları istifadə edərək müəyyən ediləcək "sivilizasiyanın böyük xeyiri"- ən kiçik kvadratlar üsulu. Ayrı-ayrılıqda qeyd edirəm ki, ən kiçik kvadratlar metodu 1795-ci ildə Qauss tərəfindən işlənib hazırlanmışdır.
MATLAB-da bu bir sətirdə edilir.
A = reqress(y_rəqəmli, x_rəqəmli); fprintf("Əmsallar: a(N) = %4.3f, a(Qp) = %4.3f, a(Qt) = %4.3f, a0 = %4.3f\n",... A);
Dəyişən A istənilən əmsalları ehtiva edir (MATLAB komanda xəttindəki mesaja baxın).
Beləliklə, PT-80 buxar turbininin nəticədə xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikası formaya malikdir
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = 2.317 \cdot N + 0.621 \cdot Q_P + 0.255 \cdot Q_T + 33.874 \qquad (4) \end(tənlik)$$display$$
4) Alınan axın xarakteristikasının xəttiləşmə xətasını qiymətləndirək.
y_model = x_rəqəmli * A; err = abs(y_model - y_digit) ./ y_digit; fprintf("Orta xəta = %1.3f, (%4.2f%%)\n\n", orta(səhv), orta(səhv)*100);
Xəttiləşdirmə xətası 0,57%(MATLAB komanda xəttindəki mesaja baxın).
Buxar turbininin xətti axın xarakteristikasından istifadənin rahatlığını qiymətləndirmək üçün buxar axınının hesablanması problemini həll edirik. yüksək təzyiq Q 0 at məlum dəyərlər yüklər N, Q p, Q t.
N = 82,3 MVt, Q p = 55,5 MVt, Q t = 62,4 MVt olsun, onda
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = 2.317 \cdot 82.3 + 0.621 \cdot 55.5 + 0.255 \cdot 62.4 + 33.874 = 274.9 \qquad (5) \$$ displey (tənlik)$$
Nəzərinizə çatdırım ki, orta hesablama xətası 0,57% təşkil edir.
Suala qayıdaq, nə üçün buxar turbininin xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikası elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi axın sürətinin q t ümumi sürətinin nomoqramlarından əsaslı olaraq daha əlverişlidir? Təcrübədəki əsas fərqi başa düşmək üçün iki problemi həll edin.
- Nomoqramlardan və gözlərinizdən istifadə edərək Q 0-ı göstərilən dəqiqliklə hesablayın.
- Nomoqramlardan istifadə edərək Q 0-ın hesablanması prosesini avtomatlaşdırın.
Aydındır ki, birinci problemdə q t ümumi dəyərlərinin gözlə müəyyən edilməsi kobud səhvlərlə doludur.
İkinci vəzifəni avtomatlaşdırmaq çətindir. kimi q dəyərləri kobud şəkildə qeyri-xəttidir, onda belə avtomatlaşdırma üçün rəqəmsal nöqtələrin sayı cari nümunədən on dəfə çoxdur. Bir rəqəmsallaşdırma kifayət deyil, həm də alqoritm həyata keçirmək lazımdır interpolyasiya(nöqtələr arasında dəyərlərin tapılması) qeyri-xətti ümumi dəyərlər.
Addım 3. Buxar turbininin idarəetmə diapazonunun sərhədlərinin müəyyən edilməsi
1. Hesablamalar
Tənzimləmə aralığını hesablamaq üçün başqasından istifadə edirik "Sivilizasiyanın bərəkəti"- qabarıq gövdə üsulu ilə, qabarıq gövdə.
MATLAB-da bu aşağıdakı kimi edilir.
indexCH = convhull(N, Qm, Ql, "sadələşdirin", doğru); indeks = unikal(indexCH); regRange = ; regRangeQ0 = * A; fprintf("Tənzimləmə diapazonunun sərhəd nöqtələrinin sayı = %d\n\n", ölçü(indeks,1));
convhull() metodu müəyyən edir tənzimləmə diapazonunun limit nöqtələri, N, Qm, Ql dəyişənlərinin qiymətləri ilə verilir. indexCH dəyişəni Delaunay trianqulyasiyasından istifadə edərək qurulmuş üçbucaqların təpələrini ehtiva edir. RegRange dəyişəni tənzimləmə diapazonunun limit nöqtələrini ehtiva edir; dəyişən regRangeQ0 — idarəetmə diapazonunun sərhəd nöqtələri üçün yüksək təzyiqli buxar axını sürətləri.
Hesablama nəticəsini PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx faylında, "PT-80-nəticə" vərəqində, "Tənzimləmə diapazonunun sərhədləri" cədvəlində tapmaq olar.
Xətti axın xarakteristikası qurulur. Müvafiq cədvəldə tənzimləmə diapazonunun sərhədlərini (qabıqlarını) müəyyən edən düstur və 37 nöqtədir.
2. Doğrulama
Q 0 hesablama proseslərini avtomatlaşdırarkən, N, Q p, Q t dəyərləri olan müəyyən bir nöqtənin idarəetmə diapazonunda və ya ondan kənarda olub olmadığını yoxlamaq lazımdır (rejim texniki cəhətdən həyata keçirilmir). MATLAB-da bunu aşağıdakı şəkildə etmək olar.
Yoxlamaq istədiyimiz N, Q n, Q t dəyərlərini təyin etdik.
n=75; qm = 120; ql = 50;
yoxlayırıq.
in1 = çoxbucaqlı(n, qm, regRange(:,1), regRange(:,2)); in2 = çoxbucaqlı(qm, ql, regRange(:,2),regRange(:,3)); in = in1 && in2; if in fprintf("Nöqtə N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW nəzarət diapazonundadır\n", n, qm, ql); else fprintf("Nöqtə N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW nəzarət diapazonundan kənardadır (texniki cəhətdən əlçatmazdır)\n", n, qm, ql); son
Doğrulama iki mərhələdə aparılır:
- in1 dəyişəni N, Q p qiymətlərinin N, Q p oxları üzərində qabığın proyeksiyasının içərisinə daxil olub-olmadığını göstərir;
- eynilə, in2 dəyişəni Q p, Q t qiymətlərinin Q p, Q t oxları üzrə qabığın proyeksiyasının içərisinə düşüb-düşmədiyini göstərir.
Hər iki dəyişən 1-ə bərabərdirsə (doğrudur), onda istədiyiniz nöqtə buxar turbininin idarəetmə diapazonunu təyin edən qabığın içərisindədir.
Buxar turbininin nəticədə xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının təsviri
Ən çox "sivilizasiyanın neməti" hesablamaların nəticələrini təsvir etmək baxımından əldə etdik.
Əvvəlcə onu demək lazımdır ki, qrafikləri qurduğumuz fəza, yəni x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p oxları olan fəza adlanır. rejim məkanı(bax Rusiyada elektrik enerjisi və enerjinin topdansatış bazarı şəraitində CHP-nin işinin optimallaşdırılması
). Bu məkanın hər bir nöqtəsi buxar turbininin müəyyən iş rejimini müəyyən edir. rejimi ola bilər
- Əgər nöqtə tənzimləmə diapazonunu müəyyən edən qabığın içərisindədirsə, texniki cəhətdən mümkün ola bilər,
- əgər nöqtə bu qabıqdan kənarda olarsa, texniki cəhətdən həyata keçirilə bilməz.
Buxar turbininin kondensasiya iş rejimi haqqında danışırıqsa (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), onda xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikası təmsil edir xətt seqmenti. T tipli bir turbin haqqında danışırıqsa, xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasıdır 3D rejim məkanında düz çoxbucaqlı x - N, y - Q t, z - Q 0 oxları ilə vizuallaşdırmaq asandır. PT tipli turbin üçün vizuallaşdırma ən çətindir, çünki belə bir turbin üçün xəttiləşdirilmiş axın xarakterikdir. dörd ölçülü düz çoxbucaqlı(izahlar və nümunələr üçün Rusiyanın topdansatış elektrik enerjisi və güc bazarı şəraitində CHP zavodlarının işinin optimallaşdırılması bölməsinə baxın. Turbin axınının xəttiləşdirilməsi).
1. Buxar turbininin əldə edilmiş xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının təsviri
Rejim məkanında "İlkin məlumatlar (güc vahidləri)" cədvəlinin dəyərlərini quraq.
düyü. 3. X - N, y - Q t, z - Q 0 oxları olan rejim fəzasında axın xüsusiyyətlərinin ilkin nöqtələri
Dörd ölçülü məkanda asılılıq qura bilmədiyimiz üçün hələ sivilizasiyanın belə bir nemətinə çatmamışıq, biz Q p dəyərləri ilə aşağıdakı kimi işləyirik: biz onları istisna edirik (şək. 3), onları düzəldirik (şəkil 3). 4) (MATLAB-da tərtib koduna baxın).
Q p = 40 MW dəyərini təyin edirik və başlanğıc nöqtələri və xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasını qururuq.
düyü. 4. Axın xarakteristikası istinad nöqtələri (mavi nöqtələr), xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikası (yaşıl düz çoxbucaqlı)
Əldə etdiyimiz xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının (4) düsturuna qayıdaq. Q p \u003d 40 MW MW-ni düzəltsək, düstur belə görünəcək
$$display$$\begin(tənlik) Q_0 = 2.317 \cdot N + 0.255 \cdot Q_T + 58.714 \qquad (6) \end(tənlik)$$display$$
Bu model düz çoxbucaqlını müəyyən edir üçölçülü məkan x - N, y - Q t, z - Q 0 oxları ilə T tipli turbinlə bənzətmə ilə (biz bunu şək. 4-də görürük).
Uzun illər əvvəl q t gross nomoqramlarını hazırlayarkən ilkin məlumatların təhlili mərhələsində fundamental səhvə yol verdilər. Ən kiçik kvadratlar metodunu tətbiq etmək və buxar turbininin xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasını qurmaq əvəzinə, naməlum səbəbdən, primitiv bir hesablama aparıldı:
$$display$$\begin(tənlik) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \end(tənlik)$$display$$
Yüksək təzyiqli buxarın axın sürətindən Q 0 buxarının qiyməti Q t, Q p çıxarılır və yaranan fərq Q 0 (N) \u003d Q e enerji istehsalına aid edilir. Yaranan dəyər Q 0 (N) \u003d Q e N-ə bölündü və kkal / kVt-a çevrilərək xüsusi istehlak q t ümumi əldə edildi. Bu hesablama termodinamika qanunlarına uyğun gəlmir.
Hörmətli oxucular, bəlkə naməlum səbəbi bilən sizsiniz? Bunu Paylaş!
2. Buxar turbininin idarəetmə diapazonunun təsviri
Rejim məkanında tənzimləmə diapazonunun qabığına baxaq. Onun tikintisi üçün başlanğıc nöqtələri Şəkildə göstərilmişdir. 5. Bunlar əncirdə gördüyümüz eyni nöqtələrdir. 3, lakin Q 0 parametri indi xaric edilir.
düyü. 5. X - N, y - Q p, z - Q t oxları olan rejim fəzasında axın xarakteristikasının ilkin nöqtələri
Şəkildəki nöqtələr dəsti. 5 qabarıqdır. convexhull() funksiyasından istifadə edərək bu çoxluğun xarici qabığını təyin edən nöqtələri təyin etdik.
Delaunay üçbucaqlılığı(birləşdirilmiş üçbucaqlar dəsti) bizə tənzimləmə diapazonunun qabığını qurmağa imkan verir. Üçbucaqların təpələri nəzərdən keçirdiyimiz PT-80 buxar turbininin idarəetmə diapazonunun sərhəd dəyərləridir.
düyü. 6. Çoxlu üçbucaqlarla təmsil olunan tənzimləmə diapazonunun qabığı
Tənzimləmə diapazonuna düşmək üçün müəyyən bir nöqtəni yoxladığımız zaman, bu nöqtənin meydana gələn qabığın içərisində və ya xaricində olduğunu yoxladıq.
Yuxarıda təqdim olunan bütün qrafiklər MATLAB alətlərindən istifadə etməklə qurulmuşdur (bax PT_80_linear_characteristic_curve.m).
Xətti axın xarakteristikasından istifadə edərək buxar turbininin işinin təhlili ilə bağlı perspektiv tapşırıqlar
Əgər siz diplom və ya dissertasiya ilə məşğul olursunuzsa, onda mən sizə bir neçə tapşırıq təklif edə bilərəm ki, onların elmi yeniliyini bütün dünyaya asanlıqla sübut edə bilərsiniz. Bundan əlavə, əla və faydalı bir iş görəcəksən.
Tapşırıq 1
Aşağı təzyiqli buxar təzyiqinin Qt dəyişməsi ilə düz çoxbucaqlının necə dəyişdiyini göstərin.
Tapşırıq 2
Kondensatorda təzyiq dəyişdikcə düz çoxbucaqlının necə dəyişdiyini göstərin.
Tapşırıq 3
Xəttiləşdirilmiş axın xarakteristikasının əmsallarının funksiyalar kimi göstərilə biləcəyini yoxlayın əlavə seçimlər rejimi, yəni:
$$display$$\begin(tənlik) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \alpha_P = f(p_(P),...); \\ \alfa_T = f(p_(T),...); \\ \alpha_0 = f(p_(2),...). \end(tənlik)$$ekran$$
Burada p 0 yüksək təzyiqli buxar təzyiqi, p p orta təzyiqli buxar təzyiqi, p t aşağı təzyiq buxar təzyiqi, p 2 kondensatorda işlənmiş buxar təzyiqi, bütün ölçü vahidləri kqf / sm2-dir.
Nəticəni əsaslandırın.
Bağlantılar
Chuchueva I.A., Inkina N.E. Rusiyada elektrik enerjisi və enerjinin topdansatış bazarı şəraitində CHP-nin işinin optimallaşdırılması. N.E. Bauman. 2015. No 8. S. 195-238.
- Bölmə 1. Rusiyada İES-lərin fəaliyyətinin optimallaşdırılması probleminin mənalı formalaşdırılması
- Bölmə 2. Turbinin axını xarakteristikasının xəttiləşdirilməsi
I N S T R U K T I A
PT-80/100-130/13 LMZ.
Təlimatlar bilinməlidir:
1. qazan və turbin sexinin rəisi-2,
2. Qazan turbin sexinin rəislərinin istismar-2 müavinləri,
3. 2-ci stansiyanın böyük növbə rəisi,
4. stansiya növbəsi nəzarətçisi-2,
5. qazan-turbin sexi-2-nin turbin şöbəsinin növbə rəisi,
6. VI kateqoriyalı buxar turbinləri ilə TsTSCHU-nun mühəndisi,
7. 5-ci kateqoriyalı turbin avadanlığı üzrə mühəndis-sürücü;
8. IV kateqoriyalı turbin avadanlığı üzrə mühəndis-sürücü.
Petropavlovsk-Kamçatski
ASC Enerji və Elektrikləşdirmə "Kamchatskenergo".
"Kamchatskiye TPP" filialı.
TƏSDİQ EDİN:
"Kamchatskenergo" ASC KTETs filialının baş mühəndisi
Bolotenyuk Yu.N.
“ “ 20 y.
I N S T R U K T I A
Buxar turbininin istismarı üzrə təlimat
PT-80/100-130/13 LMZ.
Təlimatın bitmə tarixi:
ilə "____" ____________ 20
tərəfindən "____" ____________ 20
Petropavlovsk - Kamçatski
1. Ümumi müddəalar……………………………………………………………… 6
1.1. PT80/100-130/13 buxar turbininin təhlükəsiz istismarı üçün meyarlar………………. 7
1.2. Turbinlərin texniki məlumatları………………………………………………………………………………………………… 13
1.4. Turbin mühafizəsi…………………………………………………………………………………………… 18
1.5. Turbin əl ilə vakuum çatışmazlığı ilə təcili bağlanmalıdır …………… 22
1.6. Turbin dərhal dayandırılmalıdır……………………………………………… 22
Turbin müddət ərzində boşaldılmalı və dayandırılmalıdır
elektrik stansiyasının baş mühəndisi tərəfindən müəyyən edilir …………………………..……..… 23
1.8. Turbinin nominal gücü ilə fasiləsiz işləməsinə icazə verilir…………………… 23
2. Qısa Təsvir turbin dizaynı ……………………………………..… 23
3. Turbin blokunun yağ təchizatı sistemi…………………………………..…. 25
4. Generator şaftının möhürləmə sistemi…………………………………….… 26
5. Turbin idarəetmə sistemi……………………………………………. 30
6. Generatorun texniki məlumatları və təsviri………………………………. 31
7. Kondensasiya qurğusunun texniki xüsusiyyətləri və təsviri.... 34
8. Təsvir və texniki spesifikasiyalar bərpaedici bitki ...... 37
Quraşdırmanın təsviri və texniki xüsusiyyətləri
şəbəkə suyunun istiləşməsi………………………………………………………… 42
10. Turbin aqreqatının işə salınmağa hazırlanması……………………………………….… 44
10.1. Ümumi müddəalar……………………………………………………………………………….44
10.2. Neft sisteminin istismara verilməsinə hazırlıq…………………………………….46
10.3. Nəzarət sisteminin işə salınması üçün hazırlanması……………………………………………..…….49
10.4. Bərpaedici və kondensasiya qurğusunun hazırlanması və işə salınması……………………………49
10.5. İstilik şəbəkəsi suyu üçün quraşdırmanın istismarına daxil olmağa hazırlaşır ...................... 54
10.6. GPP-yə buxar kəmərinin qızdırılması……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………55
11. Turbin qurğusunun işə salınması…………………………………………………………..… 55
11.1. Ümumi göstərişlər…………………………………………………………………………………….55
11.2. Turbinin soyuq vəziyyətdən işə salınması…………………………………………………………61
11.3. Turbinin isti vəziyyətdən işə salınması……………………………………………………..64
11.4. Turbinin isti vəziyyətdən işə salınması…………………………………………………………..65
11.5. Canlı buxarın sürüşmə parametrləri üzrə turbinlərin işə salınmasının xüsusiyyətləri………………….…..67
12. İstehsal buxarının çıxarılması………………………………. 67
13. İstehsal buxarının çıxarılmasının dayandırılması…………………………….… 69
14. İstilik buxarının çıxarılması………………………………..…. 69
15. İstilik buxarının çıxarılmasının dayandırılması……………………………. 71
16. Normal işləmə zamanı turbinə texniki qulluq………………….… 72
16.1 Ümumi müddəalar……………………………………………………………………………….72
16.2 Kondensasiya qurğusuna texniki qulluq………………………………………………..74
16.3 Regenerativ zavoda qulluq………………………………………………….76
16.4 Neft təchizatı sisteminə texniki qulluq………………………………………………87
16.5 Generatora texniki qulluq ………………………………………………………………… 79
16.6 İstilik şəbəkəsi suyunun quraşdırılmasına texniki qulluq…………………………………………………80
17. Turbinin dayandırılması………………………………………………………………… 81
17.1 Turbinin dayandırılması üçün ümumi təlimatlar………………………………………………………………81
17.2 Ehtiyatda olan turbinin, eləcə də soyumadan təmir üçün dayandırılması……………………..…82
17.3 Turbinin soyudulması ilə təmir üçün dayandırılması…………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………
18. Təhlükəsizlik tələbləri………………………………………… 86
19. Turbində qəzaların qarşısının alınması və aradan qaldırılması üçün tədbirlər ...... 88
19.1. Ümumi göstərişlər…………………………………………………………………………………………88
19.2. Turbinin fövqəladə dayandırılması halları……………………………………………………………90
19.3. Turbinin texnoloji mühafizəsi ilə həyata keçirilən tədbirlər……………………………………91
19.4. Turbində fövqəladə hallarda personalın hərəkətləri……………………………………….92
20. Avadanlıqların təmirinə buraxılış qaydaları…………………………….… 107
21. Turbin sınaqlarına buraxılış qaydası………………………………….. 108
Proqramlar
22.1. Turbinin soyuq vəziyyətdən işə salınması cədvəli (metal temperaturu
Buxar giriş zonasında HPC 150 ˚С-dən az)………………………………………………..… 109
22.2. 48 saatlıq hərəkətsizlikdən sonra turbinin işə salınması cədvəli (metal temperaturu
Buxar giriş zonasında HPC 300 ˚С)…………………………………………………………..110
22.3. 24 saatlıq hərəkətsizlikdən sonra turbinin işə salınması cədvəli (metal temperaturu
Buxar giriş zonasında HPC 340 ˚С)………………………………………………………..…111
22.4. 6-8 saatlıq fasilədən sonra turbinlərin işə salınması cədvəli (metal temperaturu
Buxar giriş zonasında HPC 420 ˚С)………………………………………………………….112
22.5. 1-2 saatlıq fasilədən sonra turbinlərin işə salınması cədvəli (metal temperaturu
Buxar giriş zonasında HPC 440 ˚С)…………………………………………………………………113
22.6. Nominalda turbinlərin təxmini işə salınma cədvəlləri
təzə buxar parametrləri…………………………………………………………………….…114
22.7. Turbinin uzununa bölməsi……………………………………………………………….….…115
22.8. Turbinə nəzarət sxemi……………………………………………………………..116
22.9. istilik sxemi turbin aqreqatları………………………………………………………….118
23. Əlavələr və dəyişikliklər…………………………………………………. 119
ÜMUMİ MÜDDƏALAR.
PT-80/100-130/13 LMZ tipli buxar turbinləri istehsal və 2 pilləli qızdırıcı buxar çıxarma, nominal gücü 80 MVt və maksimum 100 MVt (tənzimlənən hasilatların müəyyən birləşməsində) TVF-110-un birbaşa idarə edilməsi üçün nəzərdə tutulmuşdur. 110 MVt gücündə -2E alternator U3, turbinlə ümumi təməl üzərində quraşdırılmışdır.
İxtisarların siyahısı və simvollar:
AZV - avtomatik yüksək təzyiqli bağlama;
VPU - maneə cihazı;
GMN - əsas yağ nasosu;
GPZ - əsas buxar klapan;
KOS - servomotorlu yoxlama klapan;
KEN - kondensat elektrik nasosu;
MUT - turbin idarəetmə mexanizmi;
OM - güc məhdudlaşdırıcısı;
PVD - yüksək təzyiqli qızdırıcılar;
HDPE - aşağı təzyiqli qızdırıcılar;
PMN - başlanğıc yağ elektrik nasosu;
PN - möhürlənmiş buxar soyuducusu;
PS - ejektorlu buxar soyuducusu;
PSG-1 - aşağı seçimin şəbəkə qızdırıcısı;
PSG-2 - eyni, ən yaxşı seçim;
PEN - qidalandırıcı elektrik nasosu;
RVD - yüksək təzyiqli rotor;
RK - nəzarət klapanları;
RND - aşağı təzyiqli rotor;
RT - turbin rotoru;
HPC - yüksək təzyiqli silindr;
LPC - aşağı təzyiqli silindr;
RMN - ehtiyat yağ nasosu;
AMN - təcili yağ nasosu;
RPDS - yağlama sistemində yağ təzyiqinin düşmə açarı;
Рpr - istehsal seçim kamerasında buxar təzyiqi;
P - aşağı istilik ekstraksiyasının kamerasında təzyiq;
P - eyni, yuxarı istilik seçimi;
Dpo - istehsal seçimində buxar sərfi;
D - PSG-1.2 üçün ümumi istehlak;
KAZ - avtomatik bağlama klapan;
MNUV - generator milinin möhürü yağ pompası;
NOG - generator soyutma nasosu;
SAR - sistem avtomatik tənzimləmə;
EGP - elektrohidravlik çevirici;
KIS - icra solenoid klapan;
TO - istilik seçimi;
ON - istehsal seçimi;
MO - yağ soyuducusu;
RPD - diferensial təzyiq tənzimləyicisi;
PSM - mobil yağ ayırıcı;
ЗГ - hidravlik bağlayıcı;
BD - damper çəni;
IM - yağ injektoru;
RS - sürət tənzimləyicisi;
RD - təzyiq tənzimləyicisi.
1.1.1. Turbin gücü:
Tam gücdə maksimum turbin gücü
regenerasiya və istehsalın müəyyən kombinasiyaları və
istilik hasilatı …………………………………………………………………100 MVt
HPH-5, 6, 7 söndürüldükdə kondensasiya rejimində maksimum turbin gücü
LPH-2, 3, 4 söndürüldükdə kondensasiya rejimində turbinin maksimal gücü …………………………………………………………………………………………………………….71MW
İlə kondensasiya rejimində turbinin maksimum gücü
LPH-2, 3, 4 və PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………….68 MVt
PVD-5,6,7………………………………………………………..10 MVt istismarına daxil olan
Kondensasiya rejimində turbinin minimum gücü at
PND-2 drenaj nasosunun işə salındığı…………………………………………….20 MVt
Daxil olan turbin blokunun minimum gücü
tənzimlənən turbin hasilatlarının istismarı…………………………………………………………… 30 MVt
1.1.2. Turbin rotorunun fırlanma tezliyinə görə:
Nominal turbin rotor sürəti ……………………………………………..3000 rpm
Turbin rotorunun bloklanmasının nominal sürəti
cihaz ………………………………………………………………………………………………..3.4 rpm
Məhdud sapma turbin rotorunun sürəti
turbin blokunun mühafizə tərəfindən söndürüldüyü …………………………………………………………..3300 rpm.
3360 rpm
Turbogenerator rotorunun kritik sürəti ………………………………….1500 rpm
Aşağı təzyiqli turbin rotorunun kritik sürəti…………………….……1600 rpm
Turbinin yüksək təzyiqli rotorunun kritik sürəti …………………….….1800 rpm
1.1.3. Turbinə çox qızdırılan buxar axınına görə:
Kondensasiya rejimində işləyərkən turbinə nominal buxar axını
tam aktivləşdirilmiş regenerasiya sistemi ilə (nominal gücdə
turbin bloku 80 MVt-a bərabərdir) ………………………………………………………………305 t/saat
Sistem işə salındıqda turbinə maksimum buxar axını
regenerasiya, idarə olunan istehsal və istilik çıxarılması
və qapalı tənzimləyici klapan № 5 …..……………………………………………………..415 t/saat
Bir turbin üçün maksimum buxar sərfi ………………….…………………………………………470 t/saat
HPH-5, 6, 7 …………………………………………………………………………………………………..270 t/saat söndürülmüş rejim
Kondensasiya üzərində işləməsi zamanı turbinə maksimum buxar axını
LPH-2, 3, 4 …………………………………………………………………………………………………..260t/saat söndürülmüş rejim
Kondensasiya üzərində işləməsi zamanı turbinə maksimum buxar axını
LPH-2, 3, 4 və PVD-5, 6, 7…………………………………………………………………..…230t/saat söndürülmüş rejim
1.1.4. AMB qarşısında çox qızdırılan buxarın mütləq təzyiqinə görə:
AMB-dən əvvəl çox qızdırılan buxarın nominal mütləq təzyiqi…………………..……….130 kqf/sm 2
İcazə verilən azalma qızdırılan buxarın mütləq təzyiqi
turbin istismarı zamanı AMB-dən əvvəl…………………………………………………………………125 kqf/sm 2
Çox qızdırılan buxarın mütləq təzyiqində icazə verilən artım
turbin istismarı zamanı AMB-dən əvvəl………………………………………………………………135 kqf/sm 2
AMB-dən əvvəl çox qızdırılan buxarın mütləq təzyiqinin maksimum sapması
turbinin istismarı zamanı və hər bir sapmanın müddəti 30 dəqiqədən çox olmamaqla……..140 kqf/sm 2
1.1.5. AMB qarşısında çox qızdırılan buxar temperaturuna görə:
AMB-dən əvvəl çox qızdırılan buxarın nominal temperaturu..…………………………………..…..555 0 С
Həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturunda icazə verilən azalma
turbin istismarı zamanı AMB-dən əvvəl..…………………………………………………………….……… 545 0 С
Əvvəllər həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturunda icazə verilən artım
Turbin istismarı zamanı AMB………………………………………………………………………….. 560 0 С
AMB qarşısında həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturunun maksimum sapması
turbinin işləməsi və hər bir sapmanın müddəti 30-dan çox deyil
dəqiqə…………………………………………………………………………………………………………565 0 С
AMB qarşısında həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturunun minimum sapması
turbin blokunun mühafizə tərəfindən söndürüldüyü ……………………………………………………………………………………425 0 С
1.1.6. Turbinin idarəetmə mərhələlərində mütləq buxar təzyiqinə görə:
turbin üçün 415 t/saata qədər qızdırılmış buxar axını sürətlərində. ..………………………………………98,8 kqf / sm 2
HPC nəzarət mərhələsində maksimum mütləq buxar təzyiqi
turbin HPH-5, 6, 7 söndürülmüş kondensasiya rejimində işləyərkən….……….…64 kqf/sm 2
HPC nəzarət mərhələsində maksimum mütləq buxar təzyiqi
turbin LPH-2, 3, 4 söndürülmüş kondensasiya rejimində işləyərkən ………….…62 kqf/sm 2
HPC nəzarət mərhələsində maksimum mütləq buxar təzyiqi
turbin LPH-2, 3, 4 söndürülmüş kondensasiya rejimində işləyərkən
və PVD-5, 6.7………………………………………………………………………………………………………………………… .....55 kqf/sm 2
Yanacaq doldurma kamerasında maksimum mütləq buxar təzyiqi
Turbinə çox qızdırılan buxar axını sürətlərində HPC klapan (4-mərhələnin arxasında)
415 t/saatdan çox ……………………………………………………………………………………………………………83 kqf/ sm 2
İdarəetmə kamerasında maksimum mütləq buxar təzyiqi
LPC mərhələləri (18-ci mərhələdən sonra) …………………………………………………………………………..13,5 kqf / sm 2
1.1.7. İdarə olunan turbin hasilatlarında mütləq buxar təzyiqinə görə:
Mütləq buxar təzyiqində icazə verilən artım
nəzarət edilən istehsal seçimi ……………………………………………………… 16 kqf / sm 2
Mütləq buxar təzyiqində icazə verilən azalma
nəzarət edilən istehsal seçimi ………………………………………………………… 10 kqf / sm 2
Nəzarət olunan istehsal hasilatı zamanı mütləq buxar təzyiqinin maksimum sapması təhlükəsizlik klapanları…………………………………………………………………..19,5 kqf / sm 2
yuxarı istilik çıxarılması ……………………………………………………….…..2,5 kqf/sm 2
yuxarı istilik çıxarılması ………………………………………………………..……..0,5 kqf/sm 2
Mütləq buxar təzyiqinin maksimum sapması tənzimlənir
işlədiyi yuxarı istilik çıxarılması
qoruyucu klapan…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………3,4 kqf / sm2
Mütləq buxar təzyiqinin maksimum sapması
idarə olunan yuxarı istilik çıxarılması, olan
turbin bloku mühafizə tərəfindən söndürülür …………………………………………………………………………………………………………………………3,5 kqf/sm 2
Tənzimlənəndə mütləq buxar təzyiqində icazə verilən artım
aşağı istilik hasilatı ……………………………………………………….…… 1 kqf / sm 2
Tənzimlənəndə mütləq buxar təzyiqində icazə verilən azalma
aşağı istilik hasilatı …………………………………………………………….…0,3 kqf/sm 2
Kamera arasında icazə verilən maksimum təzyiq düşməsi
aşağı istilik hasilatı və turbin kondensatoru………………………….… 0,15 kqf/sm 2-ə qədər
1.1.8. İdarə olunan turbin hasilatlarında buxar axınına görə:
Tənzimlənən istehsalda nominal buxar axını
seçim …………………………………………………………………………………………………185 t/saat
Tənzimlənən istehsalda maksimum buxar axını…
turbinin nominal gücü və ayrılmışdır
istilik hasilatı ……………………………………………………………….………245 t/saat
Tənzimlənən istehsalda maksimum buxar axını
13 kqf / sm 2-ə bərabər olan mütləq təzyiqdə seçim,
turbinin gücü 70 MVta endirilib və söndürülüb
istilik hasilatı ………………………………………………………………………………300 t/saat
Tənzimlənən üst hissədə nominal buxar axını
istilik çıxarılması …………………………………………………………………………132 t/saat
və ayrılmış istehsal nümunəsinin götürülməsi …………………………………………………………………………………150 t/saat
Tənzimlənən üst hissədə maksimum buxar axını
gücü 76 MVta endirilmiş istilik hasilatı
turbin və ayrılmış hasilat hasilatı ……………………………………….………220 t/saat
Tənzimlənən üst hissədə maksimum buxar axını
nominal turbin gücündə istilik çıxarılması
və hasilatın hasilatı zamanı 40 t/saat buxar sərfi …………………………200 t/saata endirildi.
PSG-2-də mütləq təzyiqdə maksimum buxar sərfi
yuxarı qızdırıcının çıxarılmasında 1,2 kqf/sm 2 …………………………………………….…145 t/saat
PSG-1-də mütləq təzyiqdə maksimum buxar sərfi
aşağı istilik ekstraksiyasında 1 kqf / sm 2 ………………………………………………….220 t/saat
1.1.9. Turbin çıxarışlarında buxarın temperaturuna görə:
İdarə olunan istehsalda nominal buxar temperaturu
OU-1, 2 (3.4)-dən sonra seçim ……………………………………………………………………..280 0 С
Nəzarət altında buxar temperaturunda icazə verilən artım
OU-1, 2 (3.4)-dən sonra istehsal seçimi ………………………………………………………………………….285 0 С
İcazə verilən buxar temperaturunun azalması nəzarət edilir
OU-1.2 (3.4) dən sonra istehsal seçimi ……………………………………………….…275 0 С
1.1.10. By istilik vəziyyəti turbinlər:
Maksimum metal temperatur artım sürəti
…..………………………………..15 0 S/dəq.
AZV-dən HPC nəzarət klapanlarına bypass boruları
450 dərəcədən aşağı qızdırılmış buxarın temperaturunda…………………………………….………25 0 С
Maksimum icazə verilən metal temperatur fərqi
AZV-dən HPC nəzarət klapanlarına bypass boruları
450 dərəcədən çox qızdırılmış buxarın temperaturunda……………………………………….…….20 0 C
Üst metalın maksimum icazə verilən temperatur fərqi
və buxar giriş zonasında aşağı HPC (LPC) …………………………………………………………..50 0 С
Metalın maksimum icazə verilən temperatur fərqi
üfüqi flanşların en kəsiyi (eni).
istilik sistemini açmadan silindr konnektoru
HPC-nin flanşları və dirsəkləri.
………………………………………………………………………………..…50 0 С-də flanşların və dirəklərin qızdırılması ilə HPC birləşdiricisi
horizontalın flanşlarının kəsişməsində (enində).
……………………………………………………………-25 0 С-də flanşların və dirəklərin qızdırılması ilə HPC birləşdiricisi
Üst arasındakı metalın maksimum icazə verilən temperatur fərqi
və aşağı (sağ və sol) HPC flanşları olduqda
flanşların və dırnaqların qızdırılması ………………………………………………………………………….10 0 С
Metalın icazə verilən maksimum müsbət temperatur fərqi
flanşlar və isitmə ilə HPC dirəkləri arasında
flanşlar və dirəklər ………………………………………………………………………………….20 0 С
Maksimum icazə verilən mənfi metal temperatur fərqi
flanşlar və HPC dirəkləri arasında …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………. .- 20 0 С
Qalınlıqda metalın maksimum icazə verilən temperatur fərqi
HPC nəzarət mərhələsinin ərazisində ölçülən silindr divarı …………………………….35 0 С
podşipniklər və turbin dayağı …………………………………….…………..90 0 C
Maksimum icazə verilən temperatur dəstək laynerləri
generator podşipnikləri …………………………………………………………………………………..80 0 C
1.1.11. Turbinin mexaniki vəziyyətinə görə:
Yüksək təzyiq başlığına nisbətən yüksək təzyiq şlanqının icazə verilən maksimum qısaldılması………………………………….-2 mm
Yüksək təzyiqli şlanqın yüksək təzyiq silindrinə nisbətən icazə verilən maksimum uzanması ……………………………….+3 mm
LPC-yə nisbətən RND-nin icazə verilən maksimum qısaldılması ………………………..………-2,5 mm
LPC-yə nisbətən RND-nin icazə verilən maksimum uzanması ……………………………..…….+3 mm
Turbin rotorunun icazə verilən maksimum təhrifi …………….……………………………..0,2 mm
Maksimum icazə verilən maksimum əyrilik dəyəri
kritik sürətlərin keçidi zamanı turbin qurğusunun şaftı ………………………..0,25 mm
generator tərəfi ………………………………………………………………………………..…1,2 mm
Turbin rotorunun maksimum icazə verilən eksenel yerdəyişməsi
idarəetmə blokunun yan tərəfi ………………………………………………………………….1,7 mm
1.1.12. Turbin qurğusunun vibrasiya vəziyyətinə görə:
Turbin blokunun rulmanlarının maksimum icazə verilən vibrasiya sürəti
bütün rejimlərdə (kritik sürətlər istisna olmaqla) …………….………………….4,5 mm/s
rulmanların vibrasiya sürətinin 4,5 mm/s-dən çox artması ilə
Turbin qurğusunun maksimum icazə verilən işləmə müddəti
rulmanların vibrasiya sürətinin 7,1 mm / s-dən çox artması ilə ……….…………………… 7 gün
Rotor dayaqlarından hər hansı birinin vibrasiya sürətinin fövqəladə artması ………….………………………11,2 mm/s
Fövqəladə vəziyyətdə iki vibrasiya sürətinin eyni vaxtda qəfil artması
tək rotor dayaqları və ya bitişik dayaqlar və ya iki vibrasiya komponenti
hər hansı bir ilkin dəyərdən bir dəstək……………………………………………… 1 mm və ya daha çox
1.1.13. Sirkulyasiya edən suyun axın sürətinə, təzyiqinə və temperaturuna görə:
Turbin qurğusu üçün soyuducu suyun ümumi sərfiyyatı ………….………………………….8300 m3 /saat
Kondensator vasitəsilə soyuducu suyun maksimal axın sürəti ……………………………..8000 m 3 /saat
Minimum axın kondensator vasitəsilə soyuducu su ……………….……………..2000 m3 / saat
Quraşdırılmış kondensator dəstindən maksimum su axını ……….………………1500 m 3 / saat
Quraşdırılmış kondensator dəstindən minimum su axını ………………………..300 m3/saat
Kondensatora girişdə soyuducu suyun maksimal temperaturu………………………………………………………………………………………..33 0 S
Sirkulyasiya edən suyun minimum temperaturu girişdə
sıfırdan aşağı xarici temperaturda kondensator ………………………….8 0 С
Minimum təzyiq AVR-nin işlədiyi dövran suyu sirkulyasiya nasosları TsN-1,2,3,4………………………………………………………..0,4 kqf/sm 2
Boru sistemində sirkulyasiya edən suyun maksimal təzyiqi
kondensatorun sol və sağ yarısı ………………………………………………………….……….2,5 kqf / sm 2
Boru sistemində maksimum mütləq su təzyiqi
quraşdırılmış kondensator şüası.……………………………………………………………….8 kqf / sm 2
Kondensatorun nominal hidravlik müqaviməti
təmiz borular və 6500 m 3/saat dövriyyə suyunun axın sürəti………………………………………………….3,8 m.su. İncəsənət.
Sirkulyasiya edən suyun maksimum temperatur fərqi
onun kondansatora daxil olması və ondan çıxması …………………………………………………..10 0 С
1.1.14. Buxarın və kimyəvi cəhətdən duzsuzlaşdırılmış suyun kondensatora axın sürətinə, təzyiqinə və temperaturuna görə:
Kondensatorda kimyəvi cəhətdən duzsuzlaşdırılmış suyun maksimal sərfi ………………………………..100 t/saat.
Bütün rejimlərdə kondensatora maksimum buxar axını
əməliyyat ……………………………………………………………………………………220 t/saat.
Turbin LPC vasitəsilə kondensatora minimum buxar axını
qapalı fırlanan diafraqma ilə ………………………………………………….……10 t/saat.
LPC-nin işlənmiş hissəsinin maksimum icazə verilən temperaturu ……………………….……..70 0 С
Kimyəvi demineralizasiya edilmiş suyun maksimum icazə verilən temperaturu,
kondensatora daxil olma ………………………………………………………………………100 0 С
LPC-nin egzoz hissəsindəki mütləq buxar təzyiqi
atmosfer klapanları-diafraqmalar işləyir …………………………………………..……..1,2 kqf / sm 2
1.1.15. Turbin kondensatorunda mütləq təzyiq (vakuum) ilə:
Kondensatorda nominal mütləq təzyiq………………………………………………0,035 kqf/sm 2
Xəbərdarlıq siqnalının işə salındığı kondensatorda vakuumda icazə verilən azalma………………. ………………………..…………-0,91 kqf/sm 2
Kondensatorda vakuumun təcili azaldılması
Turbin bloku mühafizə tərəfindən söndürülür …………………………………………………………………….-0,75 kqf/sm 2
ona isti axınların axıdılması ……………………………………………………………….….-0,55 kqf / sm 2
Turbin əvvəllər işə salındıqda kondensatorda icazə verilən vakuum
turbin blokunun şaftının itələnməsi …………………………………………………………………………………-0,75 kqf/sm 2
Turbinin sonunda işə salındıqda kondensatorda icazə verilən vakuum
1000 rpm tezliyi ilə rotorunun fırlanma sürəti …………….……………………..…….-0,95 kqf / sm 2
1.1.16. Turbin möhürlərinin buxar təzyiqinə və temperaturuna görə:
Turbin möhürlərində minimum mütləq buxar təzyiqi
təzyiq tənzimləyicisinin arxasında …………………………………………………………………………….1,1 kqf / sm 2
Turbin möhürlərində maksimum mütləq buxar təzyiqi
təzyiq tənzimləyicisinin arxasında ………………………………………………………………………….1,2 kqf / sm 2
Turbin möhürlərinin arxasında minimum mütləq buxar təzyiqi
təzyiq saxlayan tənzimləyiciyə …………………………………………………………….….1.3kgf/sm2
Turbin möhürlərinin arxasında maksimum mütləq buxar təzyiqi...
təzyiqə qulluq tənzimləyicisinə …………………………………………………………..….1,5 kqf/sm 2
İkinci sızdırmazlıq kameralarında minimum mütləq buxar təzyiqi ………………………………………………………………………1,03 kqf/sm2
İkinci sızdırmazlıq kameralarında maksimal mütləq buxar təzyiqi ……………………..1.05 kqf/sm2
Möhürlər üçün nominal buxar temperaturu ……………………………………………….150 0 C
1.1.17. Turbin qurğusunun rulmanlarını yağlamaq üçün yağın təzyiqinə və temperaturuna görə:
Yatağın yağlama sistemində nominal artıq yağ təzyiqi
turbinləri yağ soyuducuya.………………………………………………………………………………..3 kqf/sm 2.
Yağlama sistemində yağın nominal həddindən artıq təzyiqi
turbin qurğusunun şaft oxu səviyyəsində podşipniklər……………………………………………………….1kgf/sm 2
turbin qurğusunun şaft oxu səviyyəsində
xəbərdarlıq siqnalı ……………………………………………………………………………..0,8 kqf/sm 2
Yatağın yağlama sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi
RMN-nin işə salındığı turbin qurğusunun şaft oxu səviyyəsində …………………………………….0,7 kqf / sm 2
Yatağın yağlama sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi
AMN-nin işə salındığı turbin qurğusunun şaft oxu səviyyəsində ……………………………..….0,6 kqf / sm 2
Səviyyədə yatağın yağlama sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi
TLU-nun mühafizə vasitəsi ilə söndürüldüyü turbin qurğusunun şaft oxu ……………………………..…0,3 kqf/sm 2
Yatağın yağlama sistemində fövqəladə həddindən artıq yağ təzyiqi
turbin aqreqatının mühafizə vasitəsi ilə söndürüldüyü turbin şaftının oxu səviyyəsində ………………………………………………………………………………… ….…………..0 .3 kqf / sm 2
Turbin blokunun rulmanlarının yağlanması üçün yağın nominal temperaturu ………………………..40 0 С
Yatağın yağlanması üçün icazə verilən maksimum yağ temperaturu
turbin bloku ……………………………………………………………………………………….…45 0 С
Drenajda maksimum icazə verilən yağ temperaturu
turbin blokunun podşipnikləri ………………………………………………………………………….65 0 С
Rulmanlardan drenajda fövqəladə yağ temperaturu
turbin bloku ………………………………………………………………………………………………………………………………75 0 C
1.1.18. Turbin idarəetmə sistemindəki yağ təzyiqinə görə:
PMN tərəfindən yaradılmış turbin idarəetmə sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi……………………………………………………………………………………18 kqf/ sm 2
HMN tərəfindən yaradılmış turbin idarəetmə sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi…………………………………………………………………………………………..20 kqf/sm 2
Turbin idarəetmə sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi
Bu zaman klapanı təzyiqə bağlamaq və PMN-ni söndürmək qadağandır .... ... ... ... .17,5 kqf / sm 2
1.1.19. Turbogenerator şaftının möhür sistemində yağın təzyiqinə, səviyyəsinə, axınına və temperaturuna görə:
ABR-ə alternativ cərəyanın ehtiyat həcmi daxil olan turbogenerator şaftının möhür sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi ............................ ................................................................ ................................................................ ................................................................ .........................
AVR-nin işə salındığı turbogenerator şaftının möhürləmə sistemində həddindən artıq yağ təzyiqi
ehtiyat MNUV DC………………………………………………………………..7 kqf/sm 2
Mil möhürlərindəki yağ təzyiqi ilə turbogenerator korpusundakı hidrogen təzyiqi arasında icazə verilən minimum fərq…………………………..0,4 kqf/sm2
Şaft möhürlərindəki yağ təzyiqi ilə turbogenerator korpusundakı hidrogen təzyiqi arasında icazə verilən maksimum fərq ………………………………………………………………………………………….0,8 kqf/sm2
Giriş yağ təzyiqi ilə təzyiq arasındakı maksimum fərq
MFG-nin çıxışında yağ, bu zaman generatorun ehtiyat yağ filtrinə keçmək lazımdır…………………………………………………………………… …….1kgf / sm 2
MOQ-dan çıxışda yağın nominal temperaturu……………………………………………..40 0 С
MOQ-dan çıxışda yağ temperaturunun icazə verilən artımı…………………….…….…….45 0 С
1.1.20. Temperatur və axınla yem suyu HPH turbin qrupu vasitəsilə:
HPH qrupuna girişdə qidalanma suyunun nominal temperaturu ………………………….164 0 С
Turbin qurğusunun nominal gücündə HPH qrupundan çıxışda qidalanma suyunun maksimal temperaturu………………………………………………………..…249 0 С
HPH boru sistemi vasitəsilə maksimum qidalanma suyu axını …………………………550 t/saat
1.2.Turbin texniki məlumatları.
| Turbinin nominal gücü | 80 MVt |
| İstehsalın və istilik çıxarılmasının müəyyən birləşmələri üçün tam işə salınmış regenerasiya ilə turbinin maksimum gücü rejim diaqramı ilə müəyyən edilir. | 100 MVt |
| Avtomatik bağlama klapanı ilə mütləq canlı buxar təzyiqi | 130 kqf/sm² |
| Stop klapanından əvvəl buxar temperaturu | 555 °С |
| Kondensatorda mütləq təzyiq | 0,035 kqf/sm² |
| Bütün hasilatlarla və onların istənilən kombinasiyası ilə işləyərkən turbin vasitəsilə maksimum buxar axını | 470 t/saat |
| Kondensatora maksimum buxar axını | 220 t/saat |
| Kondensatorun girişində 20 °С dizayn temperaturunda soyuducu su kondensatora axır. | 8000 m³/saat |
| Nəzarət olunan hasilatın çıxarılmasının mütləq buxar təzyiqi | 13±3 kqf/sm² |
| Nəzarət olunan yuxarı istilik çıxarılmasının mütləq buxar təzyiqi | 0,5 - 2,5 kqf / sm² |
| Şəbəkə suyunun isitilməsi üçün bir mərhələli sxemlə idarə olunan aşağı istilik çıxarılmasının mütləq buxar təzyiqi | 0,3 - 1 kqf / sm² |
| HPH-dən sonra qidalanma suyunun temperaturu | 249 °С |
| Xüsusi buxar istehlakı (POT LMZ ilə zəmanət verilir) | 5,6 kq/kVt/saat |
Qeyd: Vibrasiyanın artması (dəyişməsi) səbəbindən dayandırılmış turbin qurğusunun işə salınmasına yalnız vibrasiyanın səbəbləri ətraflı təhlil edildikdən sonra və elektrik stansiyasının baş mühəndisinin şəxsən özü tərəfindən icazəsi ilə icazə verilir. stansiya növbəsi nəzarətçisinin əməliyyat jurnalı.
1.6 Turbin dərhal dayandırılmalıdır aşağıdakı hallar:
· Sürəti 3360 rpm-dən yuxarı artırmaq.
· Neft boru kəmərlərinin, buxar və su yollarının, buxarpaylayıcı qurğuların dəyişdirilə bilməyən hissələrində qırılma və ya çatın aşkarlanması.
· Canlı buxar boru kəmərlərində və ya turbində hidravlik zərbələrin baş verməsi.
· Vakuumun -0,75 kqf/sm²-ə fövqəladə azaldılması və ya atmosfer klapanlarının işə salınması.
Şirin suyun temperaturunda kəskin azalma
Şəbəkə suyunun iki mərhələli qızdırılması zamanı xüsusi istilik sərfi.
Şərtlər: G k3-4 = Cin NPV + 5 t/saat; t to - şəklə baxın. ; t 1in ≈ 20 °С; V@ 8000 m3/saat
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С; t 1in ≈ 20 °С; V@ 8000 m3/saat; Δ i PEN = 7 kkal/kq
|
düyü. on, a, b, in, G |
TAMA DƏYİŞİKLƏR ( Q 0) VƏ XÜSUSİ ( qG |
Növ |
a) üstündə sapma təzyiq təzə cüt -dan nominal üstündə ± 0,5 MPa (5 kqf/sm2)
α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %
b) üstündə sapma temperatur təzə cüt -dan nominal üstündə ± 5 °C
in) üstündə sapma xərc qidalandırıcı su -dan nominal üstündə ± 10 % G 0
G) üstündə sapma temperatur qidalandırıcı su -dan nominal üstündə ± 10 °С
|
düyü. on bir, a, b, in |
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ TAMA DƏYİŞİKLƏR ( Q 0) VƏ XÜSUSİ ( q r) İSTİLİK SƏRFƏLİ VƏ TƏZƏ BUHAR SƏRFƏLİ ( G 0) KONDENSASİYA REJİMİNDƏ |
Növ |
a) üstündə söndür qruplar LDPE
b) üstündə sapma təzyiq sərf etdi cüt -dan nominal
in) üstündə sapma təzyiq sərf etdi cüt -dan nominal
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С; Gçuxur = G 0
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С
Şərtlər: Gçuxur = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kqf/sm2); tçuxur - şək. ; t to - şək.
Şərtlər: Gçuxur = G 0; tçuxur - şək. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kqf/sm2)
Şərtlər: R n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); i n = 715 kkal/kq; t to - şək.
Qeyd. Z= 0 - idarəetmə diafraqması bağlıdır. Z= max - nəzarət diafraqması tam açıqdır.
Şərtlər: R wto = 0,12 MPa (1,2 kqf/sm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kqf/sm2)
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ YUXARİ VƏ AŞAĞI İSTİLMƏ ÇIXIŞLARINDA CHSND-NİN DAXİLİ TUTUCULUĞU VƏ BUHAR TƏZYHIĞI |
Növ |
Şərtlər: R n \u003d 1,3 MPa (13 kqf / sm2) saat Cin NPV ≤ 221,5 t/saat; R n = Cin HR/17 - saat Cin NPV > 221,5 t/saat; i n = 715 kkal/kq; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); t to - şək. , ; τ2 = f(PÜTT) - şəklə baxın. ; Q t = 0 Qkal/(kVt saat)
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKƏ SUYUNUN BİRPƏRDƏLİ İSTİLMƏSİ İLƏ TURBİNİN GÜCÜNƏ İSTİLMƏ YÜKLƏRİNİN TƏSİRİ |
Növ |
Şərtlər: R 0 \u003d 1,3 (130 kqf / sm2); t 0 = 555 °С; R NTO = 0,06 (0,6 kqf/sm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kqf/sm2)
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKAL SUYUNUN BİRPƏRDƏLİ İSTİLMƏSİ İLƏ REJİMLƏR SƏXMƏSİ |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 ° İLƏ; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kqf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0.
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKAL SUYUNUN İKİ MƏRHƏLƏLİ İSTİLMƏSİ İLƏ REJİMLƏR SƏXMƏSİ |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 ° İLƏ; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); RÜTT = 0,12 MPa (1,2 kqf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0; τ2 = 52 ° İLƏ.
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ İŞ SƏHƏMİ YALNIZ SƏNAYE SEÇİMİ İLƏ REJİMDƏ |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 ° İLƏ; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); RÜTT və R NTO = f(Cin HR) - şək bax. otuz; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏLƏ SUYUNUN BİR MƏRHƏLƏLİ İSTİLMƏSİ ÜÇÜN XÜSUSİ İSTİLİK İSTƏKİLİ |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kqf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0; Q t = 0
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKAL SUYUNUN İKİ MƏRHƏLƏLƏRİ İSTİLMƏSİ ƏSASINDA XÜSUSİ İSTİLİK İSTƏRFİYATI |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); RÜTT = 0,12 MPa (1,2 kqf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0; τ2 = 52 °C; Q t = 0.
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ YALNIZ İSTEHSAL SEÇİMİ İLƏ REJİM ALTINDA XÜSUSİ İSTİQLƏT SƏRFƏLİ |
Növ |
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); RÜTT və R NTO = f(Cin HR) - şəklə baxın. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2); Gçuxur = G 0.
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ TEK MƏRHƏLƏLİ ŞƏBƏKƏLƏ SU İSTİVLƏSİ İLE AŞAĞI İSTİYYƏTİN ÇIXARIŞINDA MINIMAL MÜMKÜN TƏZYHIQ |
Növ |
|
düyü. 41, a, b |
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKƏ SUYUNUN İKİ MƏRHƏLƏLİ İSTİLMƏSİ (LMZ Sweat-a GÖRƏ) |
Növ |
a) minimum mümkündür təzyiq in yuxarı T-seçim və təxmin edilir temperatur tərs şəbəkə su
b) düzəliş üstündə temperatur tərs şəbəkə su
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKƏL SUYUN TƏKMƏRHƏLƏLƏRİ İSTİLMƏSİNDƏ NİYİNDƏN AŞAĞI İSTİQLƏRİN ÇIXARIŞINDAKİ TƏZYİQİN SAPMA GÜCÜNÜN DÜZƏRLƏNMƏSİ (LMZ MƏLUMATLARINA GÖRƏ) |
Növ |
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ŞƏBƏKƏL SUYUN İKİ MƏRHƏLƏLƏRİNDƏN İŞLƏNMƏSİ NİN İSTİYYƏTİNDƏN YUXARİ İSTİQLƏRİN ÇIXARIŞINDAKİ TƏZYİQİN SƏNİŞMƏSİ ÜÇÜN GÜCÜN DÜZƏRLƏNMƏSİ (LMZ-DƏN MƏLUMATLARA GÖRƏ) |
Növ |
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ÇIXARIŞ BUHAR TƏZYHI ÜÇÜN DÜZƏLİŞ (LMZ FET-ə GÖRƏ) |
Növ |
1 POT LMZ məlumatlarına əsaslanır.
Üstündə sapma təzyiq təzə cüt -dan nominal üstündə ±1 MPa (10 kqf/sm2): üçün dolu istehlak istilik
üçün istehlak təzə cüt
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ Q 0) VƏ TƏZƏ BUHAR SƏRFƏLİ ( G 0) TƏNZİLƏNƏN qanaxmaları olan REJİMLƏRDƏ1 |
Növ |
1 POT LMZ məlumatlarına əsaslanır.
Üstündə sapma temperatur təzə cüt -dan nominal üstündə ±10 °С:
üçün dolu istehlak istilik
üçün istehlak təzə cüt
|
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ÜMUMİ İSTİQLİK İSTİFADƏSİ ÜZRƏ DÜZƏRLƏR ( Q 0) VƏ TƏZƏ BUHAR SƏRFƏLİ ( G 0) TƏNZİLƏNƏN qanaxmaları olan REJİMLƏRDƏ1 |
Növ |
1 POT LMZ məlumatlarına əsaslanır.
Üstündə sapma təzyiq in P-seçim -dan nominal üstündə ± 1 MPa (1 kqf/sm2):
üçün dolu istehlak istilik
üçün istehlak təzə cüt
|
düyü. 49 a, b, in |
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ ELEKTRİK ENERJİSİNİN XÜSUSİ İSTİLİKLƏRİ |
Növ |
a) bərə istehsal seçim
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kqf/sm2); ηem = 0,975.
b) bərə üst və aşağı kogenerasiya seçimlər
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 °C; RÜTT = 0,12 MPa (1,2 kqf / sm2); ηem = 0,975
in) bərə aşağı kogenerasiya seçim
Şərtlər: R 0 = 13 MPa (130 kqf/sm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kqf / sm2); ηem = 0,975
|
düyü. əlli a, b, in |
TURBO BÖLGƏSİNİN TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ TƏNZİL OLUNAN ÇIXIŞLARDA TƏZYİQ ÜÇÜN ELEKTRİK ENERJİSİNİN XÜSUSİ İSTİQLƏRİNƏ DƏYİŞİKLİK |
Növ |
a) üstündə təzyiq in istehsal seçim
b) üstündə təzyiq in yuxarı kogenerasiya seçim
in) üstündə təzyiq in aşağı kogenerasiya seçim
Əlavə
1. ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİNİN TƏRKİBİ ŞƏRTLƏRİ
Tipik enerji xarakteristikası iki turbin qurğusunun istilik sınaqlarına dair hesabatlar əsasında tərtib edilmişdir: Kişinyov İES-2-də (iş Yuzhtechenergo tərəfindən yerinə yetirilir) və CHPP-21 Mosenergo-da (iş MGP PO Soyuztechenergo tərəfindən həyata keçirilir). Xarakteristika keçmiş turbin qurğusunun orta səmərəliliyini əks etdirir əsaslı təmir və şəkildə göstərilən istilik sxeminə uyğun olaraq işləyir. ; aşağıdakı parametrlər və şərtlər altında nominal olaraq qəbul edilir:
Turbin dayandırıcı klapan qarşısında təzə buxarın təzyiqi və temperaturu - 13 (130 kqf/sm2)* və 555 °С;
* Mətn və qrafiklərdə - mütləq təzyiq.
Nəzarət olunan hasilatın hasilatı zamanı təzyiq - 221,5 t/saatdan çox CSD-yə girişdə axın sürətlərində təbii artımla 13 (13 kqf/sm2);
Üst istilik çıxarılmasında təzyiq - şəbəkə suyunun istiləşməsi üçün iki mərhələli sxem ilə 0,12 (1,2 kqf / sm2);
Aşağı istilik çıxarılmasında təzyiq - şəbəkə suyunun istiləşməsi üçün bir mərhələli sxem ilə 0,09 (0,9 kqf / sm2);
Nəzarət olunan istehsalatda təzyiq, təzyiq tənzimləyiciləri söndürülməklə kondensasiya rejimində yuxarı və aşağı istilik hasilatı - şək. və ;
Egzoz buxarının təzyiqi:
a) kondensasiya rejimini xarakterizə etmək və şəbəkə suyunun sabit təzyiqdə bir və iki mərhələli istiləşməsi zamanı seçimlərlə işləmək - 5 kPa (0,05 kqf / sm2);
b) da kondensasiya rejimini xarakterizə etmək daimi xərc və soyuducu suyun temperaturu - kondensatorun istilik xarakteristikasına uyğun olaraq t 1in= 20 °С və V= 8000 m3/saat;
Yüksək və aşağı təzyiqli regenerasiya sistemi tam işə salınıb, deaerator 0,6 (6 kqf/sm2) sənaye hasilat buxarı ilə qidalanır;
Yem suyunun axını sürəti canlı buxar axını sürətinə bərabərdir, hasilatın çıxarılması kondensatının 100% qaytarılması t= 100 °С deaeratorda həyata keçirilir 0,6 (6 kqf/sm2);
Qidalanma suyunun və qızdırıcıların aşağı axınında əsas kondensatın temperaturu Şəkil 1-də göstərilən asılılıqlara uyğundur. , , , , ;
Yem nasosunda yem suyunun entalpiyasının artması - 7 kkal/kq;
Turbin qurğusunun elektromexaniki səmərəlilik əmsalı Dontehenergo tərəfindən həyata keçirilən eyni tipli turbin qurğusunun sınağının məlumatlarına əsasən qəbul edilmişdir;
Seçimlərdə təzyiq tənzimləmə məhdudiyyətləri:
a) istehsal - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kqf / sm2);
b) istilik şəbəkəsi suyunun iki mərhələli sxemi ilə yuxarı istilik qurğusu - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kqf / sm2);
a) istilik şəbəkəsi suyunun bir mərhələli sxemi ilə aşağı istilik sistemi - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kqf / sm2).
Şəbəkə suyunun istilik qurğusunda istilik şəbəkə suyunun iki mərhələli sxemi ilə qızdırılması, zavod dizayn asılılıqları ilə müəyyən edilir τ2р = f(PÜTT) və τ1 = f(Q t, P WTO) təzyiqlərdə maksimum istilik yükləri üçün 44 - 48 °C-dir PÜTT = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kqf/sm2).
Bu tipik enerji xarakteristikasının əsasını təşkil edən sınaq məlumatları “Su və buxarın termofiziki xassələri cədvəlləri”ndən (Moskva: Standartlar Nəşriyyatı, 1969) istifadə olunmaqla işlənmişdir. POT LMZ şərtlərinə görə - hasilatın geri qaytarılması kondensatı 100 ° C temperaturda LPH No 2-dən sonra əsas kondensat xəttinə vurulur. Tipik enerji xarakteristikasını tərtib edərkən, onun vurulduğu güman edilir. eyni temperatur birbaşa deaeratora 0,6 (6 kqf / sm2) . POT LMZ şərtlərinə görə, şəbəkə suyunun iki mərhələli qızdırılması ilə və CSD-yə girişdə buxar axını sürəti 240 t/saatdan çox olan rejimlərdə (maksimum elektrik yükü kiçik istehsal seçimi ilə) LPH No 4 tamamilə söndürülür. Tipik enerji xarakteristikasını tərtib edərkən, CSD-yə girişdə axın sürəti 190 t/saatdan çox olduqda, kondensatın bir hissəsi LPH №4-dən yan keçməyə yönəldilir ki, onun temperaturu qarşısında deaeratorun temperaturu 150 °C-dən çox deyil. Bu, kondensatın yaxşı deaerasiyasını təmin etmək üçün lazımdır.
2. TURBO ZAVOVAĞINA DAXİL OLAN AVADANLARIN XÜSUSİYYƏTLƏRİ
Turbin aqreqatına turbinlə birlikdə aşağıdakı avadanlıqlar daxildir:
Elektrosila zavodundan hidrogenlə soyudulmuş TVF-120-2 generatoru;
Ümumi sahəsi 3000 m2 olan 80 KTsS-1 ikitərəfli kondensator, bunun 765 m2 daxili şüaya düşür;
Dörd aşağı təzyiqli qızdırıcı: HDPE No 1 kondensatora quraşdırılmış, HDPE No 2 - PN-130-16-9-11, HDPE No 3 və 4 - PN-200-16-7-1;
Bir deaerator 0,6 (6 kqf/sm2);
Üç yüksək təzyiqli qızdırıcı: PVD No 5 - PV-425-230-23-1, PVD No 6 - PV-425-230-35-1, PVD No 7 - PV-500-230-50;
5000 m3 / saat tədarükü və 26 m su təzyiqi olan 24NDN iki dövriyyə nasosu. İncəsənət. hər biri 500 kVt olan elektrik mühərrikləri ilə;
Hər birinin gücü 75 kVt olan elektrik mühərrikləri ilə idarə olunan üç kondensat nasosu KN 80/155 (işləyən nasosların sayı kondensatora buxar axınından asılıdır);
İki əsas üç mərhələli ejektor EP-3-701 və bir başlanğıc EP1-1100-1 (bir əsas ejektor daim işləyir);
2300 m3/saat şəbəkə suyunu ötürmək üçün nəzərdə tutulmuş hər birinin səthi 1300 m2 olan iki şəbəkə su qızdırıcısı (yuxarı və aşağı) PSG-1300-3-8-10;
Hər birinin gücü 75 kVt olan elektrik mühərrikləri ilə idarə olunan KN-KS 80/155 şəbəkə su qızdırıcıları üçün dörd kondensat nasosu (hər PSG üçün iki nasos);
500 kVt elektrik mühərriki ilə SE-5000-70-6 qaldırıcı I bir şəbəkə nasosu;
Bir şəbəkə nasosu II qaldırıcı SE-5000-160 elektrik mühərriki 1600 kVt.
3. KOndensasiya rejimi
Təzyiq tənzimləyiciləri söndürülmüş kondensasiya rejimində generatorun çıxışındakı gücdən asılı olaraq ümumi ümumi istilik istehlakı və təzə buxar istehlakı tənliklərlə ifadə edilir:
Kondensatorda sabit təzyiqdə
P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kqf / sm2);
Q 0 = 15,6 + 2,04N t;
G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);
Daimi axında ( V= 8000 m3/saat) və temperatur ( t 1in= 20 °C) soyuducu su
Q 0 = 13,2 + 2,10N t;
G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68.4).
Yuxarıdakı tənliklər 40 ilə 80 MVt arasında olan güc dəyişikliyi daxilində etibarlıdır.
Müəyyən bir güc üçün kondensasiya rejimində istilik və təzə buxar sərfi verilmiş asılılıqlarla müəyyən edilir, sonra müvafiq qrafiklərə uyğun olaraq zəruri düzəlişlər edilir. Bu düzəlişlər iş şəraitinin nominal şərtlərdən fərqini nəzərə alır (bunun üçün Tip Xüsusiyyəti tərtib edilir) və bu xüsusiyyətlərin iş şəraitinə çevrilməsinə xidmət edir. Yenidən hesablama zamanı düzəlişlərin əlamətləri tərsinə çevrilir.
Düzəlişlər sabit gücdə istilik və canlı buxar istehlakını düzəldir. Bir neçə parametr nominal qiymətlərdən kənara çıxdıqda, düzəlişlər cəbri şəkildə yekunlaşdırılır.
4. NAZARLANAN SEÇİLMƏLƏRLİ REJİM
Tənzimlənən hasilatlar işə salındıqda, turbin qurğusu şəbəkə suyunun qızdırılması üçün bir və iki mərhələli sxemlərlə işləyə bilər. Bir istehsalla istilik çıxarmadan da işləmək mümkündür. Buxar istehlakı üçün müvafiq tipik rejim diaqramları və xüsusi istilik istehlakının güc və istehsal seçimindən asılılığı Şek. - , və başına xüsusi enerji istehsalı istilik istehlakışək. - .
Rejim diaqramları POT LMZ tərəfindən istifadə edilən sxemə uyğun olaraq hesablanır və iki sahədə göstərilir. Üst sahə bir hasilat hasilatı ilə turbinin rejim diaqramıdır (Gkal/saat). Q t = 0.
İstilik yükü işə salındıqda və digər dəyişməz şəraitdə ya yalnız 28-30-cu pillələr boşaldılır (bir aşağı şəbəkə qızdırıcısı işə salındıqda), ya da 26-30-cu mərhələlər (iki şəbəkə qızdırıcısı işə salındıqda) və turbinin gücü azalır.
Gücün azaldılmasının dəyəri istilik yükündən asılıdır və müəyyən edilir
Δ N Qt = KQ t,
harada K- sınaq zamanı müəyyən edilmiş turbin gücündə xüsusi dəyişiklik Δ N Qt/Δ Q t, bir pilləli isitmə ilə 0,160 MW / (Gcal h) bərabər və şəbəkə suyunun iki mərhələli istiləşməsi ilə 0,183 MW / (Gcal h) (Şəkil 31 və 32).
Buradan belə çıxır ki, müəyyən bir gücdə canlı buxar istehlakı N t və iki (sənaye və istilik) hasilatı yuxarı sahədə bəzi uydurma gücə uyğun olacaq N ft və bir istehsal seçimi
N ft = N t + Δ N Qt.
Diaqramın aşağı sahəsinin meylli düz xətləri dəyəri qrafik olaraq təyin etməyə imkan verir N ft və ona və istehsal seçiminə uyğun olaraq təzə buxar istehlakı.
İstilik istehlakı üçün xüsusi istilik istehlakının və xüsusi enerji istehsalının dəyərləri rejim diaqramlarının hesablanmasından götürülmüş məlumatlara əsasən hesablanmışdır.
Xüsusi istilik istehlakının gücdən və istehsal seçimindən asılılığının qrafikləri POT LMZ rejimlərinin diaqramının əsasları ilə eyni mülahizələrə əsaslanır.
Bu tip qrafik MGP PO "Soyuztehenergo" turbin sexi tərəfindən təklif edilmişdir ("Sənaye Energetikası", 1978, № 2). Diaqram sisteminə üstünlük verilir q t = f(N t, Q t) müxtəlif Q n = const, çünki ondan istifadə etmək daha rahatdır. Prinsipial olmayan səbəblərə görə xüsusi istilik sərfinin qrafikləri alt sahə olmadan aparılır; onlardan istifadə üsulu misallarla izah olunur.
Şəbəkə suyunun üç mərhələli istiləşməsi ilə rejimi xarakterizə edən məlumatlar, tipik xüsusiyyət ehtiva etmir, çünki quraşdırmalarda belə bir rejim var bu tipdən sınaq müddəti ərzində heç bir yerdə mənimsənilməyib.
Nominallar üçün Tipik xarakteristikanın hesablanmasında qəbul edilən parametrlərdən sapmaların təsiri iki şəkildə nəzərə alınır:
a) qazanda istilik istehlakına və sabit kütləvi axın sürətində istehlakçıya istilik verilməsinə təsir göstərməyən parametrlər G 0, G n və G t, - göstərilən gücə düzəlişlər etməklə N t( N t+ KQ t).
Şəkilə uyğun olaraq bu düzəldilmiş gücə görə. - təzə buxar sərfi, xüsusi istilik sərfi və ümumi istilik sərfi müəyyən edilir;
b) dəyişikliklər P 0, t 0 və P Canlı buxarın axını sürətinə və ümumi istilik axınına yuxarıda düzəlişlər edildikdən sonra tapılanlara n əlavə edilir, bundan sonra canlı buxarın axını və istilik axını (ümumi və xüsusi) verilmiş şərtlər üçün hesablanır.
Test nəticələrindən istifadə etməklə hesablanmış canlı buxar təzyiqinin korreksiyası əyriləri üçün məlumatlar; bütün digər düzəliş əyriləri LMZ FOT məlumatlarına əsaslanır.
5. XÜSUSİ İSTİLİK İSTƏRFİYATININ, TƏZƏ BUHAR İSTİFADƏLƏRİNİN VƏ XÜSUSİ İSTİLİK ÇIXARIŞLARININ MƏYYƏNİNƏ NÜMUNƏLƏR
Nümunə 1. Seçimlərdə təzyiq tənzimləyicilərinin əlaqəsi kəsilmiş kondensasiya rejimi.
Verildi: N t = 70 MVt; P 0 \u003d 12,5 (125 kqf / sm2); t 0 = 550 °С; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kqf / sm2); Gçuxur = 0,93 G 0; Δ tçuxur = tçuxur - t npit \u003d -7 ° С.
Verilmiş şəraitdə ümumi və xüsusi ümumi istilik sərfiyyatını və təzə buxar sərfini müəyyən etmək tələb olunur.
Ardıcıllıq və nəticələr cədvəldə verilmişdir. .
Cədvəl P1
|
Təyinat |
Tərif üsulu |
Alınan dəyər |
Nominal şəraitdə təzə buxar sərfi, t/s |
Canlı buxar temperaturları |
Su axını |
Xüsusi istilik istehlakına ümumi düzəliş, % |
Müəyyən şəraitdə xüsusi istilik sərfi, kkal/(kWh) |
|
Verilmiş şəraitdə ümumi istilik sərfi, Qkal/saat |
Q 0 = q t N t10-3 |
Şərtlərin nominal qiymətlərdən kənara çıxması üçün buxar sərfinə düzəlişlər, %: |
Canlı buxar təzyiqi |
Canlı buxar temperaturları |
Egzoz buxarının təzyiqi |
Su axını |
Yem suyunun temperaturu |
Canlı buxar istehlakına ümumi düzəliş, % |
Verilmiş şəraitdə canlı buxar sərfi, t/s |
|
Cədvəl P2
* Üst qızdırıcının çıxarılmasında təzyiq üçün gücü düzəldərkən RÜTT 0,12-dən (1,2 kqf/sm2) fərqli olaraq, nəticə τ2r = əyrisinə uyğun olaraq verilən təzyiqə uyğun gələn geri dönmə suyunun temperaturuna uyğun olacaq. f(PÜTT) Şəkildə. , yəni. 60 °C. ** Gözə çarpan fərq olduqda G CHSDin"-dən G Paraqraflardakı bütün dəyərləri FRRin. 4 - 11 göstərilənlərə uyğun olaraq yoxlanılmalıdır G FRRin. Xüsusi istilik istehsalının hesablanması nümunədə verilənə bənzər şəkildə aparılır. İstiliyin çıxarılmasının inkişafı və faktiki təzyiq üçün ona düzəliş RÜTT şəklə müəyyən edilir. , b və , b. Nümunə 4. İstilik çıxarılması olmadan rejim. Verildi: N t = 80 MVt; Q n = 120 Qkal/saat; Q t = 0; R 0 \u003d 12,8 (128 kqf / sm2); t 0 = 550 °С; R 7.65 |
Üst qızdırıcının çıxarılmasında təzyiq, (kgf/sm2)* |
RÜTT |
düyü. haqqında G CHSDin" |
Aşağı istilik hasilatında təzyiq, (kgf/sm2)* |
R NTO |
düyü. haqqında G CHSDin" |
* CSND seçimlərində təzyiqlər və LPH-ə uyğun olaraq kondensatın temperaturu kondensasiya rejiminin qrafiklərindən asılı olaraq təyin edilə bilər. G HRin, nisbətdə G HRin/ G 0 = 0,83.
6. SİMVOLLAR
|
ad |
Təyinat |
Güc, MVt: |
generator terminallarında elektrik |
N t, N tf |
daxili yüksək təzyiq |
N iHVD |
daxili orta və aşağı təzyiq |
N iChSND |
turbin qurğusunun ümumi itkiləri |
Σ∆ N tər |
elektromexaniki səmərəlilik |
Yüksək təzyiqli silindr (və ya hissə) |
Aşağı (və ya orta və aşağı) təzyiq silindrinin bir hissəsi |
TsSD (CSND) |
Buxar sərfi, t/saat: |
turbinə |
istehsal üçün |
isitmə üçün |
regenerasiya üçün |
G PVD, G HDPE, G d |
CVP-nin son mərhələsindən keçir |
G ChVDskv |
CHSD-nin girişində |
G HRin |
CND-nin girişində |
G CHNDin |
kondansatora daxil olur |
Yem suyu sərfi, t/saat |
Sənaye hasilatının qaytarılmış kondensatının sərfi, t/s |
Kondensator vasitəsilə soyuducu suyun sərfi, m3/saat |
Turbin qurğusu üçün istilik sərfi, Qkal/saat |
İstehsal üçün istilik sərfi, Qkal/saat |
Mütləq təzyiq, (kgf/sm2): |
yoxlama klapanının qarşısında |
nəzarət və həddindən artıq yükləmə klapanlarının arxasında |
PI-IV sinif, P zolaq |
nəzarət kamerasında |
P r.st |
tənzimlənməmiş nümunə kameralarında |
PI-VII P |
istehsal seçim kamerasında |
yuxarı istilik çıxarma kamerasında |
aşağı istilik çıxarma kamerasında |
kondensatorda, kPa (kgf/sm2) |
Temperatur (°С), entalpiya, kkal/kq: |
stop valve qarşısında təzə buxar |
t 0, i 0 |
istehsal seçim kamerasında buxar |
HDPE üçün kondensat |
tüçün, t k1, t k2, t k3, t k4 |
geri kondensat hasilatı hasilatı |
HPH üçün yem suyu |
tçuxur5, t pit6, tçuxur7 |
aşağı axın suyu |
t Pit, i Pit |
qurğunun girişində şəbəkə suyu və ondan çıxış |
kondensatora daxil olan və çıxan soyuducu suyun |
t 1c, t 2c |
Nasosda qidalanma suyunun entalpiyasının artırılması |
∆i PEN |
Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi ümumi istilik sərfi, kkal/(kVt saat) |
q t, q tf |
Elektrik enerjisinin xüsusi istilik istehsalı, kVt/Gkal: |
istehsal seçimi bərə |
buxar çıxaran buxar |
SI sisteminə çevrilmə əmsalları: |
|
1 t/saat - 0,278 kq/s; 1 kqf / sm2 - 0,0981 MPa və ya 98,1 kPa; 1 kkal/kq - 4,18168 kJ/kq |
| üçün tapşırıq kurs layihəsi | 3 |
|
| 1. | İlkin istinad məlumatları | 4 |
| 2. | Qazan qurğusunun hesablanması | 6 |
| 3. | Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması | 8 |
| 4. | Buxar və yem su balansı | 9 |
| 5. | PTS elementləri ilə buxarın, yem suyunun və kondensatın parametrlərinin təyini | 11 |
| 6. | PTS-in bölmələri və elementləri üçün istilik balansı tənliklərinin tərtibi və həlli | 15 |
| 7. | Enerji gücü tənliyi və onun həlli | 23 |
| 8. | Hesablama yoxlaması | 24 |
| 9. | Enerji göstəricilərinin tərifi | 25 |
| 10. | Seçim köməkçi avadanlıq | 26 |
| Biblioqrafiya | 27 |
|
Kurs layihəsi üçün tapşırıq
Tələbə: Onuçin D.M..
Layihə mövzusu: PTU PT-80/100-130/13-ün istilik sxeminin hesablanması
Layihə məlumatları
P 0 \u003d 130 kq / sm 2;
;
;
Q t \u003d 220 MVt;
;
.
Tənzimlənməmiş çəkilmələrdə təzyiq - istinad məlumatlarından.
Əlavə suyun hazırlanması - "D-1.2" atmosfer deaeratorundan.
Hesablaşma hissəsinin həcmi
Nominal güc üçün SI sistemində PTU-nun dizayn hesablanması.
Peşə məktəblərinin işinin enerji göstəricilərinin müəyyən edilməsi.
Peşə məktəbləri üçün köməkçi avadanlıqların seçimi.
1. İlkin istinad məlumatları
PT-80/100-130 turbininin əsas göstəriciləri.
Cədvəl 1.
| Parametr | Dəyər | Ölçü |
| Nominal güc | 80 | MW |
| Maksimum güc | 100 | MW |
| İlkin təzyiq | 23,5 | MPa |
| İlkin temperatur | 540 | ilə |
| HPC-nin çıxışında təzyiq | 4,07 | MPa |
| HPC-nin çıxışındakı temperatur | 300 | ilə |
| Həddindən artıq qızdırılan buxar temperaturu | 540 | ilə |
| Soyuducu suyun istehlakı | 28000 | m 3 / saat |
| Soyuducu suyun temperaturu | 20 | ilə |
| Kondensator təzyiqi | 0,0044 | MPa |
Turbində aşağı təzyiqli qızdırıcılarda, deaeratorda, yüksək təzyiqli qızdırıcılarda qidalanma suyunu qızdırmaq və əsas qidalandırıcı nasosun idarəedici turbinini gücləndirmək üçün nəzərdə tutulmuş 8 tənzimlənməmiş buxar hasilatı vardır. Turbo sürücüsündən çıxan egzoz buxarı turbinə qaytarılır.
Cədvəl 2.
| Seçim | Təzyiq, MPa | Temperatur, 0 С |
|
| I | LDPE №7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD №6 | 2,55 | 348 |
| III | PND №5 | 1,27 | 265 |
| Deaerator | 1,27 | 265 |
|
| IV | PND №4 | 0,39 | 160 |
| V | PND №3 | 0,0981 | - |
| VI | PND №2 | 0,033 | - |
| VII | PND №1 | 0,003 | - |
Turbində şəbəkə suyunun bir və iki mərhələli qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuş yuxarı və aşağı iki qızdırıcı buxar çıxarma var. İstilik hasilatı aşağıdakı təzyiq tənzimləmə hədlərinə malikdir:
Üst 0,5-2,5 kq / sm 2;
Aşağı 0,3-1 kq/sm 2.
2. Qazan qurğusunun hesablanması
WB - yuxarı qazan;
NB - aşağı qazan;
Obr - tərs şəbəkə suyu.
D WB, D NB - müvafiq olaraq yuxarı və aşağı qazanlara buxar axını.
temperatur qrafiki: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;
T pr \u003d 130 0 C (403 K);
T arr \u003d 70 0 C (343 K).
Qızdırıcı çıxarmalarda buxar parametrlərinin təyini
Biz VSP və NSP-də vahid istiliyi qəbul edirik;
Şəbəkə qızdırıcılarında aşağı istilik dəyərini qəbul edirik 
.
Biz boru kəmərlərində təzyiq itkilərini qəbul edirik 
.
VSP və LSP üçün turbindən yuxarı və aşağı ekstraksiyaların təzyiqi:
bar; 
bar.
h WB =418,77 kJ/kq
h NB \u003d 355,82 kJ / kq
D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kq/s
D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h OBR \u003d KW SV h NB + (D WB +D NB) h NB / →
→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 kq / s
D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 kq / s
3. Turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması
Silindrlərin buxar paylayıcı qurğularında təzyiq itkisini götürək:
;
;
;
Bu vəziyyətdə, silindrlərin girişindəki təzyiq (nəzarət klapanlarının arxasında) olacaq:
h,s-diaqramındakı proses Şəkildə göstərilmişdir. 2.
4. Buxar və yem suyunun balansı.
Biz hesab edirik ki, son möhürlər (D KU) və buxar ejektorları (D EP) daha yüksək potensiallı buxar alır.
Son möhürlərdən və ejektorlardan çıxan buxar doldurma qutusunun qızdırıcısına yönəldilir. İçindəki kondensatın istiləşməsini qəbul edirik:
Ejektor soyuducularında sərf olunan buxar ejektor qızdırıcısına (EP) yönəldilir. İçində istilik:
Turbinə buxar axınını (D) məlum qiymət kimi qəbul edirik.
İşçi mayenin stansiyadaxili itkiləri: D UT =0,02D.
Son möhürlər üçün buxar sərfi 0,5% olacaq: D KU = 0,005D.
Əsas ejektorlar üçün buxar sərfi 0,3% olacaq: D EJ = 0,003D.
Sonra:
Qazandan buxar sərfi:
Çünki nağara qazanı, qazanın partlamasını nəzərə almaq lazımdır.
D məhsul \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D.
Qazana verilən yem suyunun miqdarı:
Əlavə suyun miqdarı:
İstehsal üçün kondensat itkiləri:
(1-K pr) D pr \u003d (1-0,6) ∙ 75 \u003d 30 kq / s.
Qazan barabanındakı təzyiq turbindəki təzə buxar təzyiqindən təxminən 20% yüksəkdir (məs. hidravlik itkilər), yəni.
P q.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kq.
Genişləndirici təzyiq davamlı təmizləmə(RNP) deaeratordan (D-6) təxminən 10% çoxdur, yəni.
P RNP \u003d 1,1P d \u003d 1,1 ∙ 5,88 \u003d 6,5 bar →
→
kJ/kq;
kJ/kq;
kJ/kq;
D P.R. \u003d β ∙ D məhsul \u003d 0,438 0,0154D \u003d 0,0067D;
D V.R. \u003d (1-β) D məhsul \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Şəbəkə suyunun istehlakını şəbəkə qızdırıcıları vasitəsilə müəyyənləşdiririk:
İstilik təchizatı sistemində dövriyyə suyunun miqdarının 1% -i sızıntıları qəbul edirik.
Beləliklə, kimya tələb olunan performans. su müalicəsi:
5. PTS elementləri ilə buxarın, yem suyunun və kondensatın parametrlərinin təyini.
Turbindən regenerativ sistemin qızdırıcılarına qədər buxar boru kəmərlərində təzyiq itkisini aşağıdakı məbləğdə qəbul edirik:
| seçirəm | PVD-7 | 4% |
| II seçim | PVD-6 | 5% |
| III seçim | PVD-5 | 6% |
| IV seçim | PVD-4 | 7% |
| V seçim | PND-3 | 8% |
| VI seçim | PND-2 | 9% |
| VII seçim | PND-1 | 10% |
Parametrlərin müəyyən edilməsi qızdırıcıların dizaynından asılıdır ( şək bax. 3). Hesablanmış sxemdə bütün HDPE və LDPE səthidir.
Əsas kondensat və qidalandırıcı suyun kondensatordan qazana verilməsi zamanı bizə lazım olan parametrləri müəyyənləşdiririk.
5.1. Kondensat nasosunda entalpiyanın artmasına laqeyd yanaşırıq. Sonra EP-dən əvvəl kondensatın parametrləri:
0,04 bar 
29°С, 
121,41 kJ/kq.
5.2. Ejektor qızdırıcısında əsas kondensatın istiləşməsini 5 ° C-yə bərabər alırıq.
34 °С; kJ/kq.
5.3. Doldurma qutusunun qızdırıcısında (SH) suyun istiləşməsi 5°С hesab edilir.
39 °С, 
kJ/kq.
5.4. PND-1 - əlil.
VI seçimindən buxarla qidalanır.
69.12 °С, 
289,31 kJ / kq \u003d h d2 (HDPE-2-dən drenaj).
°С, 
4,19∙64,12=268,66kJ/kq
O, V seçimindən buxarla qidalanır.
Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:
96,7 °С, 
405,21 kJ/kq;
Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kq.
LPH-3 qarşısında axınların qarışması səbəbindən temperatur artımını əvvəlcədən təyin etdik 
, yəni. bizdə:
IV seçimdən buxarla qidalanır.
Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:
140,12°С, 
589,4 kJ/kq;
Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kq.
Drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:
5.8. Yem suyu deaeratoru.
Yem suyu deaeratoru korpusda sabit buxar təzyiqində işləyir
R D-6 \u003d 5,88 bar → t D-6 H \u003d 158 ˚C, h 'D-6 \u003d 667 kJ / kq, h ”D-6 \u003d 2755,54 kJ / kq,
5.9. Qida nasosu.
Pompanın səmərəliliyini götürək 
0,72.
Boşaltma təzyiqi: MPa. °C və drenaj soyuducusundakı qızdırıcının parametrləri:
Buxar soyuducuda buxar parametrləri:
°C; 
2833,36 kJ/kq.
OP-7-də istiliyi 17,5 ° C-ə bərabər qoyduq. Sonra HPH-7-nin arxasındakı suyun temperaturu °С-ə bərabərdir və drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:
°C; 
1032,9 kJ/kq.
HPH-7-dən sonra qidalanma suyunun təzyiqi:
Qızdırıcının özünün arxasındakı su parametrləri.
Buxar turbininin növü PT-60-130/13– kondensasiya, iki tənzimlənən buxar çıxarma ilə. Nominal güc 3000 rpm-də 60.000 kVt (60 MVt). Turbin birbaşa alternator tipini idarə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur TVF-63-2 gücü 63 000 kVt, generator terminallarında gərginlik 10 500 V, turbinlə ümumi təməl üzərində quraşdırılmışdır. Turbin regenerativ cihazla təchiz edilmişdir - yem suyunu qızdırmaq üçün və onunla işləməlidir kondensasiya qurğusu. Turbin idarə olunan hasilatlar olmadan işləyərkən (sırf kondensasiya rejimi) 60 MVt yükə icazə verilir.
Buxar turbininin növü PT-60-130/13 aşağıdakı parametrlər üçün nəzərdə tutulmuşdur:
- avtomatik bağlama klapanının qarşısında təzə buxar təzyiqi (ASK) 130 atm;
- ASC qarşısında təzə buxar temperaturu 555 ºС;
- kondensatordan keçən soyuducu suyun miqdarı (kondensatora girişdə 20 ºС dizayn temperaturunda) 8000 m/saat;
- nominal parametrlərdə təxmin edilən maksimum buxar sərfi 387 t/saat təşkil edir.
Turbinin iki tənzimlənən buxar çıxarması var: sənaye 13 atm nominal təzyiqlə və kogenerasiya 1,2 atm nominal təzyiqlə. İstehsal və istilik hasilatı aşağıdakı təzyiqə nəzarət məhdudiyyətlərinə malikdir:
- istehsal 13+3 ATA;
- qızdırma 0,7-2,5 ata.
Turbin tək vallı iki silindrli qurğudur. yüksək təzyiqli silindr tək taclı idarəetmə pilləsi və 16 təzyiq pilləsi var. Aşağı təzyiqli silindr iki hissədən ibarətdir, bunlardan orta təzyiqli hissə idarəetmə pilləsi və 8 təzyiq pilləsinə, aşağı təzyiq hissəsi isə idarəetmə mərhələsinə və 3 təzyiq pilləsinə malikdir.
Yüksək təzyiqli rotorun bütün diskləri val ilə bütöv şəkildə döyülür. Aşağı təzyiqli rotorun ilk on diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan dörd disk isə həddindən artıqdır.
HP və LPC rotorları çevik mufta vasitəsilə bir-birinə bağlıdır. Aşağı təzyiq silindrinin və generatorun rotorları sərt mufta vasitəsilə birləşdirilir. nRVD = 1800 rpm, nRPD = 1950 rpm.
Saxta rotor HPC turbin PT-60-130/13şaftın nisbətən uzun ön ucuna və labirint möhürlərinin ləçəkli (qolsuz) dizaynına malikdir. Rotorun bu konstruksiyası ilə şaftın uc və ya ara möhürlərin tarakları tərəfindən hətta cüzi sürtülməsi şaftın yerli qızmasına və elastik əyilməsinə səbəb olur ki, bu da turbinin vibrasiyasına, sarğı sünbüllərinin, rotor bıçaqlarının işə salınmasına və aralıq və örtük möhürlərində radial boşluqların artması. Tipik olaraq, rotorun əyilməsi 800-1200 rpm işləmə sürəti zonasında görünür. turbinin işə salınması zamanı və ya dayandırıldıqda rotorların tükənməsi zamanı.
Turbin verilir dönmə cihazı, rotorun 3,4 rpm sürətlə fırlanması. Dönmə qurğusu dələ qəfəsli rotorlu elektrik mühərriki ilə idarə olunur.
Turbin var nozzle buxar paylanması. Təzə buxar, buxarın bypass boruları vasitəsilə turbin idarəetmə klapanlarına axdığı yerdən avtomatik bağlamanın yerləşdiyi müstəqil buxar qutusuna verilir. da,-də yerləşən buxar qutuları turbin silindrinin ön hissəsinə qaynaqlanır. Kondensatorda buxarın minimum keçidi rejim diaqramı ilə müəyyən edilir.
Turbin təchiz olunub yuyucu cihaz, bu, müvafiq olaraq azaldılmış yüklə turbinin axın yolunu yolda yumağa imkan verir.
İstiləşmə vaxtını azaltmaq və turbinin işə salınması üçün şəraiti yaxşılaşdırmaq üçün HPC flanşları və dirəkləri, həmçinin HPC-nin ön möhürünə canlı buxar tədarükü təmin edilir. Düzgün işləməsini təmin etmək və uzaqdan nəzarət sistem turbinin işə salınması və dayandırılması zamanı qrup drenajı vasitəsilə təmin edilir drenaj dilatoru kondensatora.
