Výpočet aerodynamických odporov. Výpočet lokálnych odporov vo vetracích systémoch Aký je súčet km vo vetraní

Môžete tiež použiť približný vzorec:

0,195 oproti 1,8

Rf. (10) d 1001, 2

Jeho chyba nepresahuje 3 - 5%, čo je dostatočné na inžinierske výpočty.

Celková strata tlaku trením pre celý úsek sa získa vynásobením konkrétne straty R dĺžkou úseku l, Rl, Pa. Ak sú použité vzduchové kanály alebo kanály z iných materiálov, je potrebné zaviesť korekciu drsnosti βsh podľa tabuľky. 2. Závisí od absolútnej ekvivalentnej drsnosti materiálu potrubia K e (tabuľka 3) a hodnoty v f .

Tabuľka 3 Absolútna ekvivalentná drsnosť materiálu potrubia

Pre oceľové vzduchové potrubia βw = 1. Viac podrobné hodnotyβsh možno nájsť v tabuľke. 22.12. S ohľadom na túto korekciu sa upravená tlaková strata trením Rl βsh, Pa, získa vynásobením Rl hodnotou βsh. Potom určte dynamický tlak na účastníkov

za štandardných podmienok ρw = 1,2 kg/m3.

Ďalej sa na mieste zisťujú lokálne odpory, stanovia sa koeficienty lokálneho odporu (LMR) ξ a vypočíta sa súčet LMR v tomto úseku (Σξ). Všetky miestne odpory sa zapisujú do výkazu v nasledujúcom formulári.

VYHLÁSENIE KMS VETRACIE SYSTÉMY

Atď.

AT stĺpec „miestne odpory“ zaznamenáva názvy odporov (ohyb, T, kríž, koleno, rošt, rozdeľovač vzduchu, dáždnik atď.) dostupných v tejto oblasti. Okrem toho je zaznamenaný ich počet a charakteristiky, podľa ktorých sa pre tieto prvky určujú hodnoty CMR. Napríklad pre kruhový oblúk je to uhol natočenia a pomer polomeru otáčania k priemeru potrubia r / d , pre pravouhlý výstup - uhol natočenia a rozmery strán potrubia a a b . Pre bočné otvory vo vzduchovom potrubí alebo potrubí (napríklad na mieste inštalácie mriežky nasávania vzduchu) - pomer plochy otvoru k prierezu vzduchového potrubia

f resp / f o . Pre odpaliská a kríže na priechode sa berie do úvahy pomer plochy prierezu priechodu a kmeňa f p / f s a prietoku v odbočke a v kmeni L o / L s, pre odpaliská a kríže na vetve - pomer plochy prierezu vetvy a kmeňa f p / f s a opäť hodnota L približne / L s. Treba mať na pamäti, že každé odpalisko alebo kríž spája dve susedné sekcie, ale vzťahujú sa na jednu z týchto sekcií, v ktorej je prietok vzduchu L menší. Rozdiel medzi odpaliskami a krížikmi na behu a na konári súvisí s tým, ako sa smer dizajnu. Toto je znázornené na obr. 11. Tu je vypočítaný smer znázornený hrubou čiarou a smer prúdenia vzduchu tenkými šípkami. Okrem toho je presne podpísané, kde sa v každej možnosti nachádza kufor, priechod a východ.

rozvetvenie odpaliska pre správnu voľbu vzťahov fp /fc , fo /fc a L o /L c . Upozorňujeme, že v systémoch prívodného vetrania sa výpočet zvyčajne vykonáva proti pohybu vzduchu a vo výfukových systémoch pozdĺž tohto pohybu. Sekcie, do ktorých patria uvažované odpaliská, sú označené začiarknutím. To isté platí pre kríže. Spravidla, aj keď nie vždy, sa odpaliská a kríže na priechode objavujú pri výpočte hlavného smeru a na vetve sa objavujú pri aerodynamickom spájaní vedľajších sekcií (pozri nižšie). V tomto prípade môže byť rovnaké odpalisko v hlavnom smere považované za odpalisko pre pasáž a v sekundárnom

– ako pobočka s iným koeficientom. KMS pre kríže

akceptované v rovnakej veľkosti ako pre zodpovedajúce odpaliská.

Ryža. 11. Schéma výpočtu T

Približné hodnoty ξ pre bežné odpory sú uvedené v tabuľke. 4.

*) negatívny CMR sa môže vyskytnúť pri nízkych Lo /Lc v dôsledku vytlačenia vzduchu (nasávania) z vetvy hlavným prúdom.

Podrobnejšie údaje pre KMS sú uvedené v tabuľke. 22.16 - 22.43 hod. Pre najbežnejšie lokálne odpory -

odpaliská v pasáži - KMR možno tiež približne vypočítať pomocou nasledujúcich vzorcov:

– pre sacie T-kusy (výfuk).

Po určení hodnoty Σξ sa vypočíta tlaková strata pri lokálnych odporoch Z P d, Pa a celková tlaková strata.

na úseku Rl βsh + Z , Pa.

Výsledky výpočtov sú uvedené v tabuľke v nasledujúcom formulári.

AERODYNAMICKÝ VÝPOČET VETRACIEHO SYSTÉMU

Po dokončení výpočtu všetkých úsekov hlavného smeru sa zosumarizujú hodnoty Rl βsh + Z pre ne a určí sa celkový odpor.

odpor ventilačnej siete P sieť = Σ(Rl βw + Z ).

Po výpočte hlavného smeru sú spojené jedna alebo dve vetvy. Ak systém obsluhuje niekoľko poschodí, môžete na medziposchodiach vybrať vetvy podlahy na prepojenie. Ak systém obsluhuje jedno poschodie, prepojte vetvy z hlavného, ​​ktoré nie sú zahrnuté v hlavnom smere (pozri príklad v odseku 4.3). Výpočet prepojených úsekov sa vykonáva v rovnakom poradí ako pre hlavný smer a zaznamenáva sa do tabuľky v rovnakom tvare. Prepojenie sa považuje za ukončené, ak je suma

tlaková strata Σ(Rl βsh + Z ) pozdĺž spojených úsekov sa odchyľuje od súčtu Σ(Rl βsh + Z ) pozdĺž paralelne spojených úsekov hlavného smeru najviac o 10 %. Úseky pozdĺž hlavného a prepojeného smeru od miesta ich rozvetvenia ku koncovým rozdeľovačom vzduchu sa považujú za paralelne zapojené. Ak obvod vyzerá ako obvod znázornený na obr. 12 (hlavný smer je vyznačený hrubou čiarou), potom zarovnanie smeru 2 vyžaduje, aby sa hodnota Rl βsh + Z pre úsek 2 rovnala Rl βsh + Z pre úsek 1, získaná z výpočtu hlavného smeru, pričom presnosť 10%. Prepojenie sa dosiahne výberom priemerov okrúhlych alebo prierezových rozmerov pravouhlých vzduchových potrubí v spojených sekciách, a ak to nie je možné, inštaláciou škrtiacich ventilov alebo membrán na vetvy.

Výber ventilátora by sa mal vykonávať podľa katalógov výrobcov alebo podľa údajov. Tlak ventilátora sa rovná súčtu tlakových strát vo ventilačnej sieti v hlavnom smere, stanoveným v aerodynamickom výpočte ventilačného systému, a súčtu tlakových strát v prvkoch ventilačnej jednotky ( vzduchový ventil, filter, ohrievač vzduchu, tlmič atď.).

Ryža. 12. Fragment schémy ventilačného systému s výberom vetvy na prepojenie

Nakoniec je možné vybrať ventilátor až po akustickom výpočte, kedy sa rozhoduje o otázke inštalácie tlmiča. Akustický výpočet je možné vykonať až po predbežnom výbere ventilátora, pretože počiatočnými údajmi preň sú hladiny akustického výkonu vydávaného ventilátorom do vzduchových potrubí. Vykoná sa akustický výpočet podľa pokynov v kapitole 12. V prípade potreby vypočítajte a určte veľkosť tlmiča , , potom nakoniec vyberte ventilátor.

4.3. Príklad výpočtu zásobovací systém vetranie

Uvažuje sa o prívodnom vetracom systéme pre jedáleň. Aplikácia vzduchovodov a rozdeľovačov vzduchu do plánu je uvedená v článku 3.1 v prvej verzii (typická schéma pre haly).

Systémový diagram

1000х400 5 8310 m3/h

Viac podrobností o metodike výpočtu a potrebné počiatočné údaje nájdete na,. Zodpovedajúca terminológia je uvedená v .

VYHLÁSENIE KMS SYSTÉMU P1

PRÍLOHA Charakteristika vetracie mriežky a stropy

I. Obytné časti, m2, prívodné a odvodné lamelové rošty RS-VG a RS-G

Rýchlostný koeficient m = 6,3, teplotný koeficient n = 5,1.

II. Charakteristika stropných svietidiel ST-KR a ST-KV

Rýchlostný koeficient m = 2,5, teplotný koeficient n = 3.

LITERATÚRA

1. Samarin O.D. Výber zariadenia na prívod vzduchu vetracie jednotky(klimatizácie) typu KCKP. Pokyny na realizáciu kurzových a diplomových projektov pre študentov odboru 270109 „Zásobovanie teplom a plynom a vetranie“. – M.: MGSU, 2009. – 32 s.

2. Belová E.M. Centrálne systémy klimatizácia v budovách. - M.: Euroklima, 2006. - 640 s.

3. SNiP 41-01-2003 "Vykurovanie, vetranie a klimatizácia". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalóg zariadení "Arktos".

5. sanitárne zariadenia. Časť 3. Vetranie a klimatizácia. Kniha 2. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 s.

6. GOST 21.602-2003. systém projektovej dokumentácie na stavbu. Pravidlá pre vykonávanie pracovnej dokumentácie pre vykurovanie, vetranie a klimatizáciu. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O režime pohybu vzduchu v oceľových vzduchových potrubiach.

// SOK, 2006, č. 7, s. 90-91.

8. Príručka dizajnéra. Interné sanitárne zariadenia. Časť 3. Vetranie a klimatizácia. Kniha 1. / Ed. N. N. Pavlov a Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 s.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Vetranie. - M.: ASV, 2006. - 616 s.

10. Krupnov B.A. Terminológia podľa stavebná tepelná fyzika, kúrenie, vetranie a klimatizácia: usmernenia pre študentov odboru „Zásobovanie teplom a plynom a vetranie“.

S týmto materiálom editori časopisu „Climate World“ pokračujú vo vydávaní kapitol z knihy „Ventilačné a klimatizačné systémy. Návrhové odporúčania pre
manažment a verejné budovy“. Autor Krasnov Yu.S.

Aerodynamický výpočet vzduchovodov začína nakreslením axonometrického diagramu (M 1: 100), uvedením počtu sekcií, ich zaťaženia L (m 3 / h) a dĺžok I (m). Určuje sa smer aerodynamického výpočtu - od najvzdialenejšieho a zaťaženého úseku po ventilátor. V prípade pochybností sa pri určovaní smeru počítajú všetky možné možnosti.

Výpočet začína od vzdialenej časti: určí sa priemer D (m) okrúhleho alebo plocha F (m 2) prierezu pravouhlého potrubia:

Rýchlosť sa zvyšuje, keď sa približujete k ventilátoru.

Podľa prílohy H berú najbližšie štandardné hodnoty: D CT alebo (a x b) st (m).

Hydraulický polomer pravouhlých potrubí (m):

kde - súčet miestnych koeficientov odporu v sekcii potrubia.

Lokálne odpory na hranici dvoch úsekov (odpalisko, kríže) sa pripisujú úseku s nižším prietokom.

Miestne koeficienty odporu sú uvedené v prílohách.

Schéma prívodného vetracieho systému obsluhujúceho 3-podlažnú administratívnu budovu

Príklad výpočtu

Počiatočné údaje:

Vzduchovody sú vyrobené z pozinkovaného oceľového plechu, ktorého hrúbka a rozmery zodpovedajú cca. N od . Materiál šachty nasávania vzduchu je tehla. Ako rozvádzače vzduchu sú použité polohovateľné rošty typu PP s možnými sekciami: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, faktor zatienenia 0,8 a maximálna výstupná rýchlosť vzduchu až 3 m/s.

Odpor izolovaného sacieho ventilu s plne otvorenými lopatkami je 10 Pa. Hydraulický odpor inštalácie ohrievača vzduchu je 100 Pa (podľa samostatného výpočtu). Odpor filtra G-4 250 Pa. Hydraulický odpor tlmiča 36 Pa (podľa akustický výpočet). Vzduchovody sú navrhnuté na základe architektonických požiadaviek obdĺžnikový rez.

Prierezy tehlových žľabov sú brané podľa tabuľky. 22.7.

Lokálne koeficienty odporu

Časť 1. Rošt RR na výstupe s prierezom 200 × 400 mm (vypočítané samostatne):

Počet parciel	Typ lokálneho odporu	Skica	Uhol α, stupeň	Postoj			Odôvodnenie	KMS
				F0/F1	L 0 /L st	f pass / f st
1	Difúzor		20	0,62	—	—	Tab. 25.1	0,09
	Odstúpenie		90	—	—	—	Tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		—	—	0,3	0,8	App. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		—	—	0,48	0,63	App. 25.8	0,4
3	vetvové tričko		—	0,63	0,61	—	App. 25.9	0,48
4	2 vývody	250 × 400	90	—	—	—	App. 25.11
	Odstúpenie	400 × 250	90	—	—	—	App. 25.11	0,22
	Tee-pass		—	—	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		—	—	0,34	0,83	App. 25.8	0,2
6	Difúzor za ventilátorom		h = 0,6	1,53	—	—	App. 25.13	0,14
	Odstúpenie	600 × 500	90	—	—	—	App. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Zmätok pred ventilátorom			D g \u003d 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	koleno		90	—	—	—	Tab. 25.1	1,2
	Mriežka mriežky						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tabuľka 2. Stanovenie lokálnych odporov

Krasnov Yu.S.,

„Vetracie a klimatizačné systémy. Návrhové odporúčania pre priemyselné a verejné budovy“, kapitola 15. „Thermocool“

• Chladiace stroje a chladiace jednotky. Príklad dizajnu chladiaceho centra
• „Výpočet tepelnej bilancie, príjmu vlhkosti, výmeny vzduchu, konštrukcia J-d diagramov. Viaczónová klimatizácia. Príklady riešení »
• Dizajnér. Materiály časopisu "Climate World"
  • Základné parametre vzduchu, triedy filtrov, výpočet výkonu ohrievača, normy a predpisy, tabuľka fyzikálnych veličín
  • Samostatné technické riešenia, vybavenie
  Čo je to eliptická zástrčka a prečo je to potrebné
Vplyv súčasných predpisov o teplote na spotrebu energie dátového centra Nové metódy na zlepšenie energetickej účinnosti klimatizačných systémov dátových centier Zvýšenie účinnosti krbu na tuhé palivo Systémy rekuperácie tepla v chladiarenských zariadeniach Mikroklíma skladov vína a zariadení na jeho tvorbu Výber zariadení pre špecializované systémy prívodu vonkajšieho vzduchu (DOAS) Tunelový ventilačný systém. zariadenia TLT-TURBO GmbH Aplikácia zariadenia Wesper v komplexe na hĺbkové spracovanie ropy podniku "KIRISHINEFTEORGSINTEZ" Riadenie výmeny vzduchu v laboratórnych miestnostiach Integrované použitie systémov rozvodu vzduchu pod podlahou (UFAD) v kombinácii s chladiacimi trámami Tunelový ventilačný systém. Výber schémy vetrania Výpočet vzducho-tepelných clôn na základe nového typu prezentácie experimentálnych údajov o tepelných a hmotnostných stratách Skúsenosti s tvorbou decentralizovaného systému vetrania pri rekonštrukcii objektu Studené lúče pre laboratóriá. Využitie duálnej rekuperácie energie Zabezpečenie spoľahlivosti vo fáze návrhu Využitie tepla uvoľneného pri prevádzke chladiaceho zariadenia priemyselného podniku
• Metóda aerodynamického výpočtu vzduchovodov
Metodika výberu split systému od DAICHI Vibračné charakteristiky ventilátorov Nový štandard pre dizajn tepelnej izolácie Aplikované otázky klasifikácie priestorov podľa klimatických parametrov Optimalizácia riadenia a štruktúry ventilačných systémov Variátory a drenážne čerpadlá od EDC Nová príručka od ABOK Nový prístup k výstavbe a prevádzke chladiacich systémov pre klimatizované budovy

Programy môžu byť užitočné pre dizajnérov, manažérov, inžinierov. V zásade to na používanie programov stačí Microsoft Excel. Veľa autorov programov nie je známych. Chcel by som poznamenať prácu týchto ľudí, ktorí na základe Excelu dokázali pripraviť také užitočné výpočtové programy. Výpočtové programy pre vetranie a klimatizáciu sú na stiahnutie zadarmo. Ale nezabudni! Programu nemôžete absolútne dôverovať, skontrolujte jeho údaje.

S pozdravom správa stránky

Pri pohybe prúdu vzduchu vo vzduchových potrubiach a kanáloch ventilačných a klimatizačných systémov (V a KV) zohrávajú okrem tlakových strát trením podstatnú úlohu aj straty na lokálnych odporoch - tvarové časti vzduchovodov, rozvádzačov vzduchu a sieťové vybavenie.

Takéto straty sú úmerné dynamickému tlaku R q = ρ v² / 2, kde ρ je hustota vzduchu, približne rovná 1,2 kg / m³ pri teplote asi +20 ° C; v— jeho rýchlosť [m/s], určená spravidla v úseku kanála za odporom.

Koeficienty proporcionality ξ, nazývané miestne koeficienty odporu (LCC), pre rôzne prvky systémov B a KV sa zvyčajne určujú z tabuliek dostupných najmä v mnohých iných zdrojoch. Najväčšou ťažkosťou v tomto prípade je najčastejšie hľadanie KMS pre odpaliská alebo uzly odbočiek. Faktom je, že v tomto prípade je potrebné vziať do úvahy typ odpaliska (pre priechod alebo vetvu) a spôsob pohybu vzduchu (nútenie alebo nasávanie), ako aj pomer prietoku vzduchu v odbočke k prietoku. v kufri L'o \u003d L o /L c a plocha prierezu priechodu do plochy prierezu kmeňa F´p \u003d F p / F s.

Pri odpaliskách počas nasávania je tiež potrebné vziať do úvahy pomer plochy prierezu vetvy k ploche prierezu kmeňa. F' o \u003d F o / F s. V príručke sú príslušné údaje uvedené v tabuľke. 22:36-22:40. Pri vykonávaní výpočtov pomocou excelovských tabuliek, ktoré sú v súčasnosti pomerne bežné kvôli širokému použitiu rôznych štandardných softvérov a pohodlnosti spracovania výsledkov výpočtov, je však žiaduce mať analytické vzorce pre CMR, aspoň v najbežnejších rozsahoch zmien. v charakteristikách odpalísk .

Navyše by to bolo užitočné v vzdelávací proces zredukovať technické práceštudentov a prenesenie hlavnej záťaže na vývoj konštruktívnych riešení pre systémy.

Podobné vzorce sú k dispozícii v takom pomerne základnom zdroji, ako je, ale tam sú prezentované vo veľmi zovšeobecnenej forme bez toho, aby sa zohľadnili konštrukčné vlastnosti konkrétnych prvkov existujúcich ventilačné systémy a tiež používajú značné množstvo ďalších parametrov a v niektorých prípadoch vyžadujú prístup k určitým tabuľkám. Na druhej strane, nedávno sa objavili programy na automatizovaný aerodynamický výpočet systémov B a KV využívajú na určenie CMR niektoré algoritmy, ktoré však používateľ spravidla nepozná, a preto môžu vyvolávať pochybnosti o ich platnosti a správnosti.

V súčasnosti sa tiež objavujú práce, ktorých autori pokračujú vo výskume s cieľom spresniť výpočet CMR alebo rozšíriť rozsah parametrov zodpovedajúceho prvku systému, pre ktorý budú získané výsledky platné. Tieto publikácie sa objavujú u nás aj v zahraničí, aj keď vo všeobecnosti ich počet nie je príliš veľký a sú založené najmä na numerickom modelovaní turbulentného prúdenia pomocou počítača alebo na priamych experimentálnych štúdiách. Údaje získané autormi sú však spravidla ťažko použiteľné v praxi hromadného dizajnu, pretože ešte nie sú prezentované v inžinierskej forme.

V tejto súvislosti sa javí ako vhodné analyzovať údaje obsiahnuté v tabuľkách a na ich základe získať približné závislosti, ktoré by mali najjednoduchšiu a najvhodnejšiu formu pre inžiniersku prax a zároveň primerane odrážali povahu existujúcich závislostí. pre tričká CMR. Pre ich najbežnejšie odrody - odpaliská v pasáži (zjednotené vetvové uzly) zadanú úlohu riešil autor v práci. Zároveň je ťažšie nájsť analytické vzťahy pre odpaliská na vetve, pretože samotné závislosti tu vyzerajú komplikovanejšie. Všeobecná forma aproximačné vzorce sa ako vždy v takýchto prípadoch získavajú na základe umiestnenia vypočítaných bodov na korelačnom poli a zodpovedajúce koeficienty sa vyberajú metódou najmenších štvorcov, aby sa minimalizovala odchýlka zostrojeného grafu pomocou Excelu. Potom pre niektoré z najčastejšie používaných rozsahov F p / F s, F o / F s a L o / L s výrazy možno získať:

pri L'o= 0,20-0,75 a F' o\u003d 0,40-0,65 - pre odpaliská počas vstrekovania (zásobovanie);

pri L'o = 0,2-0,7, F' o= 0,3-0,5 a F' n\u003d 0,6-0,8 - pre odpaliská s nasávaním (výfuk).

Presnosť závislostí (1) a (2) je znázornená na obr. 1 a 2, kde sú uvedené výsledky spracovania tabuľky. 22,36 a 22,37 pre KMS unifikované T-kusy (vetvové uzly) na vetve kruhového prierezu pri nasávaní. V prípade pravouhlého rezu sa výsledky budú nepatrne líšiť.

Je možné poznamenať, že rozdiel je tu väčší ako v prípade odpalísk na prejazd a je v priemere 10 – 15 %, niekedy dokonca až 20 %, ale pre technické výpočty to môže byť prijateľné, najmä vzhľadom na zjavnú počiatočnú chybu obsiahnutú v tabuľkách, a súčasné zjednodušenie výpočtov pri použití Excelu. Získané vzťahy zároveň nevyžadujú žiadne ďalšie počiatočné údaje, okrem tých, ktoré sú už dostupné v tabuľke aerodynamického výpočtu. V skutočnosti musí výslovne uvádzať prietoky vzduchu a prierezy v prúde a v susednom úseku, ktoré sú zahrnuté v uvedených vzorcoch. V prvom rade to zjednodušuje výpočty pri používaní tabuliek Excelu. Zároveň Obr. 1 a 2 umožňujú overiť, že zistené analytické závislosti celkom primerane odrážajú povahu vplyvu všetkých hlavných faktorov na CMR odpalísk a fyzikálnu povahu procesov, ktoré sa v nich vyskytujú počas pohybu prúdu vzduchu.

Avšak vzorce uvedené v súčasné dielo, sú veľmi jednoduché, názorné a ľahko dostupné pre inžinierske výpočty, najmä v Exceli, ako aj vo vzdelávacom procese. Ich použitie umožňuje upustiť od interpolácie tabuliek pri zachovaní presnosti potrebnej na inžinierske výpočty a priamo vypočítať koeficienty lokálneho odporu T-kusov na odbočke vo veľmi širokom rozsahu pomerov prierezov a prietokov vzduchu v kmeni. a pobočky.

To je celkom dosť pre návrh ventilačných a klimatizačných systémov vo väčšine obytných a verejných budov.

1. Príručka dizajnéra. Vnútorné sanitárne zariadenia. Časť 3. Vetranie a klimatizácia. Kniha. 2 / Ed. N.N. Pavlov a Yu.I. Schiller. - M.: Stroyizdat, 1992. 416 s.
2. Idelchik I.E. Príručka hydraulického odporu / Ed. M.O. Steinberg. - Ed. 3. - M.: Mashinostroenie, 1992. 672 s.
3. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Batalova A.V. Na určenie koeficientov lokálnych odporov rušivých prvkov potrubných systémov // Izvestija vuzov: Stroitel'stvo, 2012. č.9. s. 108–112.
4. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Varsegova E.V. K výpočtu tlakových strát v miestnych odporoch: Soobshch. 1 // Novinky vysokých škôl: Stavebníctvo, 2016. Číslo 4. s. 66–73.
5. Averková O.A. Pilotná štúdia separačné prúdy na vstupe do sacích otvorov // Vestník BSTU im. V.G. Shukhov, 2012. Číslo 1. s. 158–160.
6. Kamel A.H., Shaqlaih A.S. Straty trecieho tlaku tekutín prúdiacich v kruhových potrubiach: Prehľad. SPE vŕtanie a dokončovanie. 2015. Zv. 30. Č. 2.Pp. 129–140.
7. Gabrielaitiene I. Numerická simulácia systému centrálneho zásobovania teplom s dôrazom na prechodné teplotné správanie. Proc. 8. medzinárodnej konferencie „Environmentálne inžinierstvo“. Vilnius. Vydavateľstvo VGTU. 2011 Vol. 2.Pp. 747–754.
8. Horikiri K., Yao Y., Yao J. Modelovanie konjugovaného toku a prenosu tepla vo vetranej miestnosti na hodnotenie vnútornej tepelnej pohody. Budova a životné prostredie. 2014. Č. 77.Pp. 135–147.
9. Samarin O.D. Výpočet lokálnych odporov vo ventilačných systémoch budov // Journal of S.O.K., 2012. No. s. 68–70.

• Požiadavky a podmienky na ich vykonávanie na udelenie športového titulu veľmajstra Ruska.

Športové disciplíny - šach, šach - súťaže družstiev, bleskový šach, rapid šach:

• Normy a podmienky ich implementácie na udelenie športového titulu majstra športu Ruska.
• Normy a podmienky ich implementácie pre prideľovanie športových kategórií.

Športová disciplína - Šachová skladba:

• Požiadavky a podmienky na ich vykonávanie na udelenie športového titulu majstra športu Ruska, športová kategória kandidát na majstra športu, športové kategórie I-III.

Športová disciplína - korešpondenčný šach:

• Normy a podmienky ich implementácie na udelenie športového titulu majstra športu Ruska, športové kategórie.

4. Normy a podmienky ich implementácie pre prideľovanie športových kategórií.

Športová disciplína - Šach, šach - súťaže družstiev, bleskový, rapid šach

KMS sa vykonáva od 9 rokov

Iné podmienky

3. Na splnenie normy športových kategórií v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí musí športovec reálne odohrať >= 7 partií v športových disciplínach „šach“ alebo „šach – súťaž družstiev“.

4. Na splnenie normy športových kategórií v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí musí športovec reálne odohrať >= 9 partií v športovej disciplíne „rýchly šach“.

5. Na splnenie normy športových kategórií v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí musí športovec reálne odohrať viac ako 11 zápasov v športovej disciplíne „blitz“.

6. V športovej disciplíne „rýchly šach“ sa uplatňuje časová kontrola: 15 minút pred koncom hry s pridaním 10 sekúnd za každý vykonaný ťah, počnúc od 1., pre každého hráča alebo 10 minút pred koncom hry. hra s pridaním 5 sekúnd za každý vykonaný ťah, počnúc prvým, pre každého športovca.

7. V športovej disciplíne „blitz“ sa uplatňuje časová kontrola: 3 minúty pred koncom hry s pridaním 2 sekúnd za každý vykonaný ťah, počnúc od 1. pre každého pretekára.

8. Majstrovstvá Ruska, celoruské športové súťaže zahrnuté v ETUC, medzi osobami s obmedzenou hornou vekovou hranicou, majstrovstvá federálny okres, dve alebo viac federálne okresy, majstrovstvá Moskvy, Petrohradu, majstrovstvá predmetu Ruská federácia, iné oficiálne športové súťaže ustaviteľskej jednotky Ruskej federácie medzi osobami s obmedzenou hornou hranicou veku, iné podujatia telesnej kultúry ustanovujúcej jednotky Ruskej federácie medzi osobami s obmedzenou hornou hranicou veku, majstrovstvá obce, medziobecné oficiálne športové súťaže medzi osobami s hornou hranicou veku, športové podujatia obce medzi osobami s hornou hranicou veku, iné oficiálne športové súťaže obce medzi osobami s obmedzením hornej hranice veku, iné športové podujatia medzi osobami s obmedzením veku o hornej hranici veku sa konajú v týchto vekových skupinách: juniori, juniori (do 21 rokov); chlapci, dievčatá (do 19 rokov); chlapci, dievčatá (do 17 rokov); chlapci, dievčatá (do 15 rokov); chlapci, dievčatá (do 13 rokov); chlapci, dievčatá (do 11 rokov); chlapci, dievčatá (do 9 rokov).

9. Svetová univerziáda, majstrovstvá sveta medzi žiakmi, Všeruská univerziáda, celoruské športové súťaže žiakov zaradených do EOK sa konajú vo vekovej skupine: juniori, juniori (17-25 rokov).

10. Na určenie priemerného ruského hodnotenia súperov v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí je potrebné sčítať ruské hodnotenia súperov športovca v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí. Takto získaná suma sa vydelí počtom súperov športovca v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí.

11. V športovej súťaži, telesnej kultúre sa účastníkom, ktorí nemajú ruský rating, počíta ruský rating 1000.

12. Definícia normy:

12.1. V stĺpci „Podmienka pre splnenie normy: priemerné ruské hodnotenie súperov“ nájdeme riadok s číslom zodpovedajúcim priemeru Ruské hodnotenie odporcov športovej súťaže, resp. telovýchovného podujatia medzi mužmi alebo ženami, zodpovedá číslu umiestnenému na priesečníku určenej čiary a stĺpcu „Normálne: % získaných bodov k maximálnemu možnému počtu bodov v skutočne odohraných zápasoch“ do percenta získaných bodov z maximálny počet body, ktoré bolo možné získať v skutočne odohraných zápasoch v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí.

12.2. Norma: % získaných bodov k maximálnemu možnému počtu bodov v skutočne odohraných hrách, vyjadrené počtom bodov, sa vypočíta podľa vzorca: A \u003d (BxC) / 100, kde:

A je počet bodov

B - počet uvedený v bode 12.1 týchto ďalších podmienok zodpovedá percentu získaných bodov z maximálneho počtu bodov, ktoré bolo možné dosiahnuť v skutočne odohraných zápasoch,

C - maximálny možný počet bodov v skutočne odohraných zápasoch v športovej súťaži.

12.3. Ak je norma športovej kategórie v športovej súťaži, telovýchovnom podujatí vyjadrená zlomkom, zaokrúhľuje sa na najbližšiu polovicu nahor.

13. Športové kategórie sa prideľujú v športových disciplínach „šach“, „šach – súťaže družstiev“, „rýchly šach“ a „bleskový“ podľa výsledkov oficiálnych športových súťaží, podujatí telesnej kultúry: CCM – nie nižšie ako štatút oficiálna športová súťaž, telovýchovné podujatie obce; Športové kategórie I-III a športové kategórie mládeže I-III - na oficiálnych športových súťažiach, podujatiach telesnej kultúry akéhokoľvek postavenia.

14. CCM v športových disciplínach „šach“ a „šach – súťaže družstiev“ sa udeľuje za prvé miesto v oficiálnych športových súťažiach, ktoré majú postavenie nie nižšie ako majstrovstvá federálnych okresov, dvoch alebo viacerých federálnych okresov, majstrovstvá Moskva, Petrohrad v týchto vekových skupinách: juniori, juniori (do 21 rokov); chlapci, dievčatá (do 19 rokov); chlapci, dievčatá (do 17 rokov); chlapci, dievčatá (do 15 rokov).

15. V športových disciplínach „rýchly šach“ a „bleskový“ vo vekových kategóriách: chlapci, dievčatá (do 13 rokov); chlapci, dievčatá (do 11 rokov); športové kategórie chlapci, dievčatá (do 9 rokov) nie sú pridelené.

16. I-III mládežnícke športové kategórie v športových disciplínach „šach“ a „šach – súťaže družstiev“ sú pridelené do 15 rokov.

17. Pre účasť v športových súťažiach musí športovec dosiahnuť ustanovený vek v kalendárnom roku konania športovej súťaže.