Na základe výsledkov výpočtu vodovodných sietí pre rôzne režimy spotreby vody sa určujú parametre vodárenskej veže a čerpacích jednotiek, ktoré zabezpečujú prevádzkyschopnosť systému, ako aj voľné tlaky vo všetkých uzloch siete.
Na určenie tlaku na odberných miestach (vo vodárenskej veži, na čerpacej stanici) je potrebné poznať požadovaný tlak spotrebiteľov vody. Ako je uvedené vyššie, minimálny voľný tlak vo vodovodnej sieti sídla s maximálnym odberom úžitkovej a pitnej vody pri vstupe do budovy nad terénom v jednopodlažnej budove by mal byť najmenej 10 m (0,1 MPa), s väčším počtom podlaží, 4 m.
Počas hodín najnižšej spotreby vody je povolený tlak na každé poschodie, počnúc druhým, 3 m. Pre jednotlivé viacpodlažné budovy, ako aj skupiny budov na vyvýšených miestach, sú k dispozícii miestne čerpacie zariadenia. Voľný tlak na stúpačkách musí byť najmenej 10 m (0,1 MPa),
Vo vonkajšej sieti priemyselných vodovodných potrubí sa voľný tlak odoberá podľa technických charakteristík zariadenia. Voľný tlak v sieti zásobovania pitnou vodou spotrebiteľa by nemal presiahnuť 60 m, inak je pre určité oblasti alebo budovy potrebné inštalovať regulátory tlaku alebo zónovať systém zásobovania vodou. Počas prevádzky vodovodného systému na všetkých miestach siete musí byť zabezpečený voľný tlak aspoň normatívny.
Voľné hlavy v akomkoľvek bode siete sú definované ako rozdiel medzi výškami piezometrických čiar a povrchom zeme. Piezometrické značky pre všetky projektové prípady (pri spotrebe domácnosti a pitnej vody, pri požiari a pod.) sú vypočítané na základe zabezpečenia štandardného voľného tlaku v bode diktátu. Pri určovaní piezometrických značiek sa nastavujú polohou diktovacieho bodu, teda bodu s minimálnym voľným tlakom.
Typický bod diktátu sa nachádza v najnepriaznivejších podmienkach tak z hľadiska geodetických nadmorských výšok (vysoké geodetické nadmorské výšky), ako aj z hľadiska vzdialenosti od zdroja energie (t. j. súčet tlakových strát od zdroja energie k bodu diktátu bude najväčší). V bode diktovania sú nastavené tlakom rovným štandardnému. Ak je v ktoromkoľvek bode siete tlak menší ako normatívny, potom je nesprávne nastavená poloha diktujúceho bodu. V tomto prípade nájdu bod, ktorý má najmenší voľný tlak, vezmú ho za diktátora a zopakujú výpočet tlakov v sieti.
Výpočet vodovodného systému pre prácu počas požiaru sa vykonáva za predpokladu, že sa vyskytuje na najvyšších a najvzdialenejších miestach územia zásobovaného vodou zo zdrojov energie. Podľa spôsobu hasenia požiaru sú vodovodné potrubia vysokotlakové a nízkotlakové.
Spravidla by sa pri projektovaní vodovodných systémov malo brať nízkotlakové zásobovanie vodou na hasenie požiarov, s výnimkou malých osád (menej ako 5 000 ľudí). Inštalácia vysokotlakového systému zásobovania vodou na hasenie požiarov musí byť ekonomicky opodstatnená,
V nízkotlakových vodovodných potrubiach sa zvyšovanie tlaku vykonáva len počas hasenia požiaru. Potrebné zvýšenie tlaku vytvárajú mobilné požiarne čerpadlá, ktoré sa privádzajú na požiarisko a odoberajú vodu z vodovodnej siete cez pouličné hydranty.
Podľa SNiP musí byť tlak v ktoromkoľvek bode siete nízkotlakového požiarneho vodovodu na úrovni terénu počas hasenia požiaru najmenej 10 m siete cez netesné spoje pôdnej vody.
Okrem toho je pre prevádzku požiarnych čerpadiel potrebná určitá dodávka tlaku v sieti, aby sa prekonal značný odpor v sacích potrubiach.
Vysokotlakový hasiaci systém (zvyčajne používaný v priemyselných zariadeniach) zabezpečuje dodávku vody pri požiarnej rýchlosti stanovenej normami požiaru a zvýšenie tlaku vo vodovodnej sieti na hodnotu dostatočnú na vytvorenie požiarnych prúdov priamo z hydrantov. . Voľný tlak by v tomto prípade mal zabezpečiť kompaktnú výšku prúdu aspoň 10 m pri plnom prietoku požiarnej vody a umiestnenie suda hadice na úrovni najvyššieho bodu najvyššej budovy a prívod vody cez požiarne hadice dĺžky 120 m:
Nsv pzh \u003d N zd + 10 + ∑h ≈ N zd + 28 (m)
kde N zd je výška budovy, m; h - strata tlaku v hadici a hlavni hadice, m.
Vo vysokotlakovom vodovodnom systéme sú stacionárne požiarne čerpadlá vybavené automatickým zariadením, ktoré zabezpečuje spustenie čerpadiel najneskôr do 5 minút po vydaní požiarneho signálu Potrubie siete je potrebné zvoliť s prihliadnutím na zvýšenie tlak v prípade požiaru. Maximálny voľný tlak v sieti integrovaného vodovodu by nemal presiahnuť 60 m vodného stĺpca (0,6 MPa) av hodine požiaru - 90 m (0,9 MPa).
S výraznými rozdielmi v geodetických značkách objektu zásobovaného vodou, veľkou dĺžkou vodovodných sietí, ako aj s veľkým rozdielom v hodnotách voľného tlaku požadovaného jednotlivými spotrebiteľmi (napríklad v mikrookresy s rôznymi výškami budov), je usporiadané zónovanie vodovodnej siete. Môže to byť spôsobené technickými aj ekonomickými dôvodmi.
Rozdelenie do zón sa vykonáva na základe nasledujúcich podmienok: v najvyššom bode siete musí byť zabezpečený potrebný voľný tlak a v jej dolnom (alebo počiatočnom) bode tlak nesmie presiahnuť 60 m (0,6 m). MPa).
Podľa typov zónovania sa vodovodné potrubia dodávajú s paralelným a sekvenčným zónovaním. Paralelné zónovanie vodovodného systému sa používa pre veľké rozsahy geodetických značiek v rámci územia mesta. Na to sú vytvorené dolné (I) a horné (II) zóny, ktoré sú zásobované vodou pomocou čerpacích staníc zón I a II s prívodom vody pri rôznych tlakoch cez samostatné potrubia. Zónovanie sa vykonáva tak, že na spodnej hranici každej zóny tlak neprekročí povolenú hranicu.
Schéma zásobovania vodou s paralelným zónovaním
1 - výťah čerpacej stanice II s dvoma skupinami čerpadiel; 2 - čerpadlá II (horná) zóna; 3 - čerpadlá I (spodnej) zóny; 4 - tlakové regulačné nádrže
Prečítajte si tiež:
|
V systémoch zásobovania teplom vody sú spotrebitelia zásobovaní teplom vhodným rozdelením odhadovaných prietokov sieťovej vody medzi ne. Pre realizáciu takéhoto rozvodu je potrebné vypracovať hydraulický režim systému zásobovania teplom.
Účelom rozvoja hydraulického režimu sústavy zásobovania teplom je zabezpečiť optimálne prípustné tlaky vo všetkých prvkoch sústavy zásobovania teplom a potrebné dostupné tlaky v uzlových bodoch tepelnej siete, v skupinových a lokálnych vykurovacích bodoch, postačujúce na zásobovanie teplom. spotrebiteľov s odhadovanou spotrebou vody. Dostupný tlak je rozdiel tlaku vody v prívodnom a vratnom potrubí.
Pre spoľahlivosť systému zásobovania teplom sú stanovené tieto podmienky:
Neprekračujte prípustné tlaky: v zdrojoch tepla a vykurovacích sieťach: 1,6-2,5 MPa - pre parovodné sieťové ohrievače typu PSV, pre oceľové teplovodné kotly, oceľové rúry a armatúry; v účastníckych jednotkách: 1,0 MPa - pre článkové ohrievače teplej vody; 0,8-1,0 MPa - pre oceľové konvektory; 0,6 MPa - pre liatinové radiátory; 0,8 MPa - pre ohrievače;
Zabezpečenie nadmerného tlaku vo všetkých prvkoch systému zásobovania teplom, aby sa zabránilo kavitácii čerpadiel a chránilo systém zásobovania teplom pred únikom vzduchu. Minimálna hodnota pretlaku sa predpokladá 0,05 MPa. Z tohto dôvodu musí byť piezometrické vedenie vratného potrubia vo všetkých režimoch umiestnené najmenej 5 m vody nad bodom najvyššej budovy. čl.;
Vo všetkých bodoch vykurovacieho systému musí byť udržiavaný tlak vyšší ako tlak nasýtenej vodnej pary pri maximálnej teplote vody, čím sa zabezpečí, že voda nezovrie. Nebezpečenstvo varu vody sa spravidla vyskytuje najčastejšie v prívodných potrubiach vykurovacej siete. Minimálny tlak v prívodných potrubiach sa odoberá podľa projektovej teploty vody v sieti, tabuľka 7.1.
Tabuľka 7.1
Čiara nevaru musí byť nakreslená na grafe rovnobežne s terénom vo výške zodpovedajúcej prebytočnej výške pri maximálnej teplote chladiacej kvapaliny.
Graficky je hydraulický režim vhodne znázornený vo forme piezometrického grafu. Piezometrický graf je zostavený pre dva hydraulické režimy: hydrostatický a hydrodynamický.
Účelom rozvoja hydrostatického režimu je zabezpečiť potrebný tlak vody v systéme zásobovania teplom v prijateľných medziach. Spodná hranica tlaku by mala zabezpečiť naplnenie spotrebiteľských systémov vodou a vytvoriť potrebný minimálny tlak na ochranu systému zásobovania teplom pred únikom vzduchu. Hydrostatický režim je vyvinutý s bežiacimi doplňovacími čerpadlami a bez cirkulácie.
Hydrodynamický režim je vyvinutý na základe údajov z hydraulického výpočtu tepelných sietí a je zabezpečený súčasnou prevádzkou doplňovacích a sieťových čerpadiel.
Vývoj hydraulického režimu sa redukuje na konštrukciu piezometrického grafu, ktorý spĺňa všetky požiadavky na hydraulický režim. Hydraulické režimy sietí na ohrev vody (piezometrické grafy) by mali byť vyvinuté pre vykurovacie a nevykurovacie obdobia. Piezometrický graf vám umožňuje: určiť tlak v prívodnom a spätnom potrubí; dostupný tlak v ktoromkoľvek bode vykurovacej siete, berúc do úvahy terén; podľa dostupného tlaku a výšky budov vyberte schémy pripojenia spotrebiteľov; vybrať automatické regulátory, dýzy výťahov, škrtiace zariadenia pre miestne systémy spotrebiteľov tepla; vyberte sieťové a doplňovacie čerpadlá.
Vytvorenie piezometrického grafu(obr. 7.1) sa vykonáva takto:
a) vyberú sa mierky pozdĺž osi x a y a zakreslí sa terén a výška budovy štvrte. Piezometrické grafy sú postavené pre hlavné a rozvodné vykurovacie siete. Pre hlavné tepelné siete je možné použiť stupnice: horizontálne M g 1: 10000; vertikálne M pri 1:1000; pre rozvodné vykurovacie siete: M g 1:1000, M v 1:500; Nulová značka osi y (osi tlaku) sa zvyčajne berie ako značka najnižšieho bodu vykurovacieho potrubia alebo značka sieťových čerpadiel.
b) určí sa hodnota statickej výšky, ktorá zabezpečí plnenie spotrebných systémov a vytvorenie minimálneho prebytku. To je výška najvyššej budovy plus 3-5 metrov vody.
Po aplikovaní terénu a výšky budov sa určí statická výška systému
H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)
kde N zd je výška najvyššej budovy, m.
Statická hlava Hst je nakreslená rovnobežne s osou x a nemala by presiahnuť maximálnu prevádzkovú výšku pre lokálne systémy. Hodnota maximálneho pracovného tlaku je: pre vykurovacie systémy s oceľovými ohrievačmi a pre ohrievače - 80 metrov; pre vykurovacie systémy s liatinovými radiátormi - 60 metrov; pre nezávislé schémy pripojenia s povrchovými výmenníkmi tepla - 100 metrov;
c) Potom sa vybuduje dynamický režim. Nasávacia výška sieťových čerpadiel Ns je ľubovoľne zvolená, ktorá by nemala presiahnuť statickú výšku a poskytuje potrebný výtlak na vstupe, aby sa zabránilo kavitácii. Zásoba kavitácie v závislosti od merania čerpadla je 5-10 m.c.;
d) z podmieneného tlakového potrubia na saní čerpadiel siete sa pomocou výsledkov hydraulického výpočtu postupne vykresľujú tlakové straty na vratnom potrubí DH arr hlavného potrubia tepelnej siete (riadok A-B). Veľkosť tlaku vo vratnom potrubí musí spĺňať vyššie uvedené požiadavky pri konštrukcii vedenia statického tlaku;
e) požadovaný disponibilný tlak je posunutý u posledného účastníka CZT ab, z prevádzkových podmienok výťahu, ohrievača, zmiešavača a rozvodných vykurovacích sietí (linka B-C). Hodnota disponibilného tlaku v mieste pripojenia distribučných sietí sa predpokladá minimálne 40 m;
e) od posledného potrubného uzla sa tlakové straty v prívodnom potrubí hlavného potrubia CZT pod (linka C-D) posúvajú. Tlak vo všetkých bodoch prívodného potrubia by podľa stavu jeho mechanickej pevnosti nemal presiahnuť 160 m;
g) vykreslí sa tlaková strata v zdroji tepla DH um (čiara D-E) a získa sa tlak na výstupe čerpadiel zo siete. Pri absencii údajov možno stratu tlaku v komunikáciách CHP považovať za 25 - 30 m a pre okresnú kotolňu 8 - 16 m.
Stanoví sa tlak sieťových čerpadiel
Tlak doplňovacích čerpadiel je určený tlakom statického režimu.
V dôsledku takejto konštrukcie sa získa počiatočný tvar piezometrického grafu, ktorý umožňuje vyhodnotiť tlak vo všetkých bodoch systému zásobovania teplom (obr. 7.1).
Ak nespĺňajú požiadavky, zmeňte polohu a tvar piezometrického grafu:
a) ak tlakové potrubie vratného potrubia prekračuje výšku budovy alebo je od nej vzdialené menej ako 3¸5 m, potom by sa mal piezometrický graf zvýšiť tak, aby tlak vo vratnom potrubí zabezpečil naplnenie systému;
b) ak hodnota maximálneho tlaku vo vratnom potrubí presahuje povolený tlak v ohrievačoch a nie je možné ho znížiť posunutím piezometrického grafu nadol, potom by sa mal znížiť inštaláciou pomocných čerpadiel do vratného potrubia;
c) ak nevariace potrubie pretína tlakové vedenie v prívodnom potrubí, potom môže voda vrieť za priesečníkom. Preto by sa mal tlak vody v tejto časti vykurovacej siete zvýšiť, ak je to možné, posunutím piezometrického grafu nahor alebo inštaláciou pomocného čerpadla na prívodné potrubie;
d) ak maximálny tlak v zariadení tepelnej úpravy zdroja tepla prekročí prípustnú hodnotu, potom sa na prívodnom potrubí inštalujú posilňovacie čerpadlá.
Rozdelenie tepelnej siete do statických zón. Piezometrický graf je vyvinutý pre dva režimy. Po prvé, pre statický režim, keď v systéme zásobovania teplom nie je cirkulácia vody. Predpokladá sa, že systém je naplnený vodou s teplotou 100 °C, čím sa eliminuje potreba udržiavať nadmerný tlak v tepelných trubiciach, aby sa zabránilo varu chladiacej kvapaliny. Po druhé, pre hydrodynamický režim - v prítomnosti cirkulácie chladiacej kvapaliny v systéme.
Vývoj harmonogramu začína statickým režimom. Umiestnenie celej čiary statického tlaku na grafe by malo zabezpečiť, aby boli všetci účastníci pripojení k vykurovacej sieti podľa závislej schémy. Aby to bolo možné, statický tlak by nemal prekročiť prípustný tlak z pevnostných podmienok účastníckych inštalácií a mal by zabezpečiť naplnenie miestnych systémov vodou. Prítomnosť spoločnej statickej zóny pre celý systém zásobovania teplom zjednodušuje jeho prevádzku a zvyšuje jeho spoľahlivosť. Ak existuje výrazný rozdiel v geodetických výškach zeme, zriadenie spoločnej statickej zóny je nemožné z nasledujúcich dôvodov.
Najnižšia poloha hladiny statického tlaku sa určí z podmienok naplnenia miestnych sústav vodou a zabezpečenia v najvyšších bodoch sústav najvyšších budov nachádzajúcich sa v pásme najväčších geodetických značiek pretlak najmenej 0,05 MPa. Takýto tlak sa ukazuje ako neprijateľne vysoký pre budovy nachádzajúce sa v tej časti územia, ktorá má najnižšie geodetické značky. Za takýchto podmienok je potrebné rozdeliť systém zásobovania teplom na dve statické zóny. Jedna zóna pre časť územia s nízkymi geodetickými značkami, druhá - s vysokými.
Na obr. 7.2 je piezometrický graf a schematický diagram systému zásobovania teplom pre oblasť s výrazným rozdielom geodetických výšok úrovne terénu (40m). Časť územia priľahlá k zdroju dodávky tepla má nulové geodetické značky, v okrajovej časti územia sú značky 40m. Výška budov je 30 a 45 m. Pre možnosť plnenia vykurovacích systémov budov vodou III a IV nachádza sa na značke 40 m a vytvára nadbytočnú hlavu 5 m v najvyšších bodoch systémov, úroveň plnej statickej výšky by mala byť umiestnená na značke 75 m (riadok 5 2 - S 2). V tomto prípade bude statická výška 35 m. Výška 75 m je však pre budovy neprijateľná ja a II nachádza na nule. Pre nich prípustná najvyššia poloha celkovej hladiny statického tlaku zodpovedá 60m. Za uvažovaných podmienok teda nie je možné zriadiť spoločnú statickú zónu pre celý systém zásobovania teplom.
Možným riešením je rozdelenie sústavy zásobovania teplom na dve zóny s rôznou úrovňou celkového statického tlaku - spodnú s úrovňou 50 m (č. S t-Si) a horný s výškou 75 m (linka S 2 -S2). S týmto riešením môžu byť všetci spotrebitelia pripojení k systému zásobovania teplom podľa závislej schémy, pretože statické tlaky v dolnej a hornej zóne sú v prijateľných medziach.
Aby sa po zastavení cirkulácie vody v systéme ustanovili úrovne statických tlakov v súlade s akceptovanými dvoma zónami, je na križovatke umiestnené oddeľovacie zariadenie (obr. 7.2 6 ). Toto zariadenie chráni vykurovaciu sieť pred zvýšeným tlakom pri zastavení obehových čerpadiel a automaticky ju rozdeľuje na dve hydraulicky nezávislé zóny: hornú a dolnú.
Pri zastavení obehových čerpadiel bráni poklesu tlaku vo vratnom potrubí hornej zóny regulátor tlaku „sám k sebe“ RDDS (10), ktorý udržiava konštantný vopred stanovený tlak HRDDS v mieste voľby impulzu. Keď tlak klesne, zatvorí sa. Poklesu tlaku v prívodnom potrubí zabraňuje spätný ventil (11), ktorý je na ňom inštalovaný, ktorý sa tiež uzatvára. RDDS a spätný ventil teda rozdeľujú vykurovací systém na dve zóny. Na napájanie hornej zóny je nainštalované pomocné čerpadlo (8), ktoré odoberá vodu zo spodnej zóny a dodáva ju do hornej. Dopravná výška vyvinutá čerpadlom sa rovná rozdielu medzi hydrostatickými hlavami hornej a dolnej zóny. Spodná zóna je napájaná doplňovacím čerpadlom 2 a regulátorom doplňovania 3.
Obrázok 7.2. Vykurovací systém rozdelený do dvoch statických zón
a - piezometrický graf;
b - schematický diagram systému zásobovania teplom; S 1 - S 1 - čiara celkovej statickej hlavy spodnej zóny;
S 2 - S 2, - čiara celkovej statickej hlavy hornej zóny;
N p.n1 - tlak vyvíjaný doplňovacím čerpadlom spodnej zóny; N p.n2 - tlak vyvíjaný doplňovacím čerpadlom hornej zóny; N RDDS - hlavica, na ktorú sú nastavené regulátory RDDS (10) a RD2 (9) ΔN RDDS - tlak ovládaný ventilom regulátora RDDS v hydrodynamickom režime; I-IV- predplatiteľov; 1 nádrž na prídavnú vodu; 2.3 - doplňovacie čerpadlo a regulátor doplňovania spodnej zóny; 4 - predradené čerpadlo; 5 - hlavné ohrievače pary a vody; 6- sieťové čerpadlo; 7 - špičkový kotol na teplú vodu; osem , 9 - doplňovacie čerpadlo a regulátor doplňovania pre hornú zónu; 10 - regulátor tlaku "pre seba" RDDS; 11- spätný ventil
Regulátor RDDS je nastavený na tlak Nrdds (obr. 7.2a). Regulátor posuvu RD2 je nastavený na rovnaký tlak.
V hydrodynamickom režime regulátor RDDS udržuje tlak na rovnakej úrovni. Na začiatku siete udržiava tlak H O1 doplňovacie čerpadlo s regulátorom. Rozdiel medzi týmito hlavicami slúži na prekonanie hydraulického odporu vo vratnom potrubí medzi oddeľovacím zariadením a obehovým čerpadlom zdroja tepla, zvyšok tlaku sa uvoľňuje v škrtiacej rozvodni pri ventile RDDS. Na obr. 8.9 a táto časť tlaku je znázornená hodnotou ΔН RDDS. Škrtiaca rozvodňa v hydrodynamickom režime umožňuje udržiavať tlak vo vratnom potrubí hornej zóny nie nižší ako akceptovaná úroveň statického tlaku S 2 - S 2 .
Piezometrické čiary zodpovedajúce hydrodynamickému režimu sú znázornené na obr. 7.2a. Najvyšší tlak vo vratnom potrubí pri spotrebiči IV je 90-40 = 50 m, čo je prijateľné. Tlak vo spätnom potrubí spodnej zóny je tiež v prijateľných medziach.
V prívodnom potrubí je maximálny tlak za zdrojom tepla 160 m, čo neprekračuje prípustný z podmienky pevnosti potrubia. Minimálna piezometrická výška v prívodnom potrubí je 110 m, čo zaisťuje, že chladiaca kvapalina neprekypí, pretože pri projektovanej teplote 150 ° C je minimálny povolený tlak 40 m.
Piezometrický graf vyvinutý pre statické a hydrodynamické režimy poskytuje možnosť pripojenia všetkých účastníkov podľa závislej schémy.
Ďalšie možné riešenie pre hydrostatický režim systému zásobovania teplom znázorneného na obr. 7.2 je pripojenie časti účastníkov podľa samostatnej schémy. Tu môžu byť dve možnosti. Prvá možnosť- nastaviť celkovú úroveň statického tlaku na 50 m (riadok S 1 - S 1) a spojiť budovy umiestnené na horných geodetických značkách podľa samostatnej schémy. V tomto prípade bude statický tlak v ohrievačoch vody do vody budov v hornej zóne na strane vykurovacieho chladiva 50-40 = 10 m a na strane ohrievaného chladiva bude stanovený podľa výšky budov. Druhou možnosťou je nastavenie celkovej úrovne statického tlaku na cca 75 m (riadok S 2 - S 2) s budovami hornej zóny zapojenými podľa závislej schémy a budovami dolnej zóny - podľa samostatnej jeden. V tomto prípade bude statická výška v ohrievačoch voda-voda na strane vykurovacieho chladiva 75 m, t.j. menej ako prípustná hodnota (100 m).
Hlavná 1, 2; 3;
pridať. 4, 7, 8.
Všeobecné princípy hydraulického výpočtu potrubí systémov ohrevu vody sú podrobne uvedené v časti Systémy ohrevu vody. Sú tiež použiteľné na výpočet tepelných potrubí tepelných sietí, ale berúc do úvahy niektoré z ich vlastností. Pri výpočtoch tepelných potrubí sa teda berie do úvahy turbulentný pohyb vody (rýchlosť vody je viac ako 0,5 m / s, para - viac ako 20 - 30 m / s, t.j. kvadratická výpočtová plocha), hodnoty ekvivalentnej drsnosti vnútorného povrchu oceľových rúr veľkých priemerov, mm, akceptovaných pre: parovody - k = 0,2; vodná sieť - k = 0,5; potrubia kondenzátu - k = 0,5-1,0.
Predpokladané náklady na chladivo pre jednotlivé úseky vykurovacej siete sú stanovené ako súčet nákladov jednotlivých odberateľov s prihliadnutím na schému pripojenia ohrievačov TÚV. Okrem toho je potrebné poznať optimálne špecifické tlakové straty v potrubiach, ktoré sú predbežne stanovené štúdiou realizovateľnosti. Zvyčajne sa berú rovné 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m 2) pre hlavné vykurovacie siete a až 2 kPa (20 kgf / m 2) - pre pobočky.
V hydraulickom výpočte sa riešia tieto úlohy: 1) určenie priemerov potrubí; 2) stanovenie poklesu tlaku; 3) určenie prevádzkových tlakov v rôznych bodoch siete; 4) stanovenie prípustných tlakov v potrubiach pri rôznych prevádzkových režimoch a podmienkach vykurovacieho systému.
Pri vykonávaní hydraulických výpočtov sa používajú schémy a geodetický profil vykurovacieho potrubia s uvedením umiestnenia zdrojov dodávky tepla, spotrebiteľov tepla a projektovaného zaťaženia. Na urýchlenie a zjednodušenie výpočtov sa namiesto tabuliek používajú logaritmické nomogramy hydraulického výpočtu (obr. 1), v posledných rokoch sa používajú počítačové výpočty a grafické programy.
Obrázok 1.
PIEZOMETRICKÝ GRAF
Pri projektovaní a prevádzkovej praxi sa vo veľkej miere využívajú piezometrické grafy, ktoré zohľadňujú vzájomný vplyv geodetického profilu územia, výšky účastníckych systémov a existujúcich tlakov vo vykurovacej sieti. Pomocou nich je ľahké určiť dopravnú výšku (tlak) a dostupný tlak v ktoromkoľvek bode siete a v účastníckom systéme pre dynamický a statický stav systému. Uvažujme zostrojenie piezometrického grafu, pričom predpokladáme, že výška a tlak, tlaková strata a tlaková strata súvisia s nasledujúcimi závislosťami: Н = р/γ, m (Pa/m); ∆Н = ∆р/ γ, m (Pa/m); a h = R/ y (Pa), kde H a ∆H sú tlaková výška a tlaková strata, m (Pa/m); p a ∆p - tlak a pokles tlaku, kgf / m 2 (Pa); γ - hustota chladiacej kvapaliny, kg/m 3 ; h a R - špecifická tlaková strata (bezrozmerná hodnota) a špecifická tlaková strata, kgf / m 2 (Pa / m).
Pri konštrukcii piezometrického grafu v dynamickom režime sa za počiatok berie os sieťových čerpadiel; berú tento bod ako podmienenú nulu, vybudujú terénny profil pozdĺž trasy hlavnej cesty a pozdĺž charakteristických vetiev (ktorých značky sa líšia od značiek hlavnej cesty). Na profile sú výšky budov, ktoré sa majú pripevniť, nakreslené na mierke, potom, po predchádzajúcom predpokladaní tlaku na sacej strane kolektora sieťových čerpadiel H slnko \u003d 10-15 m, horizontálna A 2 B 4 sa aplikuje (obr. 2, a). Od bodu A 2 sú dĺžky vypočítaných úsekov tepelných potrubí vynesené pozdĺž osi x (s kumulatívnym súčtom) a pozdĺž osi y od koncových bodov vypočítaných úsekov - tlaková strata Σ∆Н v týchto úsekoch. . Spojením horných bodov týchto segmentov dostaneme prerušovanú čiaru A 2 B 2, ktorá bude piezometrickou čiarou spätnej čiary. Každý vertikálny segment od podmienenej úrovne A 2 B 4 po piezometrickú čiaru A 2 B 2 označuje stratu tlaku vo spätnom potrubí z príslušného bodu do obehového čerpadla na CHP. Od bodu B 2 na stupnici je stanovený potrebný dostupný tlak pre účastníka na konci diaľnice ∆N ab, ktorý sa považuje za 15-20 m alebo viac. Výsledný segment B 1 B 2 charakterizuje tlak na konci prívodného potrubia. Od bodu B 1 sa tlaková strata v prívodnom potrubí ∆N p posúva smerom nahor a vedie sa vodorovná čiara B 3 A 1 .
Obrázok 2a - konštrukcia piezometrického grafu; b - piezometrický graf dvojrúrkovej vykurovacej siete
Od vedenia A 1 B 3 nadol sa tlakové straty odvádzajú v úseku prívodného vedenia od zdroja tepla po koniec jednotlivých výpočtových úsekov a piezometrické vedenie A 1 B 1 prívodného vedenia je vybudované obdobne. k predchádzajúcemu.
Pri uzavretých systémoch CZT a rovnakých priemeroch potrubia prívodného a vratného potrubia je piezometrické vedenie A 1 B 1 zrkadlovým obrazom vedenia A 2 B 2 . Od bodu A sa tlaková strata ukladá smerom nahor v kotlovej KVET alebo v okruhu kotla ∆N b (10-20 m). Tlak v prívodnom potrubí bude N n, vo spiatočke - N slnko a tlak čerpadiel siete - N s.n.
Je dôležité si uvedomiť, že pri priamom napojení lokálnych systémov je vratné potrubie vykurovacej siete hydraulicky spojené s miestnym systémom, pričom tlak vo vratnom potrubí je kompletne prenášaný do miestneho systému a naopak.
Pri prvotnej konštrukcii piezometrického grafu bol tlak na sacom potrubí sieťových čerpadiel Hsv odoberaný ľubovoľne. Posunutie piezometrického grafu rovnobežne so sebou nahor alebo nadol vám umožňuje akceptovať akýkoľvek tlak na sacej strane čerpadiel siete, a teda aj v miestnych systémoch.
Pri výbere polohy piezometrického grafu je potrebné vychádzať z nasledujúcich podmienok:
1. Tlak (tlak) v žiadnom mieste spiatočky by nemal byť vyšší ako je prípustný prevádzkový tlak v lokálnych sústavách, pre nové vykurovacie sústavy (s konvektormi) je prevádzkový tlak 0,1 MPa (10 m vodného stĺpca), napr. systémy s liatinovými radiátormi 0,5-0,6 MPa (50-60 m vodného stĺpca).
2. Tlak vo vratnom potrubí musí zabezpečiť zaplavenie horných potrubí a zariadení lokálnych vykurovacích systémov vodou.
3. Tlak vo vratnom potrubí, aby sa zabránilo vytváraniu vákua, by nemal byť nižší ako 0,05-0,1 MPa (5-10 m vodného stĺpca).
4. Tlak na sacej strane sieťového čerpadla by nemal byť nižší ako 0,05 MPa (5 m w.c.).
5. Tlak v ktoromkoľvek bode prívodného potrubia musí byť vyšší ako tlak blikania pri maximálnej (vypočítanej) teplote nosiča tepla.
6. Dostupný tlak na koncovom bode siete musí byť rovnaký alebo väčší ako vypočítaná tlaková strata na vstupe účastníka s vypočítaným prietokom chladiva.
7. V lete naberá tlak v prívodnom a vratnom potrubí viac ako statický tlak v systéme TÚV.
Statický stav systému CZT. Po zastavení čerpadiel siete a zastavení cirkulácie vody v systéme CZT prechádza z dynamického stavu do statického. V tomto prípade sa tlaky v prívodnom a vratnom potrubí vykurovacej siete vyrovnajú, piezometrické čiary sa zlúčia do jednej - čiary statického tlaku a na grafe zaujme strednú polohu určenú tlakom značky. -up zariadenie zdroja CZT.
Tlak doplňovacieho zariadenia nastavuje obsluha stanice buď najvyšším bodom potrubia lokálneho systému priamo napojeného na tepelnú sieť, alebo tlakom pár prehriatej vody v najvyššom bode potrubia. Napríklad pri konštrukčnej teplote chladiacej kvapaliny T 1 \u003d 150 ° C bude tlak v najvyššom bode potrubia s prehriatou vodou nastavený na hodnotu 0,38 MPa (38 m vodného stĺpca) a pri T 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m vodný stĺpec).
Vo všetkých prípadoch by však statický tlak v nízko položených účastníckych systémoch nemal prekročiť prípustný prevádzkový tlak 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Ak sa prekročí, tieto systémy by sa mali preniesť do nezávislej schémy pripojenia. Zníženie statického tlaku vo vykurovacích sieťach je možné vykonať automatickým odpojením vysokých budov od siete.
V núdzových prípadoch pri úplnej strate napájania stanice (zastavenie siete a doplňovacích čerpadiel) sa zastaví cirkulácia a doplňovanie, pričom sa tlaky v oboch potrubiach vykurovacej siete vyrovnajú pozdĺž línie statickej tlaku, ktorý začne pomaly, postupne klesať v dôsledku úniku sieťovej vody cez netesnosti a jej ochladzovania v potrubiach. V tomto prípade je možné varenie prehriatej vody v potrubiach s tvorbou parných uzáverov. Obnovenie cirkulácie vody v takýchto prípadoch môže viesť k silným hydraulickým otrasom v potrubiach s možným poškodením armatúr, ohrievačov a pod. Aby sa predišlo takémuto javu, cirkuláciu vody v systéme CZT treba spustiť až po obnovení tlaku v potrubí doplnením vykurovacej siete na úroveň nie nižšiu ako statickú.
Na zabezpečenie spoľahlivej prevádzky vykurovacích sietí a miestnych systémov je potrebné obmedziť možné kolísanie tlaku vo vykurovacej sieti na prijateľné limity. Na udržanie požadovanej úrovne tlaku vo vykurovacej sieti a lokálnych systémoch v jednom bode vykurovacej siete (a v náročných terénnych podmienkach - vo viacerých bodoch) je umelo udržiavaný konštantný tlak vo všetkých prevádzkových režimoch siete a počas statických podmienok pomocou prístroj na líčenie.
Body, v ktorých sa tlak udržiava konštantný, sa nazývajú neutrálne body systému. Tlaková fixácia sa spravidla vykonáva na spätnom potrubí. V tomto prípade je neutrálny bod umiestnený v priesečníku spätného piezometra s čiarou statického tlaku (bod NT na obr. 2, b), udržiavanie konštantného tlaku v neutrálnom bode a dopĺňanie úniku chladiacej kvapaliny sa vykonáva pomocou -dopĺňacie čerpadlá CHP alebo RTS, KTS prostredníctvom automatizovaného doplňovacieho zariadenia. Na prívodnom potrubí sú inštalované automatické regulátory fungujúce na princípe regulátorov „po sebe“ a „pred sebou“ (obr. 3).
Obrázok 3 1 - sieťové čerpadlo; 2 - doplňovacie čerpadlo; 3 - sieťový ohrievač vody; 4 - ventil regulátora doplňovania
Hlavy čerpadiel siete N s.n. sa berú ako súčet hydraulických tlakových strát (pri maximálnom - odhadovanom prietoku vody): v prívodnom a vratnom potrubí vykurovacej siete, v systéme účastníka (vrátane vstupov do budovy ), v kotolni, jej špičkových kotloch alebo v kotolni. Zdroje tepla musia mať minimálne dve sieťové a dve doplňovacie čerpadlá, z toho jedno pohotovostné.
Množstvo doplnenia uzavretých sústav zásobovania teplom sa predpokladá na 0,25 % objemu vody v potrubiach tepelných sietí a v účastníckych sústavách pripojených na tepelnú sieť, h.
Pre schémy s priamym odberom vody sa predpokladá, že množstvo doplňovania sa rovná súčtu predpokladanej spotreby vody na zásobovanie teplou vodou a množstva úniku vo výške 0,25 % kapacity systému. Výkon vykurovacích systémov je určený skutočnými priemermi a dĺžkami potrubí alebo agregovanými normami, m 3 /MW:
Nejednotnosť, ktorá vznikla na základe vlastníctva v organizácii prevádzky a riadenia mestských sústav zásobovania teplom najviac negatívne vplýva na technickú úroveň ich fungovania, ako aj na ich ekonomickú efektívnosť. Vyššie bolo uvedené, že prevádzku každého konkrétneho systému zásobovania teplom vykonáva niekoľko organizácií (niekedy „dcérskych spoločností“ hlavnej). Špecifickosť systémov CZT, predovšetkým tepelných sietí, je však daná pevným prepojením technologických procesov ich fungovania, jednotným hydraulickým a tepelným režimom. Hydraulický režim sústavy zásobovania teplom, ktorý je určujúcim faktorom fungovania sústavy, je svojou povahou mimoriadne nestabilný, čo sťažuje reguláciu sústav zásobovania teplom v porovnaní s inými mestskými inžinierskymi sústavami (elektrina, plyn, voda). .
Žiadne z prepojení systémov CZT (zdroj tepla, hlavné a rozvodné siete, vykurovacie body) nedokáže samostatne zabezpečiť požadované technologické režimy prevádzky systému ako celku a v dôsledku toho je konečným výsledkom spoľahlivá a kvalitná dodávky tepla spotrebiteľom. Ideálna je v tomto zmysle organizačná štruktúra, v ktorej sú zdroje zásobovania teplom a tepelné siete v pôsobnosti jednej podnikovej štruktúry.
"Konkretizácia ukazovateľov množstva a kvality komunálnych zdrojov v modernej realite bývania a komunálnych služieb"
ŠPECIFIKÁCIA UKAZOVATEĽOV MNOŽSTVA A KVALITY ÚŽITKOVÝCH ZDROJOV V MODERNÝCH REALITÁCH FIRMY HUSAL
V.U. Kharitonsky, Vedúci oddelenia inžinierskych systémov
A. M. Filippov, zástupca vedúceho katedry inžinierskych systémov,
Moskovský štátny inšpektorát bývania
Dokumenty upravujúce ukazovatele kvantity a kvality komunálnych zdrojov dodávaných spotrebiteľom v domácnostiach na hranici zodpovednosti zdrojov zásobovania a bytových organizácií dodnes nie sú vypracované. Okrem existujúcich požiadaviek odborníci Moskovskej bytovej inšpekcie navrhujú špecifikovať hodnoty parametrov systémov zásobovania teplom a vodou pri vchode do budovy, aby sa zachovala kvalita verejných služieb v obytných viacbytových domoch. .
Preskúmanie súčasných pravidiel a predpisov pre technickú prevádzku bytového fondu v oblasti bývania a komunálnych služieb ukázalo, že v súčasnosti sú stavebné, hygienické normy a pravidlá, GOST R 51617-2000 * "Bytové a komunálne služby", " Pravidlá poskytovania verejných služieb občanom“, schválené uznesením vlády Ruskej federácie z 23. mája 2006 č. 307 a ďalšie aktuálne regulačné dokumenty zohľadňujú a stanovujú parametre a režimy len pri zdroji (ústredná teplárenská stanica, kotolňa, prečerpávacia stanica vody), ktorá vyrába komunálny zdroj (studená, teplá voda a tepelná energia) a priamo v byte obyvateľa, kde je poskytovaná inžinierska sieť. Neberú však do úvahy súčasnú realitu rozdelenia bývania a komunálnych služieb na bytové domy a verejnoprospešné zariadenia a stanovené limity zodpovednosti organizácií zásobovania zdrojmi a bývania, ktoré sú predmetom nekonečných sporov pri určovaní vinníkom za neposkytovanie služieb obyvateľstvu alebo poskytovanie služieb nedostatočnej kvality. Dnes teda neexistuje žiadny dokument upravujúci ukazovatele kvantity a kvality pri vchode do domu, na hranici zodpovednosti organizácií zásobovania zdrojmi a bývania.
Napriek tomu analýza kontrol kvality dodávaných komunálnych zdrojov a služieb vykonaných Moskovskou bytovou inšpekciou ukázala, že ustanovenia federálnych regulačných právnych aktov v oblasti bývania a komunálnych služieb možno vo vzťahu k bytovým domom spresniť a konkretizovať, čo umožní stanoviť vzájomnú zodpovednosť organizácií poskytujúcich zdroje a riadenia bytových organizácií. Je potrebné poznamenať, že kvalita a množstvo úžitkových zdrojov dodávaných na hranicu prevádzkovej zodpovednosti organizácie poskytujúcej a riadiacej bytovú výstavbu a inžinierske služby pre obyvateľov sa určuje a hodnotí predovšetkým na základe odpočtov bežných domových meračov. inštalované na vstupoch
systémy zásobovania obytnými budovami teplom a vodou a automatizovaný systém na monitorovanie a účtovanie spotreby energie.
Moszhilinspektsiya teda na základe záujmov obyvateľov a dlhoročnej praxe, okrem požiadaviek regulačných dokumentov a pri vývoji ustanovení SNiP a SanPin vo vzťahu k prevádzkovým podmienkam, ako aj s cieľom dodržiavať kvalita verejných služieb poskytovaných obyvateľstvu v bytových domoch s viacerými bytmi, navrhnutá regulovať príkon systémov zásobovania teplom a vodou do domu (na meracej a riadiacej jednotke), nasledovné normové hodnoty parametrov a režimov zaznamenávané bežnými domovými meracími prístrojmi a automatizovaným systémom na monitorovanie a meranie spotreby energie:
1) pre systém ústredného kúrenia (ÚK):
Odchýlka priemernej dennej teploty sieťovej vody dodávanej do vykurovacích systémov musí byť v rozmedzí ± 3 % stanoveného teplotného harmonogramu. Priemerná denná teplota vody vratnej siete by nemala prekročiť teplotu uvedenú v teplotnom grafe o viac ako 5%;
Tlak sieťovej vody vo vratnom potrubí systému ústredného kúrenia musí byť aspoň o 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) vyšší ako statický (pre systém), ale nie vyšší ako prípustný (pre potrubia, ohrievače , armatúry a iné vybavenie). V prípade potreby je povolené inštalovať regulátory spätnej vody na spätné potrubia v ITP vykurovacích systémov obytných budov priamo napojených na hlavné vykurovacie siete;
Tlak vody v sieti v prívodnom potrubí systémov ÚK musí byť vyšší ako požadovaný tlak vody vo vratných potrubiach o dostupný tlak (na zabezpečenie cirkulácie nosiča tepla v systéme);
Dostupný tlak (pokles tlaku medzi prívodným a vratným potrubím) nosiča tepla na vstupe siete ústredného kúrenia do budovy musia udržiavať organizácie zásobujúce teplo v rámci:
a) so závislým pripojením (s výťahovými jednotkami) - v súlade s projektom, ale nie menej ako 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);
b) s nezávislým pripojením - v súlade s projektom, ale nie menej ako 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) viac ako hydraulický odpor systému ústredného kúrenia vo vnútri domu.
2) Pre systém zásobovania teplou vodou (TÚV):
Teplota teplej vody v prívodnom potrubí TÚV pre uzavreté systémy do 55-65 °С, pre otvorené systémy zásobovania teplom do 60-75 °С;
Teplota v cirkulačnom potrubí TÚV (pre uzavreté a otvorené systémy) 46-55 °С;
Aritmetický priemer teploty teplej vody v prívodnom a cirkulačnom potrubí na vstupe do systému TÚV nesmie byť v žiadnom prípade nižší ako 50 °C;
Dostupný tlak (pokles tlaku medzi prívodným a cirkulačným potrubím) pri odhadovanom cirkulačnom prietoku systému TÚV musí byť aspoň 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);
Tlak vody v prívodnom potrubí systému TÚV musí byť vyšší ako tlak vody v cirkulačnom potrubí o veľkosť dostupného tlaku (na zabezpečenie cirkulácie teplej vody v systéme);
Tlak vody v cirkulačnom potrubí systémov TÚV musí byť aspoň o 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) vyšší ako statický tlak (pre systém), ale nesmie prekročiť statický tlak (pre najvyššie umiestnenú a výškovú budovu ) o viac ako 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
S týmito parametrami v bytoch v blízkosti sanitárnych zariadení obytných priestorov sa v súlade s regulačnými právnymi aktmi Ruskej federácie musia poskytnúť tieto hodnoty:
Teplota horúcej vody nie nižšia ako 50 °С (optimálna - 55 °С);
Minimálny voľný tlak v sanitárnych zariadeniach obytných priestorov horných poschodí je 0,02 - 0,05 MPa (0,2 - 0,5 kgf / cm 2);
Maximálny voľný tlak v systémoch zásobovania teplou vodou v blízkosti sanitárnych zariadení na horných poschodiach by nemal presiahnuť 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);
Maximálny voľný tlak vo vodovodných systémoch v sanitárnych zariadeniach nižších poschodí by nemal prekročiť 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
3) Pre systém prívodu studenej vody (CWS):
Tlak vody v prívodnom potrubí systému studenej vody musí byť aspoň o 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) vyšší ako statický tlak (pre systém), ale nesmie prekročiť statický tlak (pre najvyššie umiestnené a vysoko- zvýšenie budovy) o viac ako 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
S týmto parametrom v bytoch musia byť v súlade s regulačnými právnymi aktmi Ruskej federácie poskytnuté tieto hodnoty:
a) minimálny voľný tlak v sanitárnych zariadeniach obytných priestorov horných poschodí je 0,02 - 0,05 MPa (0,2 - 0,5 kgf / cm 2);
b) minimálny tlak pred plynovým ohrievačom vody v horných poschodiach je najmenej 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);
c) maximálny voľný tlak vo vodovodných systémoch v blízkosti sanitárnych zariadení spodných poschodí by nemal prekročiť 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
4) Pre všetky systémy:
Statický tlak na vstupe do systémov zásobovania teplom a vodou by mal zabezpečiť naplnenie potrubí systémov ústredného kúrenia, studenej vody a teplej vody vodou, pričom statický tlak vody by nemal byť vyšší ako povolený pre tento systém.
Hodnoty tlaku vody v systémoch TÚV a studenej vody na vstupe potrubí do domu musia byť na rovnakej úrovni (dosiahnuté nastavením automatických ovládacích zariadení vykurovacieho bodu a / alebo čerpacej stanice), pričom maximálna povolená tlakový rozdiel by nemal byť väčší ako 0,10 MPa (1 kgf / cm2).
Tieto parametre na vstupe do budov by mali zabezpečiť organizácie zásobujúce zdroje prijatím opatrení na automatickú reguláciu, optimalizáciu, rovnomernú distribúciu tepelnej energie, studenej a teplej vody medzi spotrebiteľov a na spätné potrubia systémov – aj organizácie bytového hospodárstva prostredníctvom kontroly, zisťovanie a odstraňovanie porušení alebo opätovné vybavenie a vykonávanie nastavovacích činností inžinierskych systémov budov. Tieto opatrenia by sa mali vykonávať pri príprave vykurovacích staníc, čerpacích staníc a vnútroštvrťových sietí na sezónnu prevádzku, ako aj v prípadoch porušenia stanovených parametrov (ukazovatele množstva a kvality komunálnych zdrojov dodávaných na hranicu prevádzkovej zodpovednosti). ).
Ak nie sú dodržané stanovené hodnoty parametrov a režimov, organizácia dodávajúca zdroje je povinná bezodkladne prijať všetky potrebné opatrenia na ich obnovenie. Okrem toho v prípade porušenia stanovených hodnôt parametrov dodaných komunálnych zdrojov a kvality poskytovaných komunálnych služieb je potrebné prepočítať platbu za komunálne služby poskytované v rozpore s ich kvalitou.
Dodržiavanie týchto ukazovateľov teda zabezpečí pohodlné bývanie občanov, efektívne fungovanie inžinierskych sietí, sietí, bytových domov a verejných služieb, ktoré zabezpečujú zásobovanie bytového fondu teplom a vodou, ako aj zásobovanie komunálnymi zdrojmi v požadovanom množstve. množstvo a štandardná kvalita k hraniciam prevádzkovej zodpovednosti zásobovania zdrojov a riadenia bytovej organizácie (na vstupe inžinierskych komunikácií do domu).
Literatúra
1. Pravidlá technickej prevádzky tepelných elektrární.
2. MDK 3-02.2001. Pravidlá technickej prevádzky systémov a stavieb verejného vodovodu a kanalizácie.
3. MDK 4-02.2001. Štandardný návod na technickú prevádzku tepelných systémov spoločného zásobovania teplom.
4. MDK 2-03.2003. Pravidlá a normy technickej prevádzky bytového fondu.
5. Pravidlá poskytovania verejných služieb občanom.
6. ZhNM-2004/01. Predpisy na prípravu na zimnú prevádzku systémov zásobovania teplom a vodou pre obytné budovy, zariadenia, siete a štruktúry palív a energií a verejných služieb v Moskve.
7. GOST R 51617-2000*. Bytové a komunálne služby. Všeobecné špecifikácie.
8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Vnútorné vodoinštalácie a kanalizácia budov.
9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Kúrenie, vetranie a klimatizácia.
10. Metodika kontroly porušovania množstva a kvality služieb poskytovaných obyvateľstvu z hľadiska účtovania spotreby tepelnej energie, spotreby studenej a teplej vody v Moskve.
(Časopis o úsporách energie č. 4, 2007)
Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Prevod zaťaženia z Gcal na KW
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ AT; kde ∆T- teplotný rozdiel medzi prívodom a spiatočkou.
Príklad:
Teplota prívodu z vykurovacích sietí T1 - 110˚ S
Teplota prívodu z vykurovacích sietí T2 - 70˚ S
Spotreba vykurovacieho okruhu G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / hod.
Ale pre vyhrievaný okruh s teplotným grafom 95/70 bude prietok úplne iný: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / hodinu.
Z toho môžeme vyvodiť záver: čím nižší je teplotný rozdiel (teplotný rozdiel medzi prívodom a spiatočkou), tým väčší je požadovaný prietok chladiacej kvapaliny.
Výber obehových čerpadiel.
Pri výbere obehových čerpadiel pre systémy vykurovania, teplej vody, vetrania je potrebné poznať vlastnosti systému: prietok chladiacej kvapaliny,
ktorý musí byť zabezpečený a hydraulický odpor systému.
Spotreba chladiacej kvapaliny:
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ AT; kde ∆T- teplotný rozdiel medzi prívodom a spiatočkou;
hydraulické odpor systému musia zabezpečiť špecialisti, ktorí vypočítali samotný systém.
Napríklad:
uvažujeme vykurovací systém s teplotným grafom 95˚ C /70˚ So záťažou 520 kW
G[m3/h] = 520*0,86/ 25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/hod.;
Odpor vykurovacieho systému bolξ = 5 metrov ;
V prípade nezávislého vykurovacieho systému treba chápať, že k tomuto odporu 5 metrov sa pripočíta odpor výmenníka tepla. Aby ste to dosiahli, musíte sa pozrieť na jeho výpočet. Napríklad nech je táto hodnota 3 metre. Celkový odpor systému sa teda získa: 5 + 3 \u003d 8 metrov.
Teraz si môžete vybrať obehové čerpadlo s prietokom 18m3/h a tlaku 8 metrov.
Napríklad tento:
V tomto prípade je čerpadlo vybrané s veľkou rezervou, umožňuje vám poskytnúť pracovný bodprietok / hlava pri prvej rýchlosti svojej práce. Ak z akéhokoľvek dôvodu tento tlak nestačí, čerpadlo sa dá „rozptýliť“ až na 13 metrov pri tretej rýchlosti. Najlepšia možnosť sa považuje za možnosť čerpadla, ktorá udržuje svoj pracovný bod pri druhej rýchlosti.
Je tiež celkom možné umiestniť čerpadlo so vstavaným frekvenčným meničom namiesto bežného čerpadla s tromi alebo jednou rýchlosťou, napríklad:
Táto verzia čerpadla je samozrejme najvýhodnejšia, pretože umožňuje najflexibilnejšie nastavenie pracovného bodu. Jedinou nevýhodou sú náklady.
Je tiež potrebné pamätať na to, že pre cirkuláciu vykurovacích systémov je potrebné bez problémov zabezpečiť dve čerpadlá (hlavné / záložné) a pre cirkuláciu potrubia TÚV je celkom možné dodať jedno.
Pitný systém. Výber čerpadla napájacieho systému.
Je zrejmé, že posilňovacie čerpadlo je potrebné iba v prípade nezávislých systémov, najmä vykurovania, kde je vykurovací a vykurovací okruh
oddelené výmenníkom tepla. Samotný systém doplňovania je potrebný na udržanie konštantného tlaku v sekundárnom okruhu v prípade možných netesností.
vo vykurovacom systéme, ako aj na naplnenie samotného systému. Samotný systém dobíjania pozostáva z tlakového spínača, solenoidového ventilu a expanznej nádoby.
Doplňovacie čerpadlo sa inštaluje iba vtedy, keď tlak chladiacej kvapaliny vo spiatočke nestačí na naplnenie systému (piezometer neumožňuje).
Príklad:
Tlak spätného nosiča tepla z vykurovacích sietí Р2 = 3 atm.
Výška budovy, berúc do úvahy tie. Podzemie = 40 metrov.
3 atm. = 30 metrov;
Požadovaná výška = 40 metrov + 5 metrov (na výtok) = 45 metrov;
Tlakový deficit = 45 metrov - 30 metrov = 15 metrov = 1,5 atm.
Tlak napájacieho čerpadla je pochopiteľný, mal by byť 1,5 atmosféry.
Ako určiť výdavok? Predpokladá sa, že prietok čerpadla je 20% objemu vykurovacieho systému.
Princíp činnosti kŕmneho systému je nasledujúci.
Tlakový spínač (prístroj na meranie tlaku s reléovým výstupom) meria tlak vratného nosiča tepla vo vykurovacom systéme a má
prednastavenie. Pre tento konkrétny príklad by toto nastavenie malo byť približne 4,2 atmosféry s hysteréziou 0,3.
Keď tlak vo spiatočke vykurovacieho systému klesne na 4,2 atm., tlakový spínač uzavrie svoju skupinu kontaktov. Toto dodáva napätie do solenoidu
ventil (otvorenie) a doplňovacie čerpadlo (zapnutie).
Doplňujúca chladiaca kvapalina sa dodáva, kým tlak nestúpne na hodnotu 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosféry.
Výpočet regulačného ventilu pre kavitáciu.
Pri rozdeľovaní dostupného tlaku medzi prvky vykurovacieho bodu je potrebné vziať do úvahy možnosť kavitačných procesov vo vnútri tela
ventily, ktoré ho časom zničia.
Maximálny povolený diferenčný tlak na ventile možno určiť zo vzorca:
∆Pmax= z*(P1 - Ps); bar
kde: z je koeficient iniciácie kavitácie, publikovaný v technických katalógoch pre výber zariadenia. Každý výrobca zariadení má svoje vlastné, ale priemerná hodnota je zvyčajne v rozmedzí 0,45-06.
P1 - tlak pred ventilom, bar
Рs – tlak nasýtenia vodnej pary pri danej teplote chladiacej kvapaliny, bar,
doktorýurčuje tabuľka:
Ak odhadovaný diferenčný tlak použitý na výber ventilu Kvs nie je väčší ako
∆Pmax, kavitácia nevznikne.
Príklad:
Tlak pred ventilom P1 = 5 bar;
Teplota chladiacej kvapaliny Т1 = 140С;
Katalóg ventilov Z = 0,5
Podľa tabuľky pre teplotu chladiacej kvapaliny 140C určíme Рs = 2,69
Maximálny povolený rozdiel tlaku na ventile je:
∆Pmax= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bar
Na ventile nie je možné stratiť viac ako tento rozdiel - začne kavitácia.
Ak by však teplota chladiacej kvapaliny bola nižšia, napríklad 115 ° C, čo je bližšie k skutočným teplotám vykurovacej siete, maximálny rozdiel
tlak by bol väčší:ΔPmax\u003d 0,5 * (5 – 0,72) \u003d 2,14 bar.
Z toho môžeme vyvodiť celkom zrejmý záver: čím vyššia je teplota chladiacej kvapaliny, tým nižší je pokles tlaku na riadiacom ventile.
Na určenie prietoku. Pri prechode potrubím stačí použiť vzorec:
;pani
G – prietok chladiacej kvapaliny ventilom, m3/h
d – podmienený priemer zvoleného ventilu, mm
Je potrebné vziať do úvahy skutočnosť, že rýchlosť prúdenia cez úsek potrubia by nemala presiahnuť 1 m/s.
Najvýhodnejšia rýchlosť prúdenia je v rozsahu 0,7 - 0,85 m/s.
Minimálna rýchlosť by mala byť 0,5 m/s.
Kritérium pre výber systému TÚV sa zvyčajne určuje z technických špecifikácií pripojenia: spoločnosť vyrábajúca teplo veľmi často predpisuje
typ systému TÚV. V prípade, že typ systému nie je predpísaný, treba dodržať jednoduché pravidlo: určenie pomerom zaťaženia budovy
na ohrev vody a kúrenie.
Ak 0.2
resp.
Ak QTUV/Qohrev< 0.2 alebo QTUV/Qkúrenie>1; potrebné jednostupňový systém teplej vody.
Samotný princíp fungovania dvojstupňového systému TÚV je založený na rekuperácii tepla zo spiatočky vykurovacieho okruhu: vratný nosič tepla vykurovacieho okruhu
prechádza prvým stupňom dodávky teplej vody a ohrieva studenú vodu z 5C na 41...48C. Súčasne sa spätné chladivo vykurovacieho okruhu ochladí na 40 °C
a už studený sa spája do vykurovacej siete.
Druhý stupeň prívodu teplej vody ohrieva studenú vodu z 41 ... 48 C po prvom stupni na predpísaných 60 ... 65 C.
Výhody dvojstupňového systému TÚV:
1) Vďaka rekuperácii tepla spiatočky vykurovacieho okruhu sa ochladená chladiaca kvapalina dostáva do vykurovacej siete, čo výrazne znižuje pravdepodobnosť prehriatia
spätné linky. Tento bod je mimoriadne dôležitý pre spoločnosti vyrábajúce teplo, najmä pre vykurovacie siete. Teraz je bežné vykonávať výpočty výmenníkov tepla prvého stupňa dodávky teplej vody pri minimálnej teplote 30 ° C, aby sa do spiatočky vykurovacej siete spojilo ešte chladnejšie chladivo.
2) Dvojstupňový systém TÚV presnejšie riadi teplotu teplej vody, ktorá ide k spotrebiteľovi na analýzu a kolísanie teploty
na výstupe zo systému je oveľa menej. Dosahuje sa to tým, že regulačný ventil druhého stupňa teplej úžitkovej vody v priebehu svojej činnosti reguluje
len malá časť nákladu, nie celý.
Pri rozdeľovaní záťaže medzi prvým a druhým stupňom dodávky teplej vody je veľmi vhodné postupovať nasledovne:
70% zaťaženie - 1 stupňová TÚV;
30% zaťaženie - 2. stupeň TÚV;
Čo to dáva.
1) Keďže sa druhý (nastaviteľný) stupeň ukazuje ako malý, potom v procese regulácie teploty TÚV dochádza ku kolísaniu teploty na výstupe z
systémy sú malé.
2) Vďaka tomuto rozloženiu zaťaženia TÚV v procese výpočtu dostaneme rovnosť nákladov a v dôsledku toho aj rovnosť priemerov v potrubí výmenníkov tepla.
Spotreba na cirkuláciu TÚV musí byť minimálne 30% spotreby TÚV rozboru spotrebiteľom. Toto je minimálny počet. Na zvýšenie spoľahlivosti
systému a stability regulácie teploty TÚV je možné zvýšiť prietok pre cirkuláciu na hodnotu 40-45%. To sa robí nielen na udržanie
teplota teplej vody, keď spotrebiteľ nevykonáva žiadnu analýzu. Robí sa to na kompenzáciu „odberu“ TÚV v čase špičkovej analýzy TÚV, pretože spotreba
cirkulácia podporí systém v momente naplnenia objemu výmenníka studenou vodou na vykurovanie.
Existujú prípady nesprávneho výpočtu systému TÚV, kedy sa namiesto dvojstupňového systému navrhuje jednostupňový. Po inštalácii takéhoto systému
v procese uvádzania do prevádzky sa špecialista stretáva s extrémnou nestabilitou systému TÚV. Tu je vhodné hovoriť aj o nefunkčnosti,
ktorý je vyjadrený veľkými teplotnými výkyvmi na výstupe zo systému TÚV s amplitúdou 15-20C od žiadanej hodnoty. Napríklad pri nastavení
je 60C, potom v procese regulácie dochádza k teplotným výkyvom v rozmedzí od 40 do 80C. V tomto prípade zmeňte nastavenia
elektronický regulátor (PID - komponenty, čas zdvihu atď.) neprinesie výsledok, pretože hydraulika TÚV je zásadne nesprávne vypočítaná.
Existuje len jedna cesta von: obmedziť prietok studenej vody a maximalizovať cirkulačnú zložku teplej vody. V tomto prípade v mieste miešania
menej studenej vody sa zmieša s viac horúcou (cirkulujúcou) vodou a systém bude fungovať stabilnejšie.
Vykonáva sa teda určitá imitácia dvojstupňového systému TÚV z dôvodu cirkulácie TÚV.
