Aşağı temperaturlu korroziya boru və regenerativ hava qızdırıcılarının, aşağı temperaturlu iqtisadçıların, həmçinin metal qaz kanallarının və bacaların şeh nöqtəsindən aşağı olan temperaturda qızdırıcı səthlərinə təsir göstərir. tüstü qazları. Aşağı temperaturlu korroziyanın mənbəyi baca qazlarında kükürd turşusu buxarını əmələ gətirən, baca qazının şeh nöqtəsi temperaturunda kondensasiya olunan sulfat anhidrid SO 3-dir. Qazlarda SO 3 faizinin bir neçə mində bir hissəsi 1 mm/il sürətlə metalın korroziyasına səbəb olmaq üçün kifayətdir. Kiçik həddindən artıq hava ilə soba prosesini təşkil edərkən, həmçinin yanacaq əlavələrindən istifadə edərkən və metalın korroziyaya davamlılığını artırarkən aşağı temperaturlu korroziya yavaşlayır.

Yüksək temperatur korroziyasına bərk yanacaq yandırarkən baraban və birdəfəlik qazanların soba ekranları, superqızdırıcılar və onların bərkidilməsi, həmçinin kükürdlü mazut yandırıldıqda superkritik təzyiqli qazanların aşağı radiasiya hissəsinin ekranları məruz qalır.

Boruların daxili səthinin korroziyası qazan suyunun tərkibində olan oksigen və karbon qazı qazlarının və ya duzların (xloridlər və sulfatlar) borularının metalı ilə qarşılıqlı təsirinin nəticəsidir. AT müasir qazanlar superkritik buxar təzyiqi, yem suyunun dərindən duzsuzlaşdırılması və termik deaerasiya nəticəsində qazların və korroziyalı duzların tərkibi əhəmiyyətsizdir və korroziyanın əsas səbəbi metalın su və buxarla qarşılıqlı təsiridir. Boruların daxili səthinin korroziyası çuxurların, çuxurların, qabıqların və çatların meydana gəlməsində özünü göstərir; zədələnmiş boruların xarici səthi sağlam olanlardan fərqlənə bilməz.

Daxili boru korroziyası nəticəsində yaranan zədələrə də daxildir:
boruların daxili səthinin hər hansı hissələrinə təsir edən oksigen parkinq korroziyası. Suda həll olunan çöküntülərlə örtülmüş ərazilər ən intensiv şəkildə təsirlənir (superqızdırıcıların boruları və birdəfəlik qazanların keçid zonası);
qazanların alt lil qələvi korroziyası və ekran boruları, bir çamur təbəqəsi altında suyun buxarlanması səbəbindən konsentrasiya edilmiş qələvi təsiri altında yaranan;
aşındırıcı mühitə və dəyişkən istilik gərginliklərinə eyni vaxtda məruz qalma nəticəsində qazan və ekran borularında çatlar şəklində özünü göstərən korroziya yorğunluğu.

Borularda hesablananlardan xeyli yüksək temperaturlara qədər qızdırılması nəticəsində miqyas əmələ gəlir. Qazan aqreqatlarının məhsuldarlığının artması ilə əlaqədar olaraq, son vaxtlar baca qazlarına kifayət qədər miqyaslı müqavimət göstərmədiyi üçün qızdırıcı boruların sıradan çıxması halları daha tez-tez baş verir. Mazutun yanması zamanı intensiv miqyaslama ən çox müşahidə olunur.

Boru divarlarının aşınması kömür və şist tozunun və külünün, həmçinin zədələnmiş qonşu borulardan və ya üfürmə ucluqlarından çıxan buxar axınının aşındırıcı təsiri nəticəsində baş verir. Bəzən boru divarlarının aşınması və sərtləşməsinin səbəbi istilik səthlərinin təmizlənməsi üçün istifadə olunan atışdır. Boruların yerləri və aşınma dərəcəsi xarici yoxlama və diametrinin ölçülməsi ilə müəyyən edilir. Borunun faktiki divar qalınlığı ultrasəs qalınlığı ölçən cihazla ölçülür.

Ekran və qazan borularının, həmçinin ayrı-ayrı boruların və bölmələrin əyilməsi divar panelləri Birdəfəlik qazanların radiasiya hissəsi borular qeyri-bərabər sıxlıqla quraşdırıldıqda, boru bərkidiciləri qırıldıqda, su itirildikdə və istilik hərəkətləri üçün sərbəstlik olmaması səbəbindən baş verir. Super qızdırıcının rulonlarının və ekranlarının əyilməsi əsasən asılqanların və bərkidicilərin yanması, quraşdırma və ya dəyişdirmə zamanı icazə verilən həddindən artıq və qeyri-bərabər sıxlıq səbəbindən baş verir. fərdi elementlər. Su ekonomizer rulonlarının əyilməsi dayaqların və asılqanların yanması və yerdəyişməsi səbəbindən baş verir.

Fistulalar, qabarıqlıqlar, çatlar və qırılmalar həmçinin aşağıdakılar nəticəsində yarana bilər: miqyaslı borularda çöküntülər, korroziya məhsulları, texnoloji miqyas, qaynaq flaşı və suyun dövranını ləngidən və boru metalının həddindən artıq istiləşməsinə kömək edən digər xarici obyektlər; atış sərtləşməsi; polad markasının buxar parametrlərinə və qaz temperaturuna uyğun gəlməməsi; xarici mexaniki zədə; əməliyyat pozuntuları.

Korroziya növlərinin müəyyən edilməsi çətindir və buna görə də korroziyaya qarşı mübarizə üçün texnoloji və iqtisadi cəhətdən optimal tədbirlərin müəyyən edilməsində səhvlər nadir deyil. Əsas zəruri tədbirlər korroziyanın əsas təşəbbüskarlarının hədlərini təyin edən qaydalara uyğun olaraq həyata keçirilir.

GOST 20995-75 “3,9 MPa-a qədər təzyiqli stasionar buxar qazanları. Yem suyunun və buxarın keyfiyyət göstəriciləri” yem suyundakı göstəriciləri normallaşdırır: şəffaflıq, yəni dayandırılmış çirklərin miqdarı; ümumi sərtlik, dəmir və mis birləşmələrinin tərkibi - şkala əmələ gəlməsinin və dəmir və mis oksidi yataqlarının qarşısının alınması; pH dəyəri - qələvi və turşu korroziyasının qarşısının alınması, həmçinin qazan tamburunda köpüklənmə; oksigen tərkibi - oksigen korroziyasının qarşısının alınması; nitrit tərkibi - nitrit korroziyasının qarşısının alınması; yağ tərkibi - qazan tamburunda köpüklənmənin qarşısının alınması.

Normların dəyərləri qazandakı təzyiqdən (deməli, suyun istiliyindən), yerli istilik axınının gücündən və suyun təmizlənməsi texnologiyasından asılı olaraq GOST tərəfindən müəyyən edilir.

Korroziyanın səbəblərini araşdırarkən, ilk növbədə, metalın məhv olduğu yerləri (mövcud olduqda) yoxlamaq, qəzadan əvvəlki dövrdə qazanın iş şəraitini təhlil etmək, yem suyunun, buxarın və çöküntülərin keyfiyyətini təhlil etmək lazımdır. , təhlil edin dizayn xüsusiyyətləri qazan.

Xarici müayinədə şübhələnmək mümkündür aşağıdakı növlər korroziya.

Oksigen korroziyası

: polad ekonomizerlərin giriş boru hissələri; kifayət qədər oksigensiz (normaldan yuxarı) su ilə qarşılaşdıqda təchizatı boru kəmərləri - zəif deaerasiya zamanı oksigen "sıçrayışları"; su qızdırıcıları; qazanın bağlanması zamanı bütün yaş sahələri və qazana havanın daxil olmasının qarşısını almaq üçün tədbirlərin görülməməsi, xüsusən durğun yerlərdə, suyu boşaltarkən, buxar kondensatını çıxarmaq və ya tamamilə su ilə doldurmaq çətin olan yerlərdən, məsələn, şaquli borular super qızdırıcılar. Boş vaxtlarda qələvi (100 mq/l-dən az) olduqda korroziya güclənir (lokallaşır).

Oksigen korroziyası nadir hallarda (suda oksigen miqdarı normadan əhəmiyyətli dərəcədə yüksək olduqda - 0,3 mq / l) qazan barabanlarının buxar ayırma cihazlarında və su səviyyəsinin sərhədində barabanların divarında özünü göstərir; enmə borularında. Yüksələn borularda, buxar baloncuklarının deaerasiya təsirinə görə korroziya baş vermir.

Zərərin növü və xarakteri. Üst qabığı qırmızımtıl dəmir oksidləri (ehtimal ki, hematit Fe 2 O 3) olan vərəmlərlə örtülmüş müxtəlif dərinlik və diametrli xoralar. Aktiv korroziyanın sübutu: tüberküllərin qabığının altında - qara maye çöküntü, ehtimal ki, sulfatlar və xloridlərlə qarışdırılmış maqnetit (Fe 3 O 4). Nəmlənmiş korroziya ilə qabığın altında bir boşluq var və ülserin dibi miqyas və çamur yataqları ilə örtülmüşdür.

pH > 8.5-də - xoralar nadirdir, lakin pH-da daha böyük və daha dərin olur< 8,5 - встречаются чаще, но меньших размеров. Только вскрытие бугорков помогает интерпретировать бугорки не как поверхностные отложения, а как следствие коррозии.

Suyun sürəti 2 m/s-dən çox olduqda, tüberküllər jet istiqamətində uzunsov bir forma ala bilər.

. Maqnit qabıqları kifayət qədər sıxdır və oksigenin vərəmə nüfuz etməsinə etibarlı maneə rolunu oynaya bilər. Lakin onlar tez-tez suyun və metalın temperaturu dövri olaraq dəyişdikdə korroziya yorğunluğu nəticəsində məhv olurlar: qazanın tez-tez sönməsi və işə salınması, buxar-su qarışığının pulsasiyaedici hərəkəti, buxar-su qarışığının ayrı-ayrı buxarlara təbəqələşməsi və bir-birinin ardınca gələn su tıxacları.

Korroziya temperaturun artması (350 ° C-ə qədər) və qazan suyunda xlorid tərkibinin artması ilə güclənir. Bəzən korroziya müəyyən termal parçalanma məhsulları ilə gücləndirilir üzvi maddələr yem suyu.

düyü. 1. Oksigen korroziyasının görünüşü

Qələvi (daha dar mənada - intergranular) korroziya

Metalın korroziyaya uğradığı yerlər. Yüksək güclü istilik axını zonalarında borular (brülör sahəsi və uzadılmış məşəlin qarşısı) - 300-400 kVt / m 2 və metal temperaturu müəyyən bir təzyiqdə suyun qaynama nöqtəsindən 5-10 ° C yüksək olduğu yerlərdə; əyri və üfüqi borular suyun dövranının zəif olduğu yerlərdə; qalın yataqlar altında olan yerlər; dayaq halqalarının yaxınlığında və qaynaqların özlərində, məsələn, barabandaxili buxar ayırıcı cihazlarının qaynaq yerlərində; pərçimlərə yaxın yerlər.

Zərərin növü və xarakteri. Korroziya məhsulları ilə dolu yarımkürə və ya elliptik çökəkliklər, o cümlədən tez-tez maqnitin parlaq kristalları (Fe 3 O 4). Girintilərin əksəriyyəti sərt qabıqla örtülmüşdür. Boruların sobaya baxan tərəfində, eni 20-40 mm və uzunluğu 2-3 m-ə qədər olan sözdə korroziya yolu meydana gətirən girintilər birləşdirilə bilər.

Qabıq kifayət qədər sabit və sıx deyilsə, onda korroziya - mexaniki gərginlik şəraitində - metalda çatların, xüsusən də çatların yaxınlığında meydana gəlməsinə səbəb ola bilər: pərçimlər, yuvarlanan birləşmələr, buxar ayırma cihazlarının qaynaq nöqtələri.

Korroziya zədələnməsinin səbəbləri. At yüksək temperatur- 200 ° C-dən çox - və yüksək kostik soda konsentrasiyası (NaOH) - 10% və ya daha çox - metal üzərində qoruyucu film (qabıq) məhv edilir:

4NaOH + Fe 3 O 4 \u003d 2NaFeO 2 + Na 2 FeO 2 + 2H 2 O (1)

Aralıq məhsul NaFeO 2 hidrolizə məruz qalır:

4NаFeО 2 + 2Н 2 О = 4NаОН + 2Fe 2 О 3 + 2Н 2 (2)

Yəni bu reaksiyada (2) natrium hidroksid azalır, (1), (2) reaksiyalarında istehlak edilmir, katalizator kimi çıxış edir.

Magnetit çıxarıldıqda, natrium hidroksid və su atom hidrogeni buraxmaq üçün birbaşa dəmirlə reaksiya verə bilər:

2NaOH + Fe \u003d Na 2 FeO 2 + 2H (3)

4H 2 O + 3Fe \u003d Fe 3 O 4 + 8H (4)

Buraxılan hidrogen metala diffuziya edə bilir və dəmir karbidlə metanı (CH 4) əmələ gətirir:

4H + Fe 3 C \u003d CH 4 + 3Fe (5)

Atom hidrogeni molekulyar hidrogenə birləşdirmək də mümkündür (H + H = H 2).

Metan və molekulyar hidrogen metala nüfuz edə bilməz, onlar taxıl sərhədlərində toplanır və çatlar olduqda onları genişləndirir və dərinləşdirir. Bundan əlavə, bu qazlar qoruyucu filmlərin meydana gəlməsinə və sıxılmasına mane olur.

Qazan suyunun dərin buxarlanması yerlərində kostik sodanın konsentratlı məhlulu əmələ gəlir: duzların sıx miqyaslı yataqları (bir növ çamur korroziyası); baloncuk qaynama böhranı, metal üzərində sabit bir buxar filmi yarandıqda - orada metal demək olar ki, zədələnmir, lakin kostik soda aktiv buxarlanmanın baş verdiyi filmin kənarları boyunca cəmlənir; suyun bütün həcmində buxarlanmadan fərqli olan buxarlanmanın baş verdiyi çatların olması: kaustik soda sudan daha pis buxarlanır, su ilə yuyulmur və yığılır. Metala təsir edərək, kaustik soda metalın içərisinə yönəldilmiş taxıl sərhədlərində çatlar əmələ gətirir (dənələrarası korroziyanın bir növü yarıq korroziyasıdır).

Qələvi qazan suyunun təsiri altında intergranular korroziya ən çox qazan tamburunda cəmlənir.

düyü. Şəkil 3. Qranullararası korroziya: a - korroziyadan əvvəl metal mikrostruktur, b - korroziya mərhələsində mikrostruktur, metal taxıl sərhədi boyunca çatların əmələ gəlməsi.

Metala belə bir aşındırıcı təsir yalnız üç amilin eyni vaxtda olması ilə mümkündür:

• akma dayanımına yaxın və ya bir qədər artıq, yəni 2,5 MN/mm 2 olan yerli dartılma mexaniki gərginlikləri;
• qazan suyunun dərin buxarlanmasının baş verə biləcəyi və yığılmış kaustik sodanın dəmir oksidlərinin qoruyucu təbəqəsini həll etdiyi baraban hissələrinin (yuxarıda qeyd olunan) boş birləşmələri (NaOH konsentrasiyası 10% -dən çox, suyun temperaturu 200 ° C-dən yuxarıdır və - xüsusilə - 300 ° C-yə yaxın). Qazan pasportdan daha aşağı təzyiqlə işlədilirsə (məsələn, 1,4 MPa əvəzinə 0,6-0,7 MPa), onda bu tip korroziya ehtimalı azalır;
• bu tip korroziya inhibitorlarının lazımi qoruyucu konsentrasiyaları olmayan qazan suyundakı maddələrin əlverişsiz birləşməsi. Natrium duzları inhibitor kimi çıxış edə bilər: sulfatlar, karbonatlar, fosfatlar, nitratlar, sulfit selüloz məhlulu.

düyü. 4. Qranulyar korroziyanın görünüşü

Nisbət müşahidə edildikdə korroziya çatları inkişaf etmir:

(Na 2 SO 4 + Na 2 CO 3 + Na 3 PO 4 + NaNO 3) / (NaOH) ≥ 5, 3 (6)

burada Na 2 SO 4, Na 2 CO 3, Na 3 PO 4, NaNO 3, NaOH - müvafiq olaraq natrium sulfat, natrium karbonat, natrium fosfat, natrium nitrat və natrium hidroksid tərkibi, mq / kq.

Hal-hazırda istehsal olunan qazanlarda bu korroziya şərtlərindən ən azı biri yoxdur.

Qazan suyunda silisium birləşmələrinin olması da intergranular korroziyanı gücləndirə bilər.

Bu şərtlərdə NaCl korroziya inhibitoru deyil. Yuxarıda göstərildi: xlor ionları (Сl -) korroziya sürətləndiriciləridir, yüksək hərəkət qabiliyyətinə və kiçik ölçülərinə görə qoruyucu oksid təbəqələrinə asanlıqla nüfuz edir və zəif həll olunan dəmir oksidləri əvəzinə dəmirlə (FeCl 2, FeCl 3) yüksək həll olunan duzlar əmələ gətirirlər. .

Qazanxanaların suyunda fərdi duzların tərkibinə deyil, ümumi minerallaşmanın dəyərləri ənənəvi olaraq idarə olunur. Yəqin ki, bu səbəbdən norma göstərilən nisbətə (6) görə deyil, qazan suyunun nisbi qələvilik dəyərinə görə tətbiq edilmişdir:

SH kv rel = SH ov rel = SH ov 40 100/S ov ≤ 20, (7)

burada U q rel - qazan suyunun nisbi qələviliyi,%; Şç ov rel - təmizlənmiş (əlavə) suyun nisbi qələviliyi, %; Şch ov - təmizlənmiş (əlavə) suyun ümumi qələviliyi, mmol/l; S ov - təmizlənmiş (əlavə) suyun minerallaşması (xloridlərin tərkibi daxil olmaqla), mq / l.

Təmizlənmiş (əlavə) suyun ümumi qələviliyi bərabər götürülə bilər, mmol/l:

• natrium kationizasiyasından sonra - mənbə suyunun ümumi qələviliyi;
• hidrogen-natrium kationlaşmasından sonra paralel - (0,3-0,4), və ya hidrogen-kationit filtrinin "ac" regenerasiyası ilə ardıcıl - (0,5-0,7);
• acidification və natrium xlor ionlaşması ilə natrium kationlaşmasından sonra - (0,5-1,0);
• ammonium-natrium kationlaşmasından sonra - (0,5-0,7);
• 30-40 ° C-də əhənglənmədən sonra - (0,35-1,0);
• laxtalanmadan sonra - (ref haqqında W - D-ə qədər), burada W təxminən ref - mənbə suyunun ümumi qələviliyi, mmol/l; D to - koaqulyantın dozası, mmol/l;
• soda əhəngindən sonra 30-40 ° C - (1,0-1,5), və 60-70 ° C - (1,0-1,2).

Rostekhnadzor normalarına uyğun olaraq qazan suyunun nisbi qələvilik dəyərləri qəbul edilir,%, çox deyil:

• pərçimlənmiş barabanlı qazanlar üçün - 20;
• qaynaqlanmış barabanlı qazanlar və onlara yuvarlanan borular üçün - 50;
• qaynaqlanmış barabanlı qazanlar və onlara qaynaqlanmış borular üçün - standartlaşdırılmamış istənilən dəyər.

düyü. 4. Qranulyar korroziyanın nəticəsi

Rostekhnadzorun normalarına görə, U kv rel meyarlardan biridir təhlükəsiz iş qazanlar. Xlor ionlarının tərkibini nəzərə almayan qazan suyunun potensial qələvi aqressivliyi meyarını yoxlamaq daha düzgündür:

K u = (S ov - [Сl - ]) / 40 u ov, (8)

burada K u - qazan suyunun potensial qələvi aqressivliyinin meyarı; S s - təmizlənmiş (əlavə) suyun duzluluğu (xloridlərin tərkibi də daxil olmaqla), mq/l; Cl - - təmizlənmiş (əlavə) suda xloridlərin miqdarı, mq/l; Şch ov - təmizlənmiş (əlavə) suyun ümumi qələviliyi, mmol/l.

K u dəyəri götürülə bilər:

• təzyiqi 0,8 MPa ≥ 5-dən çox olan pərçimlənmiş barabanlı qazanlar üçün;
• qaynaqlanmış barabanlı qazanlar və onlara təzyiqi 1,4 MPa ≥ 2-dən çox olan borular üçün;
• qaynaqlanmış barabanları və onlara qaynaqlanmış boruları olan qazanlar üçün, həmçinin qaynaqlanmış barabanları və 1,4 MPa-a qədər təzyiqlə içərisinə yuvarlanan boruları olan qazanlar və 0,8 MPa-a qədər təzyiqə malik pərçimli barabanlı qazanlar üçün - standartlaşdırmayın.

Subslurry korroziyası

Bu ad bir neçə müxtəlif növ korroziyanı (qələvi, oksigen və s.) birləşdirir. Qazanın müxtəlif zonalarında boş və məsaməli çöküntülərin və çöküntülərin yığılması lilin altında metalın korroziyasına səbəb olur. Əsas səbəb: yem suyunun dəmir oksidləri ilə çirklənməsi.

Nitrit korroziyası

. Sobaya baxan tərəfdə qazanın ekran və qazan boruları.

Zərərin növü və xarakteri. Nadir, kəskin məhdud böyük xoralar.

. Yem suyunda 20 μg / l-dən çox, suyun temperaturu 200 ° C-dən çox olan nitrit ionları (NO - 2) olduqda, nitritlər katodik depolarizator kimi xidmət edir. elektrokimyəvi korroziya, HNO 2, NO, N 2-yə bərpa (yuxarıya bax).

Buxar-su korroziyası

Metalın korroziyaya uğradığı yerlər. Aşırı qızdırıcı rulonların, həddindən artıq qızdırılan buxar xətlərinin, üfüqi və bir qədər maili buxar yaradan boruların zəif su dövranı olan ərazilərdə çıxışı, bəzən yuxarı generatrix qaynar su iqtisadçılarının çıxış rulonları.

Zərərin növü və xarakteri. Sıx qara dəmir oksidlərinin lövhələri (Fe 3 O 4), metala möhkəm bağlanmışdır. Temperaturun dəyişməsi ilə lövhənin (qabığın) davamlılığı pozulur, tərəzi düşür. Metalın qabarıqlar, uzununa çatlar, qırılmalarla vahid incəlməsi.

Bu, şlamın korroziyası kimi müəyyən edilə bilər: kənarları qeyri-müəyyən şəkildə ayrılmış dərin çuxurlar şəklində, daha çox boru içərisində çıxan qaynaqların yaxınlığında, məhlulun yığıldığı yerlərdə.

Korroziya zədələnməsinin səbəbləri:

• yuyucu vasitə - super qızdırıcılarda, buxar boru kəmərlərində, çamur təbəqəsi altında buxar "yastıqlarında" buxar;
• metalın temperaturu (polad 20) 450 ° C-dən çox, metal bölməyə istilik axını 450 kVt / m 2;
• yanma rejiminin pozulması: ocaqların şlaklanması, boruların içərisində və xaricində çirklənmənin artması, qeyri-sabit (vibrasiyalı) yanma, məşəlin ekranların borularına doğru uzanması.

Nəticədə: dəmirin su buxarı ilə birbaşa kimyəvi qarşılıqlı təsiri (yuxarıya bax).

Mikrobioloji korroziya

Aerob və anaerob bakteriyalar tərəfindən törədilən, 20-80 °C temperaturda görünür.

Metal zədələnmiş yerlər. Boruları və qabları müəyyən edilmiş temperaturda su ilə qazana.

Zərərin növü və xarakteri. vərəmlər müxtəlif ölçülərdə: diametri bir neçə millimetrdən bir neçə santimetrə qədər, nadir hallarda - bir neçə on santimetr. Tüberküllər sıx dəmir oksidləri ilə örtülmüşdür - aerob bakteriyaların tullantı məhsulu. İçəridə - qara toz və suspenziya (dəmir sulfid FeS) - sulfat azaldıcı anaerob bakteriyaların məhsulu, qara forma altında - yuvarlaq xoralar.

Zərərin səbəbləri. Təbii suda həmişə dəmir sulfatlar, oksigen və müxtəlif bakteriyalar var.

Dəmir bakteriyaları oksigenin iştirakı ilə dəmir oksidlərindən ibarət bir film meydana gətirir, bunun altında anaerob bakteriyalar sulfatları dəmir sulfid (FeS) və hidrogen sulfid (H 2 S) qədər azaldır. Öz növbəsində hidrogen sulfid kükürdlü (çox qeyri-sabit) və sulfat turşularının əmələ gəlməsinə səbəb olur və metal korroziyaya məruz qalır.

Bu tip korroziya qazanın korroziyasına dolayı təsir göstərir: 2-3 m / s sürətlə suyun axını tüberkülləri qoparır, məzmununu qazana aparır, çamurun yığılmasını artırır.

Nadir hallarda, bu korroziya qazanın özündə baş verə bilər, əgər ehtiyatda qazanın uzun müddət dayanması zamanı 50-60 ° C temperaturda su ilə doldurulursa və buxarın təsadüfi sıçrayışları səbəbindən temperatur saxlanılırsa. qonşu qazanlar.

"Şelatlı" korroziya

Korroziya zədələnməsinin yerləri. Buxarın sudan ayrıldığı avadanlıq: qazan barabanı, barabana daxil olan və çıxan buxar ayırıcıları, həmçinin nadir hallarda - yem suyu boru kəmərlərində və ekonomizatorda.

Zərərin növü və xarakteri. Metalın səthi hamardır, lakin mühit yüksək sürətlə hərəkət edirsə, o zaman korroziyaya uğramış səth hamar deyil, at nalı formalı çökəkliklərə və hərəkət istiqamətinə yönəlmiş "quyruqlara" malikdir. Səth nazik bir tutqun və ya qara parlaq bir filmlə örtülmüşdür. Aşkar çöküntülər yoxdur və korroziya məhsulları yoxdur, çünki "xelat" (qazanda xüsusi olaraq daxil edilən poliaminlərin üzvi birləşmələri) artıq reaksiya verib.

Normal işləyən bir qazanda nadir hallarda baş verən oksigenin olması halında, korroziyaya uğramış səth "şənlənir": pürüzlülük, metal adalar.

Korroziya zədələnməsinin səbəbləri. "Şelat" ın hərəkət mexanizmi daha əvvəl təsvir edilmişdir ("Sənaye və istilik qazanxanaları və mini-CHP", 1 (6) ΄ 2011, səh. 40).

"Xelat" korroziyası "xelat" ın həddindən artıq dozası olduqda baş verir, lakin hətta normal dozada da mümkündür, çünki "xelat" suyun intensiv buxarlandığı yerlərdə cəmləşir: nüvəli qaynama filmlə əvəz olunur. Buxar ayırıcı qurğularda suyun və buxar-su qarışığının yüksək turbulent sürəti səbəbindən "xelat" korroziyasının xüsusilə dağıdıcı təsiri halları var.

Bütün təsvir edilmiş korroziya zərərləri sinergetik təsir göstərə bilər, belə ki, müxtəlif korroziya amillərinin birləşmiş təsirindən ümumi zərər, ayrı-ayrı korroziya növlərindən zərərin miqdarından çox ola bilər.

Bir qayda olaraq, aşındırıcı maddələrin təsiri qazanın qeyri-sabit istilik rejimini gücləndirir, bu da korroziya yorğunluğuna səbəb olur və istilik yorğunluğunun korroziyasını həyəcanlandırır: soyuq vəziyyətdən başlayanların sayı 100-dən çoxdur, ümumi sayı başlayır - 200-dən çox. Bu cür metalların məhv edilməsi nadir hallarda baş verdiyindən, çatlar, boruların qırılması müxtəlif növ korroziyadan metal zədələnməsi ilə eyni görünür.

Adətən, metalın məhv edilməsinin səbəbini müəyyən etmək üçün əlavə metalloqrafik tədqiqatlar tələb olunur: rentgenoqrafiya, ultrasəs, rəng və maqnit hissəciklərinin qüsurlarının aşkarlanması.

Müxtəlif tədqiqatçılar qazan poladlarının korroziya zədələnməsi növlərinin diaqnostikası üçün proqramlar təklif etmişlər. VTI proqramı məlumdur (A.F. Boqaçev işçilərlə) - əsasən elektrik qazanları üçün yüksək təzyiq, və Energochermet birliyinin inkişafları - əsasən aşağı və orta təzyiqli elektrik qazanları və tullantı istilik qazanları üçün.

Bir sıra elektrik stansiyaları çay və kran suyu aşağı pH və aşağı sərtlik ilə. Su qurğularında çay suyunun əlavə emalı adətən pH-ın azalmasına, qələviliyin azalmasına və korroziyalı karbon qazının miqdarının artmasına səbəb olur. Aqressiv karbon qazının görünüşü birbaşa isti su qəbulu (2000-3000 t / saat) olan böyük istilik təchizatı sistemləri üçün istifadə olunan turşulaşdırma sxemlərində də mümkündür. Na-kationizasiya sxeminə əsasən suyun yumşaldılması təbii korroziya inhibitorlarının - sərtlik duzlarının çıxarılması hesabına onun aqressivliyini artırır.

Suyun zəif tənzimlənməsi və oksigen və karbon qazının konsentrasiyalarının mümkün artması ilə istilik təchizatı sistemlərində əlavə qoruyucu tədbirlərin olmaması səbəbindən boru kəmərləri daxili korroziyaya məruz qalır, istilik dəyişdiriciləri, saxlama çənləri və digər avadanlıqlar.

Məlumdur ki, temperaturun artması həm oksigenin udulması, həm də hidrogenin ayrılması ilə baş verən korroziya proseslərinin inkişafına kömək edir. Temperaturun 40 ° C-dən yuxarı artması ilə oksigen və karbon dioksid korroziya formaları kəskin şəkildə artır.

Xüsusi növ çamur altında korroziya qalıq oksigenin az olması şəraitində (PTE standartlarına cavab verdikdə) və dəmir oksidlərinin miqdarı 400 μg/dm 3-dən çox olduqda (Fe baxımından) baş verir. Əvvəllər buxar qazanlarının istismarı praktikasında tanınan bu növ korroziya nisbətən zəif istilik və istilik yüklərinin olmaması şəraitində aşkar edilmişdir. Bu halda, əsasən nəmləndirilmiş üçvalentli dəmir oksidlərindən ibarət olan boş korroziya məhsulları katod prosesinin aktiv depolarizatorlarıdır.

İstilik avadanlığının istismarı zamanı tez-tez yarıq korroziyası müşahidə olunur, yəni çatda (boşluqda) metalın seçici, intensiv korroziya ilə məhv edilməsi. Dar boşluqlarda baş verən proseslərin bir xüsusiyyəti, məhlulun həcmindəki konsentrasiya ilə müqayisədə oksigen konsentrasiyasının azalması və korroziya reaksiya məhsullarının yavaş çıxarılmasıdır. Sonuncuların yığılması və onların hidrolizi nəticəsində boşluqda məhlulun pH-nin azalması mümkündür.

İstilik şəbəkəsinin havalandırılmış su ilə açıq su qəbulu ilə daim doldurulması ilə, istilik təchizatının bütün nöqtələrində atmosfer təzyiqindən artıq təzyiq daim saxlandıqda, yalnız normal hidravlik şəraitdə boru kəmərlərində boşluqların meydana gəlməsi ehtimalı tamamilə istisna edilir. sistemi.

İsti su qazanlarının və digər avadanlıqların borularının çuxurlu korroziyasının səbəbləri aşağıdakılardır: əlavə suyun keyfiyyətsiz deaerasiyası; aqressiv karbon qazının olması səbəbindən aşağı pH dəyəri (10-15 mq / dm 3-ə qədər); dəmirin oksigen korroziya məhsullarının (Fe 2 O 3) istilik ötürmə səthlərində toplanması. Şəbəkə suyunda dəmir oksidlərinin artan tərkibi, qazanın istilik səthlərinin dəmir oksidi yataqları ilə sürüşməsinə kömək edir.

Bir sıra tədqiqatçılar dayanacaq korroziyasının qarşısını almaq üçün lazımi tədbirlər görülmədikdə, su qızdıran qazanların borularının işləməməsi zamanı paslanma prosesinin lil altında korroziyasının baş verməsində mühüm rol oynayır. Qazanların nəm səthlərində atmosfer havasının təsiri altında meydana gələn korroziya mərkəzləri qazanların istismarı zamanı fəaliyyətini davam etdirir.

SSR ENERGIYASI VƏ ELEKTRİKASYON NAZİRLİYİ

ENERJİYA VƏ ELEKTRİKLƏŞMƏ ƏSAS ELMİ-TEXNİKİ BÖLMƏ

METODOLOJİ TƏLİMATLAR
XƏBƏRDARLIQLA
AŞAĞI TEMPERATUR
Səthin korroziyası
QAZANLARIN İSTİLMƏSİ VƏ QAZ BACALARI

RD 34.26.105-84

SOYUZTEKHENERQO

Moskva 1986

Ümumittifaq İkiqat Qırmızı Əmək Bayrağı ordenli F.E adına İstilik Mühəndisliyi Elmi-Tədqiqat İnstitutu tərəfindən işlənib hazırlanmışdır. Dzerjinski

İFAÇILAR R.A. PETROSYAN, İ.İ. NADYROV

Enerji Sistemlərinin İstismar Baş Texniki İdarəsi tərəfindən 22 aprel 1984-cü ildə TƏSDİQ EDİLMİŞDİR.

Başçı müavini D.Ya. ŞAMƏRAKOV

İstifadə müddəti təyin edildi
01.07.85 tarixindən
01.07.2005-ci ilə qədər

Bu Təlimatlar buxar və isti su qazanlarının aşağı temperaturlu qızdırılan səthlərinə (iqtisadçıların, qaz buxarlandırıcılarının, hava qızdırıcılarının) tətbiq edilir. müxtəlif növlər və s.), eləcə də hava qızdırıcılarının arxasındakı qaz yolunda (qaz kanalları, kül kollektorları, tüstü çıxarıcılar, bacalar) və istilik səthlərinin aşağı temperaturlu korroziyadan qorunması üsullarını müəyyənləşdirin.

Təlimatlar turş yanacaqla işləyən istilik elektrik stansiyaları və qazan avadanlıqlarının layihələndirilməsi ilə məşğul olan təşkilatlar üçün nəzərdə tutulub.

1. Aşağı temperaturlu korroziya, baca qazlarından onların üzərində kondensasiya olunan sulfat turşusu buxarlarının təsiri altında qazanların quyruq qızdırıcı səthlərinin, qaz kanallarının və bacalarının korroziyasıdır.

2. Kükürdlü yanacaqların yanması zamanı tüstü qazlarında həcminin cəmi bir neçə mində bir hissəsini təşkil edən kükürd turşusu buxarlarının kondensasiyası kondensasiya temperaturundan əhəmiyyətli dərəcədə (50 - 100 ° C) yüksək olan temperaturlarda baş verir. su buxarından.

4. Əməliyyat zamanı qızdırıcı səthlərin korroziyasının qarşısını almaq üçün onların divarlarının temperaturu bütün qazan yüklərində baca qazlarının şeh nöqtəsi temperaturundan artıq olmalıdır.

Yüksək istilik ötürmə əmsalı olan mühitlə (iqtisadçılar, qaz buxarlandırıcılar və s.) soyudulan qızdırıcı səthlər üçün onların girişindəki mühitin temperaturları şeh nöqtəsinin temperaturunu təxminən 10 °C üstələməlidir.

5. Kükürdlü mazutla işləyərkən isti su qazanlarının qızdırıcı səthləri üçün aşağı temperaturlu korroziyanın tam istisna edilməsi şərtləri həyata keçirilə bilməz. Onu azaltmaq üçün qazana girişdə suyun temperaturunu 105 - 110 ° C-ə bərabər təmin etmək lazımdır. İsti su qazanlarını pik qazanlar kimi istifadə edərkən, bu rejim şəbəkə su qızdırıcılarının tam istifadəsi ilə təmin edilə bilər. İsti su qazanlarını əsas rejimdə istifadə edərkən, qazana daxil olan suyun istiliyinin artması isti suyun təkrar dövriyyəsi ilə əldə edilə bilər.

İsti su qazanlarının su istilik dəyişdiriciləri vasitəsilə istilik şəbəkəsinə qoşulması sxemindən istifadə edən qurğularda istilik səthlərinin aşağı temperaturlu korroziyasını azaltmaq üçün şərtlər tam şəkildə təmin edilir.

6. Buxar qazanlarının hava qızdırıcıları üçün ən soyuq bölmənin divarının hesablama temperaturu qazanın bütün yüklərində şeh nöqtəsinin temperaturunu 5-10 °C (minimum qiymətə aiddir) aşdıqda aşağı temperaturlu korroziyanın tam istisna edilməsi təmin edilir. minimum yük).

7. Boru tipli (TVP) və regenerativ (RAH) hava qızdırıcılarının divar temperaturunun hesablanması tövsiyələrə uyğun olaraq aparılır " Termal hesablama qazan aqreqatları. Normativ metod” (M.: Enerji, 1973).

8. Boru tipli hava qızdırıcılarında dəyişdirilə bilən soyuq kubların və ya turşuya davamlı örtüklü (emaye ilə örtülmüş və s.), habelə korroziyaya davamlı materiallardan hazırlanmış borulardan hazırlanmış kubların birinci (hava ilə) keçidi kimi istifadə edildikdə, hava qızdırıcısının aşağı temperaturlu korroziya (hava ilə) metal kublarının tam istisna edilməsi şərtləri üçün aşağıdakılar yoxlanılır. Bu halda, dəyişdirilə bilən, eləcə də korroziyaya davamlı kubların soyuq metal kublarının divar temperaturunun seçilməsi boruların intensiv çirklənməsini istisna etməlidir, bunun üçün kükürdlü yanacaq yağlarının yanması zamanı onların minimum divar temperaturu şehdən aşağı olmalıdır. baca qazlarının 30-40 ° C-dən çox olmayan nöqtəsi. Bərk kükürdlü yanacaqları yandırarkən, boru divarının minimum temperaturu, onun intensiv çirklənməsinin qarşısını almaq üçün şərtlərə uyğun olaraq, ən azı 80 ° C qəbul edilməlidir.

9. RAH-da aşağı temperaturlu korroziyanın tam istisna edilməsi şəraitində onların isti hissəsi hesablanır. RAH-ın soyuq hissəsi korroziyaya davamlıdır (emaye, keramika, aşağı alaşımlı polad və s.) Bu sənədin bəndinin tələbləri yerinə yetirilərkən qablaşdırmanın intensiv çirklənməsinin qarşısının alınması şərtlərinə əməl olunur.

10. Emayeli qablaşdırma kimi qalınlığı 0,6 mm olan metal təbəqələrdən istifadə olunur. TU 34-38-10336-89 uyğun olaraq istehsal olunan emaye qablaşdırmanın xidmət müddəti 4 ildir.

Seramik qablaşdırma kimi çini borular, keramika blokları və ya çıxıntıları olan çini boşqablar istifadə edilə bilər.

İstilik elektrik stansiyaları tərəfindən mazut sərfiyyatının azalmasını nəzərə alaraq, RAH-ın soyuq hissəsi üçün korroziyaya davamlılığı 2-2,5 dəfə yüksək olan 10KhNDP və ya 10KhSND aşağı lehimli poladdan hazırlanmış qablaşdırmadan istifadə etmək məqsədəuyğundur. aşağı karbonlu polad.

11. İşə başlama dövründə hava qızdırıcılarını aşağı temperaturlu korroziyadan qorumaq üçün “Məftil qanadlı elektrik qızdırıcılarının layihələndirilməsi və istismarı üçün Təlimatlar”da (M.: SPO Soyuztehenergo) müəyyən edilmiş tədbirləri həyata keçirmək lazımdır. , 1981).

Qazanın kükürdlü mazutda yandırılması havanın istilik sistemini əvvəlcədən işə salmaqla aparılmalıdır. Alovlanmanın ilkin dövründə hava qızdırıcısının qarşısındakı havanın temperaturu, bir qayda olaraq, 90 ° C olmalıdır.

11a. Səviyyəsi istismar zamanı korroziya sürətindən təxminən iki dəfə yüksək olan dayandırılmış qazanda hava qızdırıcılarını aşağı temperaturda (“stansiya”) korroziyadan qorumaq üçün qazanı dayandırmazdan əvvəl hava qızdırıcılarını xarici çöküntülərdən hərtərəfli təmizləyin. Eyni zamanda, qazanı söndürməzdən əvvəl, hava qızdırıcısına girişdə hava istiliyini qazanın nominal yükündəki dəyəri səviyyəsində saxlamaq tövsiyə olunur.

TVP-nin təmizlənməsi yem sıxlığı ən azı 0,4 kq/m.s olan atışla aparılır (bu sənədin səh.).

üçün bərk yanacaqlar kül kollektorlarının korroziyasının əhəmiyyətli riskini nəzərə alaraq, tüstü qazlarının temperaturu baca qazlarının şeh nöqtəsindən 15 - 20 ° C yuxarı seçilməlidir.

Kükürdlü yanacaq yağları üçün baca qazının temperaturu qazanın nominal yükündəki şeh nöqtəsinin temperaturunu təxminən 10 ° C-dən çox olmalıdır.

Mazutun tərkibindəki kükürdün miqdarından asılı olaraq, qazanın nominal yükündə baca qazının hesablanmış temperaturu aşağıdakı kimi qəbul edilməlidir:

Baca qazının temperaturu, ºС...... 140 150 160 165

Kükürdlü mazutun həddindən artıq az miqdarda hava ilə (α ≤ 1.02) yandırılması zamanı şeh nöqtəsinin ölçülməsinin nəticələrini nəzərə alaraq baca qazının temperaturu aşağı götürülə bilər. Orta hesabla, kiçik hava həddindən artıq kiçik olanlara keçid şeh nöqtəsinin temperaturunu 15 - 20 ° C azaldır.

Bacanın etibarlı işləməsini təmin etmək və onun divarlarına nəmin düşməsinin qarşısını almaq şərtləri yalnız baca qazlarının istiliyindən deyil, həm də onların axın sürətindən təsirlənir. Borunun dizayndan əhəmiyyətli dərəcədə aşağı yük şəraiti ilə işləməsi aşağı temperaturda korroziya ehtimalını artırır.

Təbii qazı yandırarkən, baca qazının temperaturunun ən azı 80 ° C olması tövsiyə olunur.

13. Qazan yükü nominaldan 100 - 50% aralığında azaldıqda, baca qazının temperaturunu nominaldan 10 ° C-dən çox azaltmağa imkan vermədən sabitləşdirməyə çalışmaq lazımdır.

Baca qazının temperaturunu sabitləşdirməyin ən iqtisadi yolu temperaturun artırılmasıdır ön qızdırma yük azaldıqca qızdırıcılarda hava.

Minimum icazə verilən dəyərlər RAH-dan əvvəl havanın qızdırılmasının temperaturu "Texniki istismar qaydaları"nın 4.3.28-ci bəndinə uyğun olaraq qəbul edilir. enerji stansiyaları və şəbəkələr” (M.: Energoatomizdat, 1989).

olduğu hallarda optimal temperaturlar RAH istilik səthinin qeyri-kafi olması səbəbindən baca qazları təmin edilə bilməz, baca qazının temperaturu bu maddələrin bəndlərində göstərilən dəyərlərdən çox olmayan havanın əvvəlcədən isidilməsi temperaturu alınmalıdır. Təlimatlar.

16. Metal qaz kanallarının aşağı temperaturda korroziyasından qorunmaq üçün etibarlı turşuya davamlı örtüklərin olmaması səbəbindən, onların etibarlı işləməsi tüstü qazları ilə divar arasındakı temperatur fərqinin 5-dən çox olmaması ilə hərtərəfli izolyasiya ilə təmin edilə bilər. °C.

Hazırda tətbiq olunur izolyasiya materialları və strukturlar uzunmüddətli istismarda kifayət qədər etibarlı deyil, buna görə də vaxtaşırı, ən azı ildə bir dəfə onların vəziyyətinə nəzarət etmək və lazım olduqda təmir və bərpa işləri aparmaq lazımdır.

17. Qaz kanallarını aşağı temperaturda korroziyadan qorumaq üçün sınaq əsasında istifadə edildikdə müxtəlif örtüklər nəzərə alınmalıdır ki, sonuncu baca qazlarının temperaturunu ən azı 10 ° C-dən çox olan temperaturlarda istilik müqavimətini və qaz sızdırmazlığını, temperaturda 50 - 80% konsentrasiyası olan sulfat turşusunun təsirlərinə qarşı müqaviməti təmin etməlidir. müvafiq olaraq 60 - 150 ° C diapazonu və onların təmiri və bərpası imkanı .

18. Aşağı temperaturlu səthlər, RAH-ın konstruktiv elementləri və qazanların bacaları üçün karbon poladdan korroziyaya davamlılıq baxımından 2-2,5 dəfə üstün olan 10KhNDP və 10KhSND aşağı alaşımlı çeliklərdən istifadə etmək məqsədəuyğundur.

Mütləq korroziya müqavimətinə yalnız çox az və bahalı yüksək ərintili poladlar malikdir (məsələn, 25% -ə qədər xrom və 30% -ə qədər nikel olan polad EI943).

Əlavə

1. Nəzəri cəhətdən verilmiş kükürd turşusu buxarının və suyun tərkibində olan tüstü qazlarının şeh nöqtəsinin temperaturu elə konsentrasiyalı sulfat turşusu məhlulunun qaynama nöqtəsi kimi müəyyən edilə bilər ki, bu zaman su buxarı və sulfat turşusunun eyni tərkibi olur. məhlulun üstündə təqdim olunur.

Ölçülmüş şeh nöqtəsinin temperaturu ölçmə texnikasından asılı olaraq nəzəri dəyərdən fərqli ola bilər. Baca qazının şeh nöqtəsinin temperaturu üçün bu tövsiyələrdə tr Bir-birindən 7 mm məsafədə lehimlənmiş 7 mm uzunluğunda platin elektrodları olan standart bir şüşə sensorun səthi temperaturu qəbul edilir, bu zaman elektrodlar arasındakı şeh filminin sabit vəziyyətdə müqaviməti 107 Ohm təşkil edir. Elektrodların ölçmə sxemində aşağı gərginlikli alternativ cərəyan (6 - 12 V) istifadə olunur.

2. Kükürdlü mazutların artıq havası 3 - 5% olan yanma zamanı baca qazlarının şeh nöqtəsinin temperaturu yanacağın tərkibindəki kükürdün miqdarından asılıdır. Sp(düyü.).

Kükürdlü mazutların həddindən artıq aşağı hava həddindən artıqlığı ilə (α ≤ 1.02) yandırıldıqda, tüstü qazının şeh nöqtəsinin temperaturu nəticələrdən götürülməlidir. xüsusi ölçülər. Qazanların α ≤ 1.02 ilə rejimə keçirilməsi şərtləri “Kükürdlü yanacaqla işləyən qazanların həddindən artıq kiçik artıq hava ilə yanma rejiminə keçirilməsinə dair Təlimat”da (M.: SPO Soyuztehenergo, 1980) müəyyən edilmişdir.

3. Kükürdlü bərk yanacaqları toz halında yandırarkən, baca qazlarının şeh nöqtəsinin temperaturu. tp yanacaqdakı kükürdün və külün azaldılmış miqdarından hesablana bilər Sppr, Arpr və su buxarının kondensasiya temperaturu tcon düstura görə

harada xala- uçan külün nisbəti (adətən 0,85 alınır).

düyü. 1. Baca qazının şeh nöqtəsinin temperaturunun yanmış mazutda kükürdün tərkibindən asılılığı

Bu düsturun birinci həddinin qiyməti xala= 0.85 Şəkildən müəyyən edilə bilər. .

düyü. 2. Azaldılmış kükürdün tərkibindən asılı olaraq, tüstü qazlarının şeh nöqtəsinin temperaturlarında və onlarda su buxarının kondensasiyasında fərqlər ( Sppr) və kül ( Arpr) yanacaqda

4. Qazlı kükürdlü yanacaqları yandırarkən, tüstü qazının şeh nöqtəsini əncirdən müəyyən etmək olar. bir şərtlə ki, qazın tərkibindəki kükürd azaldılmış kimi, yəni qazın kalorifik dəyərinin 4186,8 kJ/kq (1000 kkal/kq) kütlə üzrə faizlə hesablansın.

Qaz yanacaqları üçün kükürdün azaldılmış kütlə faizi düsturdan müəyyən edilə bilər

harada m- kükürd tərkibli komponentin molekulunda kükürd atomlarının sayı;

q- kükürdün həcm faizi (kükürd tərkibli komponent);

Qn- qazın kalorifik dəyəri kJ/m3 (kkal/nm3);

ilə- əmsal 4.187-ə bərabərdirsə Qn kJ/m3 və kkal/m3 ilə ifadə edilirsə 1,0.

5. Mazutun yanması zamanı hava qızdırıcılarının dəyişdirilə bilən metal qablaşdırmasının korroziya dərəcəsi metalın temperaturundan və baca qazlarının korrozivlik dərəcəsindən asılıdır.

Kükürdlü mazut 3-5% artıq hava ilə yandırıldıqda və səthi buxarla üfürdükdə, RAH qablaşdırmasının korroziya dərəcəsini (hər iki tərəfdən mm/il ilə) Cədvəldəki məlumatlardan təxmini hesablamaq olar. .

Cədvəl 1

6. Külün tərkibində kalsium oksidi yüksək olan kömürlər üçün şeh nöqtəsi temperaturları bu Təlimatların bəndlərinə uyğun olaraq hesablanmış temperaturdan aşağıdır. Belə yanacaqlar üçün birbaşa ölçmələrin nəticələrindən istifadə etmək tövsiyə olunur.