Proračun čvrstoće zidanja. Kako izračunati zidane zidove za stabilnost. U nastavku je primjer takvog izračuna.

Kada vlastiti dizajn kuća od cigli hitno je potrebno izračunati može li cigla izdržati opterećenja koja su određena u projektu. Posebno ozbiljna situacija se razvija u zidanim područjima oslabljenim prozorom i vrata. U slučaju velikog opterećenja, ova područja možda neće izdržati i biti uništena.

Točan izračun otpornosti zida na kompresiju gornjih podova prilično je kompliciran i određen je formulama navedenim u normativni dokument SNiP-2-22-81 (u daljnjem tekstu referenca -<1>). U inženjerskim proračunima tlačne čvrstoće zida uzimaju se u obzir mnogi čimbenici, uključujući konfiguraciju zida, tlačnu čvrstoću, čvrstoću ovog tipa materijala i još mnogo toga. Međutim, otprilike "na oko" možete procijeniti otpornost zida na kompresiju, koristeći indikativne tablice, u kojima je čvrstoća (u tonama) povezana ovisno o širini zida, kao i markama opeke i malter. Tablica je sastavljena za visinu zida od 2,8 m.

Snaga stola zid od cigli, tona (primjer)

Ako je vrijednost širine zida u rasponu između navedenih, potrebno je usredotočiti se na minimalni broj. Istodobno, treba imati na umu da tablice ne uzimaju u obzir sve čimbenike koji mogu ispraviti stabilnost, strukturnu čvrstoću i otpornost zida od opeke na kompresiju u prilično širokom rasponu.

Što se tiče vremena, opterećenja su privremena i trajna.

trajni:

• težina elemenata konstrukcija (težina ograda, nosivih i drugih konstrukcija);
• pritisak tla i stijena;
• hidrostatski tlak.

privremeno:

• težina privremenih konstrukcija;
• opterećenja od stacionarnih sustava i opreme;
• tlak u cjevovodima;
• opterećenja od uskladištenih proizvoda i materijala;
• klimatska opterećenja (snijeg, led, vjetar itd.);
• i mnogi drugi.

Pri analizi opterećenja konstrukcija potrebno je uzeti u obzir ukupne učinke. Ispod je primjer izračuna glavnih opterećenja na zidovima prvog kata zgrade.

Utovar cigle

Da bi se uzela u obzir sila koja djeluje na projektirani dio zida, potrebno je zbrojiti opterećenja:

U slučaju niskogradnje, zadatak je uvelike pojednostavljen, a mnogi faktori opterećenja mogu se zanemariti postavljanjem određene granice sigurnosti u fazi projektiranja.

Međutim, u slučaju gradnje konstrukcija od 3 ili više kata, potrebna je temeljita analiza pomoću posebnih formula koje uzimaju u obzir dodavanje opterećenja sa svake etaže, kut primjene sile i još mnogo toga. NA pojedinačni slučajevičvrstoća zida postiže se armiranjem.

Primjer izračuna opterećenja

Ovaj primjer prikazuje analizu postojećih opterećenja na zidovima 1. kata. Ovdje se uzimaju u obzir samo trajna opterećenja od raznih konstruktivnih elemenata zgrade, uzimajući u obzir neravnomjernu težinu konstrukcije i kut primjene sila.

Početni podaci za analizu:

• broj etaža - 4 etaže;
• debljina zida od opeke T = 64 cm (0,64 m);
• specifična težina zida (cigla, žbuka, žbuka) M = 18 kN / m3 (indikator je preuzet iz referentnih podataka, tablica 19.<1>);
• širina prozorskih otvora je: W1=1,5 m;
• visina prozorskih otvora - B1 = 3 m;
• presjek zida 0,64 * 1,42 m (opterećeno područje, gdje se primjenjuje težina gornjih konstrukcijskih elemenata);
• visina poda Vet=4,2 m (4200 mm):
• pritisak je raspoređen pod kutom od 45 stupnjeva.

1. Primjer određivanja opterećenja od zida (sloj žbuke 2 cm)

Hst \u003d (3-4SH1V1) (h + 0,02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 MN.

Širina opterećene površine P=Vet*V1/2-Š/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Np = (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094 MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290 MN,

uključujući H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878MN

1. Vlastita težina stupova

Npr \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN

Ukupno opterećenje bit će rezultat kombinacije naznačenih opterećenja na zidovima zgrade, za njegovo izračunavanje izvodi se zbrajanje opterećenja od zida, od podova 2. kata i težine projektirane površine. ).

Shema analize opterećenja i čvrstoće konstrukcije

Za izračunavanje stupa zida od opeke trebat će vam:

• duljina poda (to je i visina mjesta) (Wat);
• broj katova (Chat);
• debljina stijenke (T);
• širina zida od opeke (W);
• parametri zidanja (vrsta opeke, marka opeke, marka morta);

1. Površina zida (P)

1. Prema tabeli 15<1>potrebno je odrediti koeficijent a (karakteristika elastičnosti). Koeficijent ovisi o vrsti, marki opeke i morta.
2. Indeks fleksibilnosti (G)

1. Ovisno o pokazateljima a i D, prema tablici 18<1>trebate pogledati faktor savijanja f.
2. Pronalaženje visine komprimiranog dijela

gdje je e0 indeks rastezljivosti.

1. Pronalaženje površine komprimiranog dijela presjeka

Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)

1. Određivanje savitljivosti stisnutog dijela zida

Gszh=Veterinar/Vszh

1. Definicija prema tablici. osamnaest<1>koeficijent fszh, na temelju Gszh i koeficijenta a.
2. Izračun prosječnog koeficijenta fsr

Fsr=(f+fszh)/2

1. Određivanje koeficijenta ω (tablica 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Proračun sile koja djeluje na presjek
2. Definicija održivosti

Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - koeficijent dugotrajne izloženosti

R - otpornost zida na kompresiju, može se odrediti iz tablice 2<1>, u MPa

1. Pomirenje

Primjer izračuna čvrstoće zidanja

- Mokro - 3,3 m

- Čet - 2

- T - 640 mm

– Š – 1300 mm

- parametri zidanja (cigla od gline izrađena plastičnim prešanjem, cementno-pješčani mort, klasa opeke - 100, klasa morta - 50)

1. Područje (P)

P=0,64*1,3=0,832

1. Prema tabeli 15<1>odrediti koeficijent a.

1. Fleksibilnost (G)

G \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

1. Faktor savijanja (tablica 18<1>).

1. Visina komprimiranog dijela

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Područje komprimiranog dijela presjeka

Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Fleksibilnost komprimiranog dijela

Gf=3,3/0,55=6

1. fsf=0,96
2. Izračun fsr

Fav=(0,98+0,96)/2=0,97

1. Prema tablici devetnaest<1>

ω=1+0,045/0,64=1,07<1,45

Za određivanje stvarnog opterećenja potrebno je izračunati težinu svih konstrukcijskih elemenata koji utječu na projektirani dio zgrade.

1. Definicija održivosti

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN

1. Pomirenje

Uvjet je ispunjen, dovoljna je čvrstoća zidanja i čvrstoća njegovih elemenata

Nedovoljna otpornost zida

Što učiniti ako izračunati otpor zidova nije dovoljan? U tom slučaju potrebno je ojačati zid armaturom. U nastavku je primjer analize potrebnih strukturnih preinaka u slučaju nedovoljne tlačne čvrstoće.

Radi praktičnosti, možete koristiti tablične podatke.

Donja linija prikazuje vrijednosti za zid ojačan žičanom mrežom promjera 3 mm, sa ćelijom od 3 cm, klasa B1. Ojačanje svakog trećeg reda.

Povećanje snage je oko 40%. Obično je ovaj otpor kompresije dovoljan. Bolje je napraviti detaljnu analizu izračunavanjem promjene karakteristika čvrstoće u skladu s primijenjenom metodom ojačanja konstrukcije.

U nastavku je primjer takvog izračuna.

Primjer izračuna armature stupova

Početni podaci - vidi prethodni primjer.

• visina poda - 3,3 m;
• debljina zida - 0,640 m;
• širina zidanja 1.300 m;
• tipične karakteristike zidanja (vrsta opeke - glinene opeke izrađene prešanjem, vrsta morta - cement s pijeskom, marka opeke - 100, mort - 50)

U ovom slučaju, uvjet Y>=H nije zadovoljen (1.113<1,5).

Potrebno je povećati tlačnu čvrstoću i čvrstoću konstrukcije.

Dobitak

k=Y1/Y=1,5/1,113=1,348,

oni. potrebno je povećati čvrstoću konstrukcije za 34,8%.

Ojačanje armiranobetonske obujmice

Armatura se izvodi obujmom od betona B15 debljine 0,060 m. Vertikalne šipke 0,340 m2, stege 0,0283 m2 s korakom 0,150 m.

Dimenzije poprečnog presjeka armirane konstrukcije:

Š_1=1300+2*60=1,42

T_1=640+2*60=0,76

Kod ovakvih pokazatelja ispunjen je uvjet Y>=H. Čvrstoća na pritisak i čvrstoća konstrukcije su dovoljne.

Vanjski nosivi zidovi trebaju biti minimalno projektirani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko bi trebao biti debeo Zid od cigli , morate to izračunati. U ovom ćemo članku razmotriti izračun nosivosti opeke, au sljedećim člancima - ostatak proračuna. Kako ne biste propustili izlazak novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih izračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša tvrtka bavi izgradnjom vikendica, tj niskogradnje, tada ćemo razmotriti sve izračune za ovu kategoriju.

nositelji nazivaju se zidovi koji percipiraju opterećenje od podnih ploča, premaza, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku opeke za otpornost na mraz. Budući da svatko za sebe gradi kuću, barem stotinu godina, onda se sa suhim i normalnim režimom vlažnosti prostora prihvaća ocjena (M rz) od 25 i više.

Prilikom gradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim uvjetima vlažnosti, preporuča se koristiti za vanjske zidove šuplja cigla, budući da je njegova toplinska vodljivost niža od toplinske vodljivosti čvrstog. Sukladno tome, u proračunu toplinske tehnike, debljina izolacije bit će manja, što će uštedjeti unovčiti prilikom kupovine. čvrsta cigla za vanjske zidove potrebno je primijeniti samo ako je potrebno osigurati čvrstoću ziđa.

Ojačanje zidanja dopušteno samo u slučaju kada povećanje stupnja opeke i morta ne dopušta da se osigura potrebna nosivost.

Primjer izračuna zida od opeke.

Nosivost Zidanje ovisi o mnogim čimbenicima - o marki opeke, marki morta, o prisutnosti otvora i njihovim veličinama, o fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti počinje određivanjem shema dizajna. Prilikom proračuna zidova za vertikalna opterećenja, smatra se da je zid oslonjen na zglobno pričvršćene nosače. Pri proračunu zidova za horizontalna opterećenja (vjetar) smatra se da je zid čvrsto stegnut. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, budući da će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor odjeljka dizajna.

U praznim zidovima kao proračunski se uzima presjek I-I u razini dna poda s uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasan odjeljak II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova s ​​otvorima presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Sakupljanje tereta na zidu prvog kata uzimamo dobivenu vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenja od poda prvog kata P 1 = 1,8t i gornjih podova G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti a=150mm. Uzdužna sila P 1 od preklapanja bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Budući da će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta je samo 1/3 duljine potpore.

Smatra se da se opterećenje od gornjih podova G primjenjuje u sredini.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje u središtu presjeka, već na udaljenosti od nje jednakoj:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u odjeljak I-I. Moment je proizvod sile na ramenu.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t * cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kao nosivi zid debljine 25 cm, tada izračun treba uzeti u obzir vrijednost slučajnog ekscentriciteta e ν \u003d 2 cm, tada je ukupni ekscentricitet jednak:

e 0 = 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kada je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimiranog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Izgledi m g i φ 1 u odjeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.

V.V. Gabrusenko

Standardi dizajna (SNiP II-22-81) omogućuju prihvaćanje minimalne debljine nosivih kamenih zidova za zidanje skupine I u rasponu od 1/20 do 1/25 visine poda. Uz visinu poda do 5 m, zid od opeke debljine samo 250 mm (1 cigla) uklapa se u ta ograničenja, što dizajneri koriste - osobito često u novije vrijeme.

S tehničkog stajališta, dizajneri djeluju na legitimnim osnovama i snažno se opiru kada se netko pokuša umiješati u njihove namjere.

U međuvremenu, tanki zidovi najjače reagiraju na sve vrste odstupanja od karakteristika dizajna. Pa čak i za one koji su službeno dopušteni normama pravila za proizvodnju i prihvaćanje rada (SNiP 3.03.01-87). Među njima: odstupanja zidova pomakom osi (10 mm), debljinom (15 mm), odstupanjem jedne etaže od vertikale (10 mm), pomakom oslonaca podnih ploča u planu (6 ... 8 mm) itd.

Do čega dovode ta odstupanja, pogledajmo na primjeru unutarnji zid Visoka 3,5 m i debljina 250 mm od opeke 100 na mortu 75, nosi projektno opterećenje od poda od 10 kPa (ploče raspona 6 m s obje strane) i težinu prekrivenih zidova. Zid je dizajniran za centralnu kompresiju. Njegova projektna nosivost, određena prema SNiP II-22-81, iznosi 309 kN/m.

Pretpostavimo da je donji zid pomaknut od osi za 10 mm ulijevo, a gornji zid - za 10 mm udesno (slika). Osim toga, podne ploče su pomaknute 6 mm udesno od osi. To jest, opterećenje od preklapanja N 1= 60 kN/m primijenjeno uz ekscentricitet od 16 mm i opterećenje od zida iznad N 2- s ekscentricitetom od 20 mm, tada će rezultirajući ekscentricitet biti 19 mm. S takvim ekscentricitetom, nosivost zida će se smanjiti na 264 kN / m, t.j. za 15%. I to u prisutnosti samo dva odstupanja i pod uvjetom da odstupanja ne prelaze vrijednosti dopuštene normama.

Pridodamo li tu asimetrično opterećenje podova s ​​živim opterećenjem (više desno nego lijevo) i "tolerancije" koje si dopuštaju graditelji - zadebljanje horizontalnih fuga, tradicionalno loše ispunjavanje okomitih fuga, nekvalitetna obloga , zakrivljenost ili nagib površine, "pomlađivanje" otopine, prekomjerna uporaba lonca, itd., itd., tada se nosivost može smanjiti za najmanje 20 ... 30%. Kao rezultat toga, preopterećenje zida će premašiti 50...60%, nakon čega počinje nepovratni proces uništenja. Ovaj proces se ne pojavljuje uvijek odmah, događa se godinama nakon završetka izgradnje. Štoviše, treba imati na umu da što je manji presjek (debljina) elemenata, to je negativni učinak preopterećenja jači, budući da se smanjenjem debljine povećava mogućnost preraspodjele naprezanja unutar presjeka zbog plastičnih deformacija zida. smanjuje se.

Dodamo li još neravnomjerne deformacije baza (zbog natapanja tla), pune rotacije temelja, "visi" vanjskih zidova na unutarnjim nosivim zidovima, stvaranja pukotina i smanjenja stabilnosti , tada nećemo govoriti samo o preopterećenju, već o iznenadnom kolapsu.

Zagovornici tankih zidova mogu tvrditi da sve to zahtijeva previše kombinacije nedostataka i nepovoljnih odstupanja. Odgovorit ćemo im: velika većina nesreća i katastrofa u građevinarstvu događa se upravo kada se na jednom mjestu i u jednom trenutku skupi više negativnih čimbenika - u ovom slučaju ih nema "previše".

nalazima

Debljina nosivih zidova mora biti najmanje 1,5 cigle (380 mm). Zidovi debljine 1 cigle (250 mm) mogu se koristiti samo za jednokatnice ili za posljednje katove višekatnih zgrada.

Ovaj bi zahtjev trebao biti uključen u buduće teritorijalne norme za projektiranje građevinskih konstrukcija i zgrada, čija je potreba za razvojem već odavno prestala. U međuvremenu, možemo samo preporučiti da dizajneri izbjegavaju korištenje nosivih zidova debljine manje od 1,5 cigle.

U članku je prikazan primjer izračunavanja nosivosti zida od opeke trokatne zgrade bez okvira, uzimajući u obzir nedostatke utvrđene tijekom njegovog pregleda. Takvi se proračuni klasificiraju kao "provjera" i obično se izvode kao dio detaljnog vizualno-instrumentalnog pregleda zgrada.

Nosivost centralno i ekscentrično stlačenih kamenih stupova utvrđuje se na temelju podataka o stvarnoj čvrstoći zidanih materijala (cigla, mort) u skladu s odjeljkom 4.

Kako bi se uzeli u obzir nedostaci utvrđeni tijekom istraživanja, u formule SNiP-a se uvodi dodatni faktor smanjenja, uzimajući u obzir smanjenje nosivosti kamene konstrukcije(Ktr) ovisno o prirodi i opsegu otkrivene štete prema tablicama pogl. 4 .

PRIMJER PRORAČUNA

Provjerit ćemo nosivost unutarnjeg nosivog kamenog zida 1. kata po osi "8" m/o "B" - "C" na djelovanje pogonskih opterećenja, uzimajući u obzir nedostatke i oštećenja utvrđena tijekom njegovog pregleda. .

Početni podaci:

- Debljina zida: dst=0,38 m
- Širina zida: b=1,64 m
- Visina zida do dna podnih ploča 1. kata: H=3,0 m
- Visina zida iznad njega: h=6,5 m
– Područje prikupljanja tereta s podova i premaza: Sgr=9,32 m2
— Izračunata tlačna čvrstoća zida: R=11,05 kg/cm2

Tijekom pregleda zida duž osi “8” zabilježeni su sljedeći nedostaci i oštećenja (vidi sliku dolje): masivni gubitak morta iz zidanih spojeva do dubine od više od 4 cm; pomak (zakrivljenost) vodoravnih redova zidanja okomito do 3 cm; više okomito orijentiranih pukotina s otvorom od 2-4 mm (uključujući spojeve morta), prelazeći od 2 do 4 vodoravna reda zidanja (do 2 pukotine po 1 m zida).

Pustoshovka	cigla koja puca	Zakrivljenost redova zidanja

Prema ukupnosti utvrđenih nedostataka (uzimajući u obzir njihovu prirodu, stupanj razvijenosti i područje rasprostranjenja), u skladu s , nosivost predmetnog stupa treba smanjiti za najmanje 30%. Oni. koeficijent smanjenja nosivosti stupa uzima se jednak - Ktr \u003d 0,7. Shema za prikupljanje opterećenja na zidu prikazana je dolje na Sl.1.

SL. 1. Shema za prikupljanje opterećenja na zidu

I. Prikupljanje projektnih opterećenja na zidu

II. Proračun nosivosti stupa

(članak 4.1 SNiP II-22-81)

Kvantitativna procjena stvarne nosivosti centralno komprimiranog zida od opeke (uzimajući u obzir utjecaj otkrivenih nedostataka) na učinak izračunate uzdužne sile N primijenjene bez ekscentriciteta svodi se na provjeru sljedećeg stanja (formula 10):

Ns=mg×φ×R×A×Ktr ≥ N(1)

Prema rezultatima ispitivanja čvrstoće, projektna otpornost zidnog zida duž osi "8" na pritisak je R=11,05 kg/cm2.
Elastična karakteristika zida prema stavku 9. Tablice 15 (K) je: α=500.
Procijenjena visina stupa: l0=0,8×V=0,8×300=240 cm.
Fleksibilnost pravokutnog elementa punog presjeka: λh=l0 / dst=240/38=6,31.
Omjer izvijanja φ na α=500 i λh = 6,31(prema tablici 18): φ=0,90.
Površina poprečnog presjeka stupa (zida): A=b×dst=164×38=6232 cm2.
Jer debljina izračunate stijenke je veća od 30 cm (dst = 38 cm), koeficijent mg uzima se jednakim jedan: mg=1.

Zamjenom dobivenih vrijednosti u lijevu stranu formule (1) određujemo stvarnu nosivost centralno komprimiranog nearmiranog zida od opeke Ns:

Ns=1×0,9×11,05×6232×0,7=43 384 kgf

III. Provjera ispunjenosti uvjeta čvrstoće (1)

[Nc=43384 kgf] > [N=36340,5 kgf]

Uvjet čvrstoće je ispunjen: nosivost stup od opeke Ns uzimajući u obzir utjecaj identificiranih nedostataka, pokazalo se više vrijednosti ukupno opterećenje N.

Popis izvora:
1. SNiP II-22-81* "Kamene i ojačane zidane konstrukcije".
2. Preporuke za jačanje kamenih konstrukcija zgrada i građevina. TsNIISK ih. Kurčenko, Gosstroy.

Vanjski nosivi zidovi trebaju biti minimalno projektirani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko debeo treba da bude zid od opeke , morate to izračunati. U ovom ćemo članku razmotriti izračun nosivosti opeke, au sljedećim člancima - ostatak proračuna. Kako ne biste propustili izlazak novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih izračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša tvrtka bavi izgradnjom vikendica, odnosno niskogradnjom, razmotrit ćemo sve izračune za ovu kategoriju.

nositelji nazivaju se zidovi koji percipiraju opterećenje od podnih ploča, premaza, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku opeke za otpornost na mraz. Budući da svatko za sebe gradi kuću, barem stotinu godina, onda se sa suhim i normalnim režimom vlažnosti prostora prihvaća ocjena (M rz) od 25 i više.

Prilikom gradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim uvjetima vlažnosti, preporuča se korištenje šupljih opeka za vanjske zidove, jer je njezina toplinska vodljivost niža od toplinske vodljivosti pune opeke. U skladu s tim, s proračunom toplinskog inženjeringa, debljina izolacije će se pokazati manjom, što će uštedjeti novac pri kupnji. Puna cigla za vanjske zidove treba koristiti samo ako je potrebno osigurati čvrstoću ziđa.

Ojačanje zidanja dopušteno samo u slučaju kada povećanje stupnja opeke i morta ne dopušta da se osigura potrebna nosivost.

Primjer izračuna zida od opeke.

Nosivost opeke ovisi o mnogim čimbenicima - o marki opeke, marki morta, o prisutnosti otvora i njihovim veličinama, o fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti započinje definiranjem projektne sheme. Pri proračunu zidova za vertikalna opterećenja smatra se da je zid oslonjen na zglobno učvršćene nosače. Pri proračunu zidova za horizontalna opterećenja (vjetar) smatra se da je zid čvrsto stegnut. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, budući da će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor odjeljka dizajna.

U praznim zidovima kao proračunski se uzima presjek I-I u razini dna poda s uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasan odjeljak II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova s ​​otvorima presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Sakupljanje tereta na zidu prvog kata uzimamo dobivenu vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenja od poda prvog kata P 1 = 1,8t i gornjih podova G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti a=150mm. Uzdužna sila P 1 od preklapanja bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Budući da će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta je samo 1/3 duljine potpore.

Smatra se da se opterećenje od gornjih podova G primjenjuje u sredini.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje u središtu presjeka, već na udaljenosti od nje jednakoj:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u presjeku I-I. Moment je proizvod sile na ramenu.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t * cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Budući da je nosivi zid debljine 25cm, pri izračunu treba uzeti u obzir slučajni ekscentricitet e ν = 2cm, tada je ukupni ekscentricitet:

e 0 = 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kada je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimiranog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Izgledi m g i φ 1 u odjeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.