Cari məhdudlaşdıran reaktorlar elektrodinamik və istilik müqaviməti şərtləri üçün sınaqdan keçirilir, aparılmalıdır aşağıdakı meyarlarçeklər:
- elektrodinamik müqavimət: idin * iud, (3.7)
burada idin - elektrodinamik müqavimət (amplituda dəyəri) - cədvəllərə baxın 5.14, 5.15; tək (əkiz deyil) reaktorlar üçün yalnız idin, ikiqat reaktorlar üçün isə elektrodinamik müqavimət cərəyanının idinin amplituda qiyməti və İdin effektiv qiyməti verilir;
cari məhdudiyyət nəzərə alınmaqla (2.40) - (2.43) düsturları ilə hesablanır;
- istilik müqaviməti:
İter 2 ter * B, (3.8)
burada Iter - istilik müqaviməti - cədvələ baxın. 5.14, 5.15;
B - istilik cərəyanının nəbzi, cari məhdudiyyəti nəzərə alaraq, B = Ip0 * 2(toff + Tae), (3.9) düsturu ilə hesablanır.
harada toff ehtiyat mühafizəsi ilə söndürülmə vaxtıdır; toff = 4 s;
Tae - qısaqapanma cərəyanının aperiodik komponentinin zəifləməsinin ekvivalent vaxt sabiti; Tae = 0,1 - 0,23 s.
Test nəticələri cədvəldə təqdim olunur. 3,5 - 3,7. Şəkil 2.1-in dövrəsində reaktorlar üçün elektrodinamik və istilik müqavimətinin yoxlanılması 
RBU 10-1000-0.14U3 tipli göstərilən reaktorlar bölməli deyil, çoxqrupludur, çünki reaktorun arxasındakı bölmədə elektrik mühərrikləri istisna olmaqla, qısaqapanma cərəyanının qidalanma mənbələri yoxdur.
K2 nöqtəsində reaktordan maksimum axır. Cari məhdudiyyət nəzərə alınmaqla müvafiq cərəyanlar, Ips0 = 13,1 kA və iud.s = 36,2 Cədvəl 2.6-da hesablanır. Elektrodinamik müqavimət baxımından reaktorlar böyük fərqlə keçir - Cədvəl 3.5. 
Cədvəl 2.8-də istilik impulsu reaktordan sonra B = 86,8 kA2 s-də hesablanır. Düzünü desək, göstərilən istilik impulsu reaktorun arxasında qidalanan mühərriklərin cərəyanlarını nəzərə alır, əslində K2 nöqtəsində reaktordan axmır. Lakin Cədvəl 3.5-dən göründüyü kimi, hətta istilik impulsunun həddən artıq qiymətləndirilməsi nəzərə alınmaqla belə, istilik sabitliyi böyük marja ilə təmin edilir.SR reaktoru üçün hesablama.
Maksimum axın C1 bölməsində SR-1-dən keçir. Müvafiq olanı, cari məhdudiyyəti nəzərə alaraq, 3.2.2 Ip0vg1 = 99,9 kA bəndində hesablanmış qısa qapanma vasitəsilə hesablayırıq:
x * (b) \u003d 99,9 1,05 5,78 \u003d 0,061; - (2.31) tənliyindən
Ip0 \u003d 0,061 0,167 1,05 + 5,78 \u003d 26,7 kA, - düstur (2,31)
burada хр1*(b) = 0,167 SR reaktorunun müqavimətidir.
kud \u003d 1 + exp (-0,01 / 0,1) \u003d 1,905 - düstur (2,43)
iud \u003d 2 1.905 26.7 \u003d 71.9 kA - düstur (2.42)
B \u003d 71.92 (4 + 0.1) \u003d 2923 kA2 s - düstur (3.9)
Reaktor R üçün hesablama.
Maksimum axın 2P bölməsində P reaktorundan keçir.
Ip0 = 15.2 kA sistemindən müvafiq makiyaj 3.2.3-cü bənddə hesablanır. Təsir faktoru eyni qalır:
isp \u003d 2 1.905 15.2 \u003d 41.0 kA - düstur (2.42)
B \u003d 15.22 (4 + 0.1) \u003d 947 kA2 s - düstur (3.9) Reaktor üçün hesablama Рres.
Reaktordan maksimum axın birbaşa reaktorun arxasındadır. Bu vəziyyətdə hesablama R işləyən reaktor üçün hesablama ilə tamamilə üst-üstə düşür.
RS reaktoru üçün hesablama.
Qrup birləşmələrində maksimum 6,3 kV-da RS reaktoru vasitəsilə axır. Ip0 = 13,6 kA sistemindən müvafiq makiyaj 3.2.4-cü bənddə hesablanır.
iud \u003d 2 1.905 13.6 \u003d 36.6 kA - düstur (2.42) 
B \u003d 13.62 (4 + 0.1) \u003d 758 kA2 s - düstur (3.9) Cədvəl 3.6-dan belə çıxır ki, təyinedici amil reaktorların elektrodinamik sabitlik üçün yoxlanılmasıdır. İstilik müqavimətinə görə, onlar böyük bir marj ilə keçirlər, tk. istilik müqavimət cərəyanının axını zamanı tter = 8 s əhəmiyyətli dərəcədə toff = 4 s düstur (3.9) keçir.
Şəkil 3.2-dəki dövrədə reaktorlar üçün elektrodinamik və istilik müqavimətinin yoxlanılması
Cərəyan transformatorunun mexaniki və istilik təsirlərinə qarşı müqaviməti elektrodinamik müqavimət cərəyanı və istilik müqavimət cərəyanı ilə xarakterizə olunur.
Qısamüddətli elektrodinamik cərəyan I D cərəyan transformatorunun onun sonrakı düzgün işləməsinə mane olan zədələnmədən dayana biləcəyi axınının bütün vaxtı üçün qısaqapanma cərəyanının ən böyük amplitudasına bərabərdir.
Cari I D cərəyan transformatorunun qısaqapanma cərəyanının mexaniki (elektrodinamik) təsirlərinə tab gətirmək qabiliyyətini xarakterizə edir.
Elektrodinamik müqavimət də çoxluqla xarakterizə edilə bilər K D, bu elektrodinamik müqavimət cərəyanının amplituda nisbətidir.
Elektrodinamik müqavimət tələbləri şin, quraşdırılmış və ayrıla bilən cərəyan transformatorlarına şamil edilmir.
istilik cərəyanı
istilik cərəyanı mən tt t t intervalı üçün qısaqapanma cərəyanının ən yüksək effektiv dəyərinə bərabərdir, cərəyan transformatoru cərəyan keçirən hissələri qısaqapanma cərəyanları üçün icazə verilən temperaturdan artıq olan temperaturlara qədər qızdırmadan bütün müddət ərzində dözə bilər (aşağıya bax). ) və zədələnmədən onun sonrakı fəaliyyətinə mane olur.
İstilik müqaviməti cərəyan transformatorunun qısaqapanma cərəyanının istilik təsirlərinə qarşı durma qabiliyyətini xarakterizə edir.
Bir cərəyan transformatorunun istilik müqavimətini qiymətləndirmək üçün yalnız transformatordan keçən cərəyanın dəyərlərini deyil, həm də müddətini və ya başqa sözlə, ayrılan istilik miqdarını bilmək lazımdır. cərəyanın kvadratının hasilinə mütənasibdir Mən tT və onun müddəti t T. Bu dəfə, öz növbəsində, cərəyan transformatorunun quraşdırıldığı şəbəkənin parametrlərindən asılıdır və birdən bir neçə saniyəyə qədər dəyişir.
İstilik müqaviməti çoxluqla xarakterizə edilə bilər K T istilik cərəyanının nominal ilkin cərəyanın effektiv dəyərinə nisbəti olan istilik cərəyanı.
GOST 7746-78 uyğun olaraq, daxili cərəyan transformatorları üçün aşağıdakı istilik müqavimət cərəyanları müəyyən edilir:
- bir saniyə Mən 1T və ya iki saniyə Mən 2T(və ya onların çoxluğu K 1T və K 2T nominal ilkin cərəyana münasibətdə) 330 kV və yuxarı nominal gərginliklər üçün cərəyan transformatorları üçün;
- bir saniyə Mən 1T və ya üç saniyə Mən 3T(və ya onların çoxluğu K 1T və K 3T nominal ilkin cərəyana münasibətdə) 220 kV daxil olmaqla nominal gərginliklər üçün cərəyan transformatorları üçün.
Elektrodinamik və istilik müqavimətinin cərəyanları arasında aşağıdakı nisbətlər olmalıdır:
330 kV və yuxarı cərəyan transformatorları üçün
220 kV-a qədər nominal gərginliklər üçün cərəyan transformatorları üçün
Temperatur şərtləri
İstilik müqaviməti cərəyanında cərəyan transformatorlarının cərəyan keçirən hissələrinin temperaturu:
- alüminium canlı hissələri üçün 200 °C;
- Mis və onun ərintilərindən üzvi izolyasiya və ya yağla təmasda olan cərəyan keçirən hissələr üçün 250 °C;
- Üzvi izolyasiya və ya yağla təmasda olmayan mis və onun ərintilərindən hazırlanmış cərəyan keçirən hissələr üçün 300 °C.
Göstərilən temperatur dəyərlərini təyin edərkən, ona uyğun gələn ilkin dəyərlərinə davam etmək lazımdır uzun iş nominal cərəyanda cərəyan transformatoru.
Cərəyan transformatorlarının elektrodinamik və istilik müqavimətinin cərəyanlarının dəyərləri dövlət standartı standartlaşdırılmamışdır. Bununla belə, onlar digər cihazların elektrodinamik və istilik müqavimətinə uyğun olmalıdırlar. yüksək gərginlik cərəyan transformatoru ilə eyni dövrədə quraşdırılmışdır. Cədvəldə. 1-2 daxili cərəyan transformatorlarının dinamik və istilik müqavimətinin məlumatlarını göstərir.
Cədvəl 1-2. Bəzi növ məişət cərəyan transformatorlarının elektrodinamik və istilik müqavimətinin məlumatları
Qeyd. Elektrodinamik və istilik müqavimətindən asılıdır mexaniki güc izolyasiya edən və cərəyan keçirən hissələrdən, həmçinin sonuncunun kəsişməsindən.
Cari transformatorlar ilkin cərəyanı ən əlverişli dəyərlərə endirmək üçün nəzərdə tutulmuşdur ölçü alətləri və rele. (5 A, nadir hallarda 1 və ya 2,5 A), həmçinin idarəetmə və mühafizə sxemlərini əsas yüksək gərginlikli dövrələrdən ayırmaq üçün. Kommutasiya qurğularında istifadə olunan cərəyan transformatorları eyni vaxtda kol izolyatoru (TPL, TPO) kimi fəaliyyət göstərir. Tam keçid qurğularında dayaqlı (çubuqlu) cərəyan transformatorları - TLM istifadə olunur. TPLC, TNLM, şin - TSHL. paylayıcı qurğularda 35 kV və yuxarıda - keçid qurğusunun növündən və onun gərginliyindən asılı olaraq quraşdırılmış.
Bir yarımstansiyada cərəyan transformatorlarının hesablanması, əslində, seçilmiş hüceyrə ilə təchiz edilmiş cərəyan transformatorunun yoxlanılmasına gəlir. Beləliklə, cərəyan transformatorunun markası seçilmiş hüceyrə növündən asılıdır; Bundan əlavə, cərəyan transformatorları seçirlər:
1) gərginliklə;
2) cari (ilkin və ikincil)
Bu zaman nəzərə almaq lazımdır ki, 1A nominal ikincil cərəyan 500 kV-luq paylayıcı qurğular və güclü 330 kV-luq paylayıcı qurğular üçün istifadə olunur, digər hallarda isə 5 A-lıq ikinci cərəyan istifadə olunur.Nominal ilkin cərəyan bir o qədər yaxın olmalıdır. mümkün qədər quraşdırmanın nominal cərəyanına, çünki birincil sarma transformatorunun az yüklənməsi səhvlərin artmasına səbəb olur.
Seçilmiş cərəyan transformatoru qısaqapanma cərəyanlarına dinamik və istilik müqavimətinə görə yoxlanılır. Bundan əlavə, cərəyan transformatorları dəqiqlik sinfinə görə seçilir, bu da qoşulmuş cihazların dəqiqlik sinfinə uyğun olmalıdır. ikincil dövrəölçmə cərəyanı transformatoru (ITT) - Cərəyan transformatorunun göstərilən ölçmə dəqiqliyini təmin etməsi üçün ona qoşulmuş cihazların gücü cərəyan transformatorunun pasportunda göstərilən nominal ikincil yükdən yüksək olmamalıdır.
Cərəyan transformatorunun istilik müqaviməti istilik impulsu ilə müqayisə edilir B k:
dinamik sabitlik əmsalı haradadır.
Cari transformatorun ikincil dövrəsinin yükü aşağıdakı ifadə ilə hesablana bilər:
burada - cihazların və ya rölin bütün seriyalı birləşdirilmiş sarımlarının müqavimətlərinin cəmi;
birləşdirən tellərin müqaviməti;
Müqavimət əlaqə əlaqələri(= 0,05 Ohm, 2 - 3 cihazla: 3-dən çox cihazla = 0,1 Ohm).
Cihazların müqaviməti düsturla müəyyən edilir:
telin müqaviməti haradadır;
l hesablayıram - effektiv uzunluq məftillər;
q- naqillərin bölməsi.
Birləşdirən tellərin uzunluğu cərəyan transformatorunun əlaqə diaqramından asılıdır:
| , | (6.37) |
harada m- keçid sxemindən asılı olaraq əmsal;
l- naqillərin uzunluğu (yarımstansiyalar üçün l= 5 m).
Cari transformatoru bir fazada açarkən m= 2, cərəyan transformatoru natamam ulduza qoşulduqda, , ulduza qoşulduqda, m =1.
Cərəyan transformatorunun ikincil dövrələrinin naqillərinin minimum kəsişməsi mexaniki möhkəmlik vəziyyətinə uyğun olaraq 2,5 mm 2 (alüminium üçün) və 1,5 mm 2 (mis üçün) az olmamalıdır. Sayğaclar cərəyan transformatoruna qoşulduqda, bu bölmələr bir addım artırılmalıdır.
LV yarımstansiyasının keçid qurğusunda hüceyrələrdə cərəyan transformatorlarını seçmək (yoxlamaq) lazımdır. aşağıdakı növlər: giriş, bölmə, çıxış xətləri, eləcə də köməkçi transformatorun hücrələrində. Bu hüceyrələrin nominal cərəyanları ifadələrlə müəyyən edilir (6.21-6.23) və TSN hüceyrələrində:
 ,
| (6.38) |
harada S ntsn- TSN-nin nominal gücü.
Hesablama nəticələri cədvəl 6.8-də ümumiləşdirilmişdir:
Cədvəl 6.8 - LV yarımstansiyasının keçid qurğusunun cərəyan transformatorlarının seçilməsi üçün xülasə cədvəli:
| Transformator parametri | Seçim (yoxlama) şərti | Hüceyrə növləri | |||
| giriş | bölmək | gedən xətlər | TSN | ||
| Transformator növü | hüceyrə seriyası ilə müəyyən edilir (kataloqa görə) | ||||
| Nominal gərginlik |  | ||||
| Nominal cərəyan | |||||
| ilkin | |||||
| ikinci dərəcəli | AMMA | ||||
| Dəqiqlik sinfi | Birləşdirilmiş cihazların dəqiqlik sinfinə görə | və ya | |||
| Dinamik Sabitlik |  |
||||
| İstilik sabitliyi |  |
Misal 1
Giriş qutusunda cərəyan transformatorunu seçin güc transformatoru yarımstansiyada. Transformatorun nominal gücü 6,3 MVA, transformasiya nisbəti 110/10,5 kV-dir. Yarımstansiyada iki transformator var. Yarımstansiyanın layihə yükü S maksimum 10,75 MVA. 10 kV-luq şəbəkəyə torpaq verilməyib. Aşağı gərginlik tərəfindəki dalğalanma cərəyanı 27,5 kA-dır. Ampermetrlər və sayğaclar aktiv və reaktiv güc. RU-10 kV-də hüceyrələrin növü - KRU-2-10P.
Maksimum nominal giriş hüceyrə cərəyanı (ən əlverişsiz üçün iş rejimi):
AMMA.
Giriş hüceyrəsinə quraşdırılmış ən yaxın standart cərəyan transformatoru (KRU-2-10P) seçilir - iki ikincil sarımlı TPOL-600 / 5-0,5 / R: ölçmə alətləri və rele qorunması üçün. Dəqiqlik sinifinin belə bir cərəyan transformatorunun nominal yükü 0,5 - S2= 10 VA ( r2\u003d 0,4 Ohm), elektrodinamik sabitliyin çoxluğu, k dyn= 81, istilik sabitliyinin çoxluğu, k T= 3 s. Bu məlumatlar /3, 10/-də göstərilmişdir.
Seçilmiş cərəyan transformatoru elektrodinamik sabitliyə görə yoxlanılır:
,
həmçinin istilik sabitliyi:
,
C hesablamadan (cədvəl 4.4); T a\u003d 4.3 cədvəlinə görə 0,025 s;
1105,92 > 121,78.
Torpaqsız sxemlərdə cərəyan transformatorlarının iki fazada olması kifayətdir, məsələn, A və C-də. Ölçmə alətlərindən cərəyan transformatoruna yüklər müəyyən edilir, məlumatlar cədvəl 6.9-da ümumiləşdirilir:
Cədvəl 6.9 - Ölçmə vasitələrinin fazalar üzrə yüklənməsi
| Cihaz adı | ||||
| AMMA | AT | ilə | ||
| Ampermetr | H-377 | 0,1 | ||
| Aktiv enerji sayğacı | SAZ-I673 | 2,5 | 2,5 | |
| Reaktiv Enerji Ölçüsü | SRC-I676 | 2,5 | 2,5 | |
| Ümumi | 5,1 |
Cədvəl göstərir ki, A mərhələsi ən çox yüklənmişdir, onun yükü VA və ya r proqram= 
0,204 ohm. Kesiti ilə alüminiumdan hazırlanmış birləşdirici tellərin müqaviməti müəyyən edilir q\u003d 4 mm 2, uzun l= 5 m.
Ohm
burada \u003d 0,0283 Ohm / m mm 2 alüminium üçün;
İkinci dövrə empedansı:
harada r davamı= 0,05 ohm.
Cari transformatorların ikincil yükü haqqında pasport və hesablanmış məlumatları müqayisə edərək, əldə edirik:
Buna görə seçilmiş cərəyan transformatoru bütün parametrlərdən keçir.
Xətt dövrəsində cihazları və keçiriciləri seçərkən nəzərə almaq lazımdır ki
a) şinlərdən şaxələnmə və şinlər və ayırıcılar arasında kollar (əgər ayırıcı rəflər varsa) reaktorda qısaqapanma əsasında seçilməlidir;
b) reaktorun yuxarı axınında quraşdırılmış avtobus ayırıcılarının, elektron açarların, cərəyan transformatorlarının, kolların və şinlərin seçimi reaktorun aşağı axınında qısaqapanma tonlarının qiymətlərinə uyğun olaraq həyata keçirilməlidir.
Cihazların və bərk təkərlərin elektrodinamik müqavimətini onların dayaqları ilə yoxlayarkən hesablanmış qısaqapanma növü dəstəkləyici strukturlarüç fazalı qısaqapanmadır. Üç fazalı qısaqapanma üçün də istilik sabitliyi yoxlanılmalıdır. Gücü 60 MVt və ya daha çox olan generatorların sxemlərində, eləcə də eyni gücə malik olan generator-transformator bloklarının sxemlərində istifadə olunan avadanlıq və keçiricilər 4 s hesablanmış qısaqapanma vaxtına əsaslanaraq istilik dayanıqlığına yoxlanılmalıdır. Buna görə də, generator dövrəsi üçün üç fazalı və iki fazalı qısa dövrə nəzərə alınmalıdır. Torpaqlanmamış və ya rezonanslı torpaqlanmış şəbəkələrdə (35 kV-a qədər şəbəkələr daxil olmaqla) cihazların kəsilmə qabiliyyəti üç fazalı qısaqapanma cərəyanı ilə yoxlanılmalıdır. Effektiv şəkildə torpaqlanmış şəbəkələrdə (110 kV və daha yüksək gərginlikli şəbəkələr) cərəyanlar üç fazalı və bir fazalı qısaqapanma zamanı müəyyən edilir, qırılma qabiliyyətini yoxlamaq üçün bunu daha sərt rejimdə edirlər, gərginliyin bərpası şərtlərini nəzərə alır.
Elektrodinamik müqavimət üçün sınaq.
Qısaqapanma cərəyanları zədələnə bilər elektrik aparatı və təkər konstruksiyaları. Bunun baş verməməsi üçün hər bir cihaz növü zavodda sınaqdan keçirilir, onun üçün ən yüksək icazə verilən qısaqapanma cərəyanı (ümumi cərəyanın pik dəyəri) i dyn təyin edilir. Ədəbiyyatda bu cərəyanın başqa adı var - qısaqapanma cərəyanı vasitəsilə məhdudlaşdırma i pr.skv.
Elektrodinamik müqavimət üçün sınaq şərti formaya malikdir
≤ i dyn döyürəm,
harada döyürəm- dövrədə təxmin edilən şok cərəyanı..
Termal sabitlik testi.
Qısa qapanma zamanı keçiricilər və qurğular icazə verilən temperaturdan yuxarı qızmamalıdır, müəyyən edilmiş normalar qısa müddətli istilik üçün.
Cihazların istilik sabitliyi üçün şərt yerinə yetirilməlidir
harada B - qısaqapanma zamanı buraxılan istilik enerjisinin miqdarına mütənasib kvadratik qısaqapanma cərəyanının impulsu;
mən ter - nominal cərəyan cihazın istilik müqaviməti;
t ter - cihazın istilik müqavimətinin nominal vaxtı.
Cihaz t ter zamanı cərəyanına tab gətirə bilər.
İmpuls kvadratik qısaqapanma cərəyanı
burada i t - t anında qısaqapanma cərəyanının ani dəyəri;
tc - qısaqapanmanın başlanğıcından onun ayrılmasına qədər olan vaxt;
B kp - qısaqapanma cərəyanının dövri komponentinin istilik impulsu;
B k.a - qısaqapanma cərəyanının aperiodik komponentinin istilik impulsu.
B-yə istilik impulsu elektrik dövrəsində qısaqapanma nöqtəsinin yerindən asılı olaraq fərqli şəkildə müəyyən edilir.
Üç əsas halı ayırd etmək olar:
Uzaqdan qısaqapanma
generatorların və ya sinxron kompensatorların yaxınlığında qısaqapanma,
bir qrup güclü elektrik mühərriki yaxınlığında qısaqapanma:
Birinci halda, qısa dövrənin ümumi istilik impulsu
burada I p.0 - ilkin qısaqapanma cərəyanının dövri komponentinin effektiv dəyəri;
T a qısaqapanma cərəyanının aperiodik komponentinin çürümə sabitidir.
Digər iki qısaqapanma halları üçün Bk istilik impulsunu təyin etmək olduqca çətindir. Təxmini hesablamalar üçün yuxarıdakı B ifadəsindən istifadə edə bilərsiniz.
PUE-yə görə, t otk səfər vaxtı bu sxemin əsas rele mühafizəsinin t r.z və t o.v söndürülməsinin ümumi vaxtının hərəkəti vaxtının cəmidir;
t otk \u003d t r.z + t o.v
Kabellər və şinlər nominal parametrlərinə (cari və gərginlik) uyğun olaraq seçilir və istilik və dinamik qısaqapanma müqavimətinə görə yoxlanılır. Qısa qapanma prosesi qısamüddətli olduğundan, kabel keçiricisində ayrılan bütün istilik onu qızdırmağa getdiyini güman etmək olar. Kabelin istilik temperaturu onunla müəyyən edilir müqavimət, istilik tutumu, əməliyyat temperaturu. Normal iş rejimində kabel istilik temperaturu
harada t o.sr - temperatur mühit(torpaqlar); təlavə et - icazə verilən temperatur normal rejimdə, 60 ° C-ə bərabər alınır; I əlavə - seçilmiş bölmə üçün icazə verilən cərəyan.
Qısaqapanma zamanı icazə verilən maksimum qısamüddətli temperatur yüksəlir elektrik kabelləri emprenye edilmiş kağız izolyasiyası ilə qəbul edilir: mis və alüminium keçiriciləri ilə 10 kV-a qədər - 200 ° C; Mis keçiricilərlə 20-35 kV - 175 °С.
Qısaqapanma cərəyanlarına istilik müqavimətinə görə kabel kəsişməsinin yoxlanılması ifadəyə uyğun olaraq həyata keçirilir.
(10.27)
harada AT k - istilik impulsu; C = A con –AMMA erkən- qısaqapanmadan sonra və ondan əvvəl keçiricidə buraxılan istilik fərqinə uyğun gələn əmsal.
Kağız izolyasiyası və mis keçiriciləri olan 6-10 kV kabellər üçün ilə= 141, alüminium keçiriciləri ilə ilə= 85; PVC və ya mis keçiriciləri olan rezin izolyasiyalı kabellər üçün ilə= 123, alüminium keçiricilərlə ilə= 75.
Qısaqapanma zamanı cərəyan keçirən hissələrdən keçici cərəyanlar keçərək shinanın konstruksiyalarında və elektrik qurğularında mürəkkəb dinamik qüvvələrə səbəb olur. Sərt şinlərə və izolyatorlara təsir edən qüvvələr üç fazalı qısaqapanma cərəyanının ən yüksək ani dəyərindən hesablanır. i y. Bu, maksimum gücü təyin edir F mexaniki titrəmələri nəzərə almadan, lakin məsafəni nəzərə alaraq shinanın strukturunda lşin izolyatorları və fazalar arasındakı məsafələr a(Şəkil 10.2).
düyü. 10.2. Fazalar arasındakı məsafə ( b,h- təkər ölçüləri)
İcazə verilən gərginliklər, MPa: mis MT üçün - 140, alüminium üçün AT- 70, alüminium üçün ATT - 90, polad üçün - 160.
Çox zolaqlı şinlərdə, fazalar arasındakı qüvvəyə əlavə olaraq, zolaqlar arasında bir qüvvə var, bu vəziyyətdə hesablama daha mürəkkəbləşir.
Açarların, ayırıcıların və digər cihazların cərəyan keçirən hissələrində elektrodinamik qüvvələr mürəkkəbdir və hesablanması çətindir, buna görə də istehsalçılar cihaz vasitəsilə icazə verilən maksimum dövrə cərəyanını göstərirlər (pik dəyər) I hesablamada tapılan şok cərəyanından az olmamalı olan nominal dyne I y üç fazalı qısaqapanma ilə.
İş rejimlərindən və ətraf mühitin xüsusiyyətlərindən asılı olaraq elektrik avadanlıqlarının xidmət müddəti
Mühazirə No 12-13 Elektrik enerjisinin keyfiyyət göstəriciləri və onun təmin edilməsi üsulları Elektrik enerjisinin keyfiyyət standartları və onların enerji təchizatı sistemlərində əhatə dairəsi.
Əhəmiyyətli tərkib hissəsiİnsan tərəfindən yaradılmış elektrik obyektlərini yaradan və ölü (fiziki) və canlı (bioloji) təbiətə, texniki, informasiya, sosial reallığa təsir edən elektrik, maqnit və elektromaqnit sahələrinin məcmusu kimi başa düşülən çoxşaxəli elektromaqnit uyğunluğu problemi. Elektrik şəbəkəsində elektrik enerjisinin keyfiyyət göstəriciləri ilə xarakterizə olunan PQE-nin enerji keyfiyyəti alt sistemi olur. SQE-nin siyahısı və standart (icazə verilən) dəyərləri GOST 13109-97 "Keyfiyyət standartları" ilə müəyyən edilir. elektrik enerjisi enerji təchizatı sistemlərində" 1 yanvar 1999-cu ildə mövcud QOST 13109-87-ni əvəz etmək üçün təqdim edilmişdir.
Elektrik enerjisinin keyfiyyət anlayışı digər malların keyfiyyət anlayışından fərqlidir. Elektrik enerjisinin keyfiyyəti elektrik qəbuledicilərinin işləmə keyfiyyəti ilə özünü göstərir. Buna görə də, qeyri-qənaətbəxş işləyirsə və hər bir konkret halda istehlak olunan elektrik enerjisinin keyfiyyətinin təhlili verir. müsbət nəticələr, onda işin keyfiyyəti və ya əməliyyat günahkardır. SCE-lər GOST-un tələblərinə cavab vermirsə, o zaman təchizatçıya - enerji şirkətinə qarşı iddialar irəli sürülür. Ümumiyyətlə, SCE-lər həm enerji təchizatı təşkilatı, həm də istehlakçılar tərəfindən təqdim olunan keçirici müdaxilə (elektrik şəbəkəsinin elementləri üzərində paylanmış) nəticəsində elektrik şəbəkəsinin gərginliyinin təhrif dərəcəsini müəyyən edir.
Elektrik enerjisinin keyfiyyətinin aşağı düşməsi aşağıdakılara səbəb olur:
Elektrik şəbəkəsinin bütün elementlərində itkilərin artması;
Fırlanan maşınların həddindən artıq istiləşməsi, izolyasiyanın sürətləndirilmiş yaşlanması, elektrik avadanlıqlarının xidmət müddətinin azalması (bəzi hallarda nasazlıq);
Elektrik enerjisi istehlakında artım və elektrik avadanlıqlarının tələb olunan gücü;
Rele mühafizəsi və avtomatlaşdırma cihazlarının işinin pozulması və saxta siqnalizasiya;
Elektronikada nasazlıqlar nəzarət sistemləri, kompyuter elmləri və xüsusi avadanlıq;
Tək fazanın baş vermə ehtimalı qısa qapanmalar maşınların və kabellərin izolyasiyasının sürətlənmiş qocalması, sonra bir fazalı nasazlıqların çoxfazalı nasazlıqlara keçməsi ilə əlaqədar;
Mövcud olanların yaxınlığında yerləşən kəsilmiş və ya tikilməkdə olan yüksək gərginlikli elektrik xətlərinin naqillərində və kabellərində təhlükəli səviyyələrdə induksiya edilmiş gərginliklərin yaranması;
Televiziya və radio avadanlıqlarına müdaxilə, rentgen aparatlarının səhv işləməsi;
Elektrik sayğaclarının düzgün işləməməsi.
SCE-nin bir hissəsi enerji təchizatı təşkilatının və istehlakçıların elektrik avadanlıqlarının sabit vəziyyətdə işləməsi ilə əlaqədar, yəni elektrik enerjisi istehlakının istehsalı, ötürülməsi, paylanması texnoloji prosesinin xüsusiyyətlərindən qaynaqlanan müdaxiləni xarakterizə edir. Bunlara gərginlik və tezlik sapmaları, gərginlik dalğa formasının sinusoidal formasının təhrif edilməsi, balanssızlıq və gərginlik dalğalanmaları daxildir. Onların normallaşması üçün icazə verilən dəyərlər PKE.
Digər hissəsi kommutasiya prosesləri, ildırım və atmosfer hadisələri, qoruyucu vasitələrin və avtomatlaşdırmanın işləməsi və qəzadan sonrakı rejimlər nəticəsində elektrik şəbəkəsində baş verən qısamüddətli müdaxilələri xarakterizə edir. Bunlara enmə və gərginlik impulsları, enerji təchizatında qısamüddətli fasilələr daxildir. Bu SCE-lər üçün icazə verilən ədədi dəyərlər GOST tərəfindən müəyyən edilmir. Bununla belə, amplituda, müddət, tezlik və başqaları kimi parametrlər ölçülməli və qısamüddətli müdaxilə ehtimalı ilə əlaqədar müəyyən elektrik şəbəkəsini xarakterizə edən statistik məlumat dəstlərindən təşkil edilməlidir.
GOST 13109-97 elektrik təchizatı sistemlərinin elektrik şəbəkələrində göstəriciləri və standartları müəyyən edir. ümumi məqsəd müxtəlif elektrik enerjisi istehlakçılarına və ya elektrik enerjisi qəbuledicilərinə (ümumi əlaqə nöqtələri) məxsus elektrik şəbəkələrinin qoşulduğu nöqtələrdə 50 Hz tezliyi ilə dəyişən üç fazalı və bir fazalı cərəyan. Standartlar elektrik şəbəkələrinin layihələndirilməsində və istismarında, həmçinin elektrik qəbuledicilərinin səs-küyə qarşı müqavimət səviyyələrinin və bu qəbuledicilərin təqdim etdiyi keçirici elektromaqnit müdaxilə səviyyələrinin müəyyən edilməsində istifadə olunur. İki növ norma var: normal olaraq icazə verilən və maksimum icazə verilən. Uyğunluğun qiymətləndirilməsi 24 saatlıq hesablaşma müddəti ərzində həyata keçirilir.
Elektrik enerjisinin keyfiyyəti enerji təchizatı sisteminin səviyyələrinin əlaqə qovşaqlarında parametrlər (tezlik və gərginlik) ilə xarakterizə olunur.
Tezlik- ümumi sistem parametri sistemdəki aktiv güc balansı ilə müəyyən edilir. Sistemdə aktiv güc çatışmazlığı olduqda, tezlik istehsal olunan və istehlak olunan elektrik enerjisinin yeni balansının qurulduğu bir dəyərə endirilir. Bu vəziyyətdə tezliyin azalması fırlanma sürətinin azalması ilə əlaqələndirilir elektrik maşınları və onların kinetik enerjisinin azalması. Beləliklə, sərbəst buraxılan kinetik enerji tezliyi saxlamaq üçün istifadə olunur. Buna görə də sistemdəki tezlik nisbətən yavaş dəyişir. Bununla birlikdə, aktiv güc çatışmazlığı (30% -dən çox) ilə tezlik tez dəyişir və "ani" tezlik dəyişikliyinin təsiri meydana gəlir - "tezlik uçqunu". Tezliyin saniyədə 0,2 Hz-dən çox sürətlə dəyişməsi adətən tezlik dalğalanmaları adlanır.
Elektrik enerjisi sisteminin qovşağında gərginlik bütövlükdə sistemdə reaktiv gücün balansı və elektrik şəbəkəsinin qovşağında reaktiv gücün balansı ilə müəyyən edilir. 11 enerji keyfiyyət göstəriciləri müəyyən edilmişdir:
sabit vəziyyət gərginliyindən sapma δU y;
gərginliyin dəyişmə diapazonu δU t ;
titrəmə dozası P t ;
fazadan fazaya (faza) gərginliyin sinusoidal əyrisinin təhrif əmsalı Kimə U ;
əmsal n- gərginliyin harmonik komponenti Kimə U ( n ) ;
tərs ardıcıllıqla gərginlik balanssızlığı faktoru K 2 U ;
sıfır ardıcıllığında gərginlik asimmetriya əmsalı K 0 U ;
tezlik sapmaları Δf;
gərginliyin düşməsinin müddəti Δt p;
impuls gərginliyi U imp;
müvəqqəti həddindən artıq gərginlik əmsalı K başına U .
Bütün SCE-lərdə standart tərəfindən müəyyən edilmiş standartlar yoxdur. Beləliklə, sabit gərginlik sapması (bu müddət 1 dəqiqə üçün orta sapma deməkdir, baxmayaraq ki, bu dəqiqə ərzində effektiv gərginlik dəyərinin dəyişdirilməsi prosesi tamamilə qeyri-sabit ola bilər) yalnız 380/220 V şəbəkələrdə və şəbəkələrdəki nöqtələrdə normallaşdırılır. daha yüksək gərginlik hesablanmalıdır. Gərginlik enmələri üçün, gərginliyi 20 kV-a qədər olan şəbəkələrdə yalnız hər birinin (30 s) icazə verilən maksimum müddəti müəyyən edilir və ümumi enişlərin sayında müxtəlif dərinliklərdəki enişlərin nisbi dozası haqqında statistik məlumatlar, lakin statistik məlumatlar təqdim olunur. vaxt vahidi üzrə onların sayı (həftə, ay və s.). By impuls gərginliyi və müvəqqəti həddindən artıq gərginlik normaları müəyyən edilmir, lakin verilir istinad Məlumat enerji təchizatı təşkilatlarının şəbəkələrində onların mümkün dəyərləri haqqında.
Bəzi KE göstəricilərinin dəyərlərini təyin edərkən elektrik enerjisinin aşağıdakı köməkçi parametrləri istifadə olunur:
Gərginlik dəyişikliklərinin təkrarlanma tezliyi F δUt;
Gərginlik dəyişiklikləri arasındakı interval Δt i , i +1 ;
Gərginliyin düşmə dərinliyi δU P ,
Gərginlik düşmələrinin baş vermə tezliyi F P ;
Onun amplitudasının 0,5 səviyyəsində nəbzin müddəti Δt imp 0,5;
Müvəqqəti həddindən artıq gərginliyin müddəti Δt başına U .
Normların ədədi dəyərləri standartda olan bütün SCE-lər üçün, sadalanan 11 SCE-dən altısı üçün formalaşan cəza mexanizmi müqavilə əsasında işə salınır: tezlik sapması; gərginlik sapması; titrəmə dozası; gərginlik əyrisinin sinusoidallığının təhrif əmsalı; tərs ardıcıllıqla gərginliyin balanssızlıq əmsalı; sıfır ardıcıllığında gərginliyin asimmetriya əmsalı.
Qəbul edilməz tezlik sapmalarına görə məsuliyyət, şübhəsiz ki, enerji təchizatı təşkilatının üzərinə düşür. İstehlakçı reaktiv gücün istehlakı və istehsalı üçün texniki şərtləri pozmazsa, enerji təchizatı təşkilatı qəbuledilməz gərginlik sapmalarına görə məsuliyyət daşıyır. Digər dördü (məsuliyyəti müəyyən edilmiş PQI) üzrə normaların pozulmasına görə məsuliyyət müqaviləyə daxil edilmiş icazə verilən töhfənin elektrik enerjisi ölçmə məntəqəsində nəzərə alınan SQİ-nin dəyəri ilə müqayisəsi əsasında müəyyən edilmiş təqsirkarın üzərinə düşür. ölçmələr əsasında hesablanmış faktiki töhfə. Müqavilədə icazə verilən töhfələr göstərilmədikdə, enerji təchizatı təşkilatı məsuliyyət daşıyır Aşağı keyfiyyət, onun pisləşməsinin günahkarından asılı olmayaraq.
