Výpočet tepelného a dynamického odporu. Výber a testovanie meracích transformátorov prúdu. Kontrola ochranných zariadení na tepelnú a dynamickú odolnosť

Reaktory obmedzujúce prúd sa skúšajú podľa podmienok elektrodynamickej a tepelnej odolnosti, musia byť vykonané nasledujúce kritériá kontroluje:
- elektrodynamický odpor: idin * iud, (3.7)
kde idin - elektrodynamický odpor pri (hodnota amplitúdy) - pozri tabuľky 5.14, 5.15; pre jednoduché (nie dvojité) reaktory sa uvádza iba idin a pre dvojité reaktory sa uvádza hodnota amplitúdy idin a efektívna hodnota Idin elektrodynamického odporového prúdu;

s prihliadnutím na aktuálne obmedzenie sa vypočíta podľa vzorcov (2.40) - (2.43);

- tepelná odolnosť:

Iter 2 ter * B, (3,8)

kde Iter - tepelný odpor pri - pozri tabuľku. 5,14, 5,15;
B - tepelný prúdový impulz, berúc do úvahy prúdové obmedzenie, sa vypočíta podľa vzorca B = Ip0 * 2 (toff + Tae), (3.9)
kde toff je čas vypnutia záložnou ochranou; toff = 4 s;
Tae - ekvivalentná časová konštanta útlmu aperiodickej zložky skratového prúdu; Tae = 0,1 - 0,23 s.
Výsledky testov sú uvedené v tabuľke. 3,5 - 3,7. Kontrola elektrodynamického a tepelného odporu pre reaktory v okruhu z obr. 2.1

Uvedené reaktory typu RBU 10-1000-0.14U3 nie sú sekcionálne, ale viacskupinové, pretože v sekcii za reaktorom nie sú okrem elektromotorov žiadne napájacie zdroje skratového prúdu.
Maximum preteká reaktorom v bode K2. Zodpovedajúce prúdy, berúc do úvahy prúdové obmedzenie, Ips0 = 13,1 kA a iud.s = 36,2 sú vypočítané v tabuľke 2.6. Z hľadiska elektrodynamického odporu reaktory vyhovujú s veľkou rezervou - tabuľka 3.5.

V tabuľke 2.8 je tepelný impulz vypočítaný pri B = 86,8 kA2 s za reaktorom. Presne povedané, indikovaný tepelný impulz zohľadňuje prúdy motorov napájajúcich sa za reaktorom, ktoré v skutočnosti nepretekajú reaktorom v bode K2. Ale ako ukazuje tabuľka 3.5, aj pri zohľadnení nadhodnotenia tepelného impulzu je tepelná stabilita zabezpečená s veľkou rezervou.Výpočet pre SR reaktor.
Maximum preteká cez SR-1 na úseku C1. Zodpovedajúci, berúc do úvahy prúdové obmedzenie, vypočítame prostredníctvom skratu vypočítaného v článku 3.2.2 Ip0vg1 = 99,9 kA:

x * (b) \u003d 99,9 1,05 5,78 \u003d 0,061; - z rovnice (2.31)

Ip0 \u003d 0,061 0,167 1,05 + 5,78 \u003d 26,7 kA, - vzorec (2,31)

kde хр1*(b) = 0,167 je odpor SR reaktora.

kud \u003d 1 + exp (-0,01 / 0,1) \u003d 1,905 - vzorec (2,43)

iud \u003d 2 1,905 26,7 \u003d 71,9 kA - vzorec (2,42)

B \u003d 71,92 (4 + 0,1) \u003d 2923 kA2 s - vzorec (3,9)

Výpočet pre reaktor P.

Maximum preteká cez reaktor P v sekcii 2P.
Zodpovedajúce doplňovanie zo systému Ip0 = 15,2 kA je vypočítané v článku 3.2.3. Faktor dopadu zostáva rovnaký:
isp \u003d 2 1,905 15,2 \u003d 41,0 kA - vzorec (2,42)
B \u003d 15,22 (4 + 0,1) \u003d 947 kA2 s - vzorec (3.9) Výpočet pre reaktor Рres.
Maximálny prietok cez reaktor Рres je priamo za pohotovostným reaktorom. Výpočet sa v tomto prípade úplne zhoduje s výpočtom pre pracovný reaktor R.

Výpočet pre RS reaktor.

Maximálne prietoky cez RS reaktor pri 6,3 kV na skupinových zostavách. Zodpovedajúce doplňovanie zo systému Ip0 = 13,6 kA je vypočítané v článku 3.2.4.
iud \u003d 2 1,905 13,6 \u003d 36,6 kA - vzorec (2,42)
B \u003d 13,62 (4 + 0,1) \u003d 758 kA2 s - vzorec (3.9) Z tabuľky 3.6 vyplýva, že určujúcim faktorom je overenie elektrodynamickej stability reaktorov. Podľa tepelného odporu prechádzajú s veľkou rezervou, tk. počas toku tepelného odporového prúdu tter = 8 s výrazne prevyšuje toff = 4 s vo vzorci (3.9).

Kontrola elektrodynamického a tepelného odporu pre reaktory v okruhu podľa obr. 3.2

Odolnosť prúdového transformátora voči mechanickým a tepelným vplyvom je charakterizovaná elektrodynamickým odporovým prúdom a tepelným odporovým prúdom.

Krátkodobý elektrodynamický prúd ja D rovná najväčšej amplitúde skratového prúdu za celý čas jeho toku, ktorý prúdový transformátor znesie bez poškodenia, ktoré bráni jeho ďalšej správnej činnosti.

Aktuálne ja D charakterizuje schopnosť prúdového transformátora odolávať mechanickým (elektrodynamickým) účinkom skratového prúdu.

Elektrodynamický odpor možno charakterizovať aj mnohonásobnosťou K D, čo je pomer elektrodynamického odporového prúdu k amplitúde .

Požiadavky na elektrodynamický odpor sa nevzťahujú na prípojnicové, vstavané a odpojiteľné transformátory prúdu.

tepelný prúd

tepelný prúd I tt sa rovná najväčšej efektívnej hodnote skratového prúdu za interval t t, ktorú prúdový transformátor znesie po celú dobu bez toho, aby sa časti pod prúdom zohriali na teploty presahujúce prípustné hodnoty pre skratové prúdy (pozri nižšie ) a bez poškodenia znemožňujúceho jeho ďalšiu prevádzku.

Tepelný odpor charakterizuje schopnosť prúdového transformátora odolávať tepelným účinkom skratového prúdu.

Na posúdenie tepelného odporu prúdového transformátora je potrebné poznať nielen hodnoty prúdu prechádzajúceho transformátorom, ale aj jeho trvanie, alebo inými slovami poznať celkové množstvo uvoľneného tepla, ktoré je úmerná súčinu druhej mocniny prúdu Ja tT a jeho trvanie t T. Tento čas zase závisí od parametrov siete, v ktorej je nainštalovaný prúdový transformátor, a pohybuje sa od jednej do niekoľkých sekúnd.

Tepelný odpor môže byť charakterizovaný mnohonásobnosťou K T tepelný prúd, čo je pomer tepelného prúdu k efektívnej hodnote menovitého primárneho prúdu.

V súlade s GOST 7746-78 sú pre domáce transformátory prúdu stanovené nasledujúce prúdy tepelného odporu:

• jedna sekunda Ja 1T alebo dve sekundy Ja 2T(alebo ich početnosť K 1T a K 2T vo vzťahu k menovitému primárnemu prúdu) pre prúdové transformátory pre menovité napätie 330 kV a vyššie;
• jedna sekunda Ja 1T alebo tri sekundy Ja 3T(alebo ich početnosť K 1T a K 3T vo vzťahu k menovitému primárnemu prúdu) pre prúdové transformátory pre menovité napätie do 220 kV vrátane.

Medzi prúdmi elektrodynamického a tepelného odporu by mali existovať tieto pomery:

pre prúdové transformátory 330 kV a vyššie

pre prúdové transformátory pre menovité napätie do 220 kV

Teplotné podmienky

Teplota prúdových častí prúdových transformátorov pri prúde tepelného odporu by nemala presiahnuť:

• 200 °C pre hliníkové živé časti;
• 250 °C pre časti pod prúdom vyrobené z medi a jej zliatin v kontakte s organickou izoláciou alebo olejom;
• 300 °C pre časti pod prúdom vyrobené z medi a jej zliatin, ktoré nie sú v kontakte s organickou izoláciou alebo olejom.

Pri určovaní uvedených hodnôt teploty by sa malo vychádzať z jej počiatočných hodnôt, ktoré zodpovedajú dlhá práca prúdový transformátor pri menovitom prúde.

Hodnoty prúdov elektrodynamického a tepelného odporu prúdových transformátorov štátna norma nie sú štandardizované. Musia však zodpovedať elektrodynamickej a tepelnej odolnosti iných zariadení. vysoké napätie inštalované v rovnakom okruhu s prúdovým transformátorom. V tabuľke. 1-2 sú uvedené údaje dynamického a tepelného odporu domácich prúdových transformátorov.

Tabuľka 1-2. Údaje elektrodynamického a tepelného odporu niektorých typov domácich transformátorov prúdu

Poznámka. Elektrodynamický a tepelný odpor závisí od mechanická pevnosť izolačných a prúdových častí, ako aj z ich prierezu.

Prúdové transformátory sú navrhnuté tak, aby znížili primárny prúd na hodnoty, pre ktoré sú najvhodnejšie meracie prístroje a relé. (5 A, zriedka 1 alebo 2,5 A), ako aj na oddelenie riadiacich a ochranných obvodov od primárnych vysokonapäťových obvodov. Prúdové transformátory používané v rozvádzačoch pôsobia súčasne ako priechodkový izolátor (TPL, TPO). V kompletných rozvádzačoch sa používajú nosné (tyčové) prúdové transformátory - TLM. TPLC, TNLM, pneumatika - TSHL. v rozvádzači 35 kV a viac - vstavaný, v závislosti od typu rozvádzača a jeho napätia.

Výpočet prúdových transformátorov v rozvodni v podstate spočíva v kontrole prúdového transformátora dodávaného kompletne s vybranou bunkou. Takže značka prúdového transformátora závisí od typu zvoleného článku; okrem toho si prúdové transformátory vyberajú:

1) napätím;

2) podľa prúdu (primárneho a sekundárneho)

V tomto prípade je potrebné mať na pamäti, že menovitý sekundárny prúd 1A sa používa pre rozvádzače 500 kV a výkonné rozvádzače 330 kV, v ostatných prípadoch sa používa sekundárny prúd 5 A. Menovitý primárny prúd by mal byť čo najbližšie čo možno na menovitý prúd inštalácie, pretože nedostatočné zaťaženie transformátora primárneho vinutia vedie k zvýšeniu chýb.

Vybraný prúdový transformátor sa kontroluje na dynamickú a tepelnú odolnosť voči skratovým prúdom. Okrem toho sa prúdové transformátory vyberajú podľa triedy presnosti, ktorá musí zodpovedať triede presnosti pripojených zariadení sekundárny okruh merací prúdový transformátor (ITT) - Aby prúdový transformátor poskytoval špecifikovanú presnosť merania, výkon k nemu pripojených zariadení by nemal byť vyšší ako menovité sekundárne zaťaženie uvedené v pase prúdového transformátora.

Tepelný odpor prúdového transformátora sa porovnáva s tepelným impulzom B k:

kde je koeficient dynamickej stability.

Zaťaženie sekundárneho obvodu prúdového transformátora možno vypočítať pomocou výrazu:

kde - súčet odporov všetkých sériovo zapojených vinutí zariadení alebo relé;

Odolnosť spojovacích vodičov;

Odpor kontaktné spojenia( = 0,05 Ohm, s 2 - 3 zariadeniami: s viac ako 3 zariadeniami = 0,1 Ohm).

Odolnosť zariadení je určená vzorcom:

kde je odpor drôtu;

l calc - efektívna dĺžka drôty;

q- úsek drôtov.

Dĺžka pripojovacích vodičov závisí od schémy zapojenia prúdového transformátora:

kde m- koeficient v závislosti od schémy spínania;

l- dĺžka vodičov (pre rozvodne trvať l= 5 m).

Pri zapnutí prúdového transformátora v jednej fáze m= 2, keď je prúdový transformátor pripojený k neúplnej hviezde, , keď je pripojený k hviezde, m =1.

Minimálny prierez vodičov sekundárnych obvodov prúdového transformátora by nemal byť menší ako 2,5 mm 2 (pre hliník) a 1,5 mm 2 (pre meď) podľa podmienok mechanickej pevnosti. Ak sú k prúdovému transformátoru pripojené merače, tieto úseky sa musia zväčšiť o jeden krok.

V rozvádzači NN rozvodne je potrebné vybrať (skontrolovať) prúdové transformátory v článkoch. nasledujúce typy: vstupné, sekčné, výstupné vedenia, ako aj v článkoch pomocného transformátora. Menovité prúdy týchto buniek sú určené výrazmi (6.21-6.23) a v bunkách TSN:

,

(6.38)

kde S ntsn- menovitý výkon TSN.

Výsledky výpočtu sú zhrnuté v tabuľke 6.8:

Tabuľka 6.8 - Súhrnná tabuľka pre výber prúdových transformátorov rozvádzača NN rozvodne:

Parametre transformátora	Výberová (kontrolná) podmienka	Typy buniek
vstup	delenie	odchádzajúce linky	TSN
Typ transformátora	určený radom buniek (podľa adresára)
Menovité napätie
Menovitý prúd
primárny
sekundárne	ALE
Trieda presnosti	Podľa triedy presnosti pripojených zariadení
alebo
Dynamická stabilita
Tepelná stabilita

Príklad 1

Vo vstupnej bunke vyberte prúdový transformátor výkonový transformátor v rozvodni. Menovitý výkon transformátora je 6,3 MVA, transformačný pomer je 110/10,5 kV. Trafostanica má dva transformátory. Návrhové zaťaženie rozvodne je S max 10,75 MVA. Sieť 10 kV nie je uzemnená. Rázový prúd na strane nízkeho napätia je 27,5 kA. Ampérmetre a metre aktívnych a jalový výkon. Typ článkov v RU-10 kV - KRU-2-10P.

Maximálny menovitý prúd vstupného článku (pre najnepriaznivejšie prevádzkový režim):

ALE.

Vyberie sa najbližší štandardný prúdový transformátor zabudovaný do vstupnej bunky (KRU-2-10P) - TPOL-600 / 5-0,5 / R s dvoma sekundárnymi vinutiami: pre meracie prístroje a ochranu relé. Menovité zaťaženie takéhoto prúdového transformátora triedy presnosti 0,5 - S2= 10 VA ( r2\u003d 0,4 Ohm), množstvo elektrodynamickej stability, k dyn= 81, násobok tepelnej stability, k T= 3 s. Tieto údaje sú uvedené v /3, 10/.

Vybraný prúdový transformátor sa kontroluje na elektrodynamickú stabilitu:

,

ako aj tepelná stabilita:

,

C z výpočtu (tabuľka 4.4); T a\u003d 0,025 s podľa tabuľky 4.3;

1105,92 > 121,78.

V neuzemnených obvodoch stačí mať prúdové transformátory v dvoch fázach, napríklad v A a C. Zisťujú sa zaťaženia prúdového transformátora z meracích prístrojov, údaje sú zhrnuté v tabuľke 6.9:

Tabuľka 6.9 - Zaťaženie meracích prístrojov podľa fáz

Z tabuľky vyplýva, že najviac zaťažená je fáza A, jej záťaž je VA resp r aplikácia= 0,204 ohmov. Stanoví sa odpor spojovacích drôtov vyrobených z hliníka s prierezom q\u003d 4 mm 2, dlhý l= 5 m.

Ohm

kde \u003d 0,0283 Ohm / m mm 2 pre hliník;

Impedancia sekundárneho okruhu:

kde r pokr= 0,05 ohm.

Porovnaním pasových a vypočítaných údajov o sekundárnom zaťažení prúdových transformátorov získame:

Preto vybraný prúdový transformátor prechádza všetkými parametrami.

Pri výbere zariadení a vodičov v linkovom obvode je potrebné vziať do úvahy to

a) vetvenie prípojníc z prípojníc a priechodiek medzi prípojnicami a odpojovačmi (ak sú oddeľovacie police) by sa malo zvoliť na základe skratu k reaktoru;

b) výber odpojovačov zberníc, ističov, prúdových transformátorov, priechodiek a prípojníc inštalovaných pred reaktorom by sa mal vykonávať podľa hodnôt skratových tónov za reaktorom.

Vypočítaný typ skratu pri kontrole elektrodynamického odporu zariadení a tuhých pneumatík s ich nosnými a nosné konštrukcie je trojfázový skrat. Tepelná stabilita by sa mala skontrolovať aj na trojfázový skrat. Zariadenia a vodiče používané v obvodoch generátorov s výkonom 60 MW alebo viac, ako aj v obvodoch blokov generátor-transformátor rovnakého výkonu sa musia kontrolovať na tepelnú stabilitu na základe odhadovanej doby skratu 4 s. Preto by sa pre obvod generátora mal zvážiť trojfázový a dvojfázový skrat. Vypínacia schopnosť zariadení v neuzemnených alebo rezonančne uzemnených sieťach (siete do 35 kV vrátane) by sa mala kontrolovať trojfázovým skratovým prúdom. V účinne uzemnených sieťach (siete s napätím 110 kV a vyšším) sa prúdy určujú počas trojfázového a jednofázového skratu, aby sa skontrolovala vypínacia schopnosť, robia to v prísnejšom režime, pričom zohľadnite podmienky na obnovenie napätia.

Skúška elektrodynamického odporu.

Nárazové skratové prúdy môžu spôsobiť poškodenie elektrický prístroj a konštrukcie pneumatík. Aby sa tomu zabránilo, každý typ prístroja je testovaný vo výrobe, pričom je preň nastavený najvyšší prípustný skratový prúd (špičková hodnota celkového prúdu) i dyn. V literatúre existuje aj iný názov pre tento prúd - obmedzovací cez skratový prúd i pr.skv.

Skúšobná podmienka pre elektrodynamický odpor má tvar

bijem ≤ i dyn,

kde bijem- odhadovaný rázový prúd v obvode..

Skúška tepelnej stability.

Vodiče a zariadenia počas skratu by sa nemali zahriať nad prípustnú teplotu, zavedené normy na krátkodobé vykurovanie.

Pre tepelnú stabilitu zariadení musí byť splnená podmienka

kde B až - impulz kvadratického skratového prúdu, úmerný množstvu tepelnej energie uvoľnenej počas skratu;

ja som - menovitý prúd tepelná odolnosť zariadenia;

t ter - menovitý čas tepelného odporu zariadenia.

Zariadenie odolá prúdu I ter počas doby t ter.

Impulzný kvadratický skratový prúd

kde i t je okamžitá hodnota skratového prúdu v okamihu t;

tc - čas od začiatku skratu po jeho odpojenie;

B kp - tepelný impulz periodickej zložky skratového prúdu;

B k.a - tepelný impulz aperiodickej zložky skratového prúdu.

Tepelný impulz B to je definovaný odlišne v závislosti od miesta skratového bodu v elektrickom obvode.

Možno rozlíšiť tri hlavné prípady:

Diaľkový skrat

skrat v blízkosti generátorov alebo synchrónnych kompenzátorov,

skrat v blízkosti skupiny výkonných elektromotorov:

V prvom prípade celkový tepelný impulz skratu

kde I p.0 - efektívna hodnota periodickej zložky počiatočného skratového prúdu;

Ta je časová konštanta rozpadu aperiodickej zložky skratového prúdu.

Určenie tepelného impulzu Bk pre ďalšie dva prípady skratu je dosť ťažké. Pre približné výpočty môžete použiť vyššie uvedený výraz B to.

Vypínací čas t otk je podľa PUE súčtom času pôsobenia hlavnej reléovej ochrany tohto obvodu t r.z a celkového času vypnutia t o.v;

t otk \u003d t r.z + t o.v

Káble a prípojnice sa vyberajú podľa ich nominálnych parametrov (prúd a napätie) a kontrolujú sa na tepelnú a dynamickú skratovú odolnosť. Pretože proces skratu je krátkodobý, možno predpokladať, že všetko teplo uvoľnené v káblovom vodiči ide na jeho ohrev. Teplota ohrevu kábla je určená jeho odpor tepelná kapacita, Prevádzková teplota. Teplota vykurovania kábla v normálnom prevádzkovom režime

kde t o.sr - teplota životné prostredie(pôdy); t pridať - prípustná teplota v normálnom režime sa rovná 60 ° C; I dodatočný - prípustný prúd pre zvolenú sekciu.

Najvyššia prípustná krátkodobá teplota stúpa pri skrate pre napájacie káble s impregnovanou papierovou izoláciou sú akceptované: do 10 kV s medenými a hliníkovými vodičmi - 200 °C; 20-35 kV s medenými vodičmi - 175 °С.

Kontrola prierezu kábla na tepelnú odolnosť voči skratovým prúdom sa vykonáva podľa výrazu

(10.27)

kde AT k - tepelný impulz; C = A kon –ALE skoro- koeficient zodpovedajúci rozdielu tepla uvoľneného vo vodiči po skrate a pred ním.

Pre káble 6-10 kV s papierovou izoláciou a medenými vodičmi S= 141, s hliníkovými vodičmi S= 85; pre káble s PVC alebo gumovou izoláciou s medenými vodičmi S= 123, s hliníkovými vodičmi S= 75.

Počas skratu prechádzajú prechodové prúdy cez časti vedúce prúd, čo spôsobuje zložité dynamické sily v konštrukciách prípojníc a elektrických inštaláciách. Sily pôsobiace na tuhé prípojnice a izolátory sa vypočítajú z najvyššej okamžitej hodnoty trojfázového skratového prúdu i r. To určuje maximálnu silu F na konštrukcii prípojníc bez zohľadnenia mechanických vibrácií, ale s prihliadnutím na vzdialenosť l medzi prípojnicovými izolátormi a vzdialenosťami medzi fázami a(obr. 10.2).

Ryža. 10.2. Vzdialenosť medzi fázami ( b,h- rozmery pneumatík)

Prípustné napätia, MPa: pre meď MT - 140, pre hliník AT- 70, pre hliník ATT - 90, pre oceľ - 160.

Vo viacprúdových pneumatikách je okrem sily medzi fázami aj sila medzi pruhmi, výpočet sa v tomto prípade skomplikuje.

Elektrodynamické sily v prúdových častiach spínačov, odpojovačov a iných zariadení sú zložité a ťažko vypočítateľné, preto výrobcovia uvádzajú maximálny priechodný prúd povolený zariadením (špičková hodnota) ja menovitý dyne, ktorý by nemal byť menší ako rázový prúd zistený vo výpočte ja y s trojfázovým skratom.

Životnosť elektrického zariadenia v závislosti od prevádzkových režimov a charakteristík prostredia

Prednáška č. 12-13 Ukazovatele kvality elektrickej energie a spôsoby jej poskytovania Normy kvality elektrickej energie a ich rozsah v napájacích sústavách

Dôležité neoddeliteľnou súčasťou mnohostranného problému elektromagnetickej kompatibility, ktorý sa chápe ako súhrn elektrických, magnetických a elektromagnetických polí, ktoré generujú elektrické objekty vytvorené človekom a ovplyvňujú mŕtvu (fyzickú) a živú (biologickú) prírodu, technickú, informačnú, sociálnu realitu, subsystém kvality elektrickej energie PQE sa stáva , ktorý je v elektrickej sieti charakterizovaný ukazovateľmi kvality elektrickej energie. Zoznam a štandardné (prípustné) hodnoty SQE sú stanovené GOST 13109-97 "Normy kvality elektrická energia v systémoch napájania“, zavedený 1. januára 1999 ako náhrada existujúcej GOST 13109-87.

Pojem kvalita elektrickej energie je odlišný od pojmu kvalita iného tovaru. Kvalita elektrickej energie sa prejavuje kvalitou prevádzky elektrických prijímačov. Ak teda funguje neuspokojivo a v každom konkrétnom prípade, analýza kvality spotrebovanej elektriny dáva pozitívne výsledky, potom je na vine kvalita spracovania či prevádzky. Ak SCE nespĺňajú požiadavky GOST, nároky sa uplatňujú voči dodávateľovi – energetickej spoločnosti. Vo všeobecnosti SCE určujú stupeň skreslenia napätia elektrickej siete v dôsledku vodivého rušenia (distribuovaného cez prvky elektrickej siete) spôsobeného organizáciou zásobovania energiou a spotrebiteľmi.

Zníženie kvality elektriny spôsobuje:

Zvýšenie strát vo všetkých prvkoch elektrickej siete;

Prehrievanie točivých strojov, zrýchlené starnutie izolácie, zníženie životnosti (v niektorých prípadoch porucha) elektrického zariadenia;

Rast spotreby elektriny a požadovaného výkonu elektrických zariadení;

Prerušenie práce a falošné poplachy reléových ochranných a automatizačných zariadení;

Poruchy v elektronike riadiacich systémov, počítačová veda a špecifické vybavenie;

Pravdepodobnosť výskytu jednofázového skraty v dôsledku zrýchleného starnutia izolácie strojov a káblov, po ktorom nasleduje prechod jednofázových porúch na viacfázové;

Výskyt nebezpečných úrovní indukovaného napätia na drôtoch a kábloch odpojených alebo vo výstavbe vysokonapäťových elektrických vedení umiestnených v blízkosti existujúcich;

Rušenie v televíznom a rozhlasovom zariadení, chybná prevádzka röntgenového zariadenia;

Nesprávna činnosť elektromerov.

Časť SCE charakterizuje rušenie spôsobené ustálenou prevádzkou elektrického zariadenia organizácie zásobovania energiou a spotrebiteľov, t.j. spôsobené osobitosťami technologického procesu výroby, prenosu, distribúcie spotreby elektriny. Patria sem odchýlky napätia a frekvencie, skreslenie sínusového tvaru priebehu napätia, nevyváženosť a kolísanie napätia. Pre ich normalizáciu, povolené hodnoty PKE.

Druhá časť charakterizuje krátkodobé rušenie, ku ktorému dochádza v elektrickej sieti v dôsledku spínacích procesov, bleskov a atmosférických javov, prevádzky ochranných zariadení a automatizácie a pohavarijných režimov. Patria sem poklesy a napäťové impulzy, krátkodobé prerušenia napájania. Pre tieto SCE nie sú prípustné číselné hodnoty stanovené spoločnosťou GOST. Parametre ako amplitúda, trvanie, frekvencia a iné sa však musia merať a zostavovať zo súborov štatistických údajov, ktoré charakterizujú konkrétnu elektrickú sieť vo vzťahu k pravdepodobnosti krátkodobého rušenia.

GOST 13109-97 stanovuje ukazovatele a normy v elektrických sieťach napájacích systémov všeobecný účel striedavý trojfázový a jednofázový prúd s frekvenciou 50 Hz v bodoch, ku ktorým sú pripojené elektrické siete vo vlastníctve rôznych spotrebiteľov elektrickej energie alebo prijímačov elektrickej energie (body všeobecného pripojenia). Normy sa používajú pri navrhovaní a prevádzke elektrických sietí, ako aj pri stanovovaní úrovní odolnosti elektrických prijímačov voči šumu a úrovní vodivého elektromagnetického rušenia, ktoré tieto prijímače spôsobujú. Existujú dva typy noriem: normálne prípustné a maximálne prípustné. Posúdenie súladu sa vykonáva v rámci fakturačného obdobia 24 hodín.

Kvalita elektriny je charakterizovaná parametrami (frekvencia a napätie) na pripojovacích uzloch úrovní napájacej sústavy.

Frekvencia- celosystémový parameter je určený rovnováhou činného výkonu v systéme. Pri nedostatku činného výkonu v sústave sa frekvencia zníži na hodnotu, pri ktorej sa vytvorí nová bilancia vyrobenej a spotrebovanej elektriny. V tomto prípade je pokles frekvencie spojený s poklesom rýchlosti otáčania elektrické stroje a zníženie ich kinetickej energie. Takto uvoľnená kinetická energia sa využíva na udržanie frekvencie. Preto sa frekvencia v systéme mení pomerne pomaly. Pri nedostatku činného výkonu (viac ako 30 %) sa však frekvencia rýchlo mení a dochádza k účinku „okamžitej“ zmeny frekvencie – „frekvenčnej lavíny“. Zmena frekvencie s rýchlosťou vyššou ako 0,2 Hz za sekundu sa bežne nazýva kolísanie frekvencie.

Napätie v uzle elektrizačnej sústavy je určená bilanciou jalového výkonu v sústave ako celku a bilanciou jalového výkonu v uzle elektrickej siete. Stanovilo sa 11 indikátorov kvality energie:

odchýlka napätia v ustálenom stave δU y;

rozsah zmeny napätia δU t ;

dávka blikania Pt;

koeficient skreslenia sínusovej krivky medzifázového (fázového) napätia Komu U ;

koeficient n- harmonická zložka napätia Komu U ( n ) ;

činiteľ nevyváženosti napätia v opačnom poradí K 2 U ;

koeficient napäťovej asymetrie v nulovej postupnosti K 0 U ;

frekvenčné odchýlky Δf;

trvanie poklesu napätia Δt p;

impulzné napätie U imp;

koeficient dočasného prepätia K na U .

Nie všetky SCE majú normy stanovené normou. Takže ustálená odchýlka napätia (tento výraz znamená priemernú odchýlku za 1 minútu, hoci proces zmeny efektívnej hodnoty napätia počas tejto minúty môže byť úplne nestabilný) sa normalizuje iba v sieťach 380/220 V a v bodoch v sieťach vyššie napätie by sa malo vypočítať. Pre poklesy napätia sa stanovuje len maximálne prípustné trvanie každého (30 s) v sieťach s napätím do 20 kV a uvádzajú sa štatistické údaje o relatívnej dávke poklesov rôznych hĺbok v celkovom počte poklesov, ale štatistické údaje o ich počet za jednotku času (týždeň, mesiac atď.). Autor: impulzné napätie a dočasné normy prepätia nie sú stanovené, ale dané referenčné informácie o ich možných hodnotách v sieťach energetických organizácií.

Pri určovaní hodnôt niektorých ukazovateľov KE sa používajú tieto pomocné parametre elektrickej energie:

Frekvencia opakovania zmien napätia F δUt ​​​​;

Interval medzi zmenami napätia Δt i , i +1 ;

Hĺbka poklesu napätia δU P ,

Frekvencia výskytu poklesov napätia F P ;

Trvanie impulzu na úrovni 0,5 jeho amplitúdy Δt imp 0,5;

Trvanie dočasného prepätia Δt na U .

Pre všetky SCE, pre ktoré sú číselné hodnoty noriem v norme, je zmluvne spustený mechanizmus pokút, ktorý je vytvorený pre šesť SCE z 11 uvedených: frekvenčná odchýlka; odchýlka napätia; dávka blikania; faktor skreslenia sínusoidy krivky napätia; faktor nevyváženosti napätia v opačnom poradí; koeficient napäťovej asymetrie v nulovej postupnosti.

Zodpovednosť za neprijateľné frekvenčné odchýlky určite leží na organizácii napájania. Za neprípustné odchýlky napätia je zodpovedná energetická organizácia, ak spotrebiteľ neporuší technické podmienky na odber a výrobu jalového výkonu. Zodpovednosť za porušenie noriem pre ďalšie štyri (PQI s definovanou zodpovednosťou) nesie vinník, ktorý sa určí na základe porovnania prípustného príspevku zahrnutého v zmluve s hodnotou uvažovaného SQI na meracom mieste elektroenergetiky. skutočný príspevok vypočítaný na základe meraní. Ak nie sú v zmluve uvedené prípustné príspevky, zodpovedá za to organizácia zásobujúca energiou nízka kvalita, bez ohľadu na vinníka jeho znehodnotenia.