Jedinstveni tarifni i kvalifikacijski imenik radova i zanimanja radnika (ETKS), 2019.
Dio broj 1 izdanja broj 2 ETKS
Pitanje je odobreno Uredbom Ministarstva rada Ruske Federacije od 15. studenog 1999. N 45
(sa izmjenama i dopunama Naredbe Ministarstva zdravstva i socijalnog razvoja Ruske Federacije od 13. studenog 2008. N 645)
Valjak
§ 72. Valjak 3. kategorije
Opis posla. Vruće valjanje praznih prstenova za ležajeve promjera do 250 mm na strojevima za valjanje u skladu s utvrđenim dimenzijama. Provjera dimenzija mjernim alatom. Ugađanje stroja.
Mora znati: uređaj i metode za podešavanje servisiranih strojeva za valjanje i električnog grijača; klase čelika koje se koriste za prstenove kugličnih ležajeva; namjenu i uvjete uporabe kontrolnih i mjernih instrumenata.
§ 73. Valjak 4. kategorije
Opis posla. Vruće valjanje prstenastih zareza za ležajeve promjera većeg od 250 do 350 mm na strojevima za valjanje i zareza u stožasti disk za automobilske kotače na disk valjaonici. Podešavanje mlina. Vruće valjanje praznih prstenova za ležajeve promjera većeg od 350 mm na strojevima za valjanje zajedno s valjkom više kvalifikacije.
Mora znati: uređaj valjaonice diska i kinematičke sheme servisiranih strojeva za valjanje; vrste čelika koje se koriste za valjanje diskova kotača strojeva; temperatura i način zagrijavanja praznina; uređaj kontrolnih i mjernih instrumenata.
§ 74. Valjak 5. kategorije
Opis posla. Vruće valjanje praznih dijelova za ležajne prstenove promjera većeg od 350 mm, profilnih prstenova i sfernih školjki promjenjive debljine od toplinski otpornih i titanovih legura zrakoplovnih motora promjera do 1500 mm na strojevima za valjanje. Mlaznica strojeva za valjanje na prstenovima.
Mora znati: kinematičke sheme različitih strojeva za valjanje, valjaonica diskova i uređaja za grijanje koji se koriste za valjanje prstenova i sfernih ljuski; optimalni načini grijanja gredica; dopuštenja i tolerancije tijekom obrade; ovisnost stupnja radijalne kompresije o debljini na različitim točkama obratka; načini podešavanja strojeva za valjanje.
§ 75. Valjak 6. kategorije
Opis posla. Vruće valjanje, ravnanje, kalibracija profilnih prstenova i sfernih ljuski promjenjive debljine od toplinski otpornih i titanovih legura zrakoplovnih motora promjera većeg od 1500 mm na strojevima za valjanje. Valjanje tankosjenih dijelova od čelika otpornih na koroziju i legura molibdena.
Mora znati: tehnološki proces valjanja dijelova velikih i tankih stijenki; projektiranje kinematičkih, hidrauličkih i grijaćih uređaja i metode za njihovo podešavanje; načini postizanja utvrđene točnosti obrade; pravila za proračun paraboličkih ljuski povezanih s izvođenjem raznih radova.
1. STANJE PITANJA I FORMULACIJA PROBLEMA ISTRAŽIVANJA.
1.1 Primjena prstenastih proizvoda u suvremenoj industriji
1.2 Glavne metode proizvodnje GTE prstenova za zrakoplove.
1.3 Eksperimentalne metode za proučavanje zone deformacije.
1.4 Analitičke metode za proučavanje zone deformacije tijekom valjanja i valjanja.
1.5 Primjena metode konačnih elemenata za proučavanje zone deformacije tijekom valjanja i valjanja.33.
1.6 Kratak opis legura KhN68VMTYUK-VD i KhN45VMTYuBR-ID i mehanizam njihove rekristalizacije.
1.7 Pregled studija toplinskog stanja metala u zoni deformacije tijekom prstenastog i ravnog valjanja.
2. ODREĐIVANJE OVISNOSTI DJELA KRISTALIZIRANOG VOLUMINA O TEMPERATURI STUPNJA DEFORMACIJE I VREMENU MEĐUDEFORMACIJSKE PAUZE ZA LEGURE KhN68VMTYUK-VD I
KhN45VMTYuBR-ID.
2.1 Analiza mehanizma oblikovanja tijekom vrućeg valjanja GTE prstenova.
2.2 Ciljevi i metodologija eksperimenta.
2.3 Oprema i instrumenti za istraživanje.
2.4 Proučavanje procesa primarne rekristalizacije u legurama KhN68VMTYUK-VD i KhN45VMTYuBR-ID nakon vruće deformacije.
3. RAZVOJ MATEMATIČKOG MODELA PROCESA VRUĆEG VALJANJA DIJELOVA GTE PRSTENA.
3.1 Osnovne pretpostavke i hipoteze.
3.2 Matematički opis i diskretizacija područja rješenja.
3.3. Aproksimacija polja pomaka, deformacija i naprezanja.
3.3.1 Aproksimacija pomaka u elementu.
3.4. Kompilacija lokalnih globalnih matrica krutosti. Glavni sustav jednadžbi metode konačnih elemenata.
3.4.1 Izgradnja lokalne matrice krutosti.
3.4.2 Izgradnja globalne matrice krutosti.
3.4.3 Obračun graničnih uvjeta.
3.5. Izgradnja modela temperaturnog polja.
3.6. Opća struktura matematičkog modela.
4. ISTRAŽIVANJE UTJECAJA MEĐUDEFORMACIJSKIH PAUZA NA VRIJEDNOST NAKUPLJENOG NAPREZANJA I TEMPERATURE TIJEKOM KOTALJANJA GTE PRSTENOVA.
4.1 Opis faza valjanja GTE prstenova.
4.2 Traženje optimalnih načina redukcije i trajanja međudeformacijske pauze tijekom vrućeg valjanja GTE prstenova.
4.3 Usporedba rezultata simulacije s eksperimentalnim podacima.
4.4 Provjera pronađenih rezultata termovizirom
4.5. Industrijsko proučavanje načina kotrljanja prstena s regulacijom međudeformacijske pauze.
5 POTRAGA ZA OPTIMALNIM NAČINIMA LOKALNIH KOMPRESIJ I BRZINA ALATA ZA DEFORMIRANJE TIJEKOM VALJANJA GTE prstenova.
5.1 Određivanje dopuštenog vremena deformacije.
5.2 Odabir optimalne brzine vrtnje i lokalnih redukcija.
Preporučeni popis disertacija
Optimizacija tehnoloških režima deformacije velikih prstenastih zareza od teško deformirajućih čelika i legura otpornih na toplinu 1999., kandidat tehničkih znanosti Kovnice, Aleksandar Iljič
Razvoj visoko učinkovite tehnologije koja štedi resurse za proizvodnju prstenova od legura otpornih na toplinu na temelju proučavanja procesa ometanja obratka 2013., kandidat tehničkih znanosti Batyaev, Daniil Vladimirovič
Optimalno upravljanje nestacionarnim objektom s raspoređenim parametrima i pokretnim djelovanjem 1999., kandidat tehničkih znanosti Chuguev, Igor Vladimirovič
Istraživanje, razvoj opreme i ovladavanje tehnologijom hladnog valjanja ležajnih prstenova 1998., kandidat tehničkih znanosti Kiškin, Ivan Vasiljevič
Simulacija deformabilnosti kontinuirano lijevanog čelika radi poboljšanja valjanja gredica 1999, kandidat tehničkih znanosti Antoshechkin, Boris Mihajlovič
Uvod u rad (dio sažetka) na temu "Razvoj metodologije za proračun akumulirane deformacije tijekom vrućeg valjanja GTE prstenova, uzimajući u obzir međudeformacijske stanke"
Relevantnost teme. Plinskoturbinski motori (GTE) naširoko se koriste u zrakoplovima i plinskim crpnim stanicama. Danas je u domaćoj i inozemnoj strojogradnji visoka razina konkurencije. Stoga poduzeća koja se bave proizvodnjom plinskoturbinskih motora nastoje osigurati da njihovi proizvodi zadovoljavaju najviše zahtjeve za najvažnije karakteristike izvedbe. Pouzdanost rada i drugi važni parametri plinskoturbinskog motora ovise uglavnom o tome koliko su kvalitetni dijelovi njegovih komponenti.
Jedan od najvažnijih dijelova u strojogradnji su GTE prstenovi koji služe kao spojni elementi. Otkazivanje barem jednog prstena može dovesti do kvara cijelog motora, tj. hitnog slučaja. Stoga su prstenasti dijelovi plinskoturbinskih motora zrakoplova koji rade na visokim temperaturama i dinamičkim opterećenjima podložni visokim zahtjevima za strukturnu uniformnost i razinu mehaničkih svojstava. Jedan od glavnih načina dobivanja prstenastih dijelova je vruće valjanje iz kovane gredice. Karakterističan nedostatak ovog procesa je pojava u prstenastom dijelu tijekom završne toplinske obrade područja s velikim zrnima, koja su rezultat dobivanja metala kritičnih vrijednosti stupnja plastične deformacije. Neravnomjerna struktura prstena, zauzvrat, dovodi do oštrog smanjenja razine mehaničkih svojstava i vijeka trajanja ovih dijelova u teškim uvjetima rada.
Pojava zona s velikim zrnima u prstenastom blanku olakšana je fragmentacijom deformacije tijekom valjanja. Zapravo, valjanje prstena je skup lokalnih deformacijskih radnji u kojima dolazi do stvrdnjavanja. Između ovih lokalnih činova dolazi do međudeformacijske stanke u kojoj se opaža djelomična rekristalizacija i uklanja deformacijsko stvrdnjavanje. Smanjenje stupnja deformacijskog stvrdnjavanja, zauzvrat, pridonosi stvaranju zona s velikim zrnima tijekom završne toplinske obrade prstena.
Svrha ovog rada je poboljšati tehnološke načine vrućeg valjanja prstenastih dijelova GTE na temelju razvijenog modela konačnih elemenata za proračun akumulirane deformacije, uzimajući u obzir temperaturne i brzinske parametre deformacije, trajanje i broj međudeformacijskih pauza.
Za postizanje ovog cilja potrebno je riješiti sljedeće zadatke:
1. Odrediti ovisnost promjene udjela rekristaliziranog volumena prstenastog gredica o temperaturi zagrijavanja, stupnju deformacije i vremenu međudeformacijske pauze za legure KhN68VMTYUK-VD i KhN45VMTYuBR-ID (tipični materijali za GTE prstenove ).
2. Razviti model konačnih elemenata za izračunavanje vrijednosti stupnja deformacije akumulirane tijekom procesa valjanja, uzimajući u obzir temperaturu zagrijavanja obratka, veličinu lokalnih redukcija i trajanje svake međudeformacijske stanke.
3. Na temelju razvijenog matematičkog modela istražiti utjecaj temperature zagrijavanja gredice, veličine lokalnih redukcija, trajanja i broja međudeformacijskih pauza na stupanj akumulirane deformacije tijekom cijelog ciklusa valjanja.
4. Razviti preporuke o izboru temperaturno-brzinskog i deformacijskog načina vrućeg valjanja, broju i trajanju međudeformacijskih pauza, osiguravajući izračunate vrijednosti akumulirane deformacije, homogenost makrostrukture i potrebnu razinu mehaničkih svojstava. praznih prstenova.
5. Provesti probno ispitivanje primjerenosti razvijenih tehnoloških načina vrućeg valjanja prstenastih dijelova zahtjevima za makrostrukturu i razinu mehaničkih svojstava.
Znanstvena novost rada je sljedeća:
1. Proces vrućeg valjanja GTE prstenova smatra se procesom s frakcijskom deformacijom, koji se sastoji od višestrukih lokalnih kompresija i naknadnih višestrukih radnji djelomične rekristalizacije u međudeformacijskim pauzama.
2. Izgrađen je model konačnih elemenata koji omogućuje ispitivanje vrućeg valjanja prstenastih zaliha, uzimajući u obzir temperaturu zagrijavanja metala, stupanj lokalnih redukcija i trajanje međudeformacijskih pauza.
3. Ovisnosti promjene udjela rekristaliziranog volumena prstenaste gredice izrađene od legura KhN6 8VMTYuK-VD i KhN45VMTYuBR-ID (tipični materijali za GTE prstenove) o temperaturi zagrijavanja, stupnju deformacije i vremenu uspostavljaju se međudeformacijska pauza.
4. Pomoću termovizira ThermaCAM P65 proučavano je toplinsko polje tijekom valjanja GTE prstenova i utvrđeno je optimalno trajanje procesa deformacije.
Pouzdanost znanstvenih rezultata istraživanja potvrđuje korištenje najtočnije i najsuvremenije metode proučavanja plastičnih medija (metoda konačnih elemenata) za modeliranje, korištenje softverskog proizvoda u suvremenom jeziku C+ za implementaciju model, kao i širok raspon eksperimentalnih studija.
Metode istraživanja. Proučavanje naprezno-deformacijskog stanja tijekom valjanja GTE prstenova provedeno je korištenjem modela konačnih elemenata, na temelju kojeg je kreiran softverski proizvod na jeziku C+. Eksperimentalne studije uključivale su namještanje i jetkanje uzoraka iz legura KhN68VMTYuK-VD i KhN45VMTYuBR-ID i proučavanje njihove makrostrukture pomoću Axiovert 40 MAT instrumenta. Eksperimentalno valjanje prstena provedeno je na stroju za valjanje PM1200, nakon čega je uslijedilo izrezivanje uzoraka iz obruča i proučavanje mehaničkih svojstava na stroju za istezanje TsTSMU 30 i makrostrukture pomoću uređaja Axiovert 40 MAT. Temperaturno polje proučavano je termovizirom ThermaCAM P65.
Autor brani matematički model konačnih elemenata koji omogućuje analizu procesa valjanja GTE prstenova, uzimajući u obzir frakcijsku deformaciju. Utvrđeni obrasci promjene udjela rekristaliziranog volumena na temperaturu, stupanj deformacije i vrijeme međudeformacijske pauze za legure KhN68VMTYUK-VD, KhN45VMTYuBR-ID. Raspodjela lokalnih redukcija i brzina rotacije pogonskog valjka tijekom valjanja GTE prstenova, osiguravajući navedene vrijednosti stupnja akumulirane deformacije. Eksperimentalne studije toplinskog polja, deformabilni prstenasti obrat.
Praktična vrijednost rada.
1. Na temelju razvijenog matematičkog modela riješen je problem određivanja akumuliranih vrijednosti stupnja deformacije tijekom cijelog ciklusa valjanja, ovisno o specifičnim parametrima procesa, čime je moguće osigurati njegove optimalne vrijednosti. prije završne toplinske obrade.
2. Razvijene su preporuke za izbor optimalnih temperaturnih i brzinskih režima za lokalne redukcije prstenaste gredice, uzimajući u obzir brzinu posmaka i brzinu rotacije pogonskog valjka, koji osiguravaju ujednačenost strukture i visoka mehanička svojstva.
3. Rezultati dobiveni u disertaciji korišteni su u OJSC "Motorostroitel" i OJSC SNTK "NES Motori" po imenu. N.D. Kuznjecov tijekom razvoja tehnologije za vruće valjanje prstenastih gotova od legura KhN68VMTYUK-VD i KhN45VMTYuBR-ID
Provjera rada. Glavni rezultati rada objavljeni su i o njima se raspravljalo na sljedećim konferencijama: Kraljevska čitanja (Samara, 2007.), Sveruska znanstveno-tehnička konferencija studenata "Studentsko proljeće 2008.: Inženjerske tehnologije" (Moskva, 2008.), Rešetnevska čitanja (Krasnojarsk , 2008.). Međunarodni znanstveno-tehnički skup "Fizika metala, mehanika materijala, nanostrukture i deformacijski procesi" (Samara, 2009.) Publikacije. Objavljeno je 6 radova na temu disertacije, uključujući 2 članka u vodećim recenziranim časopisima i publikacijama koje je preporučilo VKS.
Struktura i djelokrug rada. Disertacija se sastoji od uvoda, četiri poglavlja, glavnih rezultata i zaključaka, bibliografije od 133 naslova, sadrži 138 stranica strojopisnog teksta, 58 slika, 3 tablice.
Slične teze u specijalnosti "Tehnologije i strojevi za obradu tlakom", 05.03.05 VAK šifra
Istraživanje, razvoj i implementacija učinkovitih tehnologija za proizvodnju traka i traka od čelika i legura obojenih metala željene strukture i svojstava 2011., doktor tehničkih znanosti Aldunin, Anatolij Vasiljevič
Poboljšanje tehnologije izrade prstenova od legure titana VT6 određivanjem racionalnih načina deformacije 2017., kandidat tehničkih znanosti Alimov, Artem Igorevič
Utvrđivanje karakteristika vrućeg valjanja ingota velikih dimenzija iz složeno legiranih bakrenih legura u cilju poboljšanja kvalitete traka 2003., kandidat tehničkih znanosti Shimanaev, Alexander Evgenievich
Matematičko modeliranje i optimizacija procesa deformacije materijala tijekom tlačne obrade 2007., doktorica fizikalnih i matematičkih znanosti Logashina, Irina Valentinovna
Tehnološki postupak stvrdnjavanja poluvruće termomehaničke obrade tijekom kovačkog štancanja 2013., dr. Fomin, Dmitrij Jurijevič
Zaključak disertacije na temu "Tehnologije i strojevi za obradu tlakom", Aryshensky, Evgeny Vladimirovich
GLAVNI REZULTATI I ZAKLJUČCI
1. Razvijen je matematički model konačnih elemenata za vruće valjanje GTE prstenova, uzimajući u obzir frakcijsku prirodu deformacije, što omogućuje određivanje temperature obratka, stupnja akumulirane deformacije i uzimanja u obzir utjecaja lokalne redukcije i međudeformacijske pauze na tim parametrima.
2. Za legure KhN68VMTYUK-VD i KhN45VMTYuBR-ID utvrđene su zakonitosti za promjenu udjela rekristaliziranog volumena prstenaste gredice ovisno o temperaturi valjanja, stupnju deformacije i trajanju međudeformacijske pauze.
3. U svakoj fazi oblikovanja određuju se vrijednosti temperature zagrijavanja, stupanj lokalnih redukcija i trajanje međudeformacijskih pauza potrebnih za dobivanje izračunate vrijednosti akumulirane deformacije u prstenastom izratku prije završne toplinske obrade. uspostavljena.
4. Usporedba podataka dobivenih modeliranjem i eksperimentalno pokazuje visoku konvergenciju i potvrđuje adekvatnost razvijenog modela konačnih elemenata.
5. Općenito, na temelju metamatematičkog modeliranja razvijeni su znanstveno utemeljeni tehnološki načini vrućeg valjanja s reguliranim vrijednostima temperature deformacije, brzine rotacije i pomaka pogonskog valjka, čime se osigurava homogenost makrostrukture i povećanje svojstva čvrstoće prstenastih dijelova plinskoturbinskog motora za 8 - 10% i plastike za 15 - 21%.
6. Zbog povećanja pouzdanosti i trajnosti prstenastih dijelova GTE-a tijekom rada motora NK-32, ukupni ekonomski učinak implementacije iznosio je 1.000.000 milijuna rubalja za svaki motor
Popis literature za istraživanje disertacije Kandidat tehničkih znanosti Aryshensky, Evgeny Vladimirovich, 2009.
1. Kostyshev, V.A. Metode oblikovanja zareza profilnih prstenova valjanjem / V.A. Kostyshev, F.V. Grechnikov, - Samara: Izdavačka kuća Samar. država aerokosmos, un-ta, 2007. 71 e.
2. Kostyshev, V.A. Valjanje prstena / V.A. Kostyshev, I.L Shitarev. Samara: Izdavačka kuća Samar. država zrakoplovstvo, un-ta, 2006. - 207 e.
3. Aleksejev, Yu.N. Ispitivanje stanja tijekom rotacijskog istiskivanja bimetalnih školjki / Yu.N. Aleksejev // Zgrada zrakoplova. Zračna tehnika. flota. Rep. međuresorna tematski znanstveno-tehnički zbornik 1976. br.39. str. 57-62.
4. Barkaya, V.F. Teoriji proračuna sila i točnosti procesa rotacijskog oblikovanja / V.F. Barkaya // Proceedings of the Georgian Polytechnic Institute. 1975. br.1. C 173-177.
5. Shepelev, I.N. Izrada prstenastih praznina od matrice i legura otpornih na toplinu na predionoj 195 instalaciji uz zagrijavanje zone deformacije / I.N. Šepelev, G.N. Proskuryakov // Zrakoplovna industrija. 1975. broj 3. str. 60-63.
6. Bogoyavlensky, K. N. Izrada tankostjenih profila od titana i njegovih legura na mlinu za savijanje profila / K. N. Bogoyavlensky, A. K. Grigoriev // Obrada metala pritiskom. Zbornik radova LPI. M.-L.: Mašgiz, 1963. - Br. 222 f. - S. 148-150.
7. Proskuryakov, G.V. Ograničeni zavoj / G.V. Proskuryakov // Zrakoplovna industrija. 1966. broj 2. str. 9-13.
8. Eršov, V.I. Proračun procesa oblikovanja pod djelovanjem nekoliko opterećenja / V.I. Eršov II Kazanski zbornik, zrakoplovstvo. in-ta. Zrakoplovna tehnologija. 1980. broj 2. str. 103-107.
9. Naidenov, M.P. Osnove proračuna parametara snage tangencijalne obrade cijevnih zaliha primjenom teorije dimenzija / M.P. Naidenov // Obrada metala tlakom u strojarstvu. 1974. broj 12. str. 8-16.
10. Nazartsev, N.I., Svitov, B.V. Razvoj tehnologije za izradu bešavnih cilindričnih tankih ljuski valjanjem / N.I. Nazartsev, B.V. Svitov // Čelici i legure obojenih metala. Kuibyshev. 1974. S. 84-92.
11. P. Ershov, V.I. Analiza dviju metoda lokalne deformacije / V.I. Eršov // Zbornik radova Kazana, zrakoplovstvo. in-ta. Zrakoplovna tehnologija. 1981. br.1. str. 87-92.
12. Kolganov, I. M., Proskuryakov G. V. Proučavanje procesa oblikovanja profila ograničenim savijanjem u kalupu za alat. - Tolyatti, 1979. 9 str.
13. Zinovjev, V.N. Istraživanje i usavršavanje procesa valjanja prstenova od titanovih legura: Sažetak prid. diss. M, 1977. 16 str.
14. Kostyshev, V.A. Studija tehnološkog procesa izrade valjanih tankostijenih bešavnih profilnih prstenova za zrakoplovne motore: Kand. diss. Kuibyshev, 1982. 219 str.
15. Mihajlov, K.N. Glavni zadaci znanosti i industrije u razvoju procesa valjanja / K.N. Mihajlov, M.S. Sirotinsky // VILS Scientific and Technical Bulletin: Technology of Light Alloys. 1973. broj 11. str. 9-10.
16. Zuev, G.I. Vruće valjanje dijelova profilnog prstena / G.I. Zuev,
17. A.I. Murzov, V.A. Kostyshev, B.C. Samokhvalov. // Aluminijske legure i specijalni materijali. Zbornik radova VIAM-a. 1975. broj 9. str. 157-162.
18. Murzov, A.I. Bešavni kompleksni profilni prstenovi od titana / A.I. Murzov, V.A. Kostyshev, G.I. Zuev, A.A. Čulošnjikov // Aluminijske legure i posebni materijali. Zbornik radova VIAM-a. 1977. broj 10. str. 155-160.
19. Murzov, A.I. Proizvodnja bešavnih prstenova u obliku slova U od legura otpornih na toplinu prema novom uzorku valjanja / A.I. Murzov, G.I. Zuev,
20. V.A. Kostyshev, F.I. Khasanshin, V.S. Samokhvalov // Aluminijske legure i posebni materijali. Zbornik radova VIAM-a. 1977. broj 10. str. 160-165.
21. Panin, V.G. Profiliranje prstenastih praznina tijekom vrućeg valjanja / V.G. Panin, A.N., Buratov // Informacijski i tehnički bilten: -Kuibyshev, 1988, br. 12. -S.6.
22. Panin, V.G. Proizvodnja profilnih prstenastih zareza na strojevima za valjanje / V.G. Panin, A.N., Buratov // Informacijski i tehnički bilten: Kuibyshev, 1989 - br. 3. -S.2.
23. Kiselenko, I.A. Razvijanje prirubničkih prstenastih praznina GTE / I.A. Kiselenko, I.L. Shitarev, A.N. Chikulaev // Valjanje GTE prstenastih gredica // Zrakoplovna industrija. 1988. - Broj 7 - S. 13 - 14.
24. Zinovjev, V.N. Mogućnosti valjanja titanskih prstenova visokih mehaničkih svojstava na mlinu KPS-2000. / V.N., Zinovjev, L.N. Ivankina // Proizvodnja titanovih legura. VILS. 1975. broj 7. S. 283288.
25. Panin, V.G. Utjecaj uvjeta deformacije na punjenje kalibara tijekom valjanja i metode oblikovanja prstenastih zaliha za plinskoturbinske motore / V.G. Panin, A.N. Butrov // Zrakoplovna industrija. 1989. - Broj 11 - S.20-22.
26. Panin, V.G. Utjecaj dimenzija prstenastog profila i debljine izvornog obratka na indeks punjenja kalibra / V.G. Panin, A.N., Buratov, G.F. // Informacijski i tehnički bilten: Kuibyshev, 1989. - br. 10. -str.4.
27. Polukhin, P.I. Proizvodnja gredica prstenastim valjanjem. / P.I. Polukhin // Vijesti sveučilišta. Crna metalurgija 1970. broj 11. S. 16 -19.
28. Solovtsev, S.S. Promjena oblika prstenastih zatvorki tijekom vrućeg valjanja s poprečnim presjekom u obliku slova T / S.S. Solovtsev, M.Ya. Alypits // Proizvodnja kovanja i štancanja. 1970. broj 2. str. 1-4.
29. Rabinovich, JI.A. Proizvodnja bešavnih prstenastih zareza strojnim valjanjem / L.A. Rabinovich // Proizvodno-tehnički glasnik. 1971. broj 10. str. 6-9.
30. Papin, V.G. Kinematički odnosi pri kotrljanju prstenova pravokutnog presjeka / V.V. Papin // Zbornik radova Lenjingradskog politehničkog instituta. 1970. broj 315. str. 105-109
31. Bogoyavlensky, K.N. Hladno valjanje prstenastih dijelova / K.N. Bogojavlenski, V.V. Lapin // Proizvodnja kovanja i štancanja. 1973. broj 2. str. 18-22.
32. Davidov Yu.D. Projektiranje crteža kovanja kotrljajućeg prstena pomoću računala / Yu.D. Davydov // Proizvodnja kovanja i štancanja. 1969. broj 11. C, 9-11.
33. Vieregge. G. Gestaltung einer Riugschmiede pod besonderer Berucksichligung des Rmgwalzverfahrens./ G. Vieregge. // Stahl imd Eisen, 1971, 91. br. 10, str. 563-572 (prikaz, stručni).
34. Kazantsev, V.P. Štancanje točnog obratka za kolutove za valjanje / V.P. Kazantsev, V.V. Novichev // Tehnologija lakih legura. 1975. broj 12. str. 80-81.
35. Stvaranje zatezanja tijekom valjanja oblikovanih prstenova. ""Int. J.Mech. Sei." 1975, 17, br. 11-12, str. 669-672. RJ 14V, 1976, 6V64.
36. Rozhdestvensky, Yu.L. Osobitosti promjene oblika pri vrućem zatvorenom valjanju gredica prstenova i radijalnih kugličnih ležajeva / Yu.L. Rozhdestvensky, G.P. Ostroushin // Radovi Instituta VNIIP. 1967. br. 38-40 (prikaz, stručni).
37. Sidorenko, B.N. Tehnološke značajke izrade prstenastih dijelova valjanjem / B.N. Sidorenko, B.F. Savchenko // Tehnologija i organizacija proizvodnje. 1973. broj 3. str. 38-41.
38. Shchevchenko L.N., Doroshevich A.G. Dobivanje obruča od legure D16 radijalnim valjanjem / L.N. Shchevchenko, A.G. Doroshevich // Proizvodno-tehnički glasnik. 1975. broj 6. S. 2425.
39. Pritisak na valjke i zakretni moment tijekom kotrljanja prstenova. "Int. J. Mech. Sei" 1973, 11, 15, br. 11, str. 873-893 (prikaz, stručni).
40. Valjanje prstena u tvornici Woodhouse i Rixson. Prsten se kotrlja u Woodhouseu i Rixsonu. "Met i metalna forma", 1973, 40, br. 8, str. 233. Ref.: RJ Metalurgija, 1974., 2D79.
42. Papin, V.G. Vruća deformacija legure KhN65VMBYU-ID na strojevima za valjanje / V.G. Papin, V.A. Kostyshev // Informacijski i tehnički bilten: Kuibyshev, 1988 - br. 11. -S.2.
42. Kostyshev V.A. Stanje naprezanja u zoni deformacije tijekom kotrljanja prstenova zrakoplovnih motora, uzimajući u obzir teoriju anizotropnih medija: / V.A. Kostyshev // Zbirka SSAU. Samara, 1997. S. 57-63.
43. Weber K.N. "Stahl und Eisen", 1959., Bd 79, br. 26, str. 1912-1923.
44. Node, T., lamato H. "Sumitomo Metals", 1976, a: 28, br. 1, str. 87-93 (prikaz, stručni).
45. Kotelnikova L.G. Izrada preciznih zareza za strojeve valjanjem. / L.P. Kotelnikova, G.G. Šalinov // M.: VNIINFORMTYAZHMASH, 1968. S. 155-203.
46. Johnson W., Hawkard J.B. "Metallurgia und Metal Forming", 1976, v. 43, broj 1, str. 4-11 (prikaz, stručni). (EI.TOKP, br. 19, 1976.)
48. Moderne Ringproduktion auf Banning HV Rmgwalzmaschinen. Vortrag. Sklirmedeausrustungkongress "Simpozij opreme za formiranje", Udruga industrije kovanja u SAD-u. Chicago. 1973., str. 104-108 (prikaz, stručni).
49. Lapin V.V., Fomičev A.F. Istraživanje promjene oblika tijekom valjanja prstenova pravokutnog presjeka / V.V. Lapin, A.F. Fomičev. // Zbornik radova Lenjingradskog politehničkog instituta. 1969. broj 308. str. 144-148.
50 Winship J.T. Hladno kolutanje zagrijava Amer. / J.T. Winship Mach., 1976, 20, br. I, str. 110-113 (EI. TOKP, br. 20, 1976.)
51. Neuveau lammoir automatique a anneaux. "Metaux deformacija." 1979, broj 52, str. 31-36 (EI. TOKP, br. 9, 1980.)
52. Hawkyaid J.B., Ingham P.M. Istraga valjanja profilnog prstena. / J.B. Hawkyaid, P.M. Ingham // "Proc. 1st. Int. Conf. Rotary Metahvork. Proces., London, 1979." Kempston, 1979., str. 309, 311-320 (EI. TOKP, br. 40, 1980.)
53. Yang, H. Uloga trenja u hladnom valjanju prstena. / H. Yang L. G. Guo, // Journal of Materials Science & Technology,. 21 (6) (2005.) str. 914-920/
54. Vruće valjanje čeličnih prstenova i školjki / B.I. Medovar // K.: Nauk, Dumka, 1993.-240 str.
55. Guo, lg Simulacija za vodeći valjak u 3D-FE analizi hladnog prstenastog valjanja, / LG Guo, H. Yang, M. Zhan, Mater. sci. Forum 471-472 (2004), str. 99-110.
57. Alfozan, Adel. Projektiranje valjanja profilnog prstena simulacijom unatrag primjenom tehnike gornje granice elementa (UBET) / Adel. Alfozan; Jay S. Gunasekera // 2002, sv. 4, br. 2, str. 97-108 12 stranica (članak). (39 ref.)
57. Ranatunga, V., "Modeliranje valjanja profilnog prstena elementarnom tehnikom gornje granice" dr. sc. Disertacija, Sveučilište Ohio, 2002.
58 Guo, Lianggang. Istraživanje ponašanja plastične deformacije kod hladnog valjanja prstena pomoću FEM numeričke simulacije / Lianggang Guo, He Yang i Mei Zhan// 2005 Modeling Simul. mater. sci. inž. 13, 1029-1046 (prikaz, stručni).
59. Abramova, N. Yu. Izrada i proučavanje valjano kovanih prstenova s kontroliranom strukturom od uvezenih legura nikla / N. Yu. Abramova, N. M. Ryabykin, Yu. V. Protsiv // Znanost o metalu i toplinska obrada, 2002. - Vol. 41. broj 9 -10. - str. 446-447 (prikaz, stručni).
60. Avadhani, G. S. Optimizacija procesnih parametara za izradu raketnih kućišta: studija uz korištenje mapa obrade / G. S. Avadhani // Journal of Materials Engineering and Performance, 2003. - Vol. 12. broj 6. - P 609 - 622 (prikaz, stručni).
61. WANG, Min. Dinamičko eksplicitno FE modeliranje procesa valjanja vrućeg prstena / Min. WANG, He Zhi-chao YANG, Liang-gang GUO, Xin-zhe OU // Trans. Obojeni met. soc. Kina Vol.16 br. 6 (Sum. 75) prosinca 2006
62. Stanistree T.F. Dizajn fleksibilnog modela stroja za valjanje prstenova / T.F. Stanistreet, J.M. Allwood, A.M. Willoughby // Svezak 177, Brojevi 1-3, 3. srpnja 2006., stranice 630-633
63. Ingo Tiedemann. Određivanje protoka materijala za radijalno fleksibilno valjanje prstenastih profila / Ingo Tiedemann, Gerhard Hirt, Reiner Kopp, Dennis Mich, Nastaran Khanjari // Springer Berlin / Heidelberg, svezak 1, broj 3 / studeni 2007. str. 227-232 (prikaz, stručni).
64. Kang, B. Kobayashi, S. "Dizajn predforme u procesima valjanja prstena pomoću trodimenzionalne metode konačnih elemenata", / B. Kang, S. Kobayash International Journal of Machine Tools & Manufacture (v30, 1991), pp. 139151.
65. Kluge, A. "Kontrola raspodjele naprezanja i temperature u procesu valjanja prstena," / A. Kluge, Y. Lee, H. Wiegels i R. KOPP // Journal of Materials Processing Technology (v45, 1994), str. 137.
66. Hua L. Parametri ekstrema u kotrljanju prstena / L. Hua ; Z.Z. Zhao // Journal of Materials Processing Technology, Volume 69, Number 1, September 1997, pp. 273-276 (4)
67. Panin, V.G. Razvoj i implementacija metoda oblikovanja za toplo valjanje ekonomičnih prirubničkih prstenova za plinskoturbinske motore: Kand. diss. Samara, 1998. 218 str.
68. Yang, D.Y.,. Simulacija valjanja prstena profila T-presjeka metodom konačnih elemenata 3D krute plastike / D.Y. Yang, U Kim, JB D Hawkyard, Int. J. Mech. sci. Vol 33, br. 7, str. 541-550. 1991. godine
69. Coupu J. Istraživanje vrućeg prstenastog valjanja korištenjem 3D simulacije konačnih elemenata D. Modeliranje procesa valjanja metala. / J. Coupu, J.L. Raulin., J. Huez //. London, 1999
70. Ilyin, M.M. Proizvodnja masivnih valjanih prstenova i zareza / M.M. Ilyin // M.: Oborongiz, 1957. 126 str.
72. Kostyshev, V.A. Razvoj znanstveno utemeljenih metoda za oblikovanje tankosjenih profilnih prstenova zrakoplovnih motora. Doc. diss. Samara, 1998. - 307 str.
72. Hollenberg A., Bemerkunden zu den Vorgangen bein Walzen von Eisens, St. u. E., 1883, broj 2, str. 121-122 (prikaz, stručni).
73. Smirnov, B.C. Teorija oblikovanja metala. / B.C. Smirnov // M: Metalurgija. 1973. 496 s
74. Irinks W, Biasi Fumav i Steel Plaut, 1915. 220 str.
75. Tarnovsky, I.Ya. Deformacija metala tijekom valjanja. / I.Ya. Tarnovsky, JI.A. Pozdeev, V.B. Lyashkov M: // Metallurgizdat, 1956. 287
76. Muzalevsky, O.T. Raspodjela brzine deformacije u zoni kompresije tijekom valjanja. / O.T. Muzalevsky // Inženjerske metode za proračun tehnoloških procesa oblikovanja metala. M.: Metallurgizdat, 1964. S. 228-234.
77. Storozhev M.V., Teorija oblikovanja metala. / M.V. Storozhev, E.A. Popov // M.: Mashinostroenie, 1971. 424 str.
78. Tretyakov, A.V. Mehanička svojstva metala i legura tijekom tlačne obrade. / A.V. Tretjakov, V.I. Zyuzin // M.: Metalurgija, 1973. 224 str.
79. Siebel. E. "Kraft und materialflub bei der bildsamen formanderung." / E. Siebel. // 1923. Stahl Eisen 45 (3 7): 1563
80. Von Karman. "Bietrag zur theorie des walzvorganges." / Karman Von // 1925 Z. angewMath. Meh 5: 1563.
81. Ekelund. S. "Analiza čimbenika koji utječu na tlak valjanja i potrošnju energije u vrućem valjanju čelika." / S. Ekelund // 1933 Čelik93(8): 27.
82. Wusatowski Z. Osnove valjanja / Z. Wusatowski // 1969 Pergamon.
83 E. Siebel i W. Lueg. Mitteilungen aus dem Kaiser Wilhelm. Institut Fur Eisenforschung, Dusseldorf.
84. E. Orowan. "Proračun pritiska valjanja u toplom i hladnom ravnom valjanju." / Orowan E. // 1943 Proc. Institut inženjera strojarstva 150: 140
85. Rudkins. N. "Matematičko modeliranje postava u vrućem valjanju traka čelika visoke čvrstoće." / N. Rudkins, P. Evans // 1998 Journal of Material Processing Technology 80 81: 320 -324.
86. Smirnov B.C. Teorija oblikovanja metala. / B.C. Smirnov // M: Metalurgija. 1973. 496 str.
87. R. Šida. "Opterećenje i zakretni moment kod hladnog valjanja." / Shida, R. Awazuhara, H. // 1973 Journal of Japan Society Technological Plasicity 14(147): 267.
88. J. G. Lenard. Proučavanje prediktivnih mogućnosti matematičkih modela ravnog valjanja. / J. G. Lenard // 1987. 4th International Steel Rolling Conference, Deauville, Francuska.
89. J. G. Lenard, A. Said, A. R. Ragab, M. Abo Elkhier. "Temperatura, sila valjanja i moment kotrljanja tijekom vrućeg valjanja šipke." / J. G. Lenard, A. Said, A. R. Ragab, M. Abo Elkhier // 1997 Journal of Material Processing Technology: 147-153.
90. Aleksandar. J.M. O teoriji valjanja. / J. M. Alexander // Proceedings Rolling Society, 535-555, London 1972.
91. Turner. M. J. "Analiza krutosti i progiba složenih struktura." / M. J. Turner, R. W. Clough, H. C. Martin i L. J. Topp. // 1956 Journal of Aeronautical Science23: 805-823.
92. Zienkiewicz O. C. Metoda konačnih elemenata / O. C. Zienkiewicz // 1977. New York, McGraw-Hill.
93. Gun, G. A. Matematičko modeliranje procesa oblikovanja metala / G. A. Gunn // M.: Metalurgija. 1983. 352 str.
94. Hartley, P. Analiza trenja u vremenskim elementima procesa oblikovanja metala / P. Hartley, C.E.N. Strugess, G. W. Rove / Int. J. Mech Sci Vol. 21 str. 301 311, 1979.
95. T. Sheapad D.S. Wright Strukturne i temperaturne varijacije tijekom valjanja aluminijskih ploča / T. Sheapad D.S. // Tehnologija metala, 1980. br.7.
96. Smirnov B.C. Teorija oblikovanja metala. / B.C. Smirnov // izdavačka kuća "Metalurgija" 1967. 520 str.
97. Kudryavtsev, I.P. Teksture u metalima i legurama / I.P. Kudryavtsev // M.: Metallurgiya, 1965. 292 str.
99. Kovalev, S.I. Naprezanja i naprezanja tijekom ravnog valjanja / S.I. Kovalev, N.I. Koryagin, I.V. Shirko // M.: Metalurgija, 1982. 256 str.
99. J Hirschi, K-KraHausen, R. Kopp; u "Aluminijske legure", zbornik ICAA4 Allanta/GA USA (1994.) uređivao T.N. Sanders, E.A. Starke, sv. 1, str. 476.
100. Mori, K. "Fem simulator opće namjene za 3-d kotrljanje." / Mori K. // 1990 Napredna tehnologija plastičnosti 4: str. 1773-1778.
101. Park J. J. "Primjena trodimenzionalne analize konačnih elemenata na procese valjanja oblika."/ J. J. Park i S. I. Oh // 1990 Transaction ASME Journal of Engineering Ind 112: 36-46.
102. Yanagimoto, J. "Napredna računalno potpomognuta tehnika simulacije za trodimenzionalne procese valjanja." / J. Yanagimoto i M. Kiuchi // 1990 Advanced Technol. Plas 2: 639-644.
103. Kim, N. S. "Trodimenzionalna analiza i računalna simulacija valjanja oblika metodom konačnih i pločastih elemenata." / N. S. Kim, S. Kobayashi, T. Altan // 1991 International Journal of Machine and Tool Manufacture (31): 553563.
104. Shin, H. W. "Studija o kotrljanju greda I-presjeka." / H. W. Shin, D. W. Kim, N. S. Kim // 1994 International Journal of Machine and Tool Manufacture 34(147-160).
105. Park, J. J. "Trodimenzionalna analiza konačnih elemenata blok kompresije." / J. J. Park, S. Kobayashi // International Journal of Mechanical Sciences 26: str. 165-176.
106. Hacquin, A. . "Termo-elastoviskoplastični model valjanja s konačnim elementima u stabilnom stanju sa spojenom termoelastičnom deformacijom valjka." / A. Hacquin, P. Montmitonnet, J-P. Guillerault // 1996 Journal of Material Processing Technology 60: 109-116
107. Nemes, J. A. "Utjecaj raspodjele deformacija na evoluciju mikrostrukture tijekom valjanja štapa." / J. A. Nemes, B. Chin i S. Yue // 1999 International Journal of Mechanical Sciences 41: str. 1111-1131.
108. Hwang, S. M. "Analitički model za predviđanje srednjeg efektivnog naprezanja u procesu valjanja šipke." / S. M. Hwang, H. J. Kim, Y. Lee // 2001 Journal of Material Processing Technology, 114: 129-138.
109. Serajzadeh, S. "Istraživanje homogenosti deformacija u procesu valjanja vruće trake." / S. Serajzadeh, K. A. Taheri, M. Nejati, J. Izadi i M. Fattahi. // 2002 Časopis za tehnologiju obrade materijala 128: 88-99.
110. Li G. J. "Tvrdo-plastična analiza konačnih elemenata ravnog deformacijskog valjanja." / G. J. Li i S. Kobayashi // 1982 Journal of Engineering for Industry 104: 55.
111. Mori, K. "Simulacija kotrljanja ravnih deformacija metodom krutih plastičnih konačnih elemenata." / K. Mori, K. Osakada, T. Oda // 1982 International Journal of Mechanical Sciences24: 519.
112. Liu, C. "Simulacija hladnog valjanja trake primjenom elastično-plastične tehnike konačnih elemenata." / C. Liu, P. Hartley, C. E. N. Sturgess i G. W. Rowe // 1985 International Journal of Mechanical Sciences 27: 829.
113. N. Kim. "Trodimenzionalna simulacija kotrljanja ploča s kontroliranim razmakom metodom konačnih elemenata." / N. Kim, S. Kobayashi // 1990 International Journal of Machine and Tool Manufacturing 30: 269.
114. Hwang, S. M. "Analiza valjanja vruće trake metodom kaznenih krutih viskoplastičnih konačnih elemenata." / S. M. Hwang, M. S. Joun // 1992 International Journal of Mechanical Sciences 34: 971.
115. Khimushin F.F. Čelici i legure otporni na toplinu. / F.F. Khimushin // M.: Metallurgiya, 1969. 752 str.
116. Korneev, N.I. Plastična deformacija visokolegiranih legura / N.I. Korneev, I.G. Skugarev //. Oborongiz, 1955. 245 s
117. Korneev, N.I. Osnove fizikalno-kemijske teorije obrade metala pod pritiskom. / N.I. Korneev, I.G. Skugarev // M.: Mashingiz, 1960. 316 str.
119. Lakhtin, Yu.M. Znanost o metalu / Lakhtin, Yu.M. // M.: Mashinostroenie, 1980. 493 str.
120. Aryshensky, V.Yu. Osnove proračuna granične promjene oblika u procesima savijanja lima / Aryshensky V.Yu., Aryshensky Yu.M., Uvarov V.V. // Udžbenik. Kuibyshev: KuAI, 1990. 44 str.
120 Morris, J.P. Daljnja analiza ponašanja u zaradi aluminijske legure AA 3104. Aluminij 66 / J.P. Morris, Z. Li. Lexington, L. Chen, S. K. Das // Jargang 1990 11 (str. 1069-1073)
122. Bahman, Mirzakhani. Istraživanje ponašanja dinamičke i statičke rekristalizacije tijekom termomehaničke obrade u mikrolegiranom čeliku API-X70 / Bahman Mirzakhani, Hossein Arabi, Mohammad Taghi Salehi,
122. Shahin Khoddam, Seyed Hossein Seyedein i Mohammad Reza Aboutalebi // Journal of Materials Engineering and Performance
123. Siciliano F. Jr Matematičko modeliranje vrućeg valjanja trake mikrolegiranog Nb, višestruko legiranog Cr-Mo i običnog C-Mn čelika / Siciliano F. Jr ; J. J. Jonas// 2000, sv. 31, broj 2, str. 511-530 (63 ref.)
124. Dutta B. Modeliranje kinetike precipitacije izazvane deformacijom u mikrolegiranim čelicima s Nb / V. Dutta // Acta Materialia, Volume 49, Issue 5, Pages 785-794
125. Barnet, M. R., Kelly, G. L., Hodgson, P. D., Predviđanje kritičnog naprezanja za dinamičku rekristalizaciju korištenjem kinetike statičke rekristalizacije. / M. R. Barnet, Kelly,. P. D. Hodgson, // Scripta Materialia, 43, 4, 365-369.
126. Aryshensky V.Yu. Razvoj mehanizma za formiranje zadane anizotropije svojstava u procesu valjanja traka za duboko izvlačenje uz stanjivanje. Doc. diss. Samara, 202. 312 str.
127. GOST 5639-82 Čelici i legure. Metode utvrđivanja i određivanja veličine zrna.
Napominjemo da se gore navedeni znanstveni tekstovi objavljuju na pregled i dobivaju putem prepoznavanja teksta originalne disertacije (OCR). S tim u vezi, mogu sadržavati pogreške povezane s nesavršenošću algoritama za prepoznavanje. Takvih pogrešaka nema u PDF datotekama disertacija i sažetaka koje dostavljamo.
Metoda krajnjeg valjanja omogućuje izradu otkovaka od legiranih i nelegiranih čelika težine od 0,5 do 150 kilograma, promjera do 1000 mm. Konfiguracija praznina je što je moguće bliža konfiguraciji gotovih proizvoda. Dopust za obradu nije veći od 5 mm. Trenutna moderna tehnologija omogućuje dobivanje otkovaka s različitim konfiguracijama i strukturom i svojstvima koja osiguravaju njihovu upotrebu u najtežim uvjetima opterećenja, a servisne karakteristike proizvoda u smislu čvrstoće na zamor povećavaju se od 1,5 do 6 puta. Metal štedi se, smanjuje se intenzitet rada, poboljšava kvaliteta i pouzdanost rada proizvoda. Prazni dijelovi nakon kovanja valjanjem u potpunosti odgovaraju pojmu "precizni prazni dijelovi".
Indukcijsko grijanje METODA ZA KRAJNJE VALJANJE OKOVKA KRAJNIM VALJANJEM "TIJELA REVOLUCIJE"
Proces proizvodnje proizvoda prolazi kroz višefaznu istraživačku pripremu. Za procjenu kvalitete materijala provode se preliminarna ispitivanja. Prilikom proučavanja projektnog zadatka uzima se u obzir gdje će se ovaj proizvod koristiti, za koju tehnološku obradu će se koristiti. Nacrti, projektna dokumentacija prolaze niz kontrolnih suglasnosti s kupcem, a tek nakon toga se izrađuju prototipovi. Nemoguće je postići visoku kvalitetu proizvoda u masovnoj proizvodnji, kada količina narudžbe može doseći i do 2.000 -3.000 komada otkovaka, bez pažljive pripreme proizvodnje i dobro razvijene tehnologije. Za razvoj svakog novog proizvoda naš pristup je isključivo profesionalan.
Proizvodi Gefest-Mash doo proizvode se pod kontroliranim uvjetima utvrđenim Sustavom certificiranja upravljanja kvalitetom koji zadovoljava zahtjeve GOST ISO 9001-2011 (ISO 9001:2008), registracijski broj ROSS RU. 0001.13IF22.
Trenutno su ovladane sljedeće vrste otkovaka
Navlaka Jezgra klipa Ventilska ploča Pin
Čahura pumpe za Kinu st.70 (ZAMJENA ZA UVOZ) Čahura pumpe 8T650 st.70 (UVOZNA ZAMJENA) t.70 Blok zupčanika st.40X Blok zupčanika 2 st.40X Blok zupčanika 3 st.40X
Prsten st.40X Ploča st.20KhGNM Stepeni zupčanik st.40X Prirubnica od st.
Prirubnica plinovoda (RH16-160) st.40X, 09G2S, 20 BRS priključak st.45 Šuplje vratilo (čaura) Željeznica st.45 Ploča ventila st.40khn2ma Jezgra klipa pumpe st.40X
Aksijalna prirubnica ventilatora Jezgra klipa 2 Glava ventilatora st. Podloške za plinovode st.40X Glava ventilatora lokomotiva željezničkih vozila Željeznica
UDK 621.73
MODEL KONAČNIH ELEMENATA ZA IZRAČUN VRIJEDNOSTI AKUMULIRANOG NAPREZANJA U PROCESU VRUĆEG VALJANJA PRSTENOVA
© 2009 F.V. Grečnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
1 Samarsko državno svemirsko sveučilište 2 OJSC "Samarski metalurški kombinat"
Primljeno 13. veljače 2009
Razvijen je model konačnih elemenata za izračunavanje stupnja akumulirane deformacije u različitim fazama deformacije prstenastog zalivka. Usporedba rezultata simulacije i eksperimentalnih ovisnosti potvrđuje primjerenost modela.
Ključne riječi: valjanje prstena, makrostruktura, rekristalizacija, akumulirana deformacija, metoda konačnih elemenata, model, matrica krutosti, umetci jednake čvrstoće.
U praksi GTE proizvodnje široko se koriste prstenasti dijelovi s višenamjenskom namjenom. Pred ovim dijelovima se postavljaju visoki zahtjevi u pogledu strukture i razine mehaničkih svojstava. Glavni način dobivanja prstenastih dijelova je vruće valjanje (slika 1). Značajka ovog procesa je prisutnost višestrukih radnji lokalne deformacije obratka u trenutku kada se nalazi u valjcima i prateće višestruke djelomične rekristalizacije u međudeformacijskim pauzama, što otežava izračunavanje ukupne (kumulativne) deformacije za proces. .
To dovodi do činjenice da duž presjeka obratka mogu istovremeno postojati različiti stupnjevi deformacije, uključujući kritične stupnjeve deformacije. Zauzvrat, kritični stupnjevi deformacije pridonose stvaranju grubih zrna tijekom konačnog rekristalizacijskog žarenja. Istodobno, na mjestima gdje je deformacija premašila kritične vrijednosti, formirat će se fino zrnasta struktura. Dakle, nehomogenost deformacije dovodi do nehomogenosti, tj. strukturne nehomogenosti po presjeku dijelova i smanjenja razine mehaničkih svojstava. Da bi se to izbjeglo, potrebno je u svakoj fazi znati vrijednost akumulirane deformacije dobivene metalom kako u svakoj lokalnoj fazi deformacije tako i za cijelo vrijeme valjanja u cjelini. S tim u vezi, svrha ovog članka je izgraditi matematički model koji vam omogućuje da odredite stres-de-
Grečnikov Fedor Vasiljevič, doktor tehničkih znanosti, profesor, dopisni član Ruske akademije znanosti, prorektor za nastavu. e-pošta: [e-mail zaštićen] Aryshensky Evgeny Vladimirovich, postdiplomski student. e-pošta: [e-mail zaštićen]
Beglov Erkin Dzhavdatovich, kandidat tehničkih znanosti, vodeći inženjer. e-pošta: [e-mail zaštićen]
formirano stanje i veličinu stupnja akumulirane deformacije.
Prilikom razvoja modela konačnih elemenata uzeto je u obzir da su zbog simetrije struktura i svojstva valjanog prstena identični za sve presjeke duž opsega. S obzirom na ovu okolnost, model nije izgrađen za cijeli prsten, već za segment jednak 6 duljina zone deformacije. Segment je podijeljen na trokutaste konačne elemente, kao što je prikazano na sl. 2.
Kut p, koji određuje položaj elementa u području rješenja, nalazi se sljedećom formulom.
12 1 ■ kg
(2YAN + 2YV) , (1)
gdje je YAN, YB - vanjski i unutarnji radijusi prstena;
K - prosječni polumjer prstena u 1 okretu.
b je duljina luka kontakta s bilo kojim od valjaka. Da bi se to odredilo, primjenjuje se formula
b 1(2) AN, (2)
Riža. 1. Shema procesa vrućeg valjanja prstenova: 1 - izradak, 2 - unutarnji nepogonski valjak (trn), 3 - vanjski pogonski valjak, 4, 5 - vodeći valjci, 6 - granični prekidač (kontrola promjera)
gdje su R2 polumjeri gonjenih i nepogonskih valjaka
A b - apsolutna kompresija Najprije podijelimo područje rješenja na četverokutne sektore, od kojih svaki odgovara dva susjedna trokutasta elementa. Postoji N redova sektora u radijalnom smjeru i M u tangencijalnom smjeru. Postoje 2 ■ N ■ M trokutasta elementa i (M + 1) ■ (N + 1) čvorova. Numeracija čvorova prikazana je na sl. 2. Koordinate 1. čvora duž osi 1 i 2 označavamo kao xts, X "2
SP)] HMMM)| ;<3>
1 EVn.+Dn-Dn onda!± ^toD
Tijekom izračuna, koordinate čvorova u bilo kojoj točki u području izračuna će se promijeniti u
pomak čvorova n, 2 . Za pronalaženje n, 2 koristimo energetsku metodu. Razmotrimo zasebni trokutasti element 1 s čvorovima 1, 2, 3 na slici 3.
Pretpostavimo da element u početku nije napregnut, nodalne sile su jednake 0. Tada se sile A, Y, /3 primjenjuju na odgovarajuće čvorove elementa. Nova konfiguracija
Distribucija čvorova imat će pomak d 11, d "12, d, d22, d ^, d 32. Gornji indeks se odnosi na element, ubuduće ga izostavljamo. Prvi donji indeks odnosi se na čvor, a druga do koordinata Potencijalna energija I nove konfiguracije u odnosu na izvornu je razlika između energije naprezanog stanja akumulirane u elementu i rada sila /2,/3 na vektoru pomaka e, .
I = u-W = 2 |
Slika 3. Postavljanje rubnih uvjeta u problemu deformacije segmenta
gdje je e12 ....... - pomaci u čvorovima elementa
u smjerovima 1,2;
/p ...... /32 - sile pod čijim utjecajem
postoji pomak čvorova u smjeru 1,2;
e11 e22 - normalna, i e12 - tangencijalne komponente tenzora deformacije;
y11y22 - normalno, y12 - tangencijalne komponente tenzora naprezanja.
Integracija se provodi preko volumena ^ (u razmatranom slučaju ravninske deformacije, preko područja elementa dF). Radi praktičnosti daljnjeg rješenja, predstavljamo jednadžbu (5) u matričnom obliku.
I \u003d - | a -e-eG-e 2
G \u003d 2\eTscheG - \u003d
Vrijednosti komponenti vektora ë = |ë„ ■■■ ë32|| mora biti takva da potencijalna energija I ima minimalnu vrijednost:
■- = 0 ; H1...3, . (7)
Nakon diferencijacije, u vektorskom obliku dobivamo:
I -ING) -e \u003d f. (osam)
Za razumijevanje zapisa, ||in||, i ||and|| još jednom razmotrite zaseban element prikazan na sl.3.
Ako je trokutasta, kao u našem slučaju, a naprezanja u njoj se linearno mijenjaju, tada se preporuča povezati vrijednosti pomaka čvorova elementa i njegovu deformaciju sljedećom formulom.
X22 X-32 X11 X31 X32 X12 X21 X11
21 Hz 12 22
Zapisujemo izraz (9) u matričnom obliku na sljedeći način:
e = \\B\\ - e. (9 a)
Kao što se može vidjeti iz (9) ||in|| izražava promjene u koordinatama čvorova trokutastog elementa uz zadržavanje njegove površine i povezuje pomak u njegovim čvorovima s akumuliranom deformacijom.
Zauzvrat ||i|| izražava odnos između tenzora deformacija i tenzora naprezanja. Njegove vrijednosti su različite za elastična i plastična stanja. Izlaz ||I|| za obje države
yany se može naći u . Ovdje su navedene njegove vrijednosti, i to samo za ravnu deformaciju i energetski pristup. Elastična deformacija:
1 + V 1- - 2v 1 - 2v
Plastično stanje:
)- ee = |I| - ee, (12)
za elastični dio deformacije, za plastični dio deformacije.
a11 a11 a11 0 22 ^ a11 012
a22 a11" 0 22 0 22 0 22 a12
a12 a11 a12 0 22 a12 012
gdje je modul smicanja O =
8 - karakterističan parametar elastično-plastičnog stanja
Ovaj parametar omogućuje uzimanje u obzir ovisnosti naprezanja o deformaciji i drugih parametara procesa koji se izražavaju relacijom oblika
0 = 0 (e, e, T, a u c), (17)
gdje je e akumulirana deformacija pod jednoosno kompresijom (napetost);
e - brzina deformacije; T - temperatura;
aoa a, b, c - empirijski utvrđeni omjeri. Potraga za takvim odnosima posvećena je
ali puno istraživanja. Koristili smo rezultate za legure korištene u valjanju GTE prstenova.
Vratimo se formuli (8), koja, kao što je sada jasno, izražava odnos između sile u elementu, s jedne strane, i naprezanja, deformacije i pomaka, s druge strane. Eliminirajući pomake iz formule (8), njezinu lijevu stranu označavamo na sljedeći način.
W = M-|I-B-dF- (18)
U je matrica krutosti. Uzima u obzir sve gore navedene parametre deformacije. Ako je ova matrica data za jedan trokutasti element, naziva se lokalnom. Globalna matrica bit će matrica desne strane sustava (M ++1) jednadžbi, formirana kao algebarski zbroj lokalnih matrica svakog elementa.
Valja napomenuti da već znamo napon
Za nepogonski valjak, u prvoj polovici luka za hvatanje, sile su usmjerene protiv smjera kretanja metala, u drugom - u smjeru kretanja (slika 3, b). Za svaki čvor u dodiru s valjkom poznat je smjer sila. P - normalni tlak, t = juP - sila trenja, j - koeficijent trenja.
Razmotrimo jednadžbu (19), koja se u proširenom obliku za čvor 9 može napisati na sljedeći način (slika 3b).
k17.17 d91 + k17.18 d 92 + k17.19 d101 + k17.20 d102 +
K17.21 d111 + k17.22 d112 = f91 =
JP cos (p3 - P sin (p3, (20)
k18.17 d91 + k18.18 d92 + k18.19 d101 + k18.20 d102 +
K18.21d111 + k18.22d112 = f92 =
P sin (p3 + /uP cos (p3. (21)
Prilikom rješavanja jednadžbi (20) Gaussovom metodom uzimamo u obzir uvjet neprodiranja materijala obratka u nepogoni valjak:
d91 ■ sin (p3 = d92 ■ cos^3. (22)
Ovaj uvjet će nam omogućiti da iz sustava jednadžbi (19) isključimo d92 Ovu transformaciju izvodimo za sve jednadžbe koje sadrže čvorove koji leže na površini nepogone valjka.
Na pogonskom valjku poznata je brzina vrtnje, ali je nepoznat međusobni pomak površina metala i valjka. Primijenimo sljedeću metodu.
Uvedimo fiktivni sloj elemenata. Pokažimo to na primjeru elementa s čvorovima 7, 6 (slika 3a). Ovi se čvorovi kreću kao kruto povezani s valjkom. Čvorovi kontaktnog sloja metala 5 (slika 3 a) pomiču se duž površine valjka. Matrica krutosti elementa K modificira se pomoću indeksa trenja m. Elementi matrice krutosti množe se s m / m - c. Na
m teži 0, element postaje tvrđi, simulirajući nisko trenje. Za m ^ 1 simulira se "lijepljenje" materijala za valjke. Elementi ne modeliraju sloj podmazivanja, već modeliraju djelovanje podmazivanja. Svaki element fiktivnog sloja nastaje u trenutku izgradnje odgovarajućeg stvarnog elementa. Matrice stvarnih i fiktivnih elemenata mogu se usporediti i zajednički riješiti u jednadžbi (8). Pokreti fiktivnih čvorova su poznati, tj. kreću se kao kruto povezani s valjkom.
Jednadžbe (19) za čvor 5 (slika 3 a) imat će sljedeći oblik.
k9 3d 23 + k 9,4d 22 + k9,7 d41 + k9,8 d42 + k9,9 d51 + + k 9,10 d52 + k 9,15 d 81 + k9,16 d82 + k 9,13 d71 + + k 9,14d 72 + k 9,11 d61 + k 9,12 d62 = f51 , (23)
k10,3 d 21 + k10,4d 22 + k10,7 d41 + k10,8 d42 + k10,9 d51 + + k10,10 d 52 + k10,15 d 81 + k10,16 d 82 + k10,13 d71 + + k10.14d72 + k10.11d61 + k10.12d62 = f52 . (24)
Budući da je sila u čvoru 5 normalna na površinu kotrljanja, imamo:
f2Cos^2 = fs1sin (R2, (25)
Uvjet neprodiranja površine kotrlja ds1 cos^2 = ds2 sin (p2, (26)
Prilikom sastavljanja globalne matrice krutosti, transformirajući jednadžbe (23, 24) uzimajući u obzir (25,
Riža. Slika 4. Raspored umetaka jednake čvrstoće u zoni deformacije tijekom valjanja. H0 je debljina gredice prije nego što uđe u valjke; y, x - vrijednosti koordinata umetanja;
a0, b0 i ax, bx
početne i konačne veličine umetaka
52, yb1, također možete koristiti
26), isključujući /51, /5, poziva se kod rješavanja sustava (19) Gaussovom metodom eliminacije. Tijekom rješavanja nalaze se vrijednosti akumuliranih deformacija, naprezanja i pomaka, odnosno naponsko-deformacijskog stanja u zoni deformacije.
Adekvatnost modela provjerava se na temelju eksperimentalnih studija kotrljanja prstenova danih u radu. U ovom radu proučavali smo zonu deformacije prstena od legure aluminija AMg6, u kojoj
rupe su izbušene u slojevima i ispunjene umetcima od istog metala (slika 4). Valjanje prstenova vanjskog promjera 400 mm, unutrašnjeg promjera 340 mm i debljine 30 mm izvedeno je na prstenastoj valjaonici modela PM1200 s promjerima radnih valjaka: gornji pogonski valjak - 550 mm i donji nepogonski rola - 200 mm; maksimalna brzina dodavanja tlačnog uređaja bila je 16 mm/sec.; brzina valjanja predviđena projektom mlina odgovarala je 1,5 m/s. Prema rezultatima mjerenja umetaka pronađene su vrijednosti
"h T| /) / [>
___^ S.GChS1 IG I /1^1111.1S
¿■¡i nt I a
V no|en.nch I podaci
5vep;rsks t;
anspro-."i to
SgU 1, a inm?
S: h: "ini 2 ^ I član MZDSL.-fEBaMN!
■I l -I l i e. 2 v. I 11 i. 7VSH1 V ■DIM [-1
Riža. Slika 5. Raspodjela intenziteta deformacije po visini zone deformacije tijekom kotrljanja prstenastog uzorka izrađenog od legure AMg6: e1 je stupanj akumulirane deformacije, y koordinate točke duž y-osi (štoviše, Ho /2 odgovara 1 na y-osi)
deformacije i naprezanja, koji su prikazani na sl. 5. Prikazani eksperimentalni podaci o kotrljanju prstena od legure AMg6 uvedeni su u razvijeni model konačnih elemenata. Na sl. Slika 5. uspoređuje rezultate simulacije i eksperimentalne podatke.
Kao što je vidljivo iz grafikona, rezultati eksperimenta i simulacije su gotovo identični (konvergencija je oko 15%).
1. Za formiranje homogene makrostrukture i potrebne razine mehaničkih svojstava u prstenastim dijelovima GTE-a, potrebno je kontrolirati količinu akumuliranog stupnja deformacije u svakoj fazi vrućeg valjanja gredice.
2. Razvijen je model konačnih elemenata
omjer stupnja akumulirane deformacije u različitim fazama deformacije prstenastih praznih dijelova.
3. Usporedba rezultata simulacije i eksperimentalnih ovisnosti potvrđuje primjerenost modela.
BIBLIOGRAFIJA
1. Lakhtin Yu.M., Leontieva V.P. Znanost o metalu. M.: Mashinostroenie, 1980. 493 str.
3. Tselikov A.I. Teorija proračuna sile u valjaonicama. - M.: Metallurgizdat, 1962.
2. Plastičnost konačnih elemenata i analiza oblikovanja metala / G.W. Rove., C.E.N. Sturgess, P. Hartly., Cambridge University Press, 2005. 296 str.
4 P.I. Polukhin, G.Ya Gun, A.M. Galkin Otpornost na plastičnu deformaciju metala i legura. , M. Metalurgija, 1983., str. 353
5 Kostyshev V.A., Shitarev I.L. Kotrljanje prstena. - Samara: SGAU, 2000. S. 206.
PRORAČUN MODELA ZAVRŠNOG ELEMENTA VELIČINA SPREMALA DEFORMACIJU U PROCESU VRUĆEG VALJANJA PRSTENOVA
© 2009 F.V. Grečnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
Razvijen je model finalnog elementa proračunskog stupnja nagomilane deformacije u različitim fazama deformacije pripreme prstena. Usporedba rezultata modeliranja i eksperimentalnih ovisnosti potvrđuje adekvatnost modela.
Ključne riječi: kotrljajući prstenovi, makrostruktura, rekristalizacija, nagomilana deformacija, metoda završnih elemenata, model, matrica krutosti, umetci pune čvrstoće.
Fedor Grečnikov, doktor tehničkih nauka, profesor, dopisni član Ruske akademije znanosti, prorektor za nastavna pitanja. e-pošta: [e-mail zaštićen] Evgenie Aryshensky, diplomirani student. e-pošta: [e-mail zaštićen]
Erkin Beglov, kandidat tehničkih nauka, vodeći inženjer. e-pošta: [e-mail zaštićen]
Sovjetski Savez
Socijalista
republike
B 21 H 1/Ob s dodatkom aplikacije 11ovĐ”
Državni odbor
SSSR za izume i otkrića (23) Prioritet
L.N.Dubrovin, V.L.Snitsarenko i I.S.Schenev (71) Podnositelj zahtjeva (54) UREĐAJ ZA VRUĆE VALJANJE PRSTENOVE
Izum se odnosi na područje oblikovanja metala i može se koristiti za vruće valjanje prstenova koji se koriste, na primjer, u traktorogradnji, poljoprivrednom strojarstvu, automobilskoj industriji te u proizvodnji ležajnih prstenova, zupčanika, guma, raznih školjki itd.
Poznat je uređaj za vruće 10 valjanje prstenova koji sadrži pogon ugrađen u okvir, pogonska i nepogonska vretena s alatom za valjanje i sklop potpornog valjka (1 1. 15
U ovom uređaju, kako bi se osiguralo pristajanje cilindričnih površina alata bez zazora i njegovo precizno učvršćivanje u aksijalnom smjeru, nepogoni valjak se pričvršćuje na elemente okvira pomoću matice s prorezom s laticama čahure postavljenim u svojim žljebovima.
Međutim, u navedenom uređaju 25, pogonski vanjski valjak (alat), zajedno s vretenom, mora biti u cijelosti izrađen od skupog alatnog čelika otpornog na toplinu, što povećava cijenu uređaja 30 i proizvoda. Alat izrađen od kompozita (trakastog) ne opravdava se tijekom vrućeg valjanja, jer ne osigurava stalnu napetost zavoja, razmak i stabilnost procesa valjanja i kvalitetu prstenova te zahtijeva dodatnu tehnološku nadoknadu za naknadnu obradu .
Cilj izuma je poboljšati točnost prstenova kompenzacijom toplinskog širenja alata i osiguranjem stabilnosti procesa valjanja.
Cilj je postignut činjenicom da je uređaj za vruće valjanje prstenova opremljen kompenzacijskim uređajem, izrađenim u obliku aksijalno pomične konusne razdjelne čahure i membrane prethodno pritisnute u smjeru baze konusa vretena, postavljen između vretena i alata.
Na slici 1 shematski je prikazan uređaj, opći pogled; na sl. 2 alat za valjanje s kompenzacijskim uređajem; na sl. 3 – sklop potpornog valjka.
Uređaj za vruće valjanje prstenova sastoji se od okvira 1, na koji je montirano pogonsko vreteno 2 s alatom za valjanje 3, pričvršćenim u odnosu na okvir, i nepogonskog vretena
4 s alatom za valjanje 5 koji se pomiče u odnosu na ležište pomoću hidrauličkog cilindra 6 tijekom kotrljanja prstenastog otkovka 7. Prstenasti kovačnik drži sklop potpornog valjka koji se sastoji od valjaka 8 i 9, kinematički spojenih jedan s drugim polugom krug 10 kontrolira hidraulični cilindar 11, fiksno postavljen na krevet. U šupljini hidrauličkog cilindra nalazi se klip 12 spojen na 15 gornjom šipkom 13 i donjom šipkom
Rotacija pogonskog vretena s alatom za valjanje izvodi se pomoću 15 pogonskog mehanizma. Da. Uređaj je opremljen kompenzacijskim uređajem izrađenim u obliku konusne razdvojene čahure 16, čiji je kut konusa veći od zbroja kutova trenja duž njegovih unutarnjih površina
17 i vanjske površine 18, postavljene između alata i vretena, i membrana 19, elastično pritisnuta u smjeru baze 20 konusa vretena sa silom manjom od sile njegovog izbacivanja tijekom hlađenja 30 alata za valjanje.
Uređaj radi na sljedeći način.
Prstenasti otkovci manjeg promjera i jednostavnog oblika 35 u zagrijanom stanju ugrađuju se između pogona 2 i nepogona
4 vretena s alatima za valjanje 3 i 5 i razvaljati. U procesu valjanja otkovka, povećavajući promjer, potporni valjci R se istiskuju, pritisnuti hidrauličkim cilindrom, koji osiguravaju centriranje obratka i istovremeno smanjuju vibracije otkovka. Tijekom procesa valjanja, prethodno zagrijani otkovci 7 45 postupno zagrijavaju alat za valjanje, zbog čega se formira razmak između pogonskog vretena i alata, međutim kompenzacijski uređaj stalno prati odsutnost razmaka između radnog alata i vreteno, a kada se pojavi, između alata za valjanje 3 i pogonskog vretena 2 ugrađuje se podijeljena čahure 16, pomiče se pod djelovanjem membrane
19, elastično pritisnut u smjeru baze 20, birajući razmak između vretena i radnog alata za valjanje. Kut konusa podijeljene čahure 16 odabran je tako da neznatno premašuje kut samokočenja i omogućuje vam nesmetanu kompenzaciju stvaranja toplinskih radijalnih praznina, a kada se alat ohladi, vratite se u prvobitno stanje, uz održavanje stalna smetnja između alata za valjanje
3 i pogonskog vretena 2 pod djelovanjem elastično prednapregnute membrane 19 sa silom koja je manja od sile izbacivanja konusne rascjepkane čahure 16 kada se alat za valjanje ohladi, budući da je kut konusa čahure veći od zbroja kutova trenja duž njegove unutarnje i vanjske površine.
Predloženi uređaj omogućuje povećanje stabilnosti procesa valjanja i točnost prstenova, smanjenje tehnološkog dodatka za naknadnu obradu, trošak radnog alata i zahtjeve za točnost njegove izrade, kao i smanjenje opreme. zastoja. Zahtjevi izuma Uređaj za vruće valjanje prstenova, koji sadrži pogon ugrađen u okvir, pogonska i nepogonska vretena s alatom za valjanje i sklop potpornog valjka, naznačen time, da se radi povećanja točnosti prstenova pomoću kako bi kompenzirao alat za toplinsko širenje i osiguravao stabilnost procesa valjanja, opremljen je kompenzacijskim uređajem, izrađenim u obliku aksijalno pomične konusne razdjelne čahure postavljene između vretena i alata i membrane, prethodno elastično napregnute u smjeru baze konusa vretena.
