Mövcud təzyiq. İstilik şəbəkələrinin istismarı. Xüsusi sürtünmə təzyiq itkiləri üsulu ilə su isitmə sistemlərinin hidravlik hesablanması

Q[KW] = Q[Gkal]*1160; Gkaldan KW-a yük çevrilməsi

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; harada ∆T- tədarük və qaytarma arasındakı temperatur fərqi.

Misal:

T1 - 110 istilik şəbəkələrindən tədarük temperaturu˚ ilə

T2 - 70 istilik şəbəkələrindən tədarük temperaturu˚ ilə

İstilik dövrəsinin istehlakı G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / saat

Ancaq 95/70 temperatur qrafiki olan qızdırılan bir dövrə üçün axın sürəti tamamilə fərqli olacaq: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / saat.

Buradan belə bir nəticəyə gələ bilərik: temperatur fərqi nə qədər aşağı olarsa (təchizat və qaytarma arasındakı temperatur fərqi), tələb olunan soyuducu axını bir o qədər çox olar.

Sirkulyasiya nasoslarının seçilməsi.

İstilik, isti su, ventilyasiya sistemləri üçün dövriyyə nasoslarını seçərkən sistemin xüsusiyyətlərini bilmək lazımdır: soyuducu axını sürəti,

təmin edilməli olan və sistemin hidravlik müqaviməti.

Soyuducu istehlak:

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; harada ∆T- tədarük və qaytarma arasındakı temperatur fərqi;

hidravlik sistemin müqaviməti sistemin özünü hesablayan mütəxəssislər tərəfindən təmin edilməlidir.

Misal üçün:

istilik sistemini 95 temperatur qrafiki ilə hesab edirik˚ C /70˚ 520 kVt və yüklə

G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/saat~ 18 m3/saat;

İstilik sisteminin müqaviməti idiξ = 5 metr ;

Müstəqil bir istilik sistemi vəziyyətində, istilik dəyişdiricisinin müqavimətinin 5 metrlik bu müqavimətə əlavə ediləcəyini başa düşmək lazımdır. Bunun üçün onun hesablamasına baxmaq lazımdır. Məsələn, bu dəyər 3 metr olsun. Beləliklə, sistemin ümumi müqaviməti əldə edilir: 5 + 3 \u003d 8 metr.

İndi seçə bilərsiniz 18 axını ilə dövriyyə nasosum3/saat və 8 metr təzyiq.

Məsələn, bu:

Bu halda, nasos böyük bir marj ilə seçilir, bu, bir iş nöqtəsini təmin etməyə imkan veririşinin ilk sürətində axın / baş. Hər hansı bir səbəbdən bu təzyiq kifayət deyilsə, nasos üçüncü sürətlə 13 metrə qədər "dağıla bilər". Ən yaxşı variant, işləmə nöqtəsini ikinci sürətdə saxlayan nasos variantı hesab olunur.

Üç və ya bir sürətli adi bir nasos əvəzinə daxili tezlik çeviricisi olan bir nasos qoymaq da olduqca mümkündür, məsələn:

Pompanın bu versiyası, əlbəttə ki, ən çox üstünlük təşkil edir, çünki əməliyyat nöqtəsinin ən çevik qurulmasına imkan verir. Yeganə mənfi cəhəti qiymətdir.

Həm də yadda saxlamaq lazımdır ki, istilik sistemlərinin dövriyyəsi üçün iki nasosu (əsas / ehtiyat) təmin etmək lazımdır və DHW xəttinin dövranı üçün birini təmin etmək olduqca mümkündür.

İçki sistemi. Yem sistemi nasosunun seçilməsi.

Aydındır ki, gücləndirici nasos yalnız müstəqil sistemlər, xüsusən də isitmə və qızdırılan dövrə olan istilik üçün lazımdır.

istilik dəyişdiricisi ilə ayrılır. Makiyaj sisteminin özü, mümkün sızmalar halında ikincil dövrədə sabit bir təzyiq saxlamaq üçün lazımdır.

istilik sistemində, həmçinin sistemin özünü doldurmaq üçün. Doldurma sisteminin özü təzyiq açarı, solenoid klapan və genişləndirici tankdan ibarətdir.

Makiyaj nasosu yalnız qayıdışdakı soyuducu suyun təzyiqi sistemi doldurmaq üçün kifayət etmədikdə quraşdırılır (piezometr icazə vermir).

Misal:

İstilik şəbəkələrindən geri dönən istilik daşıyıcısının təzyiqi Р2 = 3 atm.

Bunlar nəzərə alınmaqla binanın hündürlüyü. Yeraltı = 40 metr.

3 atm. = 30 metr;

Tələb olunan hündürlük = 40 metr + 5 metr (hər musluğa) = 45 metr;

Təzyiq çatışmazlığı = 45 metr - 30 metr = 15 metr = 1,5 atm.

Yem pompasının təzyiqi başa düşüləndir, 1,5 atmosfer olmalıdır.

Xərcləri necə müəyyənləşdirmək olar? Pompanın axın sürətinin istilik sisteminin həcminin 20% -i olduğu qəbul edilir.

Qidalanma sisteminin iş prinsipi aşağıdakı kimidir.

Təzyiq açarı (rele çıxışı olan təzyiq ölçmə cihazı) istilik sistemindəki geri dönən istilik daşıyıcısının təzyiqini ölçür və

əvvəlcədən təyin edilməsi. Bu xüsusi nümunə üçün bu parametr 0,3 histerezisi ilə təxminən 4,2 atmosfer olmalıdır.

İstilik sisteminin qaytarılmasındakı təzyiq 4,2 atm-ə düşdükdə, təzyiq açarı kontaktlar qrupunu bağlayır. Bu, solenoidə gərginlik verir

klapan (açma) və makiyaj nasosu (açılır).

Təzyiq 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfer dəyərinə yüksələnə qədər makiyaj soyuducu verilir.

Kavitasiya üçün idarəetmə klapanının hesablanması.

Mövcud təzyiqi istilik nöqtəsinin elementləri arasında paylayarkən, bədənin içərisində kavitasiya proseslərinin mümkünlüyünü nəzərə almaq lazımdır.

zamanla onu məhv edəcək klapanlar.

Vana boyunca icazə verilən maksimum diferensial təzyiq düsturla müəyyən edilə bilər:

∆Smaks= z*(P1 − Ps) ; bar

burada: z avadanlığın seçilməsi üçün texniki kataloqlarda dərc olunan kavitasiyanın başlama əmsalıdır. Hər bir avadanlıq istehsalçısının öz var, lakin orta dəyər adətən 0,45-06 aralığındadır.

P1 - klapan qarşısında təzyiq, bar

Rs - müəyyən bir soyuducu temperaturda su buxarının doyma təzyiqi, bar,

üçünhansıcədvəllə müəyyən edilir:

Kvs klapanını seçmək üçün istifadə edilən təxmin edilən diferensial təzyiqdən çox deyilsə

∆Smaks, kavitasiya baş verməyəcək.

Misal:

P1 klapanından əvvəl təzyiq = 5 bar;

Soyuducu suyun temperaturu T1 = 140С;

Z klapan kataloqu = 0,5

Cədvələ görə, 140C soyuducu temperaturu üçün Rs = 2.69 müəyyən edirik

Vana boyunca icazə verilən maksimum diferensial təzyiq:

∆Smaks= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bar

Vana üzərindəki bu fərqdən daha çox itirmək mümkün deyil - kavitasiya başlayacaq.

Ancaq soyuducu suyun temperaturu daha aşağı olsaydı, məsələn, istilik şəbəkəsinin faktiki temperaturlarına daha yaxın olan 115C, maksimum fərq

təzyiq daha böyük olardı:ΔPmaks\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.

Buradan olduqca açıq bir nəticə çıxara bilərik: soyuducu suyun temperaturu nə qədər yüksək olarsa, idarəetmə klapanında təzyiq düşməsi bir o qədər aşağı olar.

Axın sürətini təyin etmək üçün. Boru kəmərindən keçərkən formuladan istifadə etmək kifayətdir:

;Xanım

G – klapan vasitəsilə soyuducu axını, m3/saat

d – seçilmiş klapanın şərti diametri, mm

Nəzərə almaq lazımdır ki, boru kəməri hissəsindən keçən axının sürəti 1 m/s-dən çox olmamalıdır.

Ən çox üstünlük verilən axın sürəti 0,7 - 0,85 m/s aralığındadır.

Minimum sürət 0,5 m/s olmalıdır.

DHW sisteminin seçilməsi meyarı ümumiyyətlə qoşulma üçün texniki şərtlərdən müəyyən edilir: istilik istehsal edən şirkət çox vaxt

DHW sisteminin növü. Sistemin növü müəyyən edilmədikdə, sadə bir qaydaya əməl edilməlidir: bina yüklərinin nisbəti ilə müəyyən edilməsi

isti su və istilik üçün.

Əgər a 0.2 - zəruri iki mərhələli isti su sistemi;

müvafiq olaraq,

Əgər a QDHW/Qisitmə< 0.2 və ya QDHW/Qisitmə>1; lazımdır tək mərhələli isti su sistemi.

İki mərhələli DHW sisteminin işləmə prinsipi istilik dövrəsinin geri qaytarılmasından istiliyin bərpasına əsaslanır: istilik dövrəsinin qaytarılması istilik daşıyıcısı

isti su təchizatının birinci mərhələsindən keçir və soyuq suyu 5C-dən 41...48C-yə qədər qızdırır. Eyni zamanda, istilik dövrəsinin geri dönən soyuducusu 40C-ə qədər soyuyur

və artıq soyuq istilik şəbəkəsinə birləşir.

İsti su təchizatının ikinci mərhələsi soyuq suyu ilk mərhələdən sonra 41 ... 48C-dən müəyyən edilmiş 60 ... 65C-ə qədər qızdırır.

İki mərhələli isti su sisteminin üstünlükləri:

1) İstilik dövrəsinin geri qaytarılması ilə əlaqədar olaraq, soyudulmuş bir soyuducu istilik şəbəkəsinə daxil olur və bu, həddindən artıq istiləşmə ehtimalını kəskin şəkildə azaldır.

qayıdış xətləri. Bu nöqtə istilik istehsal edən şirkətlər, xüsusən də istilik şəbəkələri üçün son dərəcə vacibdir. İndi isti su təchizatının birinci mərhələsinin istilik dəyişdiricilərinin hesablamalarını minimum 30 ° C temperaturda aparmaq adi hala çevrilir ki, daha soyuq bir soyuducu istilik şəbəkəsinin qaytarılmasına birləşsin.

2) İki mərhələli DHW sistemi analiz və temperatur dəyişmələri üçün istehlakçıya gedən isti suyun istiliyinə daha dəqiq nəzarət edir.

sistemdən çıxışda çox azdır. Buna, məişət isti suyunun ikinci mərhələsinin idarəetmə klapanının istismarı zamanı tənzimləməsi səbəbindən əldə edilir.

yükün bütün deyil, yalnız kiçik bir hissəsi.

İsti su təchizatının birinci və ikinci mərhələləri arasında yükləri bölüşdürərkən, aşağıdakı kimi davam etmək çox rahatdır:

70% yük - 1 mərhələli DHW;

30% yük - 2-ci mərhələ DHW;

Nə verir.

1) İkinci (tənzimlənən) mərhələ kiçik olduğu üçün isti su istiliyinin tənzimlənməsi prosesində çıxışda temperaturun dəyişməsi baş verir.

sistemlər kiçikdir.

2) DHW yükünün bu şəkildə paylanmasına görə, hesablama prosesində biz xərclərin bərabərliyini və nəticədə istilik dəyişdiricilərinin boru kəmərlərində diametrlərin bərabərliyini əldə edirik.

DHW dövriyyəsi üçün istehlak istehlakçı tərəfindən DHW təhlili istehlakının ən azı 30% -ni təşkil etməlidir. Bu minimum rəqəmdir. Etibarlılığı artırmaq üçün

sistem və DHW temperatur nəzarət sabitliyi, dövriyyə üçün axını dərəcəsi 40-45% dəyər artırıla bilər. Bu, yalnız saxlamaq üçün deyil

istehlakçı tərəfindən heç bir analiz olmadıqda isti suyun temperaturu. Bu, istehlak suyunun pik analizi zamanı DHW-nin “azalmasını” kompensasiya etmək üçün edilir.

dövriyyə, istilik dəyişdiricisinin həcminin istilik üçün soyuq su ilə doldurulduğu anda sistemi dəstəkləyəcəkdir.

DHW sisteminin səhv hesablanması halları var, iki mərhələli bir sistemin əvəzinə bir mərhələli bir sistem hazırlandıqda. Belə bir sistemi qurduqdan sonra

istismara vermə prosesində mütəxəssis DHW sisteminin həddindən artıq qeyri-sabitliyi ilə üzləşir. Burada hətta işləklikdən danışmaq yerinə düşər,

təyin edilmiş nöqtədən 15-20C amplituda ilə DHW sisteminin çıxışında böyük temperatur dalğalanmaları ilə ifadə edilir. Məsələn, qəbulu zamanı

60C-dir, sonra tənzimləmə prosesində 40-80C diapazonunda temperatur dalğalanmaları baş verir. Bu vəziyyətdə parametrləri dəyişdirin

elektron nəzarətçi (PID - komponentlər, vuruş vaxtı və s.) nəticə verməyəcək, çünki DHW hidravlikası əsaslı olaraq səhv hesablanır.

Yalnız bir çıxış yolu var: soyuq suyun axını məhdudlaşdırmaq və isti suyun dövriyyə komponentini maksimuma çatdırmaq. Bu vəziyyətdə, qarışdırma nöqtəsində

az soyuq su daha çox isti (dövr edən) su ilə qarışacaq və sistem daha stabil işləyəcək.

Beləliklə, DHW dövriyyəsi səbəbindən iki mərhələli DHW sisteminin bir növ təqlidi həyata keçirilir.

Su istehlakının müxtəlif rejimləri üçün su təchizatı şəbəkələrinin hesablanmasının nəticələrinə əsasən sistemin işləkliyini, həmçinin bütün şəbəkə qovşaqlarında sərbəst təzyiqləri təmin edən su qülləsinin və nasos aqreqatlarının parametrləri müəyyən edilir.

Təchizat məntəqələrində (su qülləsində, nasos stansiyasında) təzyiqi müəyyən etmək üçün su istehlakçılarının tələb olunan təzyiqini bilmək lazımdır. Yuxarıda qeyd edildiyi kimi, bir mərtəbəli binada yerdən yuxarı olan binanın girişində maksimum məişət və içməli su qəbulu olan yaşayış məntəqəsinin su təchizatı şəbəkəsində minimum sərbəst təzyiq ən azı 10 m (0,1 MPa), daha çox mərtəbələrlə, 4 m.

Ən az su sərf olunan saatlarda ikinci mərtəbədən başlayaraq hər mərtəbə üçün təzyiqin 3 m olmasına icazə verilir.Fərdi çoxmərtəbəli binalar, eləcə də hündür yerlərdə yerləşən bina qrupları üçün yerli nasos qurğuları nəzərdə tutulur. Dayanacaq borularındakı sərbəst təzyiq ən azı 10 m (0,1 MPa) olmalıdır,

Sənaye su kəmərlərinin xarici şəbəkəsində avadanlıqların texniki xüsusiyyətlərinə uyğun olaraq sərbəst təzyiq alınır. İstehlakçının içməli su təchizatı şəbəkəsində sərbəst təzyiq 60 m-dən çox olmamalıdır, əks halda müəyyən ərazilər və ya binalar üçün təzyiq tənzimləyiciləri quraşdırmaq və ya su təchizatı sisteminin rayonlaşdırılması lazımdır. Şəbəkənin bütün nöqtələrində su təchizatı sisteminin istismarı zamanı ən azı normativ bir sərbəst təzyiq təmin edilməlidir.

Şəbəkənin istənilən nöqtəsində sərbəst başlıqlar pyezometrik xətlərin hündürlükləri ilə yer səthi arasındakı fərq kimi müəyyən edilir. Bütün dizayn halları üçün pyezometrik işarələr (məişət və içməli su istehlakı zamanı, yanğın zamanı və s.) diktə nöqtəsində standart sərbəst təzyiqin təmin edilməsi əsasında hesablanır. Pyezometrik işarələri təyin edərkən, onlar diktə nöqtəsinin mövqeyi, yəni minimum sərbəst təzyiq olan nöqtə ilə təyin olunur.

Tipik olaraq, diktə nöqtəsi həm geodeziya yüksəklikləri (yüksək geodeziya yüksəklikləri), həm də enerji mənbəyindən məsafə baxımından (yəni, enerji mənbəyindən diktə nöqtəsinə qədər baş itkilərinin cəmi) ən əlverişsiz şəraitdə yerləşir. ən böyüyü). Diktasiya nöqtəsində onlar standarta bərabər təzyiqlə təyin olunurlar. Şəbəkənin hər hansı bir nöqtəsində təzyiq normativdən az olarsa, diktə edən nöqtənin mövqeyi düzgün qurulmamışdır.Bu zaman ən kiçik sərbəst təzyiqə malik olan nöqtəni tapıb, onu diktator kimi qəbul edir və təkrar edirlər. şəbəkədəki təzyiqlərin hesablanması.

Yanğın zamanı istismar üçün su təchizatı sisteminin hesablanması onun enerji mənbələrindən su təchizatının xidmət etdiyi ərazinin ən yüksək və ən uzaq nöqtələrində baş verdiyi fərziyyəsi ilə aparılır. Yanğının söndürülmə üsuluna görə su boruları yüksək və aşağı təzyiqli olur.

Bir qayda olaraq, su təchizatı sistemlərinin layihələndirilməsi zamanı kiçik yaşayış məntəqələri (5 min nəfərdən az) istisna olmaqla, aşağı təzyiqli yanğınsöndürən su təchizatı sistemi götürülməlidir. Yüksək təzyiqli yanğınsöndürmə su təchizatı sisteminin quraşdırılması iqtisadi cəhətdən əsaslandırılmalıdır,

Aşağı təzyiqli su borularında təzyiqin artırılması yalnız yanğının söndürülməsi müddətində həyata keçirilir. Təzyiqdə lazımi artım yanğın yerinə gətirilən və küçə hidrantları vasitəsilə su təchizatı şəbəkəsindən suyu götürən səyyar yanğın nasosları tərəfindən yaradılır.

SNiP-ə görə, yanğınla mübarizə zamanı aşağı təzyiqli yanğınsöndürmə su kəmərləri şəbəkəsinin hər hansı bir nöqtəsində yer səviyyəsində təzyiq torpaq suyunun sızan birləşmələri vasitəsilə ən azı 10 m şəbəkə olmalıdır.

Bundan əlavə, emiş xətlərində əhəmiyyətli müqaviməti aradan qaldırmaq üçün yanğın nasoslarının işləməsi üçün şəbəkədə müəyyən bir təzyiq təchizatı tələb olunur.

Yüksək təzyiqli yanğınsöndürmə sistemi (ümumiyyətlə sənaye obyektlərində qəbul edilir) yanğın normaları ilə müəyyən edilmiş yanğın sürətində suyun verilməsini və su təchizatı şəbəkəsindəki təzyiqin birbaşa hidrantlardan yanğın axını yaratmaq üçün kifayət qədər dəyərə artırılmasını təmin edir. . Bu vəziyyətdə sərbəst təzyiq, yanğın suyunun tam axını zamanı ən azı 10 m kompakt reaktiv hündürlüyü və ən hündür binanın ən yüksək nöqtəsi səviyyəsində şlanq lüləsinin yerini və 120 m uzunluğunda yanğın şlanqları vasitəsilə su təchizatı təmin etməlidir:

Nsv pzh \u003d N zd + 10 + ∑h ≈ N zd + 28 (m)

burada N zd binanın hündürlüyü, m; h - şlanqın şlanqında və barelində təzyiq itkisi, m.

Yüksək təzyiqli su təchizatı sistemində stasionar yanğın nasosları yanğın siqnalı verildikdən sonra 5 dəqiqədən gec olmayaraq nasosların işə salınmasını təmin edən avtomatik avadanlıqla təchiz edilmişdir.Şəbəkənin boruları artan təzyiq nəzərə alınmaqla seçilməlidir. yanğın zamanı təzyiq. İnteqrasiya edilmiş su təchizatı şəbəkəsində maksimum sərbəst təzyiq su sütununun 60 m-dən (0,6 MPa), yanğın zamanı isə 90 m-dən (0,9 MPa) çox olmamalıdır.

Su ilə təmin olunan obyektin geodeziya işarələrində əhəmiyyətli fərqlər, su təchizatı şəbəkələrinin böyük uzunluğu, habelə fərdi istehlakçılar tərəfindən tələb olunan sərbəst təzyiqin dəyərlərində böyük fərq ilə (məsələn, müxtəlif tikili hündürlüyü olan mikrorayonlar), su təchizatı şəbəkəsinin rayonlaşdırılması təşkil edilmişdir. Bu həm texniki, həm də iqtisadi mülahizələrlə bağlı ola bilər.

Zonalara bölünmə aşağıdakı şərtlər əsasında həyata keçirilir: şəbəkənin ən yüksək nöqtəsində zəruri sərbəst təzyiq təmin edilməli və onun aşağı (və ya ilkin) nöqtəsində təzyiq 60 m-dən (0,6) çox olmamalıdır. MPa).

Rayonlaşdırma növlərinə görə su kəmərləri paralel və ardıcıl rayonlaşdırma ilə gəlir. Su təchizatı sisteminin paralel rayonlaşdırılması şəhər ərazisində geniş diapazonlu geodeziya nişanları üçün istifadə olunur. Bunun üçün ayrı-ayrı borular vasitəsilə müxtəlif təzyiqli su təchizatı ilə I və II zonaların nasos stansiyaları tərəfindən müvafiq olaraq su ilə təmin olunan aşağı (I) və yuxarı (II) zonalar yaradılır. Zonalaşdırma elə aparılır ki, hər zonanın aşağı sərhəddində təzyiq icazə verilən həddi keçməsin.

Paralel rayonlaşdırma ilə su təchizatı sxemi

1 - iki qrup nasosla II qaldırıcı nasos stansiyası; 2 - nasoslar II (yuxarı) zona; 3 - I (aşağı) zonanın nasosları; 4 - təzyiqi tənzimləyən çənlər

Su istilik təchizatı sistemlərində istehlakçılar şəbəkə suyunun hesablanmış axın sürətlərini onlar arasında müvafiq şəkildə bölüşdürməklə istiliklə təmin olunurlar. Belə bir paylamanı həyata keçirmək üçün istilik təchizatı sisteminin hidravlik rejimini inkişaf etdirmək lazımdır.

İstilik təchizatı sisteminin hidravlik rejiminin işlənib hazırlanmasının məqsədi istilik təchizatı sisteminin bütün elementlərində optimal icazə verilən təzyiqləri və istilik şəbəkəsinin düyün nöqtələrində, qrup və yerli istilik məntəqələrində lazımi mövcud təzyiqləri təmin etməkdir. təxmini su istehlakı olan istehlakçılar. Mövcud təzyiq, tədarük və qayıdış boru kəmərlərində su təzyiqindəki fərqdir.

İstilik təchizatı sisteminin etibarlılığı üçün aşağıdakı şərtlər qoyulur:

İcazə verilən təzyiqləri aşmayın: istilik təchizatı mənbələrində və istilik şəbəkələrində: 1,6-2,5 MPa - PSV tipli buxar-su şəbəkəsi qızdırıcıları üçün, polad isti su qazanları, polad borular və fitinqlər üçün; abonent bloklarında: 1,0 MPa - bölməli isti su qızdırıcıları üçün; 0,8-1,0 MPa - polad konvektorlar üçün; 0,6 MPa - çuqun radiatorlar üçün; 0,8 MPa - qızdırıcılar üçün;

Nasosların kavitasiyasının qarşısını almaq və istilik təchizatı sistemini hava sızmasından qorumaq üçün istilik təchizatı sisteminin bütün elementlərində artıq təzyiqin təmin edilməsi. Artıq təzyiqin minimum dəyərinin 0,05 MPa olduğu qəbul edilir. Bu səbəbdən, bütün rejimlərdə geri qayıdış boru kəmərinin pyezometrik xətti ən hündür binanın nöqtəsindən ən azı 5 m su yuxarıda yerləşdirilməlidir. İncəsənət.;

İstilik sisteminin bütün nöqtələrində suyun qaynamamasını təmin etmək üçün maksimum su temperaturunda doymuş su buxarının təzyiqindən artıq təzyiq saxlanılmalıdır. Bir qayda olaraq, qaynar su təhlükəsi ən çox istilik şəbəkəsinin təchizatı boru kəmərlərində baş verir. Təchizat boru kəmərlərində minimum təzyiq şəbəkə suyunun dizayn temperaturuna uyğun olaraq qəbul edilir, cədvəl 7.1.

Cədvəl 7.1

Qaynamayan xətt, maksimum soyuducu temperaturunda artıq başlığa uyğun hündürlükdə əraziyə paralel qrafikdə çəkilməlidir.

Qrafik olaraq, hidravlik rejim rahat şəkildə pyezometrik qrafik şəklində təsvir edilmişdir. Pyezometrik qrafik iki hidravlik rejim üçün qurulmuşdur: hidrostatik və hidrodinamik.

Hidrostatik rejimin işlənib hazırlanmasının məqsədi istilik təchizatı sistemində məqbul hədlər daxilində lazımi su təzyiqini təmin etməkdir. Aşağı təzyiq həddi istehlakçı sistemlərinin su ilə doldurulmasını təmin etməli və istilik təchizatı sistemini hava sızmasından qorumaq üçün lazımi minimum təzyiq yaratmalıdır. Hidrostatik rejim makiyaj nasosları işləyən və sirkulyasiya olmadan işlənmişdir.

Hidrodinamik rejim istilik şəbəkələrinin hidravlik hesablanmasının məlumatları əsasında hazırlanır və makiyaj və şəbəkə nasoslarının eyni vaxtda işləməsi ilə təmin edilir.

Hidravlik rejimin inkişafı hidravlik rejim üçün bütün tələblərə cavab verən pyezometrik qrafikin qurulmasına qədər azaldılır. Su istilik şəbəkələrinin hidravlik rejimləri (piezometrik qrafiklər) istilik və qeyri-istilik dövrləri üçün hazırlanmalıdır. Pyezometrik qrafik sizə imkan verir: tədarük və qaytarma boru kəmərlərində təzyiqi müəyyən etmək; ərazini nəzərə alaraq istilik şəbəkəsinin istənilən nöqtəsində mövcud təzyiq; binaların mövcud təzyiqinə və hündürlüyünə görə istehlakçı əlaqə sxemlərini seçin; istilik istehlakçılarının yerli sistemləri üçün avtotənzimləyiciləri, lift nozzlərini, tənzimləyici qurğuları seçin; elektrik və makiyaj nasoslarını seçin.

Pyezometrik qrafikin qurulması(Şəkil 7.1) aşağıdakı kimi yerinə yetirilir:

a) absis və ordinat oxları boyunca şkalalar seçilir və məhəllələrin relyefi və binasının hündürlüyü qrafası ilə çəkilir. Magistral və paylayıcı istilik şəbəkələri üçün piezometrik qrafiklər qurulur. Əsas istilik şəbəkələri üçün tərəzi götürülə bilər: üfüqi M g 1: 10000; şaquli M 1:1000; paylayıcı istilik şəbəkələri üçün: M g 1:1000, 1:500-də M; Y oxunun sıfır işarəsi (təzyiq oxları) adətən istilik magistralının ən aşağı nöqtəsinin işarəsi və ya şəbəkə nasoslarının işarəsi kimi qəbul edilir.

b) istehlakçı sistemlərinin doldurulmasını və minimum artıq başın yaradılmasını təmin edən statik başlığın dəyəri müəyyən edilir. Bu, ən hündür binanın hündürlüyü üstəgəl 3-5 metr sudur.

Ərazi və binaların hündürlüyü tətbiq edildikdən sonra sistemin statik başlığı müəyyən edilir

H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)

harada N zdən hündür binanın hündürlüyü, m.

Statik baş H st absis oxuna paralel olaraq çəkilir və o, yerli sistemlər üçün maksimum əməliyyat başlığını aşmamalıdır. Maksimum iş təzyiqinin dəyəri: polad qızdırıcıları olan istilik sistemləri və qızdırıcılar üçün - 80 metr; çuqun radiatorları olan istilik sistemləri üçün - 60 metr; səthi istilik dəyişdiriciləri ilə müstəqil əlaqə sxemləri üçün - 100 metr;

c) Sonra dinamik rejim qurulur. Şəbəkə nasoslarının Ns emiş başlığı özbaşına seçilir, bu, statik başlığı aşmamalı və kavitasiyanın qarşısını almaq üçün girişdə lazımi baş təzyiqini təmin edir. Pompanın ölçülməsindən asılı olaraq kavitasiya ehtiyatı 5-10 m.a.c.;

ç) şəbəkə nasoslarının sorulması zamanı şərti təzyiq xəttindən istilik şəbəkəsinin magistral boru kəmərinin (A-B xətti) geri qayıdış boru kəməri DH arr üzrə təzyiq itkiləri hidravlik hesablamanın nəticələrindən istifadə etməklə ardıcıl olaraq çəkilir. Qayıdış xəttindəki təzyiqin böyüklüyü statik təzyiq xəttinin qurulması zamanı yuxarıda göstərilən tələblərə cavab verməlidir;

e) tələb olunan mövcud təzyiq liftin, qızdırıcının, qarışdırıcının və paylayıcı istilik şəbəkələrinin (B-C xətti) iş şəraitindən son abonent DH ab-da təxirə salınır. Paylayıcı şəbəkələrin qoşulma nöqtəsində mövcud təzyiqin dəyərinin ən azı 40 m olduğu qəbul edilir;

e) sonuncu boru qovşağından başlayaraq (C-D xətti) altında olan DH magistral xəttinin təchizatı boru kəmərində təzyiq itkiləri təxirə salınır. Təchizat boru kəmərinin bütün nöqtələrində onun mexaniki dayanıqlığının vəziyyətindən asılı olaraq təzyiq 160 m-dən çox olmamalıdır;

g) istilik mənbəyində təzyiq itkisi DH um (D-E xətti) qrafiki çəkilir və şəbəkə nasoslarının çıxışında təzyiq alınır. Məlumat olmadıqda, CHP-nin kommunikasiyalarında baş itkisi 25 - 30 m, rayon qazanxanası üçün isə 8-16 m qəbul edilə bilər.

Şəbəkə nasoslarının təzyiqi müəyyən edilir

Makiyaj nasoslarının təzyiqi statik rejimin təzyiqi ilə müəyyən edilir.

Belə bir tikinti nəticəsində istilik təchizatı sisteminin bütün nöqtələrində təzyiqi qiymətləndirməyə imkan verən pyezometrik qrafikin ilkin forması əldə edilir (Şəkil 7.1).

Əgər onlar tələblərə cavab vermirsə, pyezometrik qrafikin mövqeyini və formasını dəyişdirin:

a) geri dönən boru kəmərinin təzyiq xətti binanın hündürlüyünü kəsirsə və ya ondan 3¸5 m-dən az məsafədədirsə, o zaman pyezometrik qrafik qaldırılmalıdır ki, geri dönən boru kəmərindəki təzyiq sistemin doldurulmasını təmin etsin;

b) qayıdış boru kəmərində maksimum təzyiqin qiyməti qızdırıcılarda icazə verilən təzyiqdən artıq olarsa və onu pyezometrik qrafiki aşağı sürüşdürməklə azaltmaq mümkün deyilsə, o zaman geri dönən boru kəmərində gücləndirici nasosların quraşdırılması ilə azaldılmalıdır;

c) qaynamayan xətt tədarük boru kəmərindəki təzyiq xəttini keçirsə, o zaman kəsişmə nöqtəsinin arxasında su qaynaya bilər. Buna görə də, istilik şəbəkəsinin bu hissəsində suyun təzyiqi, mümkünsə, pyezometrik qrafiki yuxarıya doğru hərəkət etdirməklə və ya təchizatı boru kəmərində gücləndirici nasos quraşdırmaqla artırılmalıdır;

d) istilik mənbəyinin istilik müalicəsi qurğusunun avadanlığında maksimum təzyiq icazə verilən dəyərdən artıq olarsa, təchizatı boru kəmərinə gücləndirici nasoslar quraşdırılır.

İstilik şəbəkəsinin statik zonalara bölünməsi. İki rejim üçün bir pyezometrik qrafik hazırlanmışdır. Birincisi, istilik təchizatı sistemində su dövranı olmadıqda statik rejim üçün. Sistemin 100 ° C temperaturda su ilə doldurulduğu və bununla da soyuducu suyun qaynamaması üçün istilik borularında artıq təzyiqin saxlanması ehtiyacının aradan qaldırıldığı güman edilir. İkincisi, hidrodinamik rejim üçün - sistemdə soyuducu sirkulyasiyası olduqda.

Cədvəlin hazırlanması statik rejimdən başlayır. Qrafikdə tam statik təzyiq xəttinin yeri bütün abonentlərin asılı sxemə uyğun olaraq istilik şəbəkəsinə qoşulmasını təmin etməlidir. Bunun üçün statik təzyiq abonent qurğularının möhkəmlik şəraitindən icazə veriləndən artıq olmamalıdır və yerli sistemlərin su ilə doldurulmasını təmin etməlidir. Bütün istilik təchizatı sistemi üçün ümumi statik zonanın olması onun işini asanlaşdırır və etibarlılığını artırır. Yerin geodeziya hündürlüklərində əhəmiyyətli fərq varsa, ümumi statik zonanın yaradılması aşağıdakı səbəblərə görə mümkün deyil.

Statik təzyiq səviyyəsinin ən aşağı mövqeyi yerli sistemlərin su ilə doldurulması və ən böyük geodeziya işarələri zonasında yerləşən ən hündür binaların sistemlərinin ən yüksək nöqtələrində ən azı 0,05 MPa həddindən artıq təzyiqin təmin edilməsi şərtlərindən müəyyən edilir. Ərazinin geodeziya göstəriciləri ən aşağı olan hissəsində yerləşən binalar üçün belə təzyiq yolverilməz dərəcədə yüksək olur. Belə şəraitdə istilik təchizatı sistemini iki statik zonaya bölmək lazımdır. Aşağı geodeziya işarələri olan ərazinin bir hissəsi üçün bir zona, digəri yüksək olanlar üçün.

Əncirdə. 7.2-də yerin səviyyəsinin (40 m) geodeziya yüksəkliklərində əhəmiyyətli fərq olan ərazi üçün pyezometrik qrafik və istilik təchizatı sisteminin sxematik diaqramı göstərilir. Ərazinin istilik təchizatı mənbəyinə bitişik hissəsi sıfır geodeziya nişanına malikdir, ərazinin periferik hissəsində nişanlar 40 m-dir. Binaların hündürlüyü 30 və 45 m-dir. Binaların istilik sistemlərini su ilə doldurmaq imkanı üçün III və IV 40 m işarəsində yerləşən və sistemlərin ən yüksək nöqtələrində 5 m artıq baş yaratmaqla, tam statik başın səviyyəsi 75 m işarəsində yerləşdirilməlidir (sətir 5 2 - S 2). Bu vəziyyətdə statik başlıq 35 m olacaq. Bununla belə, 75 m yüksəklik binalar üçün qəbuledilməzdir I və II sıfırda yerləşir. Onlar üçün ümumi statik təzyiq səviyyəsinin icazə verilən ən yüksək mövqeyi 60 m-ə uyğundur. Beləliklə, nəzərdən keçirilən şərtlərə əsasən, bütün istilik təchizatı sistemi üçün ümumi statik zona yaratmaq mümkün deyil.

Mümkün bir həll istilik təchizatı sistemini ümumi statik təzyiqin müxtəlif səviyyələri olan iki zonaya bölməkdir - aşağısı 50 m (xətt) S t-Si) və 75 m səviyyəli yuxarı (xət S 2 -S2). Aşağı və yuxarı zonalarda statik təzyiqlər məqbul həddə olduğundan, bu həll yolu ilə bütün istehlakçılar asılı bir sxemə görə istilik təchizatı sisteminə qoşula bilər.

Beləliklə, sistemdə suyun dövranı dayandıqda, qəbul edilmiş iki zonaya uyğun olaraq statik təzyiqlərin səviyyələri qurulur, qovşaqda bir ayırıcı qurğu yerləşdirilir (Şəkil 7.2). 6 ). Bu cihaz sirkulyasiya nasosları dayandıqda istilik şəbəkəsini artan təzyiqdən qoruyur, onu avtomatik olaraq iki hidravlik cəhətdən müstəqil zonaya kəsir: yuxarı və aşağı.

Sirkulyasiya nasosları dayandıqda, yuxarı zonanın geri qayıdış boru kəmərində təzyiqin düşməsinin qarşısı impuls seçimi nöqtəsində sabit əvvəlcədən müəyyən edilmiş təzyiq HRDDS saxlayan təzyiq tənzimləyicisi "özünə" RDDS (10) tərəfindən alınır. Təzyiq aşağı düşəndə ​​bağlanır. Təchizat xəttində təzyiq düşməsinin qarşısı onun üzərinə quraşdırılmış geri dönməyən klapan (11) tərəfindən alınır, o da bağlanır. Beləliklə, RDDS və bir çek valve istilik sistemini iki zonaya kəsdi. Üst zonanı doldurmaq üçün aşağı zonadan suyu götürən və yuxarı hissəyə verən bir gücləndirici nasos (8) quraşdırılmışdır. Nasos tərəfindən hazırlanmış başlıq yuxarı və aşağı zonaların hidrostatik başları arasındakı fərqə bərabərdir. Alt zona makiyaj pompası 2 və makiyaj tənzimləyicisi 3 tərəfindən qidalanır.

Şəkil 7.2. İstilik sistemi iki statik zonaya bölünür

a - pyezometrik qrafik;

b - istilik təchizatı sisteminin sxematik diaqramı; S 1 - S 1 - aşağı zonanın ümumi statik başının xətti;

S 2 - S 2, - yuxarı zonanın ümumi statik başının xətti;

N p.n1 - aşağı zonanın makiyaj pompası tərəfindən hazırlanmış təzyiq; N p.n2 - yuxarı zonanın makiyaj pompası tərəfindən hazırlanmış təzyiq; N RDDS - RDDS (10) və RD2 (9) tənzimləyicilərinin quraşdırıldığı başlıq; ΔN RDDS - hidrodinamik rejimdə RDDS tənzimləyicisinin klapanında işə salınan təzyiq; I-IV- abunəçilər; 1-çən makiyaj suyu; 2.3 - makiyaj nasosu və alt zona makiyaj tənzimləyicisi; 4 - yuxarı axın nasosu; 5 - əsas buxar-su qızdırıcıları; 6- şəbəkə nasosu; 7 - pik isti su qazanı; səkkiz , 9 - yuxarı zona üçün makiyaj pompası və makiyaj tənzimləyicisi; 10 - təzyiq tənzimləyicisi "özünüzə" RDDS; 11 - yoxlama klapan

RDDS tənzimləyicisi Nrdds təzyiqinə təyin edilmişdir (Şəkil 7.2a). Qidalanma tənzimləyicisi RD2 eyni təzyiqə təyin edilmişdir.

Hidrodinamik rejimdə RDDS tənzimləyicisi təzyiqi eyni səviyyədə saxlayır. Şəbəkənin başlanğıcında, tənzimləyicisi olan bir makiyaj nasosu H O1 təzyiqini saxlayır. Bu başlıqlar arasındakı fərq ayırıcı cihaz və istilik mənbəyinin sirkulyasiya pompası arasında geri boru kəmərində hidravlik müqaviməti aradan qaldırmaq üçün istifadə olunur, təzyiqin qalan hissəsi RDDS klapanındakı tənzimləyici yarımstansiyada buraxılır. Əncirdə. 8.9 və təzyiqin bu hissəsi ΔН RDDS dəyəri ilə göstərilir. Hidrodinamik rejimdə tənzimləyici yarımstansiya yuxarı zonanın qayıdış xəttində təzyiqi qəbul edilmiş statik təzyiq S 2 - S 2 səviyyəsindən aşağı olmayan səviyyədə saxlamağa imkan verir.

Hidrodinamik rejimə uyğun olan piezometrik xətlər Şek. 7.2a. İstehlakçı IV-də geri dönən boru kəmərində ən yüksək təzyiq 90-40 = 50 m-dir, bu məqbuldur. Aşağı zonanın qayıdış xəttində təzyiq də məqbul həddədir.

Təchizat boru kəmərində istilik mənbəyindən sonra maksimum təzyiq 160 m-dir ki, bu da boru möhkəmliyi şəraitindən icazə veriləndən çox deyil. Təchizat boru kəmərindəki minimum pyezometrik başlıq 110 m-dir, bu, soyuducu suyun qaynamamasını təmin edir, çünki 150 ° C dizayn temperaturunda minimum icazə verilən təzyiq 40 m-dir.

Statik və hidrodinamik rejimlər üçün hazırlanmış pyezometrik qrafik bütün abonentləri asılı sxem üzrə birləşdirmək imkanını təmin edir.

Şəkildə göstərilən istilik təchizatı sisteminin hidrostatik rejimi üçün başqa bir mümkün həll. 7.2 abonentlərin bir hissəsinin müstəqil sxem üzrə qoşulmasıdır. Burada iki variant ola bilər. Birinci seçim- statik təzyiqin ümumi səviyyəsini 50 m-ə təyin edin (S 1 - S 1 xətti) və yuxarı geodeziya işarələrində yerləşən binaları müstəqil sxemə uyğun olaraq birləşdirin. Bu halda, yuxarı zonada olan binaların sudan suya qızdırıcı qızdırıcılarında istilik soyuducusu tərəfində 50-40 = 10 m olacaq və qızdırılan soyuducu tərəfdə müəyyən ediləcəkdir. binaların hündürlüyünə görə. İkinci seçim, statik təzyiqin ümumi səviyyəsini təxminən 75 m səviyyəsində təyin etməkdir (S 2 - S 2 xətti) yuxarı zonanın binaları asılı bir sxemə görə, aşağı zonanın binaları isə müstəqil bir sxemə görə birləşdirilir. bir. Bu vəziyyətdə, soyuducu qızdırıcının yan tərəfindəki su-su qızdırıcılarında statik başlıq 75 m, yəni icazə verilən dəyərdən (100 m) az olacaqdır.

Əsas 1, 2; 3;

əlavə edin. 4, 7, 8.

Su sirkulyasiyasını yaratmaq üçün mövcud təzyiq düşməsi, Pa düsturla müəyyən edilir

burada DPn sirkulyasiya pompası və ya liftin yaratdığı təzyiqdir, Pa;

DRe - borularda və qızdırıcılarda suyun soyuması nəticəsində məskunlaşma halqasında təbii dövriyyə təzyiqi, Pa;

Nasos sistemlərində DPn-nin 10%-dən az olduğu halda DPe-nin nəzərə alınmamasına icazə verilir.

Binanın girişində mövcud təzyiq düşməsi DPr = 150 kPa.

Təbii dövriyyə təzyiqinin hesablanması

Arxa hissələrlə tənzimlənən aşağı naqilləri olan şaquli tək borulu sistemin hesablanmış halqasında meydana gələn təbii dövriyyə təzyiqi, Pa düsturla müəyyən edilir.

temperaturunun 1 °C azalması ilə suyun sıxlığının orta artımı haradadır, kq / (m3?C);

İstilik mərkəzindən soyutma mərkəzinə qədər şaquli məsafə

qızdırıcı, m;

Yükselticidə su sərfi, kq / saat, formula ilə müəyyən edilir

Pompanın dövriyyə təzyiqinin hesablanması

Dəyər, Pa, girişdə mövcud təzyiq fərqinə və nomoqrama uyğun olaraq qarışdırma əmsalı U uyğun olaraq seçilir.

Girişdə mövcud təzyiq fərqi =150 kPa;

İstilik daşıyıcısının parametrləri:

İstilik şəbəkəsində f1=150?С; f2=70?С;

İstilik sistemində t1=95?C; t2=70?C;

Qarışıq nisbətini formula ilə təyin edirik

µ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2.2; (2.4)

Xüsusi sürtünmə təzyiq itkiləri üsulu ilə su isitmə sistemlərinin hidravlik hesablanması

Əsas dövriyyə halqasının hesablanması

1) Əsas dövriyyə halqasının hidravlik hesablanması, dib naqilləri və soyuducunun ucsuz-bucaqsız hərəkəti ilə şaquli tək borulu su isitmə sisteminin yükselticisi 15 vasitəsilə həyata keçirilir.

2) FCC-ni hesablanmış bölmələrə ayırırıq.

3) Boru diametrinin ilkin seçimi üçün köməkçi dəyər müəyyən edilir - düstura uyğun olaraq boruların 1 metri üçün sürtünmə nəticəsində xüsusi təzyiq itkisinin orta dəyəri, Pa.

qəbul edilmiş istilik sistemində mövcud təzyiq haradadır, Pa;

Əsas dövriyyə halqasının ümumi uzunluğu, m;

Sistemdə yerli təzyiq itkilərinin nisbətini nəzərə alan korreksiya əmsalı;

Nasos sirkulyasiyası olan istilik sistemi üçün yerli müqavimətlərə görə itkilərin payı b=0,35, sürtünmə üçün b=0,65-ə bərabərdir.

4) Formula uyğun olaraq hər bölmədə soyuducu mayenin axın sürətini, kq / saat müəyyən edirik

İstilik sisteminin tədarük və qaytarma boru kəmərlərində istilik daşıyıcısının parametrləri, ?С;

Suyun xüsusi kütləvi istilik tutumu, 4,187 kJ / (kq?? С) bərabərdir;

Hesablanmış dəyərdən artıq yuvarlaqlaşdırma zamanı əlavə istilik axınının uçotu üçün əmsalı;

Xarici hasarların yaxınlığında istilik cihazları tərəfindən əlavə istilik itkilərinin uçot əmsalı;

6) Hesablanmış bölmələrdə yerli müqavimət əmsallarını müəyyən edirik (və onların cəmini cədvəl 1-ə yazın) ilə.

Cədvəl 1

7) Əsas sirkulyasiya halqasının hər bir bölməsində yerli müqavimət əmsallarının Uo və bölmədəki suyun sürətinin cəmindən asılı olaraq Z, po yerli müqavimətlərinə görə təzyiq itkisini təyin edirik.

8) Əsas dövriyyə halqasında mövcud təzyiq düşməsinin ehtiyatını düstura uyğun olaraq yoxlayırıq

əsas dövriyyə halqasında ümumi təzyiq itkisi haradadır, Pa;

Soğutucu hərəkətinin ölü bir sxemi ilə dövriyyə üzüklərində təzyiq itkiləri arasındakı uyğunsuzluq 15% -dən çox olmamalıdır.

Əsas sirkulyasiya halqasının hidravlik hesablanması Cədvəl 1-də (Əlavə A) ümumiləşdirilmişdir. Nəticədə təzyiq itkisi uyğunsuzluğunu əldə edirik

Kiçik dövriyyə halqasının hesablanması

Tək borulu su isitmə sisteminin yükselticisi 8 vasitəsilə ikincil dövriyyə halqasının hidravlik hesablamasını həyata keçiririk.

1) Yükselticinin 8 qızdırıcılarında suyun soyuması səbəbindən təbii dövriyyə təzyiqini (2.2) düsturuna uyğun olaraq hesablayırıq.

2) (2.3) düsturuna uyğun olaraq yüksəldici 8-də su axını təyin edin.

3) İkinci dərəcəli qaldırıcı vasitəsilə dövriyyə halqası üçün mövcud təzyiq itkisini təyin edirik, bu, ikincil və əsas halqalarda təbii dövriyyə təzyiqinin fərqinə uyğunlaşdırılmış MCC bölmələrində məlum təzyiq itkilərinə bərabər olmalıdır:

15128.7+(802-1068)=14862.7 Pa

4) (2.5) düsturuna uyğun olaraq xətti təzyiq itkisinin orta qiymətini tapırıq.

5) Qiyməti, Pa/m, soyuducu suyun ərazidəki sərfi, kq/saat və soyuducu suyun maksimal icazə verilən sürətləri əsasında boruların ilkin diametrini dу, mm müəyyən edirik; faktiki xüsusi təzyiq itkisi R, Pa/m; uyğun olaraq soyuducu suyunun faktiki sürəti V, m/s.

6) Uyğun olaraq hesablanmış bölmələrdə yerli müqavimət əmsallarını təyin edirik (və onların cəmini cədvəl 2-də yazın).

7) Kiçik dövriyyə halqasının kəsiyində yerli müqavimət Uo əmsallarının və kəsikdəki suyun sürətinin cəmindən asılı olaraq Z, po yerli müqavimətlərinə görə təzyiq itkisini təyin edirik.

8) Kiçik dövriyyə halqasının hidravlik hesablanması Cədvəl 2-də (Əlavə B) ümumiləşdirilmişdir. Əsas və kiçik hidravlik halqalar arasında hidravlik tarazlığı düstura uyğun olaraq yoxlayırıq

9) Düstura uyğun olaraq drossel yuyucuda tələb olunan təzyiq itkisini təyin edirik

10) Düsturla qaz yuyucunun diametrini təyin edin

Saytda daxili keçidin diametri DN = 5 mm olan bir qaz yuyucusu quraşdırmaq tələb olunur.

Xəbərdarlıq Mənbədə qeyri-kafi təzyiq Delta=X m Burada Delta tələb olunan təzyiqdir.

ƏN FƏRQLİ İSTƏLAKÇI: ID=XX.

Şəkil 283. Ən pis müştəri mesajı




Bu mesaj istehlakçıya kifayət qədər təzyiq olmadıqda göstərilir DeltaH- təzyiqin qiyməti kifayət qədər olmayan, m, və ID (XX)− təzyiq çatışmazlığının maksimum olduğu istehlakçının fərdi sayı.



Şəkil 284. Qeyri-kafi təzyiq mesajı




Ən pis istehlakçı haqqında mesajın üzərinə siçanın sol düyməsini iki dəfə vurun: müvafiq istehlakçı ekranda yanıb-sönəcək.

Bu səhv bir neçə səbəbdən yarana bilər:

1. Yanlış məlumat. Təzyiq çatışmazlığının dəyəri müəyyən bir şəbəkə üçün real dəyərlərdən kənarda olarsa, ilkin məlumatları daxil edərkən xəta və ya xəritədə şəbəkə diaqramını tərtib edərkən xəta var. Aşağıdakı məlumatların düzgün daxil edilib-edilmədiyini yoxlayın:

   

   Hidravlik şəbəkə rejimi.

   İlkin məlumatların daxil edilməsi zamanı heç bir səhv olmadıqda, lakin təzyiq çatışmazlığı varsa və bu şəbəkə üçün real dəyərə malikdirsə, bu vəziyyətdə çatışmazlığın səbəbi müəyyən edilir və onun aradan qaldırılması üsulu bu istilik şəbəkəsi ilə işləyən mütəxəssis.

ID=XX "İstehlakçı adı" İstilik sisteminin boşaldılması (H, m)

Bu mesaj istilik sisteminin binanın yuxarı mərtəbələrini boşaltmasının qarşısını almaq üçün geri dönən boruda kifayət qədər təzyiq olduqda göstərilir, geri qayıdış borusundakı ümumi təzyiq ən azı geodeziya nişanının cəminə, binanın hündürlüyünə bərabər olmalıdır. , üstəgəl sistemi doldurmaq üçün 5 metr. Sistemin doldurulması üçün təzyiq marjası hesablama parametrlərində dəyişdirilə bilər ().

XX− istilik sistemi boşaldılan istehlakçının fərdi nömrəsi; H- kifayət olmayan metrlərlə baş;

ID=XX "İstehlakçının adı" N, m ilə geodeziya nişanının üstündəki qayıdış boru kəmərindəki başlıq

Bu mesaj, çuqun radiatorların (60 m-dən çox su sütunu) möhkəmlik şərtlərinə uyğun olaraq, qayıdış boru kəmərindəki təzyiq icazə veriləndən yüksək olduqda verilir. XX- fərdi istehlakçı nömrəsi və H- qayıdış boru kəmərində təzyiqin geodeziya nişanını aşan qiyməti.

Qayıdış xəttindəki maksimum təzyiq müstəqil olaraq təyin edilə bilər hesablama parametrləri. ;

ID=XX "İstehlakçı adı" Liftin başlığını götürməyin. Maksimum təyin edirik

Bu mesaj böyük istilik yükləri olduqda və ya hesablanmış parametrlərə uyğun olmayan əlaqə sxemi səhv seçildikdə görünə bilər. XX- liftin ucluğunu seçmək mümkün olmayan istehlakçının fərdi nömrəsi;

ID=XX "İstehlakçı adı" Liftin başlığını götürməyin. Biz minimumu təyin edirik

Bu mesaj çox aşağı istilik yükləri olduqda və ya hesablanmış parametrlərə uyğun olmayan əlaqə sxemi səhv seçildikdə görünə bilər. XX− liftin ucluğunu seçmək mümkün olmayan istehlakçının fərdi nömrəsi.

Xəbərdarlıq Z618: ID=XX "XX" CO təchizatı borusundakı yuyucuların sayı 3-dən çoxdur (YY)

Bu mesaj o deməkdir ki, hesablama nəticəsində sistemin tənzimlənməsi üçün lazım olan yuyucuların sayı 3 ədəddən çoxdur.

Standart minimum yuyucunun diametri 3 mm ("Baş itkisinin hesablanması parametrləri" hesablama parametrlərində göstərilmişdir) olduğundan və istehlakçının istilik sistemi ID=XX üçün istehlak çox kiçik olduğundan, hesablamanın nəticəsi yuyucuların ümumi sayıdır və sonuncu yuyucunun diametri (istehlakçı məlumat bazasında).

Yəni belə bir mesaj: CO üçün tədarük boru kəmərindəki yuyucuların sayı 3-dən çoxdur (17) xəbərdarlıq edir ki, bu istehlakçının sazlanması üçün 16 ədəd 3 mm diametrli yuyucu və diametri istehlakçının məlumat bazasında müəyyən edilmiş 1 ədəd yuyucu quraşdırılmalıdır.

Xəbərdarlıq Z642: ID=XX Mərkəzi istilik stansiyasında lift işləmir

Bu mesaj yoxlama hesablamasının nəticəsi olaraq göstərilir və lift blokunun işləmədiyini bildirir.