Výpočet pevnosti muriva. Ako vypočítať stabilitu murovaných stien. Nižšie je uvedený príklad takéhoto výpočtu.

Kedy vlastný dizajn tehlový dom existuje naliehavá potreba vypočítať, či murivo vydrží zaťaženie, ktoré je stanovené v projekte. Zvlášť závažná situácia vzniká v murovaných plochách oslabených oknom a dvere. V prípade veľkého zaťaženia tieto plochy nemusia vydržať a zničiť sa.

Presný výpočet odolnosti steny voči tlaku nadložnými podlahami je pomerne komplikovaný a je určený vzorcami stanovenými v normatívny dokument SNiP-2-22-81 (ďalej len odkaz -<1>). Pri technických výpočtoch pevnosti steny v tlaku sa berie do úvahy veľa faktorov vrátane konfigurácie steny, pevnosti v tlaku, pevnosti tohto typu materiály a oveľa viac. Približne „od oka“ však môžete odhadnúť odolnosť steny voči tlaku pomocou orientačných tabuliek, v ktorých je pevnosť (v tonách) spojená v závislosti od šírky steny, ako aj značiek tehál a malta. Stôl je zostavený pre výšku steny 2,8 m.

Pevnosť stola tehlová stena, tony (príklad)

Ak je hodnota šírky steny v rozmedzí medzi uvedenými, je potrebné zamerať sa na minimálny počet. Zároveň je potrebné pripomenúť, že tabuľky nezohľadňujú všetky faktory, ktoré môžu korigovať stabilitu, konštrukčnú pevnosť a odolnosť tehlovej steny voči tlaku v pomerne širokom rozsahu.

Z časového hľadiska sú záťaže dočasné a trvalé.

Trvalé:

• hmotnosť prvkov konštrukcií (hmotnosť plotov, nosných a iných konštrukcií);
• tlak pôdy a hornín;
• hydrostatický tlak.

Dočasné:

• hmotnosť dočasných štruktúr;
• zaťaženie zo stacionárnych systémov a zariadení;
• tlak v potrubiach;
• zaťaženie zo skladovaných produktov a materiálov;
• klimatické zaťaženie (sneh, ľad, vietor atď.);
• a veľa ďalších.

Pri analýze zaťaženia konštrukcií je potrebné brať do úvahy celkové účinky. Nižšie je uvedený príklad výpočtu hlavných zaťažení na stenách prvého poschodia budovy.

Nakladanie muriva

Na zohľadnenie sily pôsobiacej na navrhovanú časť steny je potrebné spočítať zaťaženia:

V prípade nízkopodlažnej konštrukcie je úloha značne zjednodušená a mnohé faktory živého zaťaženia možno zanedbať stanovením určitej miery bezpečnosti v štádiu projektovania.

V prípade výstavby 3 alebo viacpodlažných konštrukcií je však potrebná dôkladná analýza pomocou špeciálnych vzorcov, ktoré zohľadňujú sčítanie zaťaženia z každého poschodia, uhol pôsobenia sily a oveľa viac. AT jednotlivé prípady pevnosť steny sa dosiahne vystužením.

Príklad výpočtu zaťaženia

Tento príklad ukazuje analýzu existujúcich zaťažení na stenách 1. poschodia. Tu sa berú do úvahy iba trvalé zaťaženia od rôznych konštrukčných prvkov budovy, berúc do úvahy nerovnomernú hmotnosť konštrukcie a uhol pôsobenia síl.

Počiatočné údaje na analýzu:

• počet poschodí - 4 poschodia;
• hrúbka tehlovej steny T = 64 cm (0,64 m);
• merná hmotnosť muriva (tehla, malta, omietka) M = 18 kN / m3 (ukazovateľ je prevzatý z referenčných údajov, tabuľka 19<1>);
• šírka okenné otvory je: W1 = 1,5 m;
• výška okenných otvorov - B1 = 3 m;
• prierez steny 0,64 x 1,42 m (zaťažená plocha, kde sa uplatňuje hmotnosť nadložných konštrukčných prvkov);
• výška podlahy Vet=4,2 m (4200 mm):
• tlak je rozdelený pod uhlom 45 stupňov.

1. Príklad určenia zaťaženia od steny (vrstva omietky 2 cm)

Hst \u003d (3-4SH1V1) (h + 0,02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 MN.

Šírka zaťažovanej plochy П=Вет*В1/2-Ш/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094 MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290 MN,

vrátane H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878 MN

1. Vlastná hmotnosť mól

Npr \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN

Celkové zaťaženie bude výsledkom kombinácie uvedených zaťažení na stenách budovy, na jeho výpočet sa vykoná súčet zaťažení od steny, od podláh 2. poschodia a hmotnosti projektovanej plochy. ).

Schéma analýzy zaťaženia a pevnosti konštrukcie

Na výpočet móla tehlovej steny budete potrebovať:

• dĺžka podlahy (je to aj výška miesta) (Wat);
• počet poschodí (Chat);
• hrúbka steny (T);
• šírka tehlovej steny (W);
• parametre muriva (druh tehly, značka tehly, značka malty);

1. Oblasť steny (P)

1. Podľa tabuľky 15<1>je potrebné určiť koeficient a (charakteristiku pružnosti). Koeficient závisí od typu, značky tehly a malty.
2. Index flexibility (G)

1. V závislosti od ukazovateľov a a D podľa tabuľky 18<1>musíte sa pozrieť na faktor ohybu f.
2. Zistenie výšky stlačenej časti

kde е0 je index rozšíriteľnosti.

1. Nájdenie oblasti stlačenej časti sekcie

Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)

1. Stanovenie pružnosti stlačenej časti steny

Gszh=Vet/Vszh

1. Definícia podľa tabuľky. osemnásť<1>koeficient fszh, založený na Gszh a koeficiente a.
2. Výpočet priemerného koeficientu fsr

Fsr=(f+fszh)/2

1. Určenie koeficientu ω (tabuľka 19<1>)

co = 1 + e/T<1,45

1. Výpočet sily pôsobiacej na prierez
2. Definícia trvalej udržateľnosti

Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - koeficient dlhodobej expozície

R - odolnosť muriva proti tlaku, možno určiť z tabuľky 2<1>, v MPa

1. zmierenie

Príklad výpočtu pevnosti muriva

- Mokré - 3,3 m

- Chet - 2

- T - 640 mm

– Š – 1300 mm

- parametre muriva (hlinitá tehla vyrobená lisovaním plastov, cementovo-piesková malta, tehla - 100, malta - 50)

1. Oblasť (P)

P = 0,64 x 1,3 = 0,832

1. Podľa tabuľky 15<1>určiť koeficient a.

1. Flexibilita (G)

G \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

1. Faktor ohybu (tabuľka 18<1>).

1. Výška stlačenej časti

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Plocha stlačenej časti sekcie

Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Pružnosť stlačenej časti

Gf=3,3/0,55=6

1. fsf = 0,96
2. Výpočet fsr

Fav=(0,98+0,96)/2=0,97

1. Podľa tabuľky devätnásť<1>

ω=1+0,045/0,64=1,07<1,45

Na určenie skutočného zaťaženia je potrebné vypočítať hmotnosť všetkých konštrukčných prvkov, ktoré ovplyvňujú projektovaný úsek budovy.

1. Definícia trvalej udržateľnosti

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN

1. zmierenie

Podmienka je splnená, pevnosť muriva a pevnosť jeho prvkov je dostatočná

Nedostatočný odpor steny

Čo robiť, ak vypočítaná tlaková odolnosť stien nestačí? V tomto prípade je potrebné spevniť stenu výstužou. Nižšie je uvedený príklad analýzy nevyhnutných konštrukčných úprav v prípade nedostatočnej pevnosti v tlaku.

Pre pohodlie môžete použiť tabuľkové údaje.

V spodnom riadku sú uvedené hodnoty pre stenu vystuženú 3 mm drôtenou sieťou, 3 cm sieťou, trieda B1. Vystuženie každého tretieho radu.

Nárast pevnosti je asi 40%. Zvyčajne je tento odpor proti stlačeniu dostatočný. Je lepšie urobiť podrobnú analýzu výpočtom zmeny pevnostných charakteristík v súlade s použitou metódou spevnenia konštrukcie.

Nižšie je uvedený príklad takéhoto výpočtu.

Príklad výpočtu výstuže mól

Počiatočné údaje – pozri predchádzajúci príklad.

• výška podlahy - 3,3 m;
• hrúbka steny - 0,640 m;
• šírka muriva 1 300 m;
• typické vlastnosti muriva (druh tehál - hlinené tehly vyrobené lisovaním, typ malty - cement s pieskom, značka tehál - 100, malta - 50)

V tomto prípade nie je splnená podmienka Y>=H (1.113<1,5).

Je potrebné zvýšiť pevnosť v tlaku a pevnosť konštrukcie.

zisk

k=Y1/Y=1,5/1,113=1,348,

tie. je potrebné zvýšiť pevnosť konštrukcie o 34,8%.

Vystuženie železobetónovej spony

Výstuž je vykonaná sponou z betónu B15 o hrúbke 0,060 m Zvislé prúty 0,340 m2, spony 0,0283 m2 s krokom 0,150 m.

Rozmery prierezu vystuženej konštrukcie:

Ш_1=1300+2*60=1,42

Т_1=640+2*60=0,76

Pri takýchto indikátoroch je splnená podmienka Y>=H. Pevnosť v tlaku a pevnosť konštrukcie sú dostatočné.

Vonkajšie nosné steny by mali byť navrhnuté minimálne s ohľadom na pevnosť, stabilitu, lokálne zrútenie a odolnosť proti prestupu tepla. Zistiť aké hrubé by to malo byť Tehlová stena , treba si to spočítať. V tomto článku zvážime výpočet únosnosti muriva av nasledujúcich článkoch zvyšok výpočtov. Aby ste nezmeškali vydanie nového článku, prihláste sa na odber noviniek a po všetkých výpočtoch zistíte, aká by mala byť hrúbka steny. Keďže naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chát, tzn nízkopodlažná konštrukcia, potom zvážime všetky výpočty pre túto kategóriu.

dopravcov nazývajú sa steny, ktoré vnímajú zaťaženie podlahových dosiek, náterov, trámov atď., ktoré na nich spočívajú.

Mali by ste tiež vziať do úvahy značku tehál pre mrazuvzdornosť. Keďže každý si stavia dom pre seba, aspoň sto rokov, potom so suchým a normálnym vlhkostným režimom priestorov je akceptovaný stupeň (M rz) 25 a viac.

Pri stavbe domu, chaty, garáže, prístavieb a iných stavieb so suchými a normálnymi vlhkostnými podmienkami sa odporúča použiť na vonkajšie steny dutá tehla, pretože jeho tepelná vodivosť je nižšia ako tepelná vodivosť pevných látok. V súlade s tým sa pri výpočte tepelnej techniky ukáže, že hrúbka izolácie bude menšia, čo ušetrí hotovosť pri jeho kúpe. plná tehla pri vonkajších stenách je potrebné aplikovať len vtedy, ak je potrebné zabezpečiť pevnosť muriva.

Vystuženie muriva povolené iba v prípade, keď zvýšenie kvality tehál a malty neumožňuje poskytnúť požadovanú únosnosť.

Príklad výpočtu tehlovej steny.

Nosnosť murivo závisí od mnohých faktorov - od značky tehly, značky malty, od prítomnosti otvorov a ich veľkosti, od pružnosti stien atď. Výpočet únosnosti začína určením návrhová schéma. Pri výpočte stien pre vertikálne zaťaženie, stena sa považuje za podoprenú kĺbovo pevnými podperami. Pri výpočte stien pre horizontálne zaťaženie (vietor) sa stena považuje za pevne upnutú. Je dôležité nezamieňať tieto diagramy, pretože momentové diagramy budú odlišné.

Výber sekcie dizajnu.

V prázdnych stenách sa ako vypočítaný berie rez I-I na úrovni dna podlahy s pozdĺžnou silou N a maximálnym ohybovým momentom M. Často je to nebezpečné oddiel II-II, pretože ohybový moment je o niečo menší ako maximum a rovná sa 2/3M a koeficienty m g a φ sú minimálne.

V stenách s otvormi sa rez odoberá na úrovni spodnej časti prekladov.

Pozrime sa na sekciu I-I.

Z predchádzajúceho článku Zber bremien na stene prvého poschodia berieme získanú hodnotu celkového zaťaženia, ktoré zahŕňa zaťaženie z podlahy prvého poschodia P 1 \u003d 1,8 t a nadložných podlaží G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Podlahová doska spočíva na stene vo vzdialenosti a=150 mm. Pozdĺžna sila P 1 od prekrytia bude vo vzdialenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Prečo 1/3? Pretože diagram napätia pod nosnou časťou bude vo forme trojuholníka a ťažisko trojuholníka je len 1/3 dĺžky podpery.

Zaťaženie z nadzemných podlaží G sa považuje za aplikované v strede.

Pretože zaťaženie od podlahovej dosky (P 1) nepôsobí v strede rezu, ale vo vzdialenosti od nej rovnajúcej sa:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potom vytvorí ohybový moment (M) in oddiel I-I. Moment je súčinom sily na ramene.

M = P1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potom bude excentricita pozdĺžnej sily N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Ako nosná stena 25 cm hrubý, potom by mal výpočet brať do úvahy hodnotu náhodnej excentricity e ν \u003d 2 cm, potom sa celková excentricita rovná:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Keď e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Pevnosť muriva excentricky stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Šance m g a φ 1 v posudzovanom úseku sa I-I rovnajú 1.

V.V. Gabrusenko

Návrhové normy (SNiP II-22-81) umožňujú akceptovať minimálnu hrúbku nosných kamenných stien pre murivo skupiny I v rozmedzí od 1/20 do 1/25 výšky podlahy. Pri výške podlahy do 5 m do týchto obmedzení zapadá tehlová stena s hrúbkou len 250 mm (1 tehla), čo dizajnéri využívajú - najmä v poslednej dobe často.

Z technického hľadiska dizajnéri konajú na základe legitímnych dôvodov a dôrazne odolávajú tomu, keď sa niekto pokúša zasahovať do ich zámerov.

Medzitým tenké steny reagujú najsilnejšie na všetky druhy odchýlok od konštrukčných charakteristík. A to aj pre tie, ktoré sú oficiálne prípustné podľa Normy pravidiel pre výrobu a prijímanie práce (SNiP 3.03.01-87). Medzi nimi: odchýlky stien posunutím osí (10 mm), hrúbkou (15 mm), odchýlkou ​​jedného poschodia od vertikály (10 mm), posunom podpier podlahových dosiek v pláne (6 ... 8 mm) atď.

K čomu tieto odchýlky vedú, pozrime sa na príklad vnútorná stena Výška 3,5 m a hrúbka 250 mm z tehly triedy 100 na maltu triedy 75, znášajúca návrhové zaťaženie od podlahy 10 kPa (dosky s rozpätím 6 m na oboch stranách) a hmotnosť prikrytých stien. Stena je určená na centrálne stlačenie. Jeho konštrukčná únosnosť stanovená podľa SNiP II-22-81 je 309 kN/m.

Predpokladajme, že spodná stena je odsadená od osi o 10 mm doľava a horná stena - o 10 mm doprava (obrázok). Okrem toho sú podlahové dosky posunuté o 6 mm doprava od osi. To znamená, že zaťaženie z prekrytia N 1= 60 kN/m aplikovaný s excentricitou 16 mm a zaťažením od nadložnej steny N 2- s excentricitou 20 mm, potom bude výsledná excentricita 19 mm. Pri takejto excentricite sa únosnosť steny zníži na 264 kN / m, t.j. o 15 %. A to za prítomnosti iba dvoch odchýlok a za predpokladu, že odchýlky nepresiahnu hodnoty povolené normami.

Ak sem prirátame asymetrické zaťaženie podláh živým zaťažením (viac vpravo ako vľavo) a „tolerancie“, ktoré si stavebníci dovoľujú – zahusťovanie vodorovných škár, tradične zlé vyplnenie zvislých škár, nekvalitné obklady , zakrivenie alebo sklon povrchu, "omladenie" roztoku, nadmerné používanie naberačky atď., atď., potom môže únosnosť klesnúť najmenej o 20 ... 30%. V dôsledku toho preťaženie steny presiahne 50…60%, po čom začne nezvratný proces ničenia. Tento proces sa nie vždy objaví okamžite, stáva sa to roky po dokončení stavby. Okrem toho je potrebné mať na pamäti, že čím menší je prierez (hrúbka) prvkov, tým silnejší je negatívny účinok preťaženia, pretože so znížením hrúbky sa zvyšuje možnosť redistribúcie napätia v priereze v dôsledku plastických deformácií muriva. klesá.

Ak k tomu pripočítame ďalšie nerovnomerné deformácie základov (v dôsledku premokrenia pôdy), spojené s rotáciou základov základov, "zavesením" vonkajších stien na vnútorné nosné steny, vznikom trhlín a znížením stability , vtedy sa nebudeme baviť len o preťažení, ale o náhlom kolapse.

Zástancovia tenkých stien môžu namietať, že toto všetko si vyžaduje príliš veľa kombinácií defektov a nepriaznivých odchýlok. Odpovieme im: k veľkej väčšine nehôd a katastrof v stavebníctve dochádza práve vtedy, keď sa na jednom mieste a v jednom čase zhromaždí niekoľko negatívnych faktorov – v tomto prípade ich nie je „príliš veľa“.

zistenia

Hrúbka nosných stien musí byť najmenej 1,5 tehly (380 mm). Steny s hrúbkou 1 tehly (250 mm) je možné použiť iba pre jednoposchodové alebo posledné poschodia viacposchodových budov.

Táto požiadavka by mala byť zahrnutá v budúcich Územných normách pre navrhovanie stavebných konštrukcií a budov, ktorých rozvoj je už dávno prekonaný. Zatiaľ môžeme len odporučiť, aby sa projektanti vyhli použitiu nosných stien s hrúbkou menšou ako 1,5 tehly.

Článok uvádza príklad výpočtu únosnosti tehlovej steny trojpodlažnej bezrámovej budovy s prihliadnutím na chyby zistené pri jej kontrole. Takéto výpočty sú klasifikované ako „overovanie“ a zvyčajne sa vykonávajú v rámci podrobného vizuálno-inštrumentálneho prieskumu budov.

Únosnosť centrálne a excentricky stlačených kamenných pilierov sa určuje na základe údajov o skutočnej pevnosti murovacích materiálov (tehla, malta) podľa ods.

Aby sa zohľadnili chyby zistené počas prieskumu, do vzorcov SNiP sa zavedie dodatočný redukčný faktor, berúc do úvahy zníženie únosnosti. kamenné konštrukcie(Ktr) v závislosti od charakteru a rozsahu zisteného poškodenia podľa tabuliek Ch. 4.

PRÍKLAD VÝPOČTU

Skontrolujeme únosnosť vnútorného nosného kamenného múru 1.NP pozdĺž osi „8“ m/o „B“ – „C“ na pôsobenie prevádzkového zaťaženia, s prihliadnutím na chyby a poškodenia zistené pri jeho skúmaní. .

Počiatočné údaje:

- Hrúbka steny: dst = 0,38 m
- Šírka steny: b = 1,64 m
- Výška steny po spodok podlahových dosiek 1. poschodia: H = 3,0 m
- Výška nadsadeného murovaného stĺpa: h = 6,5 m
- Oblasť zberu bremien z podláh a náterov: Sgr=9,32 m2
— Vypočítaná pevnosť muriva v tlaku: R=11,05 kg/cm2

Pri obhliadke steny pozdĺž osi „8“ boli zaznamenané nasledovné vady a poškodenia (viď foto nižšie): masívny úbytok malty zo škár muriva do hĺbky viac ako 4 cm; posunutie (krivenie) vodorovných radov muriva zvislo do 3 cm; viacnásobné vertikálne orientované trhliny s otvorom 2-4 mm (vrátane maltových škár), pretínajúce 2 až 4 horizontálne rady muriva (až 2 trhliny na 1 m steny).

Pustoshovka	praskajúca tehla	Zakrivenie radov muriva

Podľa súhrnu zistených nedostatkov (berúc do úvahy ich charakter, stupeň rozvoja a oblasť rozmiestnenia) v súlade s , by sa mala únosnosť predmetného móla znížiť minimálne o 30 %. Tie. koeficient zníženia únosnosti móla sa rovná - Ktr \u003d 0,7. Schéma zberu záťaže na stene je znázornená nižšie na obr.1.

1. Obr. Schéma zhromažďovania zaťaženia na stene

I. Zber návrhových zaťažení na stene

II. Výpočet únosnosti móla

(odsek 4.1 SNiP II-22-81)

Kvantitatívne posúdenie skutočnej únosnosti centrálne stlačenej tehlovej steny (berúc do úvahy vplyv zistených chýb) na vplyv vypočítanej pozdĺžnej sily N pôsobiacej bez excentricity sa redukuje na kontrolu nasledujúcej podmienky (vzorec 10):

Nс=mg×φ×R×A×Ktr ≥ N(1)

Podľa výsledkov pevnostných skúšok je návrhová odolnosť muriva pozdĺž osi "8" proti tlaku R=11,05 kg/cm2.
Elastická charakteristika muriva podľa odseku 9 tabuľky 15 (K) je: a = 500.
Odhadovaná výška príspevku: l0 = 0,8 x V = 0,8 x 300 = 240 cm.
Flexibilita prvku pravouhlého plného prierezu: Ah = 10/dst = 240/38 = 6,31.
Pomer vzpierania φ pri a = 500 a λh = 6,31(podľa tabuľky 18): φ = 0,90.
Plocha prierezu stĺpa (steny): A=b×dst=164×38=6232 cm2.
Pretože hrúbka vypočítanej steny je viac ako 30 cm (dst = 38 cm), koeficient mg sa rovná jednej: mg=1.

Dosadením získaných hodnôt do ľavej strany vzorca (1) určíme skutočnú únosnosť centrálne stlačenej nevystuženej tehlovej steny Nc:

Nс=1×0,9×11,05×6232×0,7=43 384 kgf

III. Kontrola splnenia podmienky pevnosti (1)

[Nc=43384 kgf] > [N=36340,5 kgf]

Podmienka pevnosti je splnená: nosnosť tehlový stĺp Nc s prihliadnutím na vplyv zistených závad sa ukázalo väčšiu hodnotu celkové zaťaženie N.

Zoznam zdrojov:
1. SNiP II-22-81* "Kamenné a vystužené murované konštrukcie".
2. Odporúčania na spevnenie kamenných konštrukcií budov a stavieb. TsNIISK ich. Kurchenko, Gosstroy.

Vonkajšie nosné steny by mali byť navrhnuté minimálne s ohľadom na pevnosť, stabilitu, lokálne zrútenie a odolnosť proti prestupu tepla. Zistiť aká hrubá by mala byť tehlová stena , treba si to spočítať. V tomto článku zvážime výpočet únosnosti muriva av nasledujúcich článkoch zvyšok výpočtov. Aby ste nezmeškali vydanie nového článku, prihláste sa na odber noviniek a po všetkých výpočtoch zistíte, aká by mala byť hrúbka steny. Keďže naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chát, to znamená nízkopodlažnou výstavbou, zvážime všetky výpočty pre túto kategóriu.

dopravcov nazývajú sa steny, ktoré vnímajú zaťaženie podlahových dosiek, náterov, trámov atď., ktoré na nich spočívajú.

Mali by ste tiež vziať do úvahy značku tehál pre mrazuvzdornosť. Keďže každý si stavia dom pre seba, aspoň sto rokov, potom so suchým a normálnym vlhkostným režimom priestorov je akceptovaný stupeň (M rz) 25 a viac.

Pri stavbe domu, chaty, garáže, prístavieb a iných stavieb so suchými a normálnymi vlhkostnými podmienkami sa odporúča použiť na vonkajšie steny duté tehly, pretože ich tepelná vodivosť je nižšia ako u plných tehál. V súlade s tým sa s tepelným výpočtom ukáže, že hrúbka izolácie bude menšia, čo ušetrí peniaze pri jej nákupe. Plná tehla na vonkajšie steny by sa mala používať iba vtedy, ak je to potrebné na zabezpečenie pevnosti muriva.

Vystuženie muriva povolené iba v prípade, keď zvýšenie kvality tehál a malty neumožňuje poskytnúť požadovanú únosnosť.

Príklad výpočtu tehlovej steny.

Únosnosť muriva závisí od mnohých faktorov - od značky tehly, značky malty, od prítomnosti otvorov a ich veľkosti, od pružnosti stien atď. Výpočet únosnosti začína definíciou konštrukčnej schémy. Pri výpočte stien pre vertikálne zaťaženie sa stena považuje za podoprenú kĺbovo pevnými podperami. Pri výpočte stien pre horizontálne zaťaženie (vietor) sa stena považuje za pevne upnutú. Je dôležité nezamieňať tieto diagramy, pretože momentové diagramy budú odlišné.

Výber sekcie dizajnu.

V prázdnych stenách sa ako vypočítaný berie rez I-I na úrovni dna podlahy s pozdĺžnou silou N a maximálnym ohybovým momentom M. Často je to nebezpečné oddiel II-II, pretože ohybový moment je o niečo menší ako maximum a rovná sa 2/3M a koeficienty m g a φ sú minimálne.

V stenách s otvormi sa rez odoberá na úrovni spodnej časti prekladov.

Pozrime sa na sekciu I-I.

Z predchádzajúceho článku Zber bremien na stene prvého poschodia berieme získanú hodnotu celkového zaťaženia, ktoré zahŕňa zaťaženie z podlahy prvého poschodia P 1 \u003d 1,8 t a nadložných podlaží G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Podlahová doska spočíva na stene vo vzdialenosti a=150 mm. Pozdĺžna sila P 1 od prekrytia bude vo vzdialenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Prečo 1/3? Pretože diagram napätia pod nosnou časťou bude vo forme trojuholníka a ťažisko trojuholníka je len 1/3 dĺžky podpery.

Zaťaženie z nadzemných podlaží G sa považuje za aplikované v strede.

Pretože zaťaženie od podlahovej dosky (P 1) nepôsobí v strede rezu, ale vo vzdialenosti od nej rovnajúcej sa:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potom vytvorí ohybový moment (M) v reze I-I. Moment je súčinom sily na ramene.

M = P1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potom bude excentricita pozdĺžnej sily N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Keďže nosná stena má hrúbku 25 cm, výpočet by mal brať do úvahy náhodnú excentricitu e ν = 2 cm, potom je celková excentricita:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Keď e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Pevnosť muriva excentricky stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Šance m g a φ 1 v posudzovanom úseku sa I-I rovnajú 1.