Odoslanie dobrej práce do databázy znalostí je jednoduché. Použite nižšie uvedený formulár

Študenti, postgraduálni študenti, mladí vedci, ktorí pri štúdiu a práci využívajú vedomostnú základňu, vám budú veľmi vďační.

Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/

• ÚVOD
• 1.1 Všeobecné informácie o budove
• 1.2 Klimatologické údaje
• 2.6 O programe VALTEC
• 3.3 Počiatočné údaje
• 4.1.2 Inštalácia radiátorov
• 4.1.3 Montáž uzatváracie ventily a ovládacie zariadenia
• 5. AUTOMATIZÁCIA TEPLÉHO BODU
• 5.1 Všeobecné ustanovenia a požiadavky na systém automatizácie
• 5.2 Metrologické zabezpečenie
• 5.2.1 Miesta pre meracie prístroje
• 5.2.2 Typy a špecifikácie tlakomerov
• 5.2.3 Typy a špecifikácie teplomerov
• 5.3 Termostaty radiátorov
• 5.4 Meracia jednotka spotreby tepla
• 5.4.1 Všeobecné požiadavky do meracej stanice a meracích zariadení
• 5.4.2 Charakteristika a princíp činnosti merača tepla "Logic"
• 5.5 Štruktúra dispečerského a riadiaceho systému
• 6. TECHNICKÁ A EKONOMICKÁ ČASŤ
• 6.1 Problém výberu vykurovacieho systému v Rusku
• 6.2 Hlavné kroky pri výbere vykurovacieho systému
• 7. BEZPEČNOSŤ ŽIVOTA
• 7.1 Opatrenia bezpečnosti práce
• 7.1.1 Bezpečnosť inštalácie potrubia
• 7.1.2 Bezpečnosť pri inštalácii vykurovacích systémov
• 7.1.3 Bezpečnostné predpisy pre údržbu výmenníkov tepla
• 7.2 Zoznam bezpečnostných opatrení životné prostredie
• ZÁVER
• ZOZNAM POUŽITÝCH ZDROJOV
• PRÍLOHA 1 Tepelnotechnické výpočty
• PRÍLOHA 2 Výpočet tepelných strát
• PRÍLOHA 3 Výpočet vykurovacích zariadení
• DODATOK 4 Hydraulický výpočet vykurovacie systémy
• PRÍLOHA 5. Výber doskového výmenníka tepla
• PRÍLOHA 6. Technické údaje SONO 1500 CT DANFOSS
• PRÍLOHA 7 Technické špecifikácie tepelná kalkulačka "Logic SPT943.1"
• PRÍLOHA 8. Technické údaje elektronický regulátor ECL Comfort 210
• PRÍLOHA 9. Špecifikácia zariadenia rozvodne tepla

ÚVOD

Spotreba energie v Rusku, ako aj na celom svete, sa neustále zvyšuje a predovšetkým zabezpečuje teplo inžinierske systémy budovy a stavby. Je známe, že viac ako jedna tretina všetkých fosílnych palív vyrobených u nás sa minie na dodávku tepla do občianskych a priemyselných budov.

Hlavnými nákladmi na teplo pre potreby domácnosti v budovách (kúrenie, vetranie, klimatizácia, dodávka teplej vody) sú náklady na vykurovanie. Je to spôsobené prevádzkovými podmienkami budov v danom období vykurovacej sezóny na väčšine územia Ruska. V tomto čase tepelné straty cez vonkajšie obvodové konštrukcie výrazne prevyšujú vnútorné úniky tepla (od ľudí, svietidlá, vybavenie). Preto udržiavať v obytných a verejné budovy normálne pre život mikroklímu a teplotné podmienky, je potrebné ich vybaviť vykurovacie zariadenia a systémov.

Vykurovanie sa teda nazýva umelé, s pomocou špeciálna inštalácia alebo systémy, vykurovanie priestorov budovy na kompenzáciu tepelných strát a udržiavanie teplotných parametrov v nich na úrovni určenej podmienkami tepelnej pohody pre ľudí v priestoroch.

V poslednom desaťročí tiež neustále rastie cena všetkých palív. Je to spôsobené prechodom na podmienky trhového hospodárstva, ako aj komplikáciou ťažby paliva pri rozvoji hlbokých ložísk v určitých regiónoch Ruska. V dôsledku toho je to čoraz viac aktuálne riešenieúlohy úspory energie zvýšením tepelného odporu vonkajšieho plášťa budovy a úsporou spotreby tepelnej energie v rôznych časových obdobiach a pri rôznych podmienkach prostredia reguláciou pomocou automatických zariadení.

dôležité v moderné podmienky je úlohou prístrojového merania skutočne spotrebovanej tepelnej energie. Táto otázka je zásadná vo vzťahu medzi organizáciou zásobovania energiou a spotrebiteľom. A čím efektívnejšie je to riešené v rámci jedného systému zásobovania teplom budovy, tým je efektívnosť uplatňovania energeticky úsporných opatrení účelnejšia a citeľnejšia.

Ak zhrnieme vyššie uvedené, môžeme povedať, že moderný systém zásobovanie teplom budovy, a to najmä verejného alebo administratívneho, musí spĺňať tieto požiadavky:

Zabezpečenie požadovaného tepelný režim v izbe. Okrem toho je dôležitá absencia nedokurovania a nadmernej teploty vzduchu v miestnosti, pretože obe skutočnosti vedú k nedostatku komfortu. To môže viesť k zníženiu produktivity a zlému zdravotnému stavu ľudí prichádzajúcich do areálu;

Schopnosť kontrolovať parametre systému zásobovania teplom a v dôsledku toho aj teplotné parametre vo vnútri priestorov v závislosti od želaní spotrebiteľov, času a vlastností práce administratívna budova a vonkajšia teplota;

Maximálna nezávislosť od parametrov nosiča tepla v sieťach diaľkového vykurovania a režimoch diaľkového vykurovania;

Presné účtovanie skutočne spotrebovaného tepla pre potreby zásobovania teplom, vetrania a prípravy teplej vody.

Účelom tohto absolventského projektu je návrh vykurovacieho systému školskej budovy, ktorá sa nachádza na adrese: Vologdský kraj, s. Koskovo, okres Kichmengsko-Gorodetsky.

Budova školy je dvojpodlažná s osovými rozmermi 49,5x42,0, výška podlahy 3,6 m.

Na prízemí budovy sú učebne, sociálne zariadenia, elektropanel, jedáleň, telocvičňa, ordinácia zdravotníckeho pracovníka, riaditeľňa, dielňa, šatník, predsieň a chodby.

Na druhom poschodí je zborovňa, učiteľská miestnosť, knižnica, pracovné miestnosti pre dievčatá, učebne, dôstojnosť. uzly, laboratórium, rekre.

Konštrukčné riešenie objektu - nosné kovová kostra zo stĺpov a krovov s opláštením stenovými sendvičovými panelmi Petropanel hrúbky 120 mm a pozinkovaným plechom pozdĺž kovových nosníkov.

Zásobovanie teplom je centralizované z kotolne. Miesto pripojenia: jednorúrková nadzemná vykurovacia sieť. Pripojenie vykurovacieho systému je zabezpečené podľa závislej schémy. Teplota nosiča tepla v systéme je 95-70 0 С Teplota vody vo vykurovacom systéme je 80-60 0 С.

1. ARCHITEKTONICKÁ A DIZAJNOVÁ SEKCIA

1.1 Všeobecné informácie o budove

Projektovaná budova školy sa nachádza v obci Koskovo, okres Kichmengsko-Gorodets, región Vologda. architektonické riešenie fasáda budovy je diktovaná existujúcim vývojom s prihliadnutím na nové technológie s využitím moderných dokončovacie materiály. Plánovacie rozhodnutie budovy bolo prijaté na základe projektového zadania a požiadaviek regulačných dokumentov.

Na prízemí sa nachádza: chodba, šatník, riaditeľňa, pracovňa zdravotníckeho pracovníka, triedy 1. stupňa vzdelávania, kombinovaná dielňa, toalety pre mužov a ženy, ako aj samostatná pre skupiny s obmedzenou mobilita, rekreácia, jedáleň, telocvičňa, šatne a sprchy, elektrická panelová miestnosť.

Na prvé poschodie je rampa.

Na druhom poschodí sú: laborantky, pracovne stredoškolákov, rekreácia, knižnica, učiteľská miestnosť, zborovňa s miestnosťami pre kulisy, toalety pre mužov a ženy, ako aj samostatná pre skupiny s obmedzenou schopnosťou pohybu. .

Počet študentov - 150 osôb, vrátane:

Základná škola - 40 osôb;

Stredná škola - 110 ľudí.

Učitelia - 18 ľudí.

Pracovníci jedálne - 6 osôb.

Administratíva - 3 osoby.

Ďalší špecialisti - 3 osoby.

Obslužný personál - 3 osoby.

1.2 Klimatologické údaje

Stavebná oblasť - obec Koskovo, okres Kichmengsko-Gorodetsky, región Vologda. Akceptujeme klimatické charakteristiky v súlade s najbližšími lokalite- mesto Nikolsk.

Pozemok poskytnutý investičná výstavba nachádza v meteorologických a klimatické podmienky:

Teplota vonkajšieho vzduchu najchladnejšieho päťdňového obdobia s pravdepodobnosťou 0,92 - t n \u003d - 34 0 C

Teplota najchladnejšieho dňa s pravdepodobnosťou 0,92

Priemerná teplota obdobia s priemernou dennou teplotou vzduchu<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .

Trvanie obdobia s priemernou dennou vonkajšou teplotou<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.

Normatívny vysokorýchlostný tlak vetra - 23 kgf / m²

Návrhová teplota vnútorného vzduchu sa odoberá v závislosti od funkčného účelu každej miestnosti budovy v súlade s požiadavkami.

Stanovením prevádzkových podmienok obvodových konštrukcií v závislosti od vlhkostného režimu priestorov a vlhkostných zón. Preto akceptujeme prevádzkové podmienky vonkajších obvodových konštrukcií ako "B".

1.3 Priestorové plánovanie a konštrukčné riešenie budovy

1.3.1 Priestorovo-plánovacie prvky budovy

Budova školy je dvojpodlažná s osovými rozmermi 42,0x49,5, výška podlahy 3,6m.

V suteréne sa nachádza vykurovacie teleso.

Na prvom poschodí budovy sa nachádzajú učebne, jedáleň, telocvičňa, chodby a rekreácia, ordinácia zdravotníckeho pracovníka, toalety.

Na druhom poschodí sú učebne, laboratóriá, knižnica, učiteľská miestnosť a zborovňa.

Riešenia priestorového plánovania sú uvedené v tabuľke 1.1.

Tabuľka 1.1

Priestorovo-plánovacie riešenia budovy

1.3.2 Informácie o stavebných konštrukciách budovy

Konštrukčné riešenie objektu: nosný kovový skelet stĺpov a krovov.

Základy: v projekte boli použité monolitické železobetónové stĺpové základy pre stĺpy budovy. Základy sú z betónu tř. B15, W4, F75. Pod základmi je zabezpečená príprava betónu t = 100 mm od betónu tř. B15 sa vykonáva na zhutnenej príprave piesku t = 100 mm od hrubého piesku.

Pri výzdobe priestorov súvisiacich s jedálňou sa používajú:

Steny: škárovanie a omietka, spodok a vrch stien natretý vodou disperznou farbou odolnou voči vlhkosti, keramické obklady;

Podlahy: porcelánová dlažba.

Pri výzdobe priestorov súvisiacich s telocvičňou sa používajú:

Steny: injektáž;

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou;

Podlaha: dosková podlaha, porcelánová dlažba, linoleum.

Pri výzdobe ordinácie, kúpeľní a spŕch sa používajú:

Steny: keramické dlaždice;

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou;

Podlaha: linoleum.

V dielni, hale, rekreácii, šatníku aplikujte:

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou;

Podlaha: linoleum.

Pri výzdobe priestorov súvisiacich s montážnou halou, kanceláriami, chodbami, knižnicami, laboratórnymi asistentmi sa používajú:

Steny: škárovanie, omietka, umývateľná akrylátová interiérová farba VD-AK-1180;

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou;

Podlaha: linoleum.

Vo výzdobe riaditeľne, učiteľskej miestnosti, sa používajú:

Steny: škárovanie, vodouriediteľné farby, pretierateľné tapety;

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou;

Podlaha: laminát.

Vo výzdobe knižného depozitára sa využíva miestnosť na uskladnenie inventára, technická miestnosť

Steny: škárovanie, omietky, olejomaľba.

Stropy: 2 vrstvy GVL natreté vodou riediteľnou farbou.

Podlaha: linoleum.

Strecha na objekte je sedlová so sklonom 15°, pokrytá pozinkovaným plechom cez kovové nosníky.

Priečky v objekte sú z dosiek s perom a drážkou, použitý je aj obklad stien zo sadrokartónových dosiek.

Na ochranu stavebných konštrukcií pred zničením boli prijaté tieto opatrenia:

- protikorózna ochrana kovových konštrukcií je zabezpečená v súlade s .

1.3.3 Priestorové plánovanie a konštrukčné riešenia pre jednotlivé vykurovacie body

Priestorové a konštrukčné riešenie vykurovacieho bodu musí spĺňať požiadavky.

Na ochranu stavebných konštrukcií pred koróziou je potrebné použiť antikorózne materiály v súlade s požiadavkami. Povrchová úprava oplotenia vyhrievacích bodov je zabezpečená z odolných materiálov odolných voči vlhkosti, ktoré umožňujú jednoduché čistenie pri nasledovnom:

Omietanie prízemnej časti tehlových stien,

bielenie stropu,

Betónové alebo dláždené podlahy.

Steny vykurovacieho bodu sú pokryté dlaždicami alebo natreté do výšky 1,5 m od podlahy olejovou alebo inou farbou, nad 1,5 m od podlahy - lepidlom alebo iným podobným náterom.

Podlahy na odvod vody sa vyrábajú so sklonom 0,01 smerom k rebríku alebo záchytnej jame.

Jednotlivé vykurovacie body by mali byť zabudované v budovách, ktorým slúžia a umiestnené v samostatných miestnostiach na prízemí pri vonkajších stenách budovy vo vzdialenosti maximálne 12 m od vstupu do budovy. ITP je povolené umiestňovať v technických podzemiach alebo suterénoch budov alebo stavieb.

Dvere z rozvodne musia byť otvorené z miestnosti rozvodne tepla smerom od vás. Nie je potrebné zabezpečiť otvory pre prirodzené osvetlenie vykurovacieho bodu.

Minimálna svetlá vzdialenosť od stavebných konštrukcií k potrubiam, armatúram, zariadeniam, medzi povrchmi tepelnoizolačných konštrukcií susedných potrubí, ako aj šírka priechodu medzi stavebnými konštrukciami a zariadeniami (vo svetle) sa berú podľa adj. jeden . Vzdialenosť od povrchu tepelnoizolačnej konštrukcie potrubia k stavebným konštrukciám budovy alebo k povrchu tepelnoizolačnej konštrukcie iného potrubia musí byť vo svetle najmenej 30 mm.

1.4 Navrhnutý vykurovací systém

Projekt vykurovania bol vypracovaný v súlade so zadávacími podmienkami vydanými objednávateľom a v súlade s požiadavkami. Parametre chladiacej kvapaliny vo vykurovacom systéme T 1 -80; T2 -60 °C.

Nosičom tepla vo vykurovacom systéme je voda s parametrami 80-60°C.

Chladivom vo ventilačnom systéme je voda s parametrami 90-70°C.

Pripojenie vykurovacieho systému k vykurovacej sieti sa vykonáva vo vykurovacom bode podľa závislej schémy.

Vykurovací systém je jednorúrkový zvislý, s rozvodmi elektroinštalácie na poschodí 1.NP.

Ako vykurovacie zariadenia sa používajú bimetalové radiátory "Rifar Base" so vstavanými termostatmi.

Odvod vzduchu z vykurovacieho systému sa vykonáva cez vstavané zástrčky zariadení - kohútiky typu Mayevsky.

Na vyprázdnenie vykurovacieho systému sa v najnižších bodoch systému nachádzajú vypúšťacie kohúty. Sklon potrubí je 0,003 smerom k vykurovacej jednotke.

2. DIZAJNOVÁ A TECHNOLOGICKÁ ČASŤ

2.1 Základné pojmy a prvky systému

Vykurovacie systémy sú neoddeliteľnou súčasťou budovy. Preto musia spĺňať nasledujúce požiadavky:

Vykurovacie zariadenia musia poskytovať teplotu stanovenú normami bez ohľadu na vonkajšiu teplotu a počet osôb v miestnosti;

Teplota vzduchu v miestnosti musí byť rovnomerná horizontálne aj vertikálne.

Denné teplotné výkyvy by pri ústrednom kúrení nemali presiahnuť 2-3°C.

Teplota vnútorných povrchov obvodových konštrukcií (steny, stropy, podlahy) by sa mala priblížiť teplote vzduchu v miestnosti, teplotný rozdiel by nemal presiahnuť 4-5 ° C;

Vykurovanie priestorov by malo byť počas vykurovacej sezóny nepretržité a zabezpečovať kvalitatívnu a kvantitatívnu reguláciu prenosu tepla;

Priemerná teplota vykurovacích zariadení by nemala presiahnuť 80°C (vyššie teploty vedú k nadmernému vyžarovaniu tepla, horeniu a sublimácii prachu);

Technické a ekonomické (spočíva v tom, že náklady na výstavbu a prevádzku vykurovacieho systému sú minimálne);

architektonické a stavebné (zabezpečujú prepojenie všetkých prvkov vykurovacieho systému so stavebným architektonickým a plánovacím riešením priestorov, zabezpečujúc bezpečnosť stavebných konštrukcií počas celej životnosti budovy);

inštalácia a údržba (vykurovací systém musí zodpovedať súčasnej úrovni mechanizácie a industrializácie obstarávacích inštalačných prác, zabezpečiť spoľahlivú prevádzku počas celej doby prevádzky a pomerne nenáročný na údržbu).

Vykurovací systém obsahuje tri hlavné prvky: zdroj tepla, tepelné rúrky a ohrievače. Je klasifikovaný podľa typu použitého chladiva a umiestnenia zdroja tepla.

Konštrukčný vývoj vykurovacieho systému je dôležitou súčasťou procesu projektovania. V promočnom projekte bol navrhnutý nasledovný vykurovací systém:

podľa typu chladiacej kvapaliny - voda;

podľa spôsobu pohybu chladiacej kvapaliny - s núteným impulzom;

v mieste zdroja tepla - centrálny (vidiecka kotolňa);

podľa umiestnenia spotrebiteľov tepla - vertikálne;

podľa typu pripojenia vykurovacích zariadení v stúpačkách - jednorúrkové;

v smere pohybu vody v potrubí - slepá ulička.

Jednorúrkový vykurovací systém je dnes jedným z najbežnejších systémov.

Veľkým plusom takéhoto systému je samozrejme úspora materiálov. Spojovacie potrubia, spätné stúpačky, prepojky a prívody k vykurovacím radiátorom - to všetko spolu dáva dostatočnú dĺžku potrubia, čo stojí veľa peňazí. Jednorúrkový vykurovací systém vám umožňuje vyhnúť sa inštalácii ďalších rúrok, čo vážne šetrí. Po druhé, vyzerá to oveľa estetickejšie.

Existuje tiež veľa technologických riešení, ktoré eliminujú problémy, ktoré s takýmito systémami existovali doslova pred desiatkami rokov. Na moderné jednorúrkové vykurovacie systémy sú inštalované termostatické ventily, radiátorové regulátory, špeciálne odvzdušňovacie ventily, vyvažovacie ventily, pohodlné guľové ventily. V modernom vykurovacie systémy ah, pomocou sekvenčného prívodu chladiacej kvapaliny je už možné dosiahnuť zníženie teploty v predchádzajúcom chladiči bez toho, aby sa znížila v nasledujúcich.

Úlohou hydraulického výpočtu potrubia tepelnej siete je vybrať optimálne úseky potrubia pre prechod daného množstva vody v jednotlivých úsekoch. Zároveň by nemala byť prekročená stanovená technicko-ekonomická úroveň prevádzkových energetických nákladov na pohyb vody, hygienická a hygienická požiadavka na úroveň hydrohluku a mala by byť dodržaná požadovaná spotreba kovu navrhovanej vykurovacej sústavy. Okrem toho dobre vypočítaná a hydraulicky prepojená potrubná sieť poskytuje spoľahlivejšiu a tepelnú stabilitu pri mimoprojektových režimoch prevádzky vykurovacieho systému počas rôznych období vykurovacej sezóny. Výpočet sa vykonáva po určení tepelných strát priestorov budovy. Najprv sa však na získanie požadovaných hodnôt vykoná tepelnotechnický výpočet vonkajších plotov.

2.2 Tepelnotechnický výpočet vonkajších plotov

Počiatočnou fázou návrhu vykurovacieho systému je tepelnotechnický výpočet vonkajších obvodových konštrukcií. Medzi obvodové konštrukcie patria vonkajšie steny, okná, balkónové dvere, vitráže, vchodové dvere, brány atď. Účelom výpočtu je určiť ukazovatele tepelného výkonu, z ktorých hlavné sú hodnoty znížených odporov prestupu tepla vonkajších plotov. Vďaka nim vypočítajú vypočítané tepelné straty vo všetkých miestnostiach objektu a vypracujú tepelno-energetický pasport.

Vonkajšie meteorologické parametre:

mesto - Nikolsk. Klimatický región - ;

teplota najchladnejšieho päťdňového obdobia (so zabezpečením) -34;

teplota najchladnejšieho dňa (so zabezpečením) - ;

priemerná teplota vykurovacieho obdobia - ;

vykurovacie obdobie - .

Architektonické a konštrukčné riešenie obvodových konštrukcií navrhovaného objektu by malo byť také, aby sa celkový tepelný odpor prestupu tepla týchto konštrukcií rovnal ekonomicky realizovateľnému odporu prestupu tepla, stanovenému z podmienok na zabezpečenie najnižších znížených nákladov, ako aj nie menší ako požadovaný odpor prestupu tepla podľa hygienických a hygienických podmienok.

Na výpočet, podľa hygienických a hygienických podmienok, požadovanej odolnosti proti prestupu tepla, uzatváracích konštrukcií, s výnimkou svetelných otvorov (okná, balkónové dvere a svietidlá), použite vzorec (2.1):

kde je koeficient zohľadňujúci polohu obvodových konštrukcií vo vzťahu k vonkajšiemu vzduchu;

Teplota vzduchu v interiéri, pre obytnú budovu, ;

Odhadovaná zimná vonkajšia teplota, hodnota uvedená vyššie;

Normatívny teplotný rozdiel medzi teplotou vnútorného vzduchu a teplotou vnútorného povrchu plášťa budovy, ;

Súčiniteľ prestupu tepla vnútorného povrchu obvodového plášťa budovy:

2.2.1 Výpočet odolnosti proti prestupu tepla vonkajšími stenami

kde: t ext je návrhová teplota vnútorného vzduchu, C, braná podľa;

t o.p. , n o. p - priemerná teplota C a trvanie, dni, obdobia s priemernou dennou teplotou vzduchu nižšou alebo rovnou 8 C, podľa .

Teplota vzduchu v miestnostiach na mobilné športovanie a v miestnostiach, v ktorých sú ľudia polooblečení (šatne, ošetrovne, ordinácie lekárov) by mala byť v chladnom období v rozmedzí 17-19 C.

Odpor prestupu tepla R o pre homogénny jednovrstvový alebo viacvrstvový plášť budovy s homogénnymi vrstvami podľa by mal byť určený vzorcom (2.3)

R° = 1/a n + d 1 / 1 1 --+--...--+-- d n / l n + 1/a in, m2 * 0 C/W (2,3)

A in - brané podľa tabuľky 7 a v \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

A n - brané podľa tabuľky 8 - a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Vonkajšia stena pozostáva z petropanelových sendvičových panelov s hrúbkou d = 0,12 m;

Všetky údaje dosadíme do vzorca (2.3).

2.2.2 Výpočet odporu proti prestupu tepla strechou

Podľa podmienok úspory energie sa požadovaný odpor prestupu tepla určí z tabuľky v závislosti od dennostupňov vykurovacieho obdobia (GSOP).

GSOP sa určuje podľa nasledujúceho vzorca:

kde: t in - vypočítaná teplota vnútorného vzduchu, C, braná podľa;

t od.per. , z od. za. - priemerná teplota, C a trvanie, dni, obdobia s priemernou dennou teplotou vzduchu pod alebo rovnou 8C, podľa .

Stupeň-deň pre každý typ priestorov sa určuje samostatne, pretože Teplota v miestnosti sa pohybuje od 16 do 25 °C.

Podľa údajov za Koskovo:

t od.per. \u003d -4,9 °C;

z od. za. = 236 dní

Nahraďte hodnoty do vzorca.

Odpor prestupu tepla R o pre homogénny jednovrstvový alebo viacvrstvový plášť budovy s homogénnymi vrstvami podľa by mal byť určený podľa vzorca:

R 0 \u003d 1 / an + d 1 / l 1 --+ - - ... - - + - - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 C / W (2,5)

kde: d-----hrúbka izolačnej vrstvy, m.

l-----koeficient tepelnej vodivosti, W/m* 0 С

a n, a in --- koeficienty prestupu tepla vonkajších a vnútorných povrchov stien, W / m 2 * 0 C

a in - brané podľa tabuľky 7 a v \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

a n - brané podľa tabuľky 8 a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Strešný materiál je pozinkovaný plech na kovových nosníkoch.

V tomto prípade je podlaha podkrovia izolovaná.

2.2.3 Výpočet odporu proti prestupu tepla podlahou prvého poschodia

Pre izolované podlahy vypočítame hodnotu odporu prestupu tepla pomocou nasledujúceho vzorca:

R c.p. = R n.p. + ?--d ut.sl. /--l ut.sl. (2.6)

kde: R n.p. - odpor prestupu tepla pre každú zónu neizolovanej podlahy, m 2o C / W

D ut.sl - hrúbka izolačnej vrstvy, mm

L ut.sl. - koeficient tepelnej vodivosti izolačnej vrstvy, W / m * 0 С

Podlahová konštrukcia prvého poschodia pozostáva z nasledujúcich vrstiev:

1. vrstva PVC linolea na tepelnoizolačnom základe GOST 18108-80 * na lepiacom tmelu d--= 0,005 ma koeficient tepelnej vodivosti l--= 0,33 W / m * 0 C.

2. vrstva poteru z cementovo-pieskovej malty M150 d--= 0,035 m a súčiniteľa tepelnej vodivosti l--= 0,93 W / m * 0 C.

3. vrstva linochrómu CCI d--= 0,0027 m

4. vrstva, podkladová vrstva betónu B7,5 d=0,08 m a súčiniteľ tepelnej vodivosti l--= 0,7 W/m* 0 С.

Pri oknách s trojsklom z obyčajného skla v samostatných väzbách sa predpokladá odpor prestupu tepla

R ok \u003d 0,61 m 2 ° C / W.

2.3 Stanovenie tepelných strát v budove cez vonkajšie ploty

Na zabezpečenie parametrov vnútorného vzduchu v prijateľných medziach je pri výpočte tepelného výkonu vykurovacieho systému potrebné vziať do úvahy:

tepelné straty cez obvodové konštrukcie budov a priestorov;

spotreba tepla na ohrev vonkajšieho vzduchu infiltrovaného v miestnosti;

spotreba tepla na vykurovanie materiálov a vozidiel vstupujúcich do miestnosti;

prílev tepla pravidelne dodávaného do priestorov z elektrospotrebičov, osvetlenia, technologických zariadení a iných zdrojov.

Odhadované tepelné straty v priestoroch sa vypočítajú podľa rovnice:

kde: - hlavné tepelné straty krytov miestnosti, ;

Korekčný faktor, ktorý zohľadňuje orientáciu vonkajších plotov podľa sektorov horizontu, napríklad na sever a na juh - ;

Odhadované tepelné straty na ohrev vetracieho vzduchu a tepelné straty na infiltráciu vonkajšieho vzduchu - , ;

Prebytky tepla domácnosti v miestnosti,.

Hlavné tepelné straty krytov miestnosti sa vypočítajú podľa rovnice prestupu tepla:

kde: - koeficient prestupu tepla vonkajších plotov, ;

Plocha oplotenia, . Pravidlá pre meranie miestností sú prevzaté z.

Náklady na teplo na ohrev vzduchu odvádzaného z priestorov obytných a verejných budov s prirodzeným odsávacím vetraním, ktoré nie je kompenzované ohriatym privádzaným vzduchom, sa určujú podľa vzorca:

kde: - minimálna normatívna výmena vzduchu, ktorá je pre bytový dom v obytnej zóne;

Hustota vzduchu, ;

k - koeficient zohľadňujúci prichádzajúci tepelný tok, pre balkónové dvere a okná s oddelenou väzbou sa berie 0,8, pre jednoduché a dvojité okná - 1,0.

Za normálnych podmienok je hustota vzduchu určená vzorcom:

kde je teplota vzduchu, .

Spotreba tepla na ohrev vzduchu, ktorý vstupuje do miestnosti rôznymi netesnosťami v ochranných konštrukciách (ploty) v dôsledku vetra a tepelného tlaku, sa určuje podľa vzorca:

kde k je koeficient zohľadňujúci prichádzajúci tepelný tok, pre balkónové dvere a okná s oddelenou väzbou sa berie 0,8, pre jednoduché a dvojité okná - 1,0;

G i - spotreba vzduchu prenikajúceho (infiltrujúceho) cez ochranné konštrukcie (obvodové konštrukcie), kg / h;

Merná hmotnostná tepelná kapacita vzduchu, ;

Vo výpočtoch sa berie najväčší z nich.

Tepelné prebytky domácností sa určujú podľa približného vzorca:

Výpočet tepelných strát budovy bol realizovaný v programe „VALTEC“. Výsledok výpočtu je v prílohách 1 a 2.

2.4 Výber ohrievačov

Na montáž akceptujeme radiátory Rifar.

Ruská spoločnosť "RIFAR" je domácim výrobcom najnovšej série vysokokvalitných bimetalických a hliníkových článkových radiátorov.

Firma RIFAR vyrába radiátory určené pre prevádzku vo vykurovacích sústavách s maximálnou teplotou chladiacej kvapaliny do 135°C, prevádzkovým tlakom do 2,1 MPa (20 atm.); a sú testované pri maximálnych tlakoch 3,1 MPa (30 atm.).

Firma RIFAR využíva najmodernejšie technológie na lakovanie a testovanie radiátorov. Vysoký prenos tepla a nízka zotrvačnosť radiátorov RIFAR je dosiahnutá vďaka efektívnemu prívodu a regulácii objemu chladiacej kvapaliny a použitím špeciálnych plochých hliníkových rebier s vysokou tepelnou vodivosťou a prestupom tepla sálavou plochou. Tým je zabezpečený rýchly a kvalitný ohrev vzduchu, efektívna tepelná regulácia a príjemné teplotné podmienky v miestnosti.

Bimetalové radiátory RIFAR sa stali veľmi populárnymi pre inštaláciu v systémoch ústredného kúrenia po celom Rusku. Zohľadňujú vlastnosti a požiadavky prevádzky ruských vykurovacích systémov. Medzi ďalšie konštrukčné výhody, ktoré sú vlastné bimetalovým radiátorom, treba poznamenať spôsob utesnenia priesečníkového spojenia, čo výrazne zvyšuje spoľahlivosť montáže ohrievača.

Jeho zariadenie je založené na špeciálnej konštrukcii častí spojených sekcií a parametroch silikónového tesnenia.

Radiátory RIFAR Base sú prezentované v troch modeloch so stredovými vzdialenosťami 500, 350 a 200 mm.

Model RIFAR Base 500 so stredovou vzdialenosťou 500 mm je jedným z najvýkonnejších medzi bimetalovými radiátormi, čo z neho robí prioritu pri výbere radiátorov na vykurovanie veľkých a zle izolovaných miestností. Radiátorová sekcia RIFAR pozostáva z oceľovej rúry vyplnenej pod vysokým tlakom hliníkovou zliatinou s vysokou pevnosťou a výbornými odlievacími vlastnosťami. Výsledný monolitický produkt s tenkými rebrami poskytuje efektívny prenos tepla s maximálnou mierou bezpečnosti.

Ako nosič tepla pre modely Base 500/350/200 je povolené používať iba špeciálne upravenú vodu v súlade s článkom 4.8. SO 153-34.20.501-2003 "Pravidlá pre technickú prevádzku elektrární a sietí Ruskej federácie".

Predbežný výber vykurovacích zariadení sa vykonáva podľa katalógu vykurovacích zariadení "Rifar", uvedeného v prílohe 11.

2.5 Hydraulický výpočet systému ohrevu vody

Vykurovací systém pozostáva zo štyroch hlavných komponentov – potrubia, ohrievače, generátor tepla, regulačné a uzatváracie ventily. Všetky prvky systému majú svoje vlastné charakteristiky hydraulického odporu a musia sa zohľadniť pri výpočte. Súčasne, ako je uvedené vyššie, hydraulické charakteristiky nie sú konštantné. Výrobcovia vykurovacích zariadení a materiálov zvyčajne poskytujú údaje o hydraulickom výkone (špecifická tlaková strata) pre materiály alebo zariadenia, ktoré vyrábajú.

Úlohou hydraulického výpočtu je zvoliť ekonomické priemery potrubia, berúc do úvahy akceptované tlakové straty a prietoky chladiacej kvapaliny. Zároveň musí byť zabezpečený jeho prívod do všetkých častí vykurovacieho systému, aby sa zabezpečili výpočtové tepelné zaťaženia vykurovacích zariadení. Správna voľba priemerov rúr vedie aj k úspore kovu.

Hydraulický výpočet sa vykonáva v nasledujúcom poradí:

1) Zisťujú sa tepelné zaťaženia jednotlivých stúpačiek vykurovacieho systému.

2) Je zvolený hlavný cirkulačný krúžok. V jednorúrkových vykurovacích systémoch sa tento krúžok vyberá cez najviac zaťaženú a najvzdialenejšiu stúpačku od vykurovacieho bodu počas slepého pohybu vody alebo najviac zaťaženú stúpačku, ale od stredných stúpačiek - s pohybom vody v sieti. V dvojrúrkovom systéme sa tento krúžok vyberá cez spodný ohrievač rovnakým spôsobom ako vybrané stúpačky.

3) Zvolený cirkulačný krúžok je rozdelený na sekcie v smere chladiacej kvapaliny, začínajúc od vykurovacieho bodu.

Ako vypočítaný úsek sa berie úsek potrubia s konštantným prietokom chladiacej kvapaliny. Pre každý vypočítaný úsek je potrebné uviesť výrobné číslo, dĺžku L, tepelnú záťaž Q uch a priemer d.

Spotreba chladiacej kvapaliny

Prietok chladiacej kvapaliny priamo závisí od tepelného zaťaženia, ktoré musí chladiaca kvapalina presunúť z generátora tepla do ohrievača.

Konkrétne pre hydraulický výpočet je potrebné určiť prietok chladiacej kvapaliny v danej výpočtovej oblasti. Čo je oblasť osídlenia. Za vypočítaný úsek potrubia sa považuje úsek s konštantným priemerom s konštantným prietokom chladiacej kvapaliny. Napríklad, ak vetva obsahuje desať radiátorov (podmienečne každé zariadenie s kapacitou 1 kW) a celkový prietok chladiacej kvapaliny sa vypočíta na prenos tepelnej energie rovnajúcej sa 10 kW chladiacou kvapalinou. Potom bude prvou sekciou sekcia od generátora tepla k prvému radiátoru vo vetve (za predpokladu, že priemer je konštantný v celej sekcii) s prietokom chladiacej kvapaliny na prenos 10 kW. Druhá sekcia bude umiestnená medzi prvým a druhým radiátorom s nákladmi na prenos tepla 9 kW a tak ďalej až po posledný radiátor. Vypočíta sa hydraulický odpor prívodného aj spätného potrubia.

Prietok chladiacej kvapaliny (kg / h) pre dané miesto sa vypočíta podľa vzorca:

Účet G \u003d (3,6 * účet Q) / (c * (t g - t o)) , (2,13)

kde: Q uch je tepelné zaťaženie sekcie W, napríklad pre vyššie uvedený príklad je tepelné zaťaženie prvej sekcie 10 kW alebo 1000 W.

c \u003d 4,2 kJ / (kg ° C) - merná tepelná kapacita vody;

t g - návrhová teplota horúcej chladiacej kvapaliny vo vykurovacom systéme, ° С;

t о - návrhová teplota chladiacej kvapaliny vo vykurovacom systéme, °С.

Prietok chladiacej kvapaliny

Minimálny prah pre rýchlosť chladiacej kvapaliny sa odporúča brať v rozsahu 0,2-0,25 m/s. Pri nižších rýchlostiach začína proces uvoľňovania prebytočného vzduchu obsiahnutého v chladiacej kvapaline, čo môže viesť k tvorbe vzduchových vreciek a v dôsledku toho k úplnému alebo čiastočnému zlyhaniu vykurovacieho systému. Horný prah rýchlosti chladiacej kvapaliny leží v rozmedzí 0,6-1,5 m/s. Dodržiavanie hornej hranice rýchlosti vám umožňuje vyhnúť sa výskytu hydraulického hluku v potrubiach. V praxi bol stanovený optimálny rozsah rýchlosti 0,3-0,7 m/s.

Presnejší rozsah odporúčanej rýchlosti chladiacej kvapaliny závisí od materiálu použitých potrubí vo vykurovacom systéme, presnejšie od koeficientu drsnosti vnútorného povrchu potrubí. Napríklad pre oceľové potrubia je lepšie dodržať rýchlosť chladiacej kvapaliny od 0,25 do 0,5 m/s, pre meď a polymér (polypropylén, polyetylén, kovoplastové potrubia) od 0,25 do 0,7 m/s, prípadne použiť odporúčania výrobcu ak je k dispozícii.

Celkový hydraulický odpor alebo strata tlaku v oblasti.

Celkový hydraulický odpor alebo tlaková strata v sekcii je súčtom tlakových strát v dôsledku hydraulického trenia a tlakových strát v miestnych odporoch:

Účet DP \u003d R * l + ((s * n2) / 2) * Už, Pa (2.14)

kde: n - rýchlosť chladiacej kvapaliny, m/s;

c je hustota prepravovaného chladiva, kg/m3;

R - merná tlaková strata potrubia, Pa/m;

l je dĺžka potrubia v odhadovanom úseku systému, m;

Uzh - súčet koeficientov lokálneho odporu uzatváracích a regulačných ventilov a zariadení inštalovaných na mieste.

Celkový hydraulický odpor vypočítanej vetvy vykurovacieho systému je súčtom hydraulických odporov sekcií.

Výber hlavného usadzovacieho prstenca (vetvy) vykurovacieho systému.

V systémoch so súvisiacim pohybom chladiva v potrubiach:

pre jednorúrkové vykurovacie systémy - krúžok cez najviac zaťaženú stúpačku.

V systémoch s mŕtvym pohybom chladiacej kvapaliny:

pre jednorúrkové vykurovacie systémy - krúžok cez najviac zaťažené z najvzdialenejších stúpačiek;

Zaťaženie sa týka tepelného zaťaženia.

Hydraulický výpočet systému s ohrevom vody bol realizovaný v programe Valtec. Výsledok výpočtu je v prílohách 3 a 4.

2.6 O programe "VALTEC.PRG.3.1.3"

Účel a rozsah: Program VALTEC.PRG.3.1.3. určené na vykonávanie tepelno-hydraulických a hydraulických výpočtov. Program je vo verejnej sfére a umožňuje vypočítať vodné radiátorové, podlahové a stenové vykurovanie, určiť potrebu tepla priestorov, potrebné náklady na chlad, horúca voda, objem odpadových vôd, získať hydraulické výpočty vnútorných sietí zásobovania teplom a vodou zariadenia. Okrem toho má používateľ k dispozícii pohodlne usporiadaný výber referenčných materiálov. Vďaka prehľadnému rozhraniu zvládnete program bez toho, aby ste mali kvalifikáciu dizajnéra.

Všetky výpočty vykonané v programe je možné zobraziť v MS Excel a vo formáte pdf.

Program zahŕňa všetky typy zariadení, uzatváracie a regulačné ventily, armatúry poskytované firmou VALTEC

Doplnkové funkcie

Program dokáže vypočítať:

a) vyhrievané podlahy;

b) teplé steny;

c) Plošné vykurovanie;

d) Vykurovanie:

e) vodovod a kanalizácia;

f) Aerodynamický výpočet komínov.

Práca v programe:

Výpočet vykurovacieho systému začíname informáciami o projektovanom objekte. Oblasť výstavby, typ budovy. Potom pristúpime k výpočtu tepelných strát. K tomu je potrebné určiť teplotu vnútorného vzduchu a tepelný odpor obvodových konštrukcií. Na určenie súčiniteľov prestupu tepla konštrukcií zadávame do programu skladbu vonkajších obvodových konštrukcií. Potom pristúpime k určeniu tepelných strát pre každú miestnosť.

Potom, čo sme vypočítali tepelné straty, pristúpime k výpočtu vykurovacích zariadení. Tento výpočet vám umožňuje určiť zaťaženie každej stúpačky a vypočítať požadovaný počet sekcií radiátora.

Ďalším krokom je hydraulický výpočet vykurovacieho systému. Vyberáme typ systému: vykurovanie alebo vodovod, typ pripojenia na vykurovaciu sieť: závislý, nezávislý a druh prepravovaného média: voda alebo glykolový roztok. Potom pristúpime k výpočtu vetiev. Každú vetvu rozdelíme na sekcie a vypočítame potrubie pre každú sekciu. Na určenie KMS na mieste obsahuje program všetky potrebné typy armatúr, armatúr, zariadení a pripojovacích bodov stúpačiek.

Referenčné a technické informácie potrebné na vyriešenie problému zahŕňajú sortiment potrubí, referenčné knihy o klimatológii, km a mnohé ďalšie.

V programe je tiež kalkulačka, prevodník atď.

Výkon:

Všetky konštrukčné charakteristiky systému sú spracované v tabuľkovej forme v softvérovom prostredí MS Excel a v pdf/

3. NÁVRH TEPELNÉHO BODU

Tepelné body sa nazývajú zariadenia na zásobovanie teplom budov, ktoré sú určené na napojenie na vykurovacie siete vykurovania, vetrania, vzduchotechniky, zásobovania teplou vodou a technologické zariadenia využívajúce teplo priemyselných a poľnohospodárskych podnikov, bytových a verejných budov.

3.1 Všeobecné informácie o tepelných bodoch

Technologické schémy tepelných bodov sa líšia v závislosti od:

druh a počet súčasne k nim pripojených spotrebiteľov tepla - vykurovacie sústavy, zásobovanie teplou vodou (ďalej len TÚV), vetranie a klimatizácia (ďalej len vetranie);

spôsob pripojenia k vykurovacej sieti systému TÚV - otvorený alebo uzavretý systém zásobovania teplom;

princíp vykurovacej vody na zásobovanie teplou vodou s uzavretým systémom zásobovania teplom - jednostupňová alebo dvojstupňová schéma;

spôsob pripojenia k vykurovacej sieti vykurovacích a ventilačných systémov - závislý, s dodávkou chladiacej kvapaliny do systému spotreby tepla priamo z vykurovacích sietí alebo nezávislý - prostredníctvom ohrievačov vody;

teploty chladiacej kvapaliny vo vykurovacej sieti a v systémoch spotreby tepla (vykurovanie a vetranie) - rovnaké alebo odlišné (napríklad alebo);

piezometrický graf systému zásobovania teplom a jeho vzťah k nadmorskej výške a výške budovy;

požiadavky na úroveň automatizácie;

súkromné ​​pokyny organizácie zásobovania teplom a dodatočné požiadavky odberateľa.

Podľa funkčného účelu môže byť vykurovacie miesto rozdelené na samostatné uzly prepojené potrubiami, ktoré majú samostatné, resp. jednotlivé prípady, bežné automatické ovládanie :

vstupná jednotka vykurovacej siete (oceľové uzatváracie prírubové alebo zvárané armatúry na vstupe a výstupe z objektu, sitá, lapače kalu);

jednotka merania spotreby tepla (merač tepla určený na výpočet spotrebovanej tepelnej energie);

jednotka prispôsobenia tlaku v tepelnej sieti a systémoch spotreby tepla (regulátor tlaku určený na zabezpečenie prevádzky všetkých prvkov vykurovacieho bodu, systémov spotreby tepla, ako aj tepelných sietí v stabilnom a bezporuchovom hydraulickom režime);

miesto pripojenia pre ventilačné systémy;

miesto pripojenia systému TÚV;

pripojovacia jednotka vykurovacieho systému;

doplňovacia jednotka (na kompenzáciu strát nosiča tepla vo vykurovacích a teplovodných systémoch).

3.2 Výpočet a výber hlavného zariadenia

Vykurovacie body zabezpečujú umiestnenie zariadení, armatúr, ovládacích, riadiacich a automatizačných zariadení, prostredníctvom ktorých:

konverzia typu chladiacej kvapaliny a jej parametrov;

kontrola parametrov chladiacej kvapaliny;

regulácia prietoku chladiacej kvapaliny a jej distribúcie medzi systémami spotreby tepla;

odstavenie systémov spotreby tepla;

ochrana miestnych systémov pred núdzovým zvýšením parametrov chladiacej kvapaliny;

plnenie a dopĺňanie systémov spotreby tepla;

zohľadnenie tepelných tokov a prietokov nosiča tepla a kondenzátu;

zber, chladenie, vracanie kondenzátu a kontrola jeho kvality;

skladovanie tepla;

úprava vody pre systémy teplej vody.

Vo vykurovacom bode je možné v závislosti od jeho účelu a konkrétnych podmienok pripojenia spotrebičov vykonávať všetky uvedené funkcie alebo len ich časť.

Špecifikácia zariadenia rozvodne tepla je uvedená v prílohe 13.

3.3 Počiatočné údaje

Názov budovy je verejná dvojposchodová budova.

Teplota chladiacej kvapaliny vo vykurovacej sieti -.

Teplota chladiacej kvapaliny vo vykurovacom systéme -.

Schéma pripojenia vykurovacích systémov k vykurovacej sieti je závislá.

Tepelná riadiaca jednotka - automatizovaná.

3.4 Výber zariadenia na výmenu tepla

Voľba optimálneho návrhu výmenníka tepla je úlohou, ktorú je možné vyriešiť technicko-ekonomickým porovnaním viacerých veľkostí zariadení vo vzťahu k daným podmienkam alebo na základe optimalizačného kritéria.

Teplovýmenná plocha a jej podiel na investičných nákladoch, ako aj prevádzkové náklady sú ovplyvnené nedostatočným spätným získavaním tepla. Čím menšie je množstvo spätného získavania tepla, t.j. čím menší je teplotný rozdiel medzi ohrievacou kvapalinou na vstupe a ohrievanou kvapalinou na výstupe v protiprúde, tým väčšia je teplovýmenná plocha, tým sú náklady na zariadenie vyššie, no prevádzkové náklady sú nižšie.

Je tiež známe, že so zvýšením počtu a dĺžky rúrok vo zväzku a znížením priemeru rúr klesajú relatívne náklady na jeden štvorcový meter povrchu rúrkového výmenníka tepla, pretože znižuje celkovú spotrebu kovu na zariadenie na jednotku teplovýmennej plochy.

Pri výbere typu výmenníka tepla sa môžete riadiť nasledujúcimi odporúčaniami.

1. Pri výmene tepla medzi dvoma kvapalinami alebo dvoma plynmi je vhodné zvoliť sekčné (prvkové) výmenníky tepla; Ak je dizajn vzhľadom na veľkú plochu výmenníka tepla ťažkopádny, možno na inštaláciu použiť viacpriechodový plášťový a rúrkový výmenník tepla.

3. Pre chemicky agresívne prostredie as nízkym tepelným výkonom sú ekonomicky realizovateľné opláštené, zavlažovacie a ponorné výmenníky tepla.

4. Ak sú podmienky výmeny tepla na oboch stranách teplovýmennej plochy výrazne odlišné (plyn a kvapalina), mali by sa odporučiť výmenníky tepla s rúrkovým rebrom alebo rebrami.

5. Pre mobilné a transportné tepelné inštalácie, letecké motory a kryogénne systémy, kde vysoká účinnosť procesu vyžaduje kompaktnosť a nízku hmotnosť, sa široko používajú doskové a lisované výmenníky tepla.

V promočnom projekte bol vybraný doskový výmenník tepla FP Р-012-10-43. Príloha 12.

4. TECHNOLÓGIA A ORGANIZÁCIA STAVEBNEJ VÝROBY

4.1 Technológia inštalácie prvkov systému zásobovania teplom

4.1.1 Montáž potrubí vykurovacieho systému

Potrubia vykurovacích systémov sú uložené otvorene, s výnimkou potrubí systémov ohrevu vody s vykurovacími telesami a stúpačkami zabudovanými do konštrukcie budov. Skryté uloženie potrubí sa môže použiť, ak sú opodstatnené technologické, hygienické, konštrukčné alebo architektonické požiadavky. Pre skryté kladenie potrubí by mali byť na miestach prefabrikovaných spojov a armatúr zabezpečené poklopy.

Hlavné potrubia vody, pary a kondenzátu sa ukladajú so sklonom najmenej 0,002 a parovody sa kladú proti pohybu pary so sklonom najmenej 0,006.

Pripojenia k vykurovacím zariadeniam sa vykonávajú so sklonom v smere pohybu chladiacej kvapaliny. Sklon sa odoberá od 5 do 10 mm po celej dĺžke očnej linky. Pri dĺžke vložky do 500 mm sa pokladá bez sklonu.

Stúpačky medzi podlahami sú spojené saňami a zváraním. Pohony sú inštalované vo výške 300 mm od prívodného potrubia. Po zložení stúpačky a prípojok je potrebné dôkladne skontrolovať zvislosť stúpačiek, správne sklony prípojok k radiátorom, pevnosť upevnenia potrubí a radiátorov, presnosť montáže - dôkladnosť odizolovania ľanu pri závitových spojoch, správne upevnenie rúrok, odizolovanie cementovej malty na povrchu stien pri svorkách.

Rúry v príchytkách, stropoch a stenách musia byť uložené tak, aby sa dali voľne pohybovať. To sa dosiahne tým, že svorky sú vyrobené s mierne väčším priemerom ako rúrky.

Potrubné manžety sa inštalujú do stien a stropov. Rukávy, ktoré sú vyrobené z odrezkov rúr alebo strešnej ocele, by mali byť o niečo väčšie ako priemer rúry, čo zaisťuje voľné predĺženie rúr pri meniacich sa teplotných podmienkach. Okrem toho by rukávy mali vyčnievať 20-30 mm od podlahy. Pri teplote chladiacej kvapaliny nad 100 °C je potrebné potrubie obaliť aj azbestom. Ak nie je izolácia, vzdialenosť od potrubia k dreveným a iným horľavým konštrukciám musí byť najmenej 100 mm. Pri teplote chladiacej kvapaliny pod 100 °C môžu byť rukávy vyrobené z azbestového plechu alebo lepenky. Rúry nie je možné zabaliť do strešnej lepenky, pretože na strope v mieste, kde potrubie prechádza, sa objavia škvrny.

Pri inštalácii zariadení do výklenku a pri otvorenom kladení stúpačiek sa spojenia vykonávajú priamo. Pri inštalácii zariadení do hlbokých výklenkov a skrytom kladení potrubí, ako aj pri inštalácii zariadení v blízkosti stien bez výklenkov a otvoreného kladenia stúpačiek sú prípojky umiestnené s kačicami. Ak sú potrubia dvojrúrkových vykurovacích systémov položené otvorene, pri obchádzaní potrubí sú konzoly ohnuté na stúpačkách a ohyb by mal smerovať do miestnosti. Pri skrytom kladení potrubí dvojrúrkových vykurovacích systémov sa konzoly nevyrábajú a na priesečníkoch rúr sú stúpačky trochu posunuté v brázde.

Pri inštalácii armatúr a armatúr, aby bola zabezpečená ich správna poloha, nesmie byť závit uvoľnený v opačnom smere (odskrutkovať); inak môže dôjsť k úniku. S valcovým závitom odskrutkujte tvarovku alebo tvarovku, naviňte ľan a priskrutkujte späť.

Na očné linky sa držiak inštaluje iba vtedy, ak je ich dĺžka väčšia ako 1,5 m.

Hlavné potrubia v suteréne a v podkroví sú namontované na závit a zváranie v nasledujúcom poradí: najprv sa potrubia spätného potrubia položia na inštalované podpery, polovica potrubia sa vyrovná podľa daného sklonu a potrubie je pripojené na závit alebo zváranie. Ďalej pomocou výbežkov sú stúpačky pripojené k hlavnému, najskôr suchému a potom na ľan a červené olovo a potrubie je zosilnené na podperách.

Pri inštalácii hlavného potrubia v podkroví najskôr vyznačte os vedenia na povrchu stavebných konštrukcií a nainštalujte závesné alebo stenové podpery pozdĺž zamýšľaných osí. Potom sa hlavné potrubie zmontuje a upevní na závesy alebo podpery, vedenia sa zarovnajú a potrubie sa spojí závitom alebo zváraním; potom pripevnite stúpačky k diaľnici.

Pri ukladaní hlavných potrubí je potrebné dodržať konštrukčné sklony, rovnosť potrubí, inštalovať zberače vzduchu a zostupy na miestach uvedených v projekte. Ak projekt neuvádza sklon rúrok, potom sa berie najmenej 0,002 so stúpaním smerom k vzduchovým kolektorom. Sklon potrubí v podkroví, v kanáloch a suterénoch je označený koľajnicou, úrovňou a šnúrou. Na mieste inštalácie sa podľa projektu určí poloha ktoréhokoľvek bodu osi potrubia. Od tohto bodu je položená vodorovná čiara a pozdĺž nej je ťahaná šnúra. Potom sa podľa daného sklonu v určitej vzdialenosti od prvého bodu nájde druhý bod osi potrubia. Pozdĺž dvoch nájdených bodov sa ťahá šnúra, ktorá určí os potrubia. Nie je dovolené spájať potrubia v hrúbke stien a stropov, pretože ich nemožno kontrolovať a opravovať.

Podobné dokumenty

Tepelnotechnický výpočet vonkajších plotov budovy. Opis prijatého systému vykurovania a zásobovania vodou. Výber vodomeru a určenie tlakovej straty v ňom. Vypracovanie miestneho odhadu, technických a ekonomických ukazovateľov stavebných a inštalačných prác.

diplomová práca, pridané 02.07.2016


Tepelnotechnický výpočet vonkajšej viacvrstvovej steny budovy. Výpočet spotreby tepla na ohrev vsakujúceho vzduchu cez ploty. Stanovenie špecifických tepelnotechnických charakteristík budovy. Výpočet a výber radiátorov pre vykurovací systém budovy.

práca, pridané 15.02.2017


Tepelnotechnický výpočet vonkajšieho oplotenia steny, konštrukcie podlaží nad suterénom a podzemia, svetelné otvory, vonkajšie dvere. Návrh a výber vykurovacieho systému. Výber zariadenia pre individuálny vykurovací bod bytového domu.

ročníková práca, pridaná 12.2.2010


Tepelnotechnický výpočet vonkajších obvodových konštrukcií, tepelných strát budov, vykurovacích zariadení. Hydraulický výpočet vykurovacieho systému budovy. Výpočet tepelného zaťaženia bytového domu. Požiadavky na vykurovacie systémy a ich prevádzku.

správa z praxe, doplnená 26.04.2014


Požiadavky na autonómny vykurovací systém. Tepelnotechnický výpočet vonkajších obvodových konštrukcií. Hydraulický výpočet vykurovacieho systému, vybavenie naň. Organizácia a bezpečné pracovné podmienky na pracovisku. náklady na vykurovací systém.

práca, pridané 17.03.2012


Štrukturálne prvky budovy. Výpočet obvodových konštrukcií a tepelných strát. Charakteristika emitovaných nebezpečenstiev. Výpočet výmeny vzduchu za tri obdobia v roku, systémy mechanického vetrania. Zostavenie tepelnej bilancie a výber vykurovacieho systému.

semestrálna práca, pridaná 6.2.2013


Stanovenie odporu prestupu tepla vonkajších obvodových konštrukcií. Výpočet tepelných strát obvodových konštrukcií budovy. Hydraulický výpočet vykurovacieho systému. Výpočet vykurovacích zariadení. Automatizácia jednotlivého vykurovacieho bodu.

práca, pridané 20.03.2017


Výpočet prestupu tepla vonkajšej steny, podlahy a stropu budovy, tepelného výkonu vykurovacieho systému, tepelných strát a uvoľňovania tepla. Výber a výpočet vykurovacích zariadení vykurovacieho systému, vybavenie vykurovacieho bodu. Metódy hydraulického výpočtu.

semestrálna práca, pridaná 3.8.2011


Tepelnotechnický výpočet vonkajších plotov. Stanovenie tepelnotechnických charakteristík budovy. Zostavenie miestneho rozpočtu. Hlavné technicko-ekonomické ukazovatele stavebných a inštalačných prác. Rozbor pracovných podmienok pri výkone vodoinštalatérskych prác.

práca, pridané 7.11.2014


Tepelnotechnický výpočet vonkajších plotov: výber konštrukčných parametrov, stanovenie odolnosti proti prestupu tepla. Tepelný výkon a straty, návrh vykurovacieho systému. Hydraulický výpočet vykurovacieho systému. Výpočet vykurovacích zariadení.

VÝPOČET ročnej potreby tepla a paliva na príklade kotolne strednej školy s 800 žiakmi, Centrálny federálny okruh.

Príloha č. 1 k listu Ministerstva hospodárstva Ruska z 27. novembra 1992 č. BE-261 / 25-510

ZOZNAM údajov, ktoré je potrebné predložiť spolu so žiadosťou o určenie druhu paliva pre podniky (združenia) a zariadenia spotrebúvajúce palivo.

1. Všeobecné otázky

2. Kotolne a CHP
A) potreba tepla

B) Zloženie a charakteristika kotlového zariadenia, druh a ročná spotreba paliva

Poznámka:

1. Uveďte celkovú ročnú spotrebu paliva podľa skupín kotlov.

2. Uveďte mernú spotrebu paliva s prihliadnutím na vlastné potreby kotolne (KVET)

3. V stĺpcoch 4 a 7 uveďte spôsob spaľovania paliva (stratifikované, komorové, fluidné lôžko).

4. Pri KVET uveďte typ a značku turbínových jednotiek, ich elektrický výkon v tisícoch kW, ročnú výrobu a dodávku elektriny v tisícoch kWh,

ročná dodávka tepla v Gcal., merná spotreba paliva na dodávku elektriny a tepla (kg/Gcal), ročná spotreba paliva na výrobu elektriny a tepla všeobecne pre KVET.

5. Pri spotrebe nad 100 tisíc ton referenčného paliva za rok je potrebné predložiť palivovú a energetickú bilanciu podniku (združenia).

2.1 Všeobecné

Výpočet ročnej potreby paliva pre modulárnu kotolňu (vykurovanie a zásobovanie teplom) strednej školy bol vykonaný podľa nariadenia Moskovského regiónu. Maximálnu zimnú hodinovú spotrebu tepla na vykurovanie objektu určujú agregované ukazovatele. Spotreba tepla na zásobovanie teplou vodou sa určuje v súlade s pokynmi odseku 3.13 SNiP 2.04.01-85 "Vnútorné zásobovanie vodou a kanalizácia budov". Klimatologické údaje sú akceptované podľa SNiP 23-01-99 "Stavebná klimatológia a geofyzika". Vypočítané priemerné teploty vnútorného vzduchu boli prevzaté z „Metodického usmernenia na stanovenie nákladov na palivo, elektrinu a vodu na výrobu tepla vykurovaním kotolní komunálnych teplárenských podnikov“. Moskva 1994

2.2 Zdroj tepla

Pre zásobovanie teplom (kúrenie, teplá voda) školy sa plánuje inštalácia dvoch kotlov Buderus Logano SK745 (Nemecko) s výkonom 820 kW každý v špeciálne vybavenej kotolni. Celková kapacita inštalovaného zariadenia je 1,410 Gcal/h. Ako hlavné palivo je požadované zemný plyn. Zálohovanie sa nevyžaduje.

2.3 Počiatočné údaje a výpočet

Pre objednanie výpočtu ročnej potreby tepla a paliva podniku vyplňte

• Čo získate pri objednávaní vykurovacieho systému pre detské a vzdelávacie inštitúcie v spoločnosti "Integra Engineering"

Vykurovací systém školy, škôlky, vysokej školy, univerzity: ponuka služieb našej spoločnosti

• vývoj projektu vnútorný vykurovací systém vzdelávacích inštitúcií;
• tepelný a hydraulický výpočet kotolnícka škola, škôlka, univerzita;
• rekonštrukcia a modernizácia vykurovacieho systému;
• inštalácia vnútorných sietí a vykurovacie zariadenia;
• výber a inštalácia kotla vykurovacie systémy pre detské a vzdelávacie inštitúcie;
• výpočet, výber a montáž systémy podlahového vykurovania;
• údržbu a opravy vykurovacie a kotlové zariadenia;
• harmonizácia s dozornými orgánmi.

Pre vzdelávacie inštitúcie v priestoroch s odhadovanou teplotou vonkajšieho vzduchu -40 °C a nižšou je povolené používať vodu s prísadami, ktoré zabraňujú jej zamrznutiu (nesmú sa používať žiadne škodlivé látky 1. a 2. triedy nebezpečnosti podľa GOST 12.1.005). používať ako prísady) a v budovách predškolských zariadení nie je dovolené používať chladivo s prídavkom škodlivých látok 1. až 4. triedy nebezpečnosti.

Projektovanie a montáž autonómnych kotolní a vykurovacích systémov v školách, predškolských a vzdelávacích inštitúciách

Vykurovacia sústava školy, škôlky a iných detských a výchovných ústavov (vysoké školy, odborné učilištia, učilištia) v mestách je napojená na systém ústredného kúrenia a ohrevu, ktorý je napájaný mestskou tepelnou elektrárňou alebo vlastnou kotolňou. . Vo vidieckych oblastiach používajú autonómnu schému a umiestňujú vlastnú kotolňu do špeciálnej miestnosti. V prípade splyňovaného priestoru je kotol poháňaný zemným plynom, v malých školských a predškolských zariadeniach sa používajú kotly nízkeho výkonu, ktoré sú na tuhé alebo kvapalné palivo alebo elektrinu.

Pri navrhovaní vnútorného vykurovacieho systému by sa mali brať do úvahy mikroklimatické normy teploty vzduchu v triedach, školských triedach, jedálňach, telocvičniach, bazénoch a iných priestoroch. Budovy s rôznym technickým účelom musia mať vlastné vykurovacie siete s meračmi vody a tepla.

Na vykurovanie športových hál sa spolu s vodným systémom používa vzduchový vykurovací systém kombinovaný s núteným vetraním a napájaný z tej istej kotolne. Zariadenie na vodné podlahové vykurovanie môže byť prítomné v šatniach, kúpeľniach, sprchách, bazénoch a iných miestnostiach, ak existujú. Pri vchode skupiny vo veľ vzdelávacie inštitúcie nainštalujte tepelné závesy.

Vykurovací systém materskej školy, školy, vzdelávacej inštitúcie - zoznam prác na organizácii a rekonštrukcii vykurovacieho systému:

• identifikácia potreby pri tvorbe projektu resp náčrt schémy zásobovanie teplom;
• výber spôsoby a miesta inštalácia potrubí;
• výber zariadení a materiálov primeraná kvalita;
• tepelný a hydraulický výpočet kotolne, definícia technológie a jej overenie pre požiadavky SNiP;
• možnosť zvýšenia produktivity, pripojenie prídavných zariadení(V prípade potreby);
• výpočet zaťaženia a výkon vykurovacieho systému ako celku a z hľadiska plochy vykurovaných priestorov;
• pri rekonštrukcii objektu - príprava miesta, základ a steny pre následnú inštaláciu;
• prebehnúťčasti vykurovacieho systému budovy;
• výpočet termínov a nákladov práce a vybavenie, koordinácia odhadov;
• dodávka zariadení a vykonanie prác načas za vopred dohodnutý odhad nákladov.

Pre vykurovacie zariadenia a potrubia v predškolských priestoroch, schodiskách a vestibuloch je potrebné zabezpečiť ochranné ploty a tepelnú izoláciu potrubí.

Ñîäåðæàíèå

Úvod

Výpočet vykurovania, vetrania a dodávky teplej vody školy pre 90 žiakov

1.1 Stručný popis školy

2 Stanovenie tepelných strát cez vonkajšie ploty garáže

3 Výpočet vykurovacej plochy a výber vykurovacích zariadení sústav ústredného kúrenia

4 Výpočet výmeny školského vzduchu

5 Výber ohrievačov

6 Výpočet spotreby tepla na zásobovanie teplou vodou školy

Výpočet vykurovania a vetrania ostatných objektov podľa uvedenej schémy č.1 s centralizovaným a lokálnym zásobovaním teplom

2.1 Výpočet spotreby tepla na vykurovanie a vetranie podľa agregovaných noriem pre bytové a verejné zariadenia

2.2 Výpočet spotreby tepla na dodávku teplej vody pre bytové a verejné budovy

3. Zostavenie ročného harmonogramu tepelnej záťaže a výber kotlov

1 Zostavenie ročného grafu tepelnej záťaže

3.2 Voľba teplonosného média

3 Výber kotla

3.4 Zostavenie ročného harmonogramu regulácie dodávky tepelnej kotolne

Bibliografia

Úvod

Agropriemyselný komplex je energeticky náročným odvetvím národného hospodárstva. Veľké množstvo energie sa vynakladá na vykurovanie priemyselných, obytných a verejných budov, vytváranie umelej mikroklímy v budovách hospodárskych zvierat a ochranných pôdnych štruktúr, sušenie poľnohospodárskych produktov, výrobu produktov, získavanie umelého chladu a na mnohé iné účely. Energetické zásobovanie poľnohospodárskych podnikov preto zahŕňa široké spektrum úloh spojených s výrobou, prenosom a využívaním tepelnej a elektrickej energie s využitím tradičných i netradičných zdrojov energie.

V tomto projekte kurzu je navrhnutý variant integrovaného zásobovania sídelnou energiou:

· pre danú schému objektov agropriemyselného komplexu sa vykonáva rozbor potreby tepelnej energie, elektriny, plynu a studenej vody;

Výpočet zaťaženia na vykurovanie, vetranie a dodávku teplej vody;

· určí sa potrebný výkon kotolne, ktorý by mohol uspokojiť potreby ekonomiky v teple;

Vyberajú sa kotly.

výpočet spotreby plynu,

1. Výpočet vykurovania, vetrania a dodávky teplej vody školy pre 90 žiakov

1.1 Stručný popis školy

Rozmery 43,350x12x2,7.

Objem miestnosti V = 1709,34 m3.

Vonkajšie pozdĺžne steny - nosné, sú vyrobené z obkladových a dokončovacích, zahustených tehál značky KP-U100 / 25 podľa GOST 530-95 na cementovo-pieskovú maltu M 50, 250 a 120 mm a 140 mm izolácie - expandovaný polystyrén medzi nimi.

Vnútorné steny - sú murované z dutých, zahustených keramických tehál triedy KP-U100/15 podľa GOST 530-95, na maltu M50.

Priečky - sú vyrobené z tehly KP-U75/15 podľa GOST 530-95, na maltu M 50.

Strešná krytina - strešná lepenka (3 vrstvy), cementovo-pieskový poter 20mm, penový polystyrén 40mm, strešná lepenka v 1 vrstve, cementovo-pieskový poter 20mm a železobetónová doska;

Podlahy - betón M300 a zemina zhutnená drveným kameňom.

Okná sú dvojité s párovou drevenou väzbou, rozmer okien je 2940x3000 (22ks) a 1800x1760 (4ks).

Vonkajšie drevené jednokrídlové dvere 1770x2300 (6 ks)

Návrhové parametre vonkajšieho vzduchu tn = - 25 0 С.

Odhadovaná zimná teplota vonkajšieho vzduchu tn.a. = - 16 0 С.

Odhadovaná teplota vnútorného vzduchu tv = 16 0 С.

Vlhkosť oblasti je normálne suchá.

Barometrický tlak 99,3 kPa.

1.2 Výpočet školy výmeny vzduchu

Proces učenia sa prebieha v škole. Vyznačuje sa dlhodobým pobytom veľkého počtu študentov. Nevznikajú žiadne škodlivé emisie. Koeficient posunu vzduchu pre školu bude 0,95…2.

K ∙ Vp,

kde Q - výmena vzduchu, m³/h; Vp - objem miestnosti, m³; K - frekvencia výmeny vzduchu je akceptovaná = 1.

Obr.1. Rozmery miestnosti.

Objem miestnosti: \u003d 1709,34 m 3 .= 1 ∙ 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.

V miestnosti zabezpečujeme celkové vetranie kombinované s vykurovaním. Prirodzené odsávacie vetranie zabezpečujeme vo forme výfukových šácht, prierezovú plochu F výfukových šácht zistíme podľa vzorca: F = Q / (3600 ∙ ν k.in) . , ktorý predtým určil rýchlosť vzduchu vo výfukovom šachte s výškou h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = \u003d 1,23 m/s \u003d 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) \u003d 0,38 m²

Počet výfukových hriadeľov vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5≈ 10

Akceptujeme 10 výfukových šácht vysokých 2 m s obytnou časťou 0,04 m² (s rozmermi 200 x 200 mm).

1.3 Stanovenie tepelných strát cez vonkajšie oplotenie miestnosti

Tepelné straty cez vnútorné ohradenie priestorov sa neberú do úvahy, pretože rozdiel teplôt v spoločných miestnostiach nepresahuje 5 0 C. Zisťujeme odolnosť proti prestupu tepla obvodových konštrukcií. Odpor prestupu tepla vonkajšej steny (obr. 1) sa zistí podľa vzorca s použitím údajov v tabuľke. 1, s vedomím, že tepelný odpor vnútorného povrchu plotu proti absorpcii tepla Rv \u003d 0,115 m 2 ∙ 0 C / W

,

kde Rv - tepelný odpor proti absorpcii tepla vnútorného povrchu plotu, m² ºС / W; - súčet tepelných odporov tepelnej vodivosti jednotlivých vrstiev m - vrstvený plot s hrúbkou δi (m), vyrobený z materiálov s tepelnou vodivosťou λi, W / (m ºС), hodnoty λ sú uvedené v Stôl 1; Rn - tepelný odpor prestupu tepla vonkajšieho povrchu plotu Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W (pre vonkajšie steny a holé podlahy).

Obr.1 Štruktúra materiálov stien.

Tabuľka 1 Tepelná vodivosť a šírka materiálov stien.

Odpor vonkajšej steny prestupu tepla:

R 01 \u003d m² ºС / W.

) Odpor prestupu tepla okien Ro.ok \u003d 0,34 m 2 ∙ 0 C / W (nájdeme z tabuľky na str. 8)

Odpor prestupu tepla vonkajších dverí a brán 0,215 m 2 ∙ 0 C / W (nájdite z tabuľky na str. 8)

) Odolnosť stropu voči prestupu tepla pre podlahu bez podkrovia (Rv \u003d 0,115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn \u003d 0,043 m 2 ∙ 0 C / W).

Výpočet tepelných strát cez podlahy:

Obr.2 stropná konštrukcia.

Tabuľka 2 Tepelná vodivosť a šírka podlahových materiálov

Odpor prestupu tepla stropu

m 2 ∙ 0 C / W.

) Tepelné straty podlahami sa počítajú podľa zón - pásov šírky 2 m, rovnobežných s vonkajšími stenami (obr. 3).

Plochy podlahových zón mínus plocha suterénu: \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 142 m 2

F1 \u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \u003d 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 148 m 2

F2 \u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \u003d 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 142 m 2

F3 \u003d 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 \u003d 27 m 2

Plochy zón suterénu: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

F1 \u003d 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 \u003d 24 m 2, \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

F2 \u003d 6 ∙ 2 \u003d 12 m 2

F1 \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

Podlahy umiestnené priamo na zemi sa považujú za neizolované, ak pozostávajú z niekoľkých vrstiev materiálov, z ktorých každá je tepelná vodivosť λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 C). Podlahy sa považujú za izolované, ak ich izolačná vrstva má λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Odpor prestupu tepla (m 2 ∙ 0 C / W) pre každú zónu je určený ako pre neizolované podlahy, pretože tepelná vodivosť každej vrstvy λ≥1,16 W / m 2 ∙ 0 C. Takže odpor prestupu tepla Ro \u003d Rn.p. pre prvú zónu je 2,15, pre druhú - 4,3, pre tretiu - 8,6, zvyšok - 14,2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Celková plocha okenných otvorov: ok \u003d 2,94 ∙ 3 ∙ 22 + 1,8 ∙ 1,76 ∙ 6 \u003d 213 m 2.

Celková plocha vonkajších dverí: dv \u003d 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 \u003d 34,43 m 2.

Plocha vonkajšej steny mínus okenné a dverné otvory: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5 ∙ 2,7 + 3 ∙ 2,7 + 8,5 ∙ 2,7 - 213-34 ,43 \u00 3

Plocha steny suterénu: n.s.p = 14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Plocha stropu: pot \u003d 42,85 ∙ 12 + 3 ∙ 8,5 \u003d 539,7 m 2,

,

kde F je plocha plotu (m²), ktorá sa počíta s presnosťou 0,1 m² (lineárne rozmery obvodových konštrukcií sa určujú s presnosťou 0,1 m pri dodržaní pravidiel merania); tv a tn - návrhové teploty vnútorného a vonkajšieho vzduchu, ºС (cca 1 ... 3); R 0 - celkový odpor voči prestupu tepla, m 2 ∙ 0 C / W; n - koeficient v závislosti od polohy vonkajšieho povrchu plotu vo vzťahu k vonkajšiemu vzduchu, vezmeme hodnoty koeficientu n \u003d 1 (pre vonkajšie steny, nepodkrovné krytiny, podkrovné podlahy s oceľová, škridlová alebo azbestocementová strešná krytina pozdĺž riedkej prepravky, podlahy na zemi)

Tepelné straty vonkajšími stenami:

Fns = 601,1 W.

Tepelné straty cez vonkajšie steny suterénu:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Tepelné straty oknami:

fok = 25685 W.

Tepelné straty cez dvere:

Fdv = 6565,72 W.

Tepelné straty cez strop:

Fpot = = 13093,3 W.

Tepelné straty cez podlahu:

Fpol = 6240,5 W.

Tepelné straty cez podlahu suterénu:

Fpol.p = 100 W.

∑F podlaha \u003d F podlaha. + Ф pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Dodatočné tepelné straty vonkajšími zvislými a naklonenými stenami, dverami a oknami závisia od rôznych faktorov. Hodnoty Fdob sú vypočítané ako percento hlavných tepelných strát. Dodatočné tepelné straty cez vonkajšiu stenu a okná orientované na sever, východ, severozápad a severovýchod sú 10%, juhovýchod a západ - 5%.

Dodatočné straty pri infiltrácii vonkajšieho vzduchu pre priemyselné budovy sú vo výške 30% hlavných strát cez všetky ploty:

Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d, 75724

Celková tepelná strata je teda určená vzorcom:

1.4 Výpočet vykurovacej plochy a výber ohrievačov pre systémy ústredného kúrenia

Najbežnejšími a najuniverzálnejšími vykurovacími zariadeniami sú liatinové radiátory. Sú inštalované v obytných, verejných a rôznych priemyselných budovách. Oceľové rúry používame ako vykurovacie zariadenia v priemyselných priestoroch.

Najprv určme tok tepla z potrubí vykurovacieho systému. Tepelný tok vydávaný do miestnosti otvorenými neizolovanými potrubiami je určený vzorcom 3:

Фfr = Ftr ∙ ktr (tfr - tv) ∙ η,

kde Ftr \u003d π ∙ d l je plocha vonkajšieho povrchu potrubia, m²; d a l - vonkajší priemer a dĺžka potrubia, m (priemery hlavných potrubí sú zvyčajne 25 ... 50 mm, stúpačky 20 ... 32 mm, pripojenia k vykurovacím zariadeniam 15 ... 20 mm); ktr - koeficient prestupu tepla potrubia W / (m 2 ∙ 0 С) sa určuje podľa tabuľky 4 v závislosti od teplotného rozdielu a typu chladiva v potrubí, ºС; η - koeficient rovný prívodnému vedeniu umiestnenému pod stropom, 0,25, pre vertikálne stúpačky - 0,5, pre spätné vedenie umiestnené nad podlahou - 0,75, pre pripojenie k vykurovaciemu zariadeniu - 1,0

Prívodné potrubie:

Priemer-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Priemer 32 mm: 32 mm = 3,14∙35,4∙0,032 = 3,56 m²;

Priemer-25mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45m²;

Priemer-20:20 mm = 3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Spätné potrubie:

Priemer-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Priemer-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Priemer-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Koeficient prestupu tepla rúrok pre priemerný rozdiel medzi teplotou vody v zariadení a teplotou vzduchu v miestnosti (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ºС sa považuje za 9,2 W / (m² ∙ ºС). v súlade s údajmi v tabuľke 4 .

Priama tepelná trubica:

Ф p1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32 mm \u003d 3,56 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 2620,16 W;

Ф p1,25 mm \u003d 1,45 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 1067,2 W;

Ф p1,20 mm \u003d 2,02 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 1486,72 W;

Spätné tepelné potrubie:

Ф p2,25 mm \u003d 5,76 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 2914,56 W;

Ф p2,40 mm \u003d 4,45 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 2251,7 W;

Ф p2,50 mm \u003d 7,31 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 3698,86 W;

Celkový tok tepla zo všetkých potrubí:

F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W

Potrebná vykurovacia plocha (m²) zariadení je približne určená vzorcom 4:

,

kde Fogr-Ftr - prenos tepla vykurovacích zariadení, W; Фfr - prenos tepla otvoreným potrubím umiestneným v tej istej miestnosti s vykurovacími zariadeniami, W; pr - koeficient prestupu tepla zariadenia, W / (m 2 ∙ 0 С). na ohrev vody tpr \u003d (tg + tо) / 2; tg a tо - návrhová teplota teplej a studenej vody v zariadení; na ohrev parou nízky tlak odober tpr = 100 ºС, vo vysokotlakových systémoch sa tpr rovná teplote pary pred zariadením pri jej zodpovedajúcom tlaku; tv - návrhová teplota vzduchu v miestnosti, ºС; β 1 - korekčný faktor, berúc do úvahy spôsob inštalácie ohrievača. Pri voľnej inštalácii k stene alebo do výklenku s hĺbkou 130 mm, β 1 = 1; v ostatných prípadoch sa hodnoty β 1 berú na základe nasledujúcich údajov: a) zariadenie sa inštaluje k stene bez výklenku a je pokryté doskou vo forme police so vzdialenosťou medzi doskou a ohrievač 40 ... 100 mm, koeficient β 1 = 1,05 ... 1,02; b) zariadenie je inštalované vo výklenku steny s hĺbkou viac ako 130 mm so vzdialenosťou medzi doskou a ohrievačom 40 ... 100 mm, koeficient β 1 = 1,11 ... 1,06; c) zariadenie je inštalované v stene bez výklenku a je uzavreté drevenou skrinkou so štrbinami v hornej doske a v prednej stene pri podlahe so vzdialenosťou medzi doskou a ohrievačom rovnajúcou sa 150, 180, 220 a 260 mm, koeficient β 1 sa rovná 1,25; 1,19; 1,13 a 1,12; β 1 - korekčný faktor β 2 - korekčný faktor, ktorý zohľadňuje ochladzovanie vody v potrubiach. Pri otvorenom uložení potrubí na ohrev vody a pri ohreve parou je β 2 =1. pre skryté potrubie s cirkuláciou čerpadla β 2 \u003d 1,04 (jednorúrkové systémy) a β 2 \u003d 1,05 (dvojrúrkové systémy s horným vedením); v prirodzenej cirkulácii by sa v dôsledku zvýšeného chladenia vody v potrubiach mali hodnoty β 2 vynásobiť koeficientom 1,04.pr \u003d 96 m²;

Požadovaný počet sekcií liatinových radiátorov pre vypočítanú miestnosť je určený vzorcom:

Fpr / sekcia,

kde fsection je plocha vykurovacej plochy jednej sekcie, m² (tabuľka 2).= 96 / 0,31 = 309.

Výsledná hodnota n je približná. V prípade potreby sa rozdelí na niekoľko zariadení a zavedením korekčného faktora β 3, ktorý zohľadňuje zmenu priemerného súčiniteľa prestupu tepla zariadenia v závislosti od počtu sekcií v ňom, počet sekcií prijatých na inštaláciu. v každom vykurovacom zariadení sa nachádza:

ústa \u003d n β 3;

ústa = 309 1,05 = 325.

Inštalujeme 27 radiátorov v 12 sekciách.

zásobovanie vykurovacou vodou školské vetranie

1.5 Výber ohrievačov

Ohrievače sa používajú ako vykurovacie zariadenia na zvýšenie teploty vzduchu privádzaného do miestnosti.

Výber ohrievačov sa určuje v nasledujúcom poradí:

Určíme tepelný tok (W), ktorým sa ohreje vzduch:

Phv = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn), (10)

kde Q je objemový prietok vzduchu, m³/h; ρ - hustota vzduchu pri teplote tk, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg ∙ ºС) - merná izobarická tepelná kapacita vzduchu; tk - teplota vzduchu za ohrievačom, ºС; tn - počiatočná teplota vzduchu vstupujúceho do ohrievača, ºС

Hustota vzduchu:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fw = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18 095,48 W.

,

Odhadovaná hmotnostná rýchlosť vzduchu je 4-12 kg/s∙m².

m².

3. Potom podľa tabuľky 7 vyberieme model a číslo ohrievača vzduchu s otvorenou plochou blízkou vypočítanej. Pri paralelnej (pozdĺž vzduchu) inštalácii niekoľkých ohrievačov sa berie do úvahy ich celková plocha živej časti. Vyberáme 1 K4PP č. 2 s voľnou vzdušnou plochou 0,115 m² a vykurovacou plochou 12,7 m²

4. Pre zvolený ohrievač vypočítajte skutočnú hmotnosť vzduchu

= 4,12 m/s.

Potom podľa grafu (obr. 10) pre prijatý model ohrievača zistíme koeficient prestupu tepla k v závislosti od typu chladiva, jeho rýchlosti a hodnoty νρ. Podľa harmonogramu je koeficient prestupu tepla k \u003d 16 W / (m 2 0 C)

Určíme skutočný tepelný tok (W) odovzdaný výhrevnou jednotkou ohriatemu vzduchu:

Фк = k ∙ F ∙ (t´av - tav),

kde k je koeficient prestupu tepla, W / (m 2 ∙ 0 С); F - plocha vykurovacej plochy ohrievača vzduchu, m²; t´av - priemerná teplota chladiacej kvapaliny, ºС, pre chladiacu kvapalinu - para - t´av = 95 ºС; tav - priemerná teplota ohriateho vzduchu t´av = (tk + tn) /2

Fk \u003d 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) \u003d 46451 ∙ 2 \u003d 92902 W.

doskový ohrievač KZPP č. 7 poskytuje tepelný tok 92902 W a požadovaný výkon je 83789,85 W. Preto je prenos tepla plne zabezpečený.

Rozpätie prenosu tepla je =6%.

1.6 Výpočet spotreby tepla na zásobovanie teplou vodou školy

Škola potrebuje teplú vodu pre hygienické potreby. Škola s 90 miestami spotrebuje denne 5 litrov teplej vody. Celkom: 50 litrov. Preto umiestnime 2 stúpačky s prietokom vody každá 60 l / h (to znamená spolu 120 l / h). Ak vezmeme do úvahy skutočnosť, že v priemere sa teplá voda pre hygienické potreby spotrebuje cca 7 hodín počas dňa, zistíme množstvo teplej vody - 840 l / deň. Škola spotrebuje 0,35 m³/h za hodinu

Potom bude tok tepla do prívodu vody

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 – 5) \u003d 20038 W

Počet sprchovacích kabín pre školu je 2. Hodinová spotreba teplej vody jednou kabínkou je Q = 250 l/h, predpokladáme, že v priemere sprcha funguje 2 hodiny denne.

Potom celková spotreba teplej vody: Q \u003d 3 2 250 10 -3 \u003d 1 m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 – 5) \u003d 57250 W.

∑ F rok \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Výpočet tepelnej záťaže pre diaľkové vykurovanie

Maximálny tepelný tok (W) spotrebovaný na vykurovanie obytných a verejných budov obce, zahrnutých do systému CZT, možno určiť agregovanými ukazovateľmi v závislosti od obytnej oblasti pomocou nasledujúcich vzorcov:

Fotografia = φ ∙ F,

Foto.l.=0,25∙Foto.l., (19)

kde φ je agregovaný ukazovateľ maximálneho špecifického tepelného toku spotrebovaného na vykurovanie 1 m² obytnej plochy, W / m². Hodnoty φ sa určujú v závislosti od vypočítanej zimnej teploty vonkajšieho vzduchu podľa harmonogramu (obr. 62); F - obytná plocha, m².

1. Za trinásť 16 bytových domov s rozlohou 720 m 2 získame:

Fotografia \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

Za jedenásť 8-bytových domov s rozlohou 360 m 2 získame:

Fotografia = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489 600 W.

Pre med. bodov s rozmermi 6x6x2,4 dostaneme:

Fotocelkom=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

Pre kanceláriu s rozmermi 6x12 m:

Foto spoločné = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3 060 W,

Pre jednotlivé obytné, verejné a priemyselné budovy sú maximálne tepelné toky (W) spotrebované na vykurovanie a ohrev vzduchu v systéme prívodného vetrania približne určené vzorcami:

Fotografie \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

kde q od a q v - špecifické charakteristiky vykurovania a vetrania budovy, W / (m 3 0 C), prevzaté podľa tabuľky 20; V n - objem budovy podľa vonkajšieho merania bez suterénu, m 3, sa berie podľa štandardných návrhov alebo sa určuje vynásobením jej dĺžky šírkou a výškou od plánovacej značky zeme po vrchol odkvapy; t in = priemerná návrhová teplota vzduchu, typická pre väčšinu miestností budovy, 0 С; t n \u003d vypočítaná zimná teplota vonkajšieho vzduchu, - 25 0 С; t N.V. - vypočítaná zimná teplota vetrania vonkajšieho vzduchu, - 16 0 С; a je korekčný faktor, ktorý zohľadňuje vplyv na špecifickú tepelnú charakteristiku miestnych klimatických podmienok pri tn=25 0 С a = 1,05

Fotografia \u003d 0,7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 \u003d 5 000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

Brigádny dom:

Fotografia \u003d 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 \u003d 5511,2 W,

Školská dielňa:

Fotografia \u003d 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 \u003d 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ \u003d 11249,28 W,

2.2 Výpočet spotreby tepla na dodávku teplej vody pre bytové a verejné budovy

Priemerný tepelný tok (W) spotrebovaný počas vykurovacieho obdobia na zásobovanie teplou vodou budov sa zistí podľa vzorca:

F = q r. · n f,

V závislosti od rýchlosti spotreby vody pri teplote 55 0 C sa agregovaný ukazovateľ priemerného tepelného toku (W) vynaloženého na dodávku teplej vody jednej osoby bude rovnať: je 407 wattov.

Pre 16 bytových domov so 60 obyvateľmi bude tepelný tok na dodávku teplej vody: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

pre trinásť takýchto domov - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Spotreba tepla na zásobovanie teplou vodou ôsmich 16-bytových domov so 60 obyvateľmi v lete

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

Pre 8 bytových domov s 30 obyvateľmi bude tepelný tok na dodávku teplej vody:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

pre jedenásť takýchto domov - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Spotreba tepla na zásobovanie teplou vodou jedenástich 8-bytových domov s 30 obyvateľmi v lete

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Potom tok tepla do prívodu vody do kancelárie bude:

FGV. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Spotreba tepla na zásobovanie teplou vodou v kancelárii v lete:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Tepelný tok pre zásobovanie vodou med. bod bude:

FGV. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Spotreba tepla na dodávku teplej vody med. body v lete:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

V dielňach je potrebná teplá voda aj pre hygienické potreby.

V dielni sú umiestnené 2 stúpačky s prietokom vody každá 30 l/h (t.j. spolu 60 l/h). Ak vezmeme do úvahy, že v priemere sa teplá voda pre sanitárnu potrebu spotrebuje asi 3 hodiny počas dňa, zistíme množstvo teplej vody - 180 l / deň

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 – 5) \u003d 38930 W

Tok tepla spotrebovaného na zásobovanie teplou vodou školskej dielne v lete:

Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Súhrnná tabuľka tepelných tokov

∑Ф spolu = Ф od +Ф do +Ф g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Zostavenie ročného harmonogramu tepelnej záťaže a výber kotlov

.1 Zostavenie ročnej krivky tepelného zaťaženia

Ročnú spotrebu pre všetky druhy spotreby tepla je možné vypočítať pomocou analytických vzorcov, vhodnejšie je však určiť ju graficky z ročného harmonogramu tepelnej záťaže, čo je potrebné aj na stanovenie prevádzkových režimov kotolne počas celého roka. Takýto harmonogram je zostavený v závislosti od trvania rôznych teplôt v danej oblasti, ktoré určuje príloha 3.

Na obr. 3 je znázornený ročný harmonogram zaťaženia kotolne obsluhujúcej obytnú oblasť obce a skupinu priemyselných budov. Graf je zostavený nasledovne. Na pravej strane, pozdĺž osi x, je vynesená doba prevádzky kotolne v hodinách, na ľavej strane - teplota vonkajšieho vzduchu; spotreba tepla je vynesená pozdĺž osi y.

Najprv sa vykreslí graf zmeny spotreby tepla na vykurovanie obytných a verejných budov v závislosti od vonkajšej teploty. Na tento účel sa na osi y vynesie celkový maximálny tepelný tok vynaložený na vykurovanie týchto budov a nájdený bod sa spojí priamkou s bodom zodpovedajúcim vonkajšej teplote vzduchu, ktorá sa rovná priemernej projektovanej teplote. obytných budov; verejné a priemyselné budovy tv = 18 °C. Keďže začiatok vykurovacej sezóny je meraný pri teplote 8 °C, čiara 1 grafu po túto teplotu je znázornená bodkovanou čiarou.

Spotreba tepla na vykurovanie a vetranie verejných budov vo funkcii tn je naklonená priamka 3 od tv = 18 °C po výpočtovú teplotu vetrania tn.v. pre túto klimatickú oblasť. Pri nižších teplotách sa priestorový vzduch zmiešava s privádzaným, t.j. dôjde k recirkulácii a spotreba tepla zostane nezmenená (graf prebieha rovnobežne s osou x). Podobným spôsobom sú zostavené grafy spotreby tepla na vykurovanie a vetranie rôznych priemyselných budov. Priemerná teplota priemyselných budov tv = 16 °C. Na obrázku je uvedená celková spotreba tepla na vykurovanie a vetranie pre túto skupinu objektov (riadky 2 a 4 začínajúce od teploty 16 °C). Spotreba tepla na dodávku teplej vody a technologické potreby nezávisia od tn. Všeobecný graf týchto tepelných strát je znázornený priamkou 5.

Celkový graf spotreby tepla v závislosti od vonkajšej teploty je znázornený prerušovanou čiarou 6 (bod zlomu zodpovedá tn.a.), pričom na osi y je odrezaný úsek rovnajúci sa maximálnemu spotrebovanému tepelnému toku pre všetky typy spotreba (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. in. + ∑Ft) pri návrhovej vonkajšej teplote tn.

Po pripočítaní celkovej záťaže sme dostali 2,9W.

Napravo od osi x je pre každú vonkajšiu teplotu vynesený počet hodín vykurovacej sezóny (sčítane), počas ktorých sa teplota udržiavala na rovnakej alebo nižšej teplote, ako je tá, na ktorú sa stavba robí ( Dodatok 3). A cez tieto body nakreslite zvislé čiary. Ďalej sú na tieto čiary premietnuté ordináty z grafu celkovej spotreby tepla zodpovedajúcej maximálnej spotrebe tepla pri rovnakých vonkajších teplotách. Získané body sú spojené hladkou krivkou 7, ktorá je grafom tepelnej záťaže za vykurovacie obdobie.

Plocha ohraničená súradnicovými osami, krivkou 7 a vodorovnou čiarou 8, znázorňujúca celkovú letnú záťaž, vyjadruje ročnú spotrebu tepla (GJ / rok):

rok = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

kde F je plocha ročného rozvrhu tepelnej záťaže, mm²; m Q a m n - stupnice spotreby tepla a doby prevádzky kotolne, resp. W/mm a h/mm.rok = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/rok

Z toho podiel vykurovacieho obdobia je 31681,32 J/rok, čo je 79,2 %, za leto 6589,72 J/rok, čo je 20,8 %.

3.2 Voľba teplonosného média

Ako nosič tepla používame vodu. Keďže návrhové tepelné zaťaženie Fr je ≈ 2,9 MW, čo je menej ako podmienka (Fr ≤ 5,8 MW), v prívodnom potrubí je povolené používať vodu s teplotou 105 ºС a teplota vody vo vratnom potrubí je predpokladá sa 70 ºС. Zároveň berieme do úvahy, že pokles teploty v sieti spotrebiteľa môže dosiahnuť až 10 %.

Použitie prehriatej vody ako nosiča tepla poskytuje väčšie úspory v kovovom potrubí v dôsledku zmenšenia ich priemeru, znižuje spotrebu energie sieťových čerpadiel, pretože sa znižuje celkové množstvo vody cirkulujúcej v systéme.

Pretože pre niektorých spotrebiteľov je na technické účely potrebná para, musia byť u spotrebiteľov inštalované dodatočné výmenníky tepla.

3.3 Výber kotla

Vykurovacie a priemyselné kotly, v závislosti od typu kotlov v nich inštalovaných, môžu byť vodové, parné alebo kombinované - s parnými a teplovodnými kotlami.

Voľba konvenčných liatinových kotlov s nízkoteplotnou chladiacou kvapalinou zjednodušuje a znižuje náklady na lokálne zásobovanie energiou. Na dodávku tepla akceptujeme tri liatinové vodné kotly "Tula-3" s tepelným výkonom 779 kW každý s plynovým palivom s nasledujúcimi charakteristikami:

Odhadovaný výkon Fr = 2128 kW

Inštalovaný výkon Fu = 2337 kW

Vykurovacia plocha - 40,6 m²

Počet sekcií - 26

Rozmery 2249×2300×2361 mm

Maximálna teplota ohrevu vody - 115 ºС

Účinnosť pri prevádzke na plyn η k.a. = 0,8

Pri prevádzke v parnom režime je pretlak pary - 68,7 kPa

.4 Zostavenie ročného harmonogramu regulácie dodávky tepelnej kotolne

Vzhľadom na to, že tepelná záťaž spotrebiteľov sa mení v závislosti od vonkajšej teploty, režimu prevádzky vetracieho a klimatizačného systému, prietoku vody na zásobovanie teplou vodou a technologických potrieb, ekonomických režimov výroby tepla v kotolni by mala zabezpečovať centrálna regulácia zásobovania teplom.

V sieťach ohrevu vody sa používa kvalitná regulácia dodávky tepla, ktorá sa vykonáva zmenou teploty chladiacej kvapaliny pri konštantnom prietoku.

Grafy teplôt vody vo vykurovacej sieti sú tp = f (tn, ºС), tо = f (tн, ºС). Po vytvorení grafu podľa metódy uvedenej v práci pre tн = 95 ºС; do = 70 ºС na vykurovanie (berie sa do úvahy, že teplota nosiča tepla v sieti prívodu teplej vody by nemala klesnúť pod 70 ºС), tpv = 90 ºС; tov = 55 ºС - pre vetranie určujeme rozsahy zmeny teploty chladiacej kvapaliny vo vykurovacích a ventilačných sieťach. Na vodorovnej osi sú vynesené hodnoty vonkajšej teploty, na zvislej osi teplota vody v sieti. Počiatok súradníc sa zhoduje s vypočítanou vnútornou teplotou pre obytné a verejné budovy (18 ºС) a teplotou chladiacej kvapaliny, ktorá sa tiež rovná 18 ºС. V priesečníku kolmic obnovených na súradnicové osi v bodoch zodpovedajúcich teplotám tp = 95 °С, tн = -25 °С sa nájde bod A a nakreslením vodorovnej priamky z teploty vratnej vody 70 °С bod B. Spojením bodov A a B so začiatočnými súradnicami dostaneme graf zmeny teploty priamej a vratnej vody vo vykurovacej sieti v závislosti od vonkajšej teploty. V prípade prívodu horúcej vody by teplota chladiacej kvapaliny v prívodnom potrubí siete otvoreného typu nemala klesnúť pod 70 ° C, preto teplotný graf pre prívodnú vodu má bod zlomu C, vľavo od ktoré τ p = konšt. Dodávka tepla na vykurovanie pri konštantnej teplote sa reguluje zmenou prietoku chladiacej kvapaliny. Minimálna teplota vratnej vody sa určí nakreslením zvislej čiary cez bod C, kým sa nepretne s krivkou vratnej vody. Priemet bodu D na os y ukazuje najmenšiu hodnotu τо. Kolmica, zrekonštruovaná z bodu zodpovedajúceho vypočítanej vonkajšej teplote (-16 ºС), pretína priamky AC a BD v bodoch E a F, pričom ukazuje maximálne teploty prívodnej a vratnej vody pre ventilačné systémy. To znamená, že teploty sú 91 ºС a 47 ºС, ktoré zostávajú nezmenené v rozsahu od tn.v a tn (čiary EK a FL). V tomto rozsahu vonkajších teplôt pracujú vetracie jednotky s recirkuláciou, ktorej stupeň je regulovaný tak, aby teplota vzduchu vstupujúceho do ohrievačov zostala konštantná.

Graf teplôt vody vo vykurovacej sieti je na obr.4.

Obr.4. Graf teplôt vody vo vykurovacej sieti.

Bibliografia

1. Efendiev A.M. Návrh zásobovania energiou pre podniky agropriemyselného komplexu. Toolkit. Saratov 2009.

Zacharov A.A. Workshop o využití tepla v poľnohospodárstve. Druhé vydanie, upravené a rozšírené. Moskovský agropromizdat 1985.

Zacharov A.A. Využitie tepla v poľnohospodárstve. Moskva Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Tepelné elektrárne pre poľnohospodársku výrobu. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Budovy a priestory na skladovanie a spracovanie poľnohospodárskych produktov.