Proračun aerodinamičkih otpora. Proračun lokalnih otpora u ventilacijskim sustavima Koliki je zbroj kms u ventilaciji

Također možete koristiti približnu formulu:

0,195 v 1,8

R f . (10) d 100 1 , 2

Njegova pogreška ne prelazi 3 - 5%, što je dovoljno za inženjerske izračune.

Ukupni gubitak tlaka zbog trenja za cijelu sekciju dobiva se množenjem specifični gubici R po duljini presjeka l, Rl, Pa. Ako se koriste zračni kanali ili kanali od drugih materijala, potrebno je uvesti korekciju za hrapavost βsh prema tablici. 2. Ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala kanala K e (tablica 3) i vrijednosti v f .

Tablica 3 Apsolutna ekvivalentna hrapavost materijala kanala

Za čelične zračne kanale βw = 1. Više detaljne vrijednostiβsh se može naći u tablici. 22.12. Imajući na umu ovu korekciju, prilagođeni gubitak tlaka zbog trenja Rl βsh, Pa, dobiva se množenjem Rl s vrijednošću βsh. Zatim odredite dinamički pritisak na sudionike

u standardnim uvjetima ρw = 1,2 kg/m3.

Zatim se na mjestu detektiraju lokalni otpori, određuju se koeficijenti lokalnog otpora (LMR) ξ i izračunava zbroj LMR-a u ovom dijelu (Σξ). Svi lokalni otpori unose se u izjavu u sljedećem obliku.

IZJAVA KMS VENTILACIJSKI SUSTAVI

itd.

NA u stupcu “lokalni otpori” bilježe se nazivi otpora (zavoj, trojnjak, križ, lakat, rešetka, razdjelnik zraka, kišobran, itd.) dostupnih u ovom području. Osim toga, bilježi se njihov broj i karakteristike, prema kojima se za te elemente određuju vrijednosti CMR-a. Na primjer, za okrugli zavoj, to je kut rotacije i omjer polumjera rotacije i promjera kanala r/d, za pravokutni izlaz - kut rotacije i dimenzije stranica kanala a i b. Za bočne otvore u zračnom kanalu ili kanalu (na primjer, na mjestu ugradnje rešetke za usis zraka) - omjer površine otvora i poprečnog presjeka zračnog kanala

f resp / f o . Za T i križeve na prolazu uzima se u obzir omjer površine poprečnog presjeka prolaza i debla f p / f s i protoka u grani i deblu L o / L s, za T i križeve na grani - omjer površine poprečnog presjeka grane i debla f p / f s i opet, vrijednost L oko /L s. Treba imati na umu da svaki T ili križ povezuje dva susjedna dijela, ali se odnose na jedan od tih odjeljaka, u kojem je protok zraka L manji. Razlika između teesa i križeva na trčanju i na grani ima veze s tim kako se smjer dizajna. To je prikazano na sl. 11. Ovdje je izračunati smjer prikazan debelom linijom, a smjerovi strujanja zraka prikazani su tankim strelicama. Osim toga, točno je potpisano gdje se u svakoj opciji nalaze prtljažnik, prolaz i izlaz.

grananje tee za ispravan izbor relacija fp /fc , fo /fc i L o /L c . Imajte na umu da se u sustavima dovodne ventilacije proračun obično provodi prema kretanju zraka, au ispušnim sustavima uz to kretanje. Odjeljci kojima pripadaju razmatrani T-ovi su označeni kvačicama. Isto vrijedi i za križeve. U pravilu, iako ne uvijek, na prolazu se pojavljuju trojke i križevi pri proračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju pri aerodinamičkom povezivanju sporednih dionica (vidi dolje). U ovom slučaju, isti T u glavnom smjeru može se smatrati T-kom po prolazu, a u sekundarnom

– kao grana s drugačijim koeficijentom. KMS za križeve

prihvaćene u istoj veličini kao i za odgovarajuće T-ee.

Riža. 11. Shema izračuna trojnice

Približne vrijednosti ξ za uobičajene otpore dane su u tablici. 4.

*) negativan CMR može nastati pri niskom Lo /Lc zbog izbacivanja (usisavanja) zraka iz grane glavnim strujanjem.

Detaljniji podaci za KMS dati su u tablici. 22.16 - 22.43. Za najčešće lokalne otpore -

Tees u prolazu - KMR se također može približno izračunati pomoću sljedećih formula:

– za usisne T-e (ispuh).

Nakon određivanja vrijednosti Σξ, izračunava se gubitak tlaka na lokalnim otporima Z P d, Pa i ukupni gubitak tlaka

na dionici Rl βsh + Z , Pa.

Rezultati izračuna unose se u tablicu u sljedećem obrascu.

AERODINAMSKI PRORAČUN VENTILACIJSKOG SUSTAVA

Kada je proračun svih dionica glavnog smjera završen, vrijednosti Rl βsh + Z za njih se sumiraju i utvrđuje se ukupni otpor.

otpor ventilacijske mreže P mreža = Σ(Rl βw + Z ).

Nakon izračuna glavnog smjera, jedna ili dvije grane su povezane. Ako sustav opslužuje više katova, možete odabrati podne grane na međukatovima za povezivanje. Ako sustav opslužuje jednu etažu, spojite grane od glavne koja nisu uključena u glavni smjer (vidi primjer u paragrafu 4.3). Izračun povezanih dionica provodi se istim redoslijedom kao i za glavni smjer i bilježi se u tablici u istom obliku. Povezivanje se smatra dovršenim ako iznos

gubitak tlaka Σ(Rl βsh + Z ) duž povezanih presjeka odstupa od zbroja Σ(Rl βsh + Z ) duž paralelno povezanih dionica glavnog smjera za najviše 10%. Odsječci duž glavnog i spojnog pravca od mjesta njihova grananja do krajnjih razdjelnika zraka smatraju se paralelno povezanim. Ako krug izgleda kao onaj prikazan na sl. 12 (glavni smjer je označen debelom linijom), tada poravnanje smjera 2 zahtijeva da vrijednost Rl βsh + Z za dionicu 2 bude jednaka Rl βsh + Z za dionicu 1, dobivena iz proračuna glavnog smjera, s točnost od 10%. Povezivanje se ostvaruje odabirom promjera okruglih ili poprečnih dimenzija pravokutnih zračnih kanala u povezanim presjecima, a ako to nije moguće, ugradnjom prigušnih ventila ili membrana na grane.

Odabir ventilatora treba provesti prema katalozima proizvođača ili prema podacima. Tlak ventilatora jednak je zbroju gubitaka tlaka u ventilacijskoj mreži u glavnom smjeru, utvrđenih u aerodinamičkom proračunu ventilacijskog sustava, i zbroju gubitaka tlaka u elementima ventilacijske jedinice ( zračni ventil, filter, grijač zraka, prigušivač itd.).

Riža. 12. Ulomak sheme ventilacijskog sustava s izborom grane za povezivanje

Konačno, ventilator je moguće odabrati tek nakon akustičkog proračuna, kada se odlučuje o pitanju ugradnje prigušivača. Akustički proračun može se izvesti tek nakon preliminarne selekcije ventilatora, budući da su početni podaci za njega razine zvučne snage koju ventilator emitira u zračne kanale. Akustički proračun se provodi prema uputama iz poglavlja 12. Ako je potrebno, izračunajte i odredite veličinu prigušivača , , a zatim na kraju odaberite ventilator.

4.3. Primjer izračuna sustav opskrbe ventilacija

Razmatra se dovodni ventilacijski sustav za blagovaonicu. Primjena zračnih kanala i razdjelnika zraka na plan je data u točki 3.1 u prvoj verziji (tipični dijagram za hale).

Dijagram sustava

1000x400 5 8310 m3/h

Više detalja o metodologiji izračuna i potrebnim početnim podacima možete pronaći na,. Odgovarajuća terminologija data je u .

IZJAVA O KMS SUSTAVU P1

DODATAK Karakteristike ventilacijske rešetke i plafoni

I. Stambeni dijelovi, m2, dovodne i ispušne rešetke RS-VG i RS-G

Koeficijent brzine m = 6,3, temperaturni koeficijent n = 5,1.

II. Karakteristike stropnih svjetiljki ST-KR i ST-KV

Koeficijent brzine m = 2,5, temperaturni koeficijent n = 3.

REFERENCE

1. Samarin O.D. Izbor opreme za dovod zraka ventilacijske jedinice(klima uređaji) tipa KCKP. Smjernice za izvedbu kolegija i diplomskih projekata za studente specijalnosti 270109 "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija". – M.: MGSU, 2009. – 32 str.

2. Belova E.M. Središnji sustavi klimatizacija u zgradama. - M.: Euroklima, 2006. - 640 str.

3. SNiP 41-01-2003 "Grijanje, ventilacija i klimatizacija". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalog opreme "Arktos".

5. sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 2. / Ed. N.N. Pavlov i Yu.I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 str.

6. GOST 21.602-2003. Sustav projektnu dokumentaciju Za konstrukciju. Pravila za provedbu radne dokumentacije za grijanje, ventilaciju i klimatizaciju. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O režimu kretanja zraka u čeličnim zračnim kanalima.

// SOK, 2006, br. 7, str. 90-91 (prikaz, stručni).

8. Priručnik za dizajnere. Unutarnji sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 1. / Ed. N.N. Pavlov i Yu.I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 str.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Ventilacija. - M.: ASV, 2006. - 616 str.

10. Krupnov B.A. Terminologija prema građevinska toplinska fizika, grijanje, ventilacija i klimatizacija: smjernice za studente specijalnosti "Oskrba toplinom i plinom i ventilacija".

Ovim materijalom urednici časopisa “Svijet klime” nastavljaju objavljivati ​​poglavlja iz knjige “Sustavi ventilacije i klimatizacije. Preporuke za dizajn za
upravljanje i javne zgrade“. Autor Krasnov Yu.S.

Aerodinamički proračun zračnih kanala počinje crtanjem aksonometrijskog dijagrama (M 1: 100), upisivanjem brojeva sekcija, njihovih opterećenja L (m 3 / h) i duljine I (m). Određuje se smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijeg i opterećenog dijela do ventilatora. U nedoumici, prilikom određivanja smjera, izračunavaju se sve moguće opcije.

Proračun počinje od udaljenog presjeka: određuje se promjer D (m) okruglog ili površina F (m 2) poprečnog presjeka pravokutnog kanala:

Brzina se povećava kako se približavate ventilatoru.

Prema Dodatku H, uzimaju najbliže standardne vrijednosti: D CT ili (a x b) st (m).

Hidraulički radijus pravokutnih kanala (m):

gdje je - zbroj koeficijenata lokalnog otpora u presjeku kanala.

Lokalni otpori na granici dviju dionica (Te, križevi) pripisuju se dijelu s manjim protokom.

Lokalni koeficijenti otpora dati su u prilozima.

Shema dovodnog ventilacijskog sustava koji opslužuje upravnu zgradu od 3 kata

Primjer izračuna

Početni podaci:

Zračni kanali su izrađeni od pocinčanog čeličnog lima, čija debljina i dimenzije odgovaraju ca. N iz . Materijal osovine za usis zraka je cigla. Kao razdjelnici zraka koriste se podesive rešetke tipa PP s mogućim presjecima: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, faktor boje 0,8 i maksimalna brzina izlaznog zraka do 3 m/s.

Otpor izoliranog usisnog ventila s potpuno otvorenim lopaticama je 10 Pa. Hidraulički otpor instalacije grijača zraka je 100 Pa (prema posebnom proračunu). Otpor filtra G-4 250 Pa. Hidraulički otpor prigušivača 36 Pa (prema akustički proračun). Zračni kanali su projektirani na temelju arhitektonskih zahtjeva pravokutni presjek.

Poprečni presjeci kanala od opeke uzimaju se prema tablici. 22.7.

Lokalni koeficijenti otpora

Odjeljak 1. RR rešetka na izlazu s presjekom 200 × 400 mm (izračunava se zasebno):

Broj parcela	Vrsta lokalnog otpora	Skica	Kut α, st.	Stav			Obrazloženje	KMS
				F0/F1	L 0 /L st	f pass / f st
1	Difuzor		20	0,62	—	—	Tab. 25.1	0,09
	Povlačenje		90	—	—	—	Tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		—	—	0,3	0,8	App. 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		—	—	0,48	0,63	App. 25.8	0,4
3	grana tee		—	0,63	0,61	—	App. 25.9	0,48
4	2 utičnice	250×400	90	—	—	—	App. 25.11
	Povlačenje	400×250	90	—	—	—	App. 25.11	0,22
	Tee-pass		—	—	0,49	0,64	Tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		—	—	0,34	0,83	App. 25.8	0,2
6	Difuzor za ventilatorom		h=0,6	1,53	—	—	App. 25.13	0,14
	Povlačenje	600×500	90	—	—	—	App. 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Konfuzer ispred ventilatora			D g \u003d 0,42 m			Tab. 25.12	0
7	Koljeno		90	—	—	—	Tab. 25.1	1,2
	Rešetka Louvre						Tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tablica 2. Određivanje lokalnih otpora

Krasnov Yu.S.,

„Sustavi ventilacije i klimatizacije. Preporuke za projektiranje industrijskih i javnih zgrada”, poglavlje 15. “Thermocool”

• Rashladni strojevi i rashladni uređaji. Primjer dizajna rashladnog centra
• “Proračun toplinske ravnoteže, unos vlage, izmjena zraka, izrada J-d dijagrama. Višezonski klima uređaj. Primjeri rješenja»
• Dizajner. Materijali časopisa "Svijet klime"
  • Osnovni parametri zraka, klase filtera, proračun snage grijača, standardi i propisi, tablica fizičkih veličina
  • Zasebna tehnička rješenja, oprema
  Što je eliptični čep i zašto je potreban
Utjecaj trenutnih temperaturnih propisa na potrošnju energije u podatkovnom centru Nove metode za poboljšanje energetske učinkovitosti sustava klimatizacije podatkovnih centara Povećanje učinkovitosti kamina na kruta goriva Sustavi povrata topline u rashladnim postrojenjima Mikroklima vinskih skladišta i opreme za njegovo stvaranje Odabir opreme za specijalizirane sustave dovoda vanjskog zraka (DOAS) Tunelski ventilacijski sustav. Oprema TLT-TURBO GmbH Primjena Wesper opreme u kompleksu za duboku preradu ulja poduzeća "KIRISHINEFTEORGSINTEZ" Kontrola izmjene zraka u laboratorijskim prostorijama Integrirana uporaba podnih sustava za distribuciju zraka (UFAD) u kombinaciji s rashladnim gredama Tunelski ventilacijski sustav. Odabir sheme ventilacije Proračun zračno-toplinskih zavjesa na temelju novog tipa prikaza eksperimentalnih podataka o gubicima topline i mase Iskustvo u izradi decentraliziranog ventilacijskog sustava tijekom rekonstrukcije zgrade Hladne grede za laboratorije. Korištenje dvostrukog povrata energije Osiguravanje pouzdanosti u fazi projektiranja Iskorištavanje topline oslobođene tijekom rada rashladnog postrojenja industrijskog poduzeća
• Metoda aerodinamičkog proračuna zračnih kanala
Metodologija odabira split sustava tvrtke DAICHI Karakteristike vibracija ventilatora Novi standard za dizajn toplinske izolacije Primijenjena pitanja razvrstavanja prostora prema klimatskim parametrima Optimizacija upravljanja i strukture ventilacijskih sustava Varijatori i drenažne pumpe iz EDC-a Novi priručnik iz ABOK-a Novi pristup izgradnji i radu rashladnih sustava za klimatizirane zgrade

Programi mogu biti korisni dizajnerima, menadžerima, inženjerima. Uglavnom, dovoljno je koristiti programe Microsoft Excel. Mnogi autori programa nisu poznati. Želio bih istaknuti rad ovih ljudi koji su na temelju Excela mogli pripremiti tako korisne računske programe. Programe za proračun ventilacije i klimatizacije možete besplatno preuzeti. Ali nemojte zaboraviti! Ne možete apsolutno vjerovati programu, provjerite njegove podatke.

S poštovanjem, administracija stranice

Prilikom kretanja strujanja zraka u zračnim kanalima i kanalima ventilacijskih i klimatizacijskih sustava (V i KV), osim gubitaka tlaka uslijed trenja, značajnu ulogu imaju i gubici na lokalnim otporima – oblikovani dijelovi zračnih kanala, razdjelnici zraka i mrežna oprema.

Takvi su gubici proporcionalni dinamičkom tlaku R q = ρ v² / 2, gdje je ρ gustoća zraka, približno jednaka 1,2 kg / m³ na temperaturi od oko +20 ° C; v— njegova brzina [m/s], određena, u pravilu, u presjeku kanala iza otpora.

Koeficijenti proporcionalnosti ξ, koji se nazivaju koeficijenti lokalnog otpora (LCC), za različite elemente B i KV sustava obično se određuju iz dostupnih tablica, posebno u i u brojnim drugim izvorima. Najveća poteškoća u ovom slučaju najčešće je potraga za KMS-om za T ili čvorove grana. Činjenica je da je u ovom slučaju potrebno uzeti u obzir vrstu T-e (za prolaz ili granu) i način kretanja zraka (forsiranje ili usisavanje), kao i omjer strujanja zraka u grani i protoka u prtljažniku L´ o \u003d L o /L c i površinu poprečnog presjeka prolaza do površine presjeka debla F´ p \u003d F p / F s.

Za T-e tijekom usisavanja također je potrebno uzeti u obzir omjer površine poprečnog presjeka grane i površine poprečnog presjeka debla F´ o \u003d F o / F s. U priručniku relevantni podaci dati su u tablici. 22.36-22.40. Međutim, pri izvođenju proračuna pomoću Excel proračunskih tablica, što je trenutno prilično uobičajeno zbog široke upotrebe raznih standardnih softvera i pogodnosti obrade rezultata proračuna, poželjno je imati analitičke formule za CMR, barem u najčešćim rasponima promjena u karakteristikama majica .

Štoviše, bilo bi korisno u obrazovni proces smanjiti tehnički rad studenata i prenošenje glavnog opterećenja na razvoj konstruktivnih rješenja za sustave.

Slične formule dostupne su u tako prilično temeljnom izvoru kao, ali tamo su predstavljene u vrlo generaliziranom obliku, bez uzimanja u obzir značajki dizajna specifičnih elemenata postojećih ventilacijski sustavi, a također koriste značajan broj dodatnih parametara i zahtijevaju, u nekim slučajevima, pristup određenim tablicama. S druge strane, nedavno pojavili programi za automatizirani aerodinamički proračun B i KV sustava koriste neke algoritme za određivanje CMR-a, ali su u pravilu nepoznati korisniku i stoga mogu izazvati sumnju u njihovu valjanost i ispravnost.

Također, trenutno se pojavljuju neki radovi čiji autori nastavljaju istraživanja kako bi precizirali izračun CMR-a ili proširili raspon parametara odgovarajućeg elementa sustava, za koje će dobiveni rezultati vrijediti. Ove publikacije pojavljuju se i kod nas i u inozemstvu, iako općenito njihov broj nije prevelik, a temelje se uglavnom na numeričkom modeliranju turbulentnih strujanja pomoću računala ili na izravnim eksperimentalnim istraživanjima. Međutim, podatke koje su dobili autori u pravilu je teško koristiti u praksi masovnog projektiranja, jer još nisu predstavljeni u inženjerskom obliku.

S tim u vezi, čini se prikladnim analizirati podatke sadržane u tablicama i na njihovoj osnovi dobiti aproksimacijske ovisnosti koje bi imale najjednostavniji i najprikladniji oblik za inženjersku praksu, a ujedno i na odgovarajući način odražavaju prirodu postojećih ovisnosti. za CMR majice. Za njihove najčešće varijante - tee u prolazu (ujedinjeni čvorovi grana) dati zadatak riješio je autor u djelu. Istodobno, teže je pronaći analitičke odnose za tee na grani, budući da same ovisnosti ovdje izgledaju kompliciranije. Opći oblik aproksimacijske formule, kao i uvijek u takvim slučajevima, dobivaju se na temelju položaja izračunatih točaka na korelacijskom polju, a odgovarajući koeficijenti odabiru se metodom najmanjih kvadrata kako bi se minimiziralo odstupanje konstruiranog grafa pomoću Excela. Zatim za neke od najčešće korištenih raspona F p / F s, F o / F s i L o / L s mogu se dobiti izrazi:

na L´ o= 0,20-0,75 i F´ o\u003d 0,40-0,65 - za tee tijekom injekcije (opskrba);

na L´ o = 0,2-0,7, F´ o= 0,3-0,5 i F´ n\u003d 0,6-0,8 - za T-e s usisom (ispušnim).

Točnost ovisnosti (1) i (2) prikazana je na sl. 1 i 2, koji prikazuje rezultate obrade tablice. 22.36 i 22.37 za KMS unificirane T-e (čvorove grana) na grani kružnog presjeka tijekom usisavanja. U slučaju pravokutnog presjeka, rezultati će se neznatno razlikovati.

Može se primijetiti da je odstupanje ovdje veće nego kod T-e po prolazu, i u prosjeku iznosi 10-15%, ponekad čak i do 20%, ali za inženjerske proračune to može biti prihvatljivo, posebno s obzirom na očitu početnu pogrešku sadržanu u tablicama, i istovremeno pojednostavljenje izračuna pri korištenju Excela. Istodobno, dobiveni odnosi ne zahtijevaju nikakve druge početne podatke, osim onih koji su već dostupni u tablici aerodinamičkog proračuna. Doista, mora eksplicitno naznačiti i brzine protoka zraka i poprečne presjeke u strujnom i susjednom dijelu, koji su uključeni u navedene formule. Prije svega, to pojednostavljuje izračune kada koristite Excel proračunske tablice. U isto vrijeme Sl. 1 i 2 omogućuju provjeru da pronađene analitičke ovisnosti sasvim adekvatno odražavaju prirodu utjecaja svih glavnih čimbenika na CMR T-e i fizičku prirodu procesa koji se u njima odvijaju tijekom kretanja strujanja zraka.

Međutim, formule navedene u sadašnjeg rada, vrlo su jednostavni, vizualni i lako dostupni za inženjerske proračune, posebno u Excelu, kao i u obrazovnom procesu. Njihova uporaba omogućuje odustajanje od interpolacije tablica uz zadržavanje točnosti potrebne za inženjerske izračune i izravno izračunavanje koeficijenata lokalnog otpora T-ova na grani u vrlo širokom rasponu omjera poprečnih presjeka i protoka zraka u deblu. i grane.

To je sasvim dovoljno za projektiranje sustava ventilacije i klimatizacije u većini stambenih i javnih zgrada.

1. Priručnik za dizajnere. Unutarnji sanitarni uređaji. Dio 3. Ventilacija i klimatizacija. Knjiga. 2 / Ed. N.N. Pavlov i Yu.I. Schillera. - M.: Stroyizdat, 1992. 416 str.
2. Idelchik I.E. Priručnik o hidrauličkom otporu / Ed. M.O. Steinberg. - Ed. 3. - M.: Mashinostroenie, 1992. 672 str.
3. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Batalova A.V. Određivanje koeficijenata lokalnih otpora poremećenih elemenata cjevovodnih sustava // Izvestiya vuzov: Stroitel'stvo, 2012. Br. 9. str. 108–112.
4. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Varsegova E.V. Za izračun gubitaka tlaka u lokalnim otporima: Soobshch. 1 // Vijesti sveučilišta: Graditeljstvo, 2016. br.4. str. 66–73.
5. Averkova O.A. Pilot studija separacijski tokovi na ulazu u usisne otvore // Vestnik BSTU im. V G. Šuhov, 2012. br.1. str. 158–160.
6. Kamel A.H., Shaqlaih A.S. Gubici tlaka zbog trenja tekućina koje teku u kružnim vodovima: pregled. SPE Bušenje i završetak. 2015. Vol. 30. Ne. 2.Str. 129–140 (prikaz, stručni).
7. Gabrielaitiene I. Numerička simulacija sustava daljinskog grijanja s naglaskom na ponašanje prijelazne temperature. Proc. 8. međunarodne konferencije “Environmental Engineering”. Vilnius. Izdavači VGTU. 2011 Vol. 2.Str. 747–754 (prikaz, stručni).
8. Horikiri K., Yao Y., Yao J. Modeliranje konjugiranog protoka i prijenosa topline u ventiliranoj prostoriji za procjenu toplinske udobnosti u zatvorenom prostoru. Zgrada i okoliš. 2014. br. 77.Str. 135–147 (prikaz, stručni).
9. Samarin O.D. Proračun lokalnih otpora u ventilacijskim sustavima zgrada // Časopis S.O.K., 2012. br. 2. str. 68–70.

• Zahtjevi i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportske titule velemajstora Rusije.

Sportske discipline - Šah, šah - ekipna natjecanja, blitz, brzi šah:

• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportske titule majstora sporta Rusije.
• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskih kategorija.

Sportska disciplina - Šahovski sastav:

• Zahtjevi i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskog zvanja majstora sporta Rusije, kandidata sportske kategorije za majstora sporta I-III sportske kategorije.

Sportska disciplina - dopisni šah:

• Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskog zvanja majstora sporta Rusije, sportske kategorije.

4. Norme i uvjeti za njihovu provedbu za dodjelu sportskih kategorija.

Sportska disciplina - Šah, šah - ekipna natjecanja, blic, brzi šah

KMS se izvodi od 9. godine života

Ostali uvjeti

3. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora odigrati stvarno >= 7 partija u sportskim disciplinama "šah" ili "šah - ekipna natjecanja".

4. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora stvarno odigrati >= 9 partija u sportskoj disciplini "brzi šah".

5. Za ispunjenje norme sportskih kategorija na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi, sportaš mora stvarno odigrati više od 11 utakmica u sportskoj disciplini "blitz".

6. U sportskoj disciplini "brzi šah" primjenjuje se kontrola vremena: 15 minuta prije kraja partije uz dodatak od 10 sekundi za svaki napravljen potez, počevši od prvog, za svakog igrača ili 10 minuta prije kraja partije. igra s dodatkom od 5 sekundi za svaki napravljen potez, počevši od 1., za svakog sportaša.

7. U sportskoj disciplini "blitz" primjenjuje se kontrola vremena: 3 minute prije kraja partije uz dodatak od 2 sekunde za svaki napravljen potez, počevši od 1., za svakog natjecatelja.

8. Prvenstva Rusije, sveruska sportska natjecanja uključena u ETUC, među osobama s ograničenim gornjim dobnim granicama, prvenstva savezni okrug, dva ili više savezni okruzi, prvenstva Moskve, Sankt Peterburga, prvenstva predmeta Ruska Federacija, druga službena sportska natjecanja sastavnice Ruske Federacije među osobama s ograničenom gornjom dobnom granicom, druga fizička događanja u sastavu Ruske Federacije među osobama s ograničenom gornjom dobnom granicom, prvenstvo općina, međuopćinska službena sportska natjecanja među osobama s gornjim dobnim granicama, sportska natjecanja općine među osobama s gornjim granicama starosti, druga službena sportska natjecanja općine među osobama s gornjom dobnom granicom, druga sportska natjecanja među osobama s ograničenjima na gornjoj granici dobi održavaju se u sljedećim dobnim skupinama: juniori, juniori (do 21 godine); dječaci, djevojke (do 19 godina); dječaci, djevojčice (do 17 godina); dječaci, djevojčice (do 15 godina); dječaci, djevojčice (do 13 godina); dječaci, djevojčice (do 11 godina); dječaci, djevojčice (do 9 godina).

9. Svjetska Univerzijada, Svjetsko prvenstvo među studentima, Sveruska Univerzijada, Sveruska sportska natjecanja među studentima uključenim u ETUC održavaju se u dobnoj skupini: juniori, juniori (17-25 godina).

10. Za određivanje prosječne ruske ocjene protivnika na sportskom natjecanju, događaju tjelesne kulture, potrebno je zbrojiti ruske ocjene protivnika sportaša na sportskom natjecanju, događaju tjelesne kulture. Tako dobiveni iznos dijeli se s brojem suparnika sportaša u sportskom natjecanju, tjelesnoj kulturi.

11. U sportskom natjecanju, priredbi fizičke kulture sudionici koji nemaju ocjenu ruskog računaju se kao da imaju ocjenu ruskog 1000.

12. Definicija norme:

12.1. U stupcu "Uvjet za ispunjenje norme: prosječna ruska ocjena suparnika" nalazimo redak s brojem koji odgovara prosjeku Ruska ocjena protivnici sportskog natjecanja, fizičke kulture, odnosno među muškarcima ili ženama, odgovara broj koji se nalazi na sjecištu navedene crte i stupac "Normalno: % osvojenih bodova prema broju maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim utakmicama" na postotak osvojenih bodova od maksimalan broj bodovi koji su se mogli osvojiti u stvarno odigranim utakmicama na sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi.

12.2. Norma: % osvojenih bodova prema broju maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim igrama, izraženo brojem bodova, izračunava se po formuli: A = (BxC) / 100, gdje je:

A je broj bodova

B - broj naveden u stavku 12.1. ovih ostalih uvjeta odgovara postotku osvojenih bodova od maksimalnog broja bodova koji se može postići u stvarno odigranim utakmicama,

C - broj maksimalno mogućih bodova u stvarno odigranim igrama u sportskom natjecanju.

12.3. Ako je norma sportske kategorije u sportskom natjecanju, tjelesnoj priredbi izražena kao razlomak, tada se zaokružuje na najbližu polovicu boda.

13. Sportske kategorije raspoređuju se u sportskim disciplinama "šah", "šah - ekipna natjecanja", "brzi šah" i "blitz" prema rezultatima službenih sportskih natjecanja, tjelesnih priredbi: CCM - ne niže od statusa službeno sportsko natjecanje, tjelesna priredba općine; I-III sportske kategorije i I-III sportske kategorije mladih - na službenim sportskim natjecanjima, tjelesnoj kulturi bilo kojeg statusa.

14. CCM u sportskim disciplinama "šah" i "šah - ekipna natjecanja" dodjeljuje se za prvo mjesto na službenim sportskim natjecanjima koja imaju status ne niži od prvenstva saveznih okruga, dva ili više saveznih okruga, prvenstva Moskva, St. Petersburg u dobnim skupinama: juniori, juniori (do 21 godine); dječaci, djevojke (do 19 godina); dječaci, djevojčice (do 17 godina); dječaci, djevojčice (do 15 godina).

15. U sportskim disciplinama "brzi šah" i "blitz" u dobnim kategorijama: dječaci, djevojčice (do 13 godina); dječaci, djevojčice (do 11 godina); dječaci, djevojčice (do 9 godina) sportske kategorije se ne dodjeljuju.

16. I-III sportske kategorije mladeži u sportskim disciplinama "šah" i "šah - ekipna natjecanja" raspoređuju se do 15 godina.

17. Za sudjelovanje u sportskim natjecanjima sportaš mora navršiti utvrđenu dob u kalendarskoj godini sportskog natjecanja.