Na temelju rezultata proračuna vodoopskrbnih mreža za različite načine potrošnje vode određuju se parametri vodotornja i crpnih jedinica, čime se osigurava rad sustava, kao i slobodni tlakovi u svim čvorovima mreže.
Za određivanje tlaka na dovodnim mjestima (na vodotornju, na crpnoj stanici) potrebno je poznavati potrebni tlak potrošača vode. Kao što je već spomenuto, minimalni slobodni tlak u vodoopskrbnoj mreži naselja s maksimalnim unosom vode za domaćinstvo i pitku vodu na ulazu u zgradu iznad tla u jednokatnici trebao bi biti najmanje 10 m (0,1 MPa), sa većom etažnošću, 4 m.
U satima najniže potrošnje vode dopušten je tlak za svaku etažu, počevši od drugog, 3 m. Za pojedinačne višekatnice, kao i skupine zgrada koje se nalaze na povišenim mjestima, predviđene su lokalne crpne instalacije. Slobodni tlak na opornim cijevima mora biti najmanje 10 m (0,1 MPa),
U vanjskoj mreži cjevovoda industrijske vode, slobodni tlak uzima se prema tehničkim karakteristikama opreme. Slobodni tlak u mreži za opskrbu pitkom vodom potrošača ne bi smio biti veći od 60 m, inače je za određene prostore ili zgrade potrebno ugraditi regulatore tlaka ili zonirati vodoopskrbni sustav. Tijekom rada vodoopskrbnog sustava na svim točkama mreže mora se osigurati slobodan tlak od najmanje normativnog.
Slobodne glave u bilo kojoj točki mreže definirane su kao razlika između kota piezometrijskih linija i površine tla. Piezometrijske oznake za sve projektne slučajeve (tijekom potrošnje kućanstva i pitke vode, u slučaju požara i sl.) izračunavaju se na temelju standardnog slobodnog tlaka na diktiranoj točki. Prilikom određivanja piezometrijskih oznaka, one se postavljaju položajem točke diktata, odnosno točke s minimalnom slobodnom glavom.
Tipično, točka diktata nalazi se u najnepovoljnijim uvjetima kako u smislu geodetskih kota (velike geodetske kote) tako i u smislu udaljenosti od izvora napajanja (tj. zbroj gubitaka glave od izvora napajanja do točke diktata bit će Najveći). U točki diktiranja postavljeni su pritiskom jednakim standardnom. Ako je u bilo kojoj točki mreže tlak manji od normativnog, tada je položaj točke diktata pogrešno postavljen.U tom slučaju pronalaze točku koja ima najmanji slobodni pritisak, uzimaju je kao diktatora i ponavljaju proračun pritisaka u mreži.
Proračun vodoopskrbnog sustava za rad tijekom požara provodi se pod pretpostavkom da se javlja na najvišim i najudaljenijim točkama teritorija koje opskrbljuje vodoopskrba iz izvora električne energije. Prema načinu gašenja požara vodovodne cijevi su visokog i niskog tlaka.
U pravilu, pri projektiranju vodoopskrbnih sustava treba uzeti niskotlačnu vodoopskrbu za gašenje požara, s iznimkom malih naselja (manje od 5 tisuća ljudi). Ugradnja visokotlačnog sustava vodoopskrbe za gašenje požara mora biti ekonomski opravdana,
U niskotlačnim vodovodnim cijevima povećanje tlaka se provodi samo za vrijeme trajanja gašenja požara. Potrebno povećanje tlaka stvaraju mobilne vatrogasne pumpe, koje se dovode do požarišta i uličnim hidrantima uzimaju vodu iz vodovodne mreže.
Prema SNiP-u, tlak na bilo kojoj točki niskotlačne mreže cjevovoda protupožarne vode na razini tla tijekom gašenja požara mora biti najmanje 10 m. mreže kroz propusne spojeve vode iz tla.
Osim toga, za rad vatrogasnih pumpi potrebna je određena opskrba tlakom u mreži kako bi se prevladao značajan otpor u usisnim vodovima.
Visokotlačni sustav za gašenje požara (obično se primjenjuje u industrijskim objektima) omogućuje opskrbu vodom brzinom požara utvrđenom požarnim normama i povećanjem tlaka u vodoopskrbnoj mreži na vrijednost dovoljnu za stvaranje požarnih mlaza izravno iz hidranta. . Slobodni tlak u ovom slučaju treba osigurati kompaktnu visinu mlaza od najmanje 10 m pri punom protoku vode za požar i položaj cijevi crijeva u visini najviše točke najviše zgrade i dovod vode kroz vatrogasna crijeva dužine 120 m:
Nsv pzh \u003d N zd + 10 + ∑h ≈ N zd + 28 (m)
gdje je N zd visina zgrade, m; h - gubitak tlaka u crijevu i cijevi crijeva, m.
U visokotlačnom vodoopskrbnom sustavu stacionarne vatrogasne pumpe opremljene su automatskom opremom koja osigurava pokretanje pumpi najkasnije 5 minuta nakon davanja požarnog signala.Cijevi mreže moraju se birati uzimajući u obzir povećanje pritisak u slučaju požara. Maksimalni slobodni tlak u mreži integrirane vodoopskrbe ne smije prelaziti 60 m vodenog stupca (0,6 MPa), au satu požara - 90 m (0,9 MPa).
Uz značajne razlike u geodetskim oznakama objekta koji se opskrbljuje vodom, velike duljine vodoopskrbnih mreža, kao i s velikom razlikom u vrijednostima slobodnog tlaka koji zahtijevaju pojedini potrošači (npr. mikropodručja s različitim visinama zgrada), uređeno je zoniranje vodovodne mreže. To može biti zbog tehničkih i ekonomskih razloga.
Podjela na zone vrši se na temelju sljedećih uvjeta: na najvišoj točki mreže mora biti osiguran potreban slobodni tlak, a na njenoj donjoj (ili početnoj) točki tlak ne smije biti veći od 60 m (0,6). MPa).
Prema vrstama zoniranja, vodovodni cjevovodi dolaze s paralelnim i uzastopnim zoniranjem. Paralelno zoniranje vodoopskrbnog sustava koristi se za velike raspone geodetskih oznaka unutar gradskog područja. Za to se formiraju donja (I) i gornja (II) zona, koje se vodom opskrbljuju crpnim stanicama zone I i II s opskrbom vodom pod različitim tlakovima kroz zasebne vodove. Zoniranje se provodi na način da na donjoj granici svake zone tlak ne prelazi dopuštenu granicu.
Shema vodoopskrbe s paralelnim zoniranjem
1 - crpna stanica II lift s dvije grupe crpki; 2 - crpke II (gornja) zona; 3 - pumpe I (donje) zone; 4 - spremnici za regulaciju tlaka
Pročitajte također:
|
U sustavima vodoopskrbe toplinom potrošači se opskrbljuju toplinom na način da se između njih odgovarajuće raspodijele procijenjeni protok mrežne vode. Za provedbu takve distribucije potrebno je razviti hidraulički režim sustava opskrbe toplinom.
Svrha razvoja hidrauličkog režima sustava opskrbe toplinom je osigurati optimalno dopuštene tlakove u svim elementima sustava opskrbe toplinom i potrebne raspoložive tlakove na čvornim točkama toplinske mreže, u grupnim i lokalnim toplinskim točkama, dovoljne za opskrbu. potrošača s procijenjenom potrošnjom vode. Raspoloživi tlak je razlika u tlaku vode u dovodnom i povratnom cjevovodu.
Za pouzdanost sustava opskrbe toplinom postavljaju se sljedeći uvjeti:
Nemojte prekoračiti dopuštene tlakove: u izvorima topline i mrežama grijanja: 1,6-2,5 MPa - za parovodne mrežne grijače tipa PSV, za čelične toplovodne kotlove, čelične cijevi i spojeve; u pretplatničkim jedinicama: 1,0 MPa - za sekcijske grijače tople vode; 0,8-1,0 MPa - za čelične konvektore; 0,6 MPa - za radijatore od lijevanog željeza; 0,8 MPa - za grijače;
Osiguravanje suvišnog tlaka u svim elementima sustava opskrbe toplinom kako bi se spriječila kavitacija crpki i zaštitio sustav opskrbe toplinom od curenja zraka. Pretpostavlja se da je minimalna vrijednost prekomjernog tlaka 0,05 MPa. Zbog toga se pijezometrijski vod povratnog cjevovoda u svim režimima mora nalaziti najmanje 5 m vode iznad točke najviše zgrade. Umjetnost.;
Na svim točkama u sustavu grijanja mora se održavati tlak iznad tlaka zasićene vodene pare pri maksimalnoj temperaturi vode, vodeći računa da voda ne proključa. U pravilu, opasnost od ključanja vode najčešće se javlja u dovodnim cjevovodima toplinske mreže. Minimalni tlak u dovodnim cjevovodima uzima se prema projektnoj temperaturi vode mreže, tablica 7.1.
Tablica 7.1
Linija koja ne vrije mora biti povučena na grafikonu paralelno s terenom na visini koja odgovara višku glave pri maksimalnoj temperaturi rashladnog sredstva.
Grafički je hidraulički režim prikladno prikazan u obliku piezometrijskog grafa. Piezometrijski graf je izgrađen za dva hidraulička režima: hidrostatski i hidrodinamički.
Svrha razvoja hidrostatskog režima je osigurati potreban tlak vode u sustavu opskrbe toplinom, u prihvatljivim granicama. Donja granica tlaka trebala bi osigurati da su potrošački sustavi napunjeni vodom i stvoriti potreban minimalni tlak za zaštitu sustava opskrbe toplinom od curenja zraka. Hidrostatički način rada razvija se s pumpama za dopunu koje rade i bez cirkulacije.
Hidrodinamički režim se razvija na temelju podataka iz hidrauličkog proračuna toplinskih mreža i osigurava se istodobnim radom pumpi za dopunu i mrežnih crpki.
Razvoj hidrauličkog režima svodi se na izradu piezometrijskog grafa koji zadovoljava sve zahtjeve za hidraulični režim. Potrebno je razviti hidraulične načine grijanja vode (piezometrijski grafikoni) za razdoblja grijanja i negrijavanja. Piezometrijski grafikon omogućuje: određivanje tlaka u dovodnim i povratnim cjevovodima; raspoloživi tlak na bilo kojoj točki mreže grijanja, uzimajući u obzir teren; prema raspoloživom tlaku i visini zgrada, odabrati sheme spajanja potrošača; odabrati automatske regulatore, mlaznice dizala, prigušne uređaje za lokalne sustave potrošača topline; odaberite glavne i dopunske pumpe.
Izgradnja piezometrijskog grafa(slika 7.1) izvodi se na sljedeći način:
a) biraju se mjerila po osi apscise i ordinate te se ucrtava teren i visina zgrade kvartova. Piezometrijski grafikoni izrađuju se za glavne i distribucijske toplinske mreže. Za glavne toplinske mreže mogu se uzeti mjerila: horizontalna M g 1: 10000; okomito M na 1:1000; za distribucijske toplinske mreže: M g 1:1000, M in 1:500; Oznaka nule na y-osi (osi tlaka) obično se uzima kao oznaka najniže točke grijanja ili oznaka mrežnih crpki.
b) utvrđuje se vrijednost statičke glave koja osigurava punjenje potrošačkih sustava i stvaranje minimalnog viška visine. Ovo je visina najviše zgrade plus 3-5 metara vode.
Nakon nanošenja terena i visine građevina određuje se statička glava sustava
H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)
gdje N zd je visina najviše zgrade, m.
Statička glava H st povučena je paralelno s osi apscise i ne smije prelaziti maksimalnu radnu visinu za lokalne sustave. Vrijednost maksimalnog radnog tlaka je: za sustave grijanja s čeličnim grijačima i za grijače - 80 metara; za sustave grijanja s radijatorima od lijevanog željeza - 60 metara; za neovisne sheme povezivanja s površinskim izmjenjivačima topline - 100 metara;
c) Tada se gradi dinamički režim. Usisna visina mrežnih crpki Ns je proizvoljno odabrana, koja ne smije prelaziti statičku visinu i osigurava potreban tlak na ulazu kako bi se spriječila kavitacija. Kavitacijska rezerva, ovisno o mjerenju crpke, iznosi 5-10 m.a.c.;
d) iz uvjetnog tlačnog voda na usisu mrežnih crpki redom se crtaju gubici tlaka na povratnom cjevovodu DH arr glavnog cjevovoda toplinske mreže (vod A-B) prema rezultatima hidrauličkog proračuna. Veličina tlaka u povratnom vodu mora udovoljavati zahtjevima koji su gore navedeni kod izgradnje statičkog tlačnog voda;
e) potrebni raspoloživi tlak odgađa se kod posljednjeg pretplatničkog DH ab, iz uvjeta rada dizala, grijača, miješalice i razvodne toplinske mreže (vod B-C). Pretpostavlja se da vrijednost raspoloživog tlaka na mjestu spajanja distribucijske mreže iznosi najmanje 40 m;
e) počevši od posljednjeg cjevovodnog čvora, gubici tlaka u dovodnom cjevovodu glavnog voda DH ispod (vod C-D) se odgađaju. Tlak na svim točkama dovodnog cjevovoda, na temelju uvjeta njegove mehaničke čvrstoće, ne smije biti veći od 160 m;
g) ucrtava se gubitak tlaka u izvoru topline DH um (linija D-E) i dobiva se tlak na izlazu iz mrežnih crpki. U nedostatku podataka, gubitak glave u komunikacijama CHP-a može se uzeti kao 25 - 30 m, a za kotlovnicu okruga 8-16 m.
Određuje se tlak mrežnih crpki
Tlak pumpi za dopunu određen je tlakom statičkog načina rada.
Kao rezultat takve konstrukcije, dobiva se početni oblik piezometrijskog grafa, koji vam omogućuje procjenu tlaka u svim točkama sustava opskrbe toplinom (slika 7.1).
Ako ne ispunjavaju zahtjeve, promijenite položaj i oblik pijezometrijskog grafa:
a) ako tlačni vod povratnog cjevovoda prelazi visinu zgrade ili je od nje udaljen manje od 3¸5 m, tada treba podići pijezometrijski graf tako da tlak u povratnom cjevovodu osigurava da je sustav popunjen;
b) ako vrijednost maksimalnog tlaka u povratnom cjevovodu premašuje dopušteni tlak u grijačima, a ne može se smanjiti pomicanjem pijezometrijskog grafa prema dolje, onda ga treba smanjiti ugradnjom pumpi za povišenje tlaka u povratni cjevovod;
c) ako vod koji ne vrije prelazi tlačni vod u dovodnom cjevovodu, tada voda može ključati iza točke raskrižja. Stoga treba povećati tlak vode u ovom dijelu toplinske mreže pomicanjem piezometrijskog grafikona prema gore, ako je moguće, ili ugradnjom pumpe za povišenje tlaka na dovodni cjevovod;
d) ako maksimalni tlak u opremi postrojenja za toplinsku obradu izvora topline prelazi dopuštenu vrijednost, tada se na dovodnom cjevovodu ugrađuju pojačivačke pumpe.
Podjela mreže grijanja na statičke zone. Piezometrijski graf je razvijen za dva načina. Prvo, za statički način rada, kada nema cirkulacije vode u sustavu opskrbe toplinom. Pretpostavlja se da je sustav napunjen vodom na temperaturi od 100°C, čime se eliminira potreba za održavanjem viška tlaka u toplinskim cijevima kako bi se izbjeglo vrenje rashladne tekućine. Drugo, za hidrodinamički režim - u prisutnosti cirkulacije rashladne tekućine u sustavu.
Razvoj rasporeda počinje statičkim načinom rada. Mjesto na grafikonu linije punog statičkog tlaka treba osigurati priključenje svih pretplatnika na mrežu grijanja prema ovisnoj shemi. Da bi se to postiglo, statički tlak ne smije prelaziti dopušteni iz stanja čvrstoće pretplatničkih instalacija i treba osigurati da se lokalni sustavi napune vodom. Prisutnost zajedničke statičke zone za cijeli sustav opskrbe toplinom pojednostavljuje njegov rad i povećava njegovu pouzdanost. Ako postoji značajna razlika u geodetskim nadmorskim visinama zemlje, uspostavljanje zajedničke statičke zone nemoguće je iz sljedećih razloga.
Najniži položaj razine statičkog tlaka utvrđuje se iz uvjeta punjenja lokalnih sustava vodom i osiguravanja na najvišim točkama sustava najviših građevina smještenih u zoni najvećih geodetskih oznaka nadtlaka od najmanje 0,05 MPa. Takav pritisak ispada neprihvatljivo visokim za zgrade koje se nalaze u onom dijelu područja koji ima najniže geodetske ocjene. U takvim uvjetima postaje potrebno podijeliti sustav opskrbe toplinom u dvije statičke zone. Jedna zona za dio područja s niskim geodetskim oznakama, druga - s visokim.
Na sl. 7.2 prikazan je pijezometrijski grafikon i shematski dijagram sustava opskrbe toplinom za područje sa značajnom razlikom geodetskih kota razine tla (40m). Dio kotara uz izvor toplinske energije ima nula geodetskih oznaka, u rubnom dijelu kotara oznake su 40m. Visina objekata je 30 i 45m. Za mogućnost punjenja sustava grijanja zgrada vodom III i IV koji se nalazi na oznaci 40m i stvara višak od 5m na najvišim točkama sustava, razina pune statičke glave treba biti smještena na oznaci 75m (linija 5 2 - S 2). U ovom slučaju, statička glava će biti 35m. Međutim, visina od 75m je neprihvatljiva za zgrade ja i II nalazi na nuli. Za njih, dopuštena najviša pozicija ukupne razine statičkog tlaka odgovara 60m. Dakle, u razmatranim uvjetima nemoguće je uspostaviti zajedničku statičku zonu za cijeli sustav opskrbe toplinom.
Moguće rješenje je podjela sustava opskrbe toplinom u dvije zone s različitim razinama ukupnog statičkog tlaka - donju s razinom od 50m (linija S t-Si) i gornji s kotom od 75m (crt S 2 -S2). Ovim rješenjem se svi potrošači mogu priključiti na sustav opskrbe toplinom prema ovisnoj shemi, budući da su statički tlakovi u donjoj i gornjoj zoni unutar prihvatljivih granica.
Kako bi se, kada se kruženje vode u sustavu zaustavi, uspostavile razine statičkih tlakova u skladu s prihvaćenim dvjema zonama, na spoju se nalazi uređaj za odvajanje (Sl. 7.2. 6 ). Ovaj uređaj štiti mrežu grijanja od povećanog tlaka kada se cirkulacijske crpke zaustavljaju, automatski je režući u dvije hidraulički neovisne zone: gornju i donju.
Kada se cirkulacijske crpke zaustave, pad tlaka u povratnom cjevovodu gornje zone sprječava regulator tlaka “za sebe” RDDS (10), koji održava konstantan unaprijed određeni tlak HRDDS u točki odabira impulsa. Kad tlak padne, zatvara se. Pad tlaka u dovodnom vodu sprječava se na njemu ugrađenim nepovratnim ventilom (11), koji se također zatvara. Dakle, RDDS i nepovratni ventil razrezuju sustav grijanja u dvije zone. Za napajanje gornje zone ugrađena je pumpa za povišenje tlaka (8) koja uzima vodu iz donje zone i isporučuje je u gornju. Visina koju razvija pumpa jednaka je razlici između hidrostatskih glava gornje i donje zone. Donju zonu napajaju pumpa za dopunu 2 i regulator dopunjavanja 3.
Slika 7.2. Sustav grijanja podijeljen u dvije statičke zone
a - piezometrijski graf;
b - shematski dijagram sustava opskrbe toplinom; S 1 - S 1 - linija ukupne statičke glave donje zone;
S 2 - S 2, - linija ukupne statičke glave gornje zone;
N p.n1 - tlak koji razvija pumpa za punjenje donje zone; N p.n2 - tlak koji razvija pumpa za dopunu gornje zone; N RDDS - glava na koju su postavljeni regulatori RDDS (10) i RD2 (9) ΔN RDDS - tlak koji se aktivira na ventilu RDDS regulatora u hidrodinamičkom načinu rada; I-IV- pretplatnici; 1-rezervoar vode za dopunu; 2.3 - pumpa za nadopunjavanje i regulator nadopune donje zone; 4 - uzvodna pumpa; 5 - glavni grijači vode za paru; 6- mrežna pumpa; 7 - vršni kotao za toplu vodu; osam , 9 - pumpa za dopunu i regulator nadoknade za gornju zonu; 10 - regulator tlaka "sebi" RDDS; 11- nepovratni ventil
RDDS regulator je postavljen na tlak Nrdds (slika 7.2a). Regulator napajanja RD2 postavljen je na isti tlak.
U hidrodinamičkom načinu rada, RDDS regulator održava tlak na istoj razini. Na početku mreže pumpa za dopunu s regulatorom održava tlak H O1. Razlika između ovih glava služi za prevladavanje hidrauličkog otpora u povratnom cjevovodu između uređaja za odvajanje i cirkulacijske pumpe izvora topline, ostatak tlaka se oslobađa u prigušnoj trafostanici na RDDS ventilu. Na sl. 8.9, a ovaj dio tlaka prikazan je vrijednošću ΔN RDDS. Prigušna podstanica u hidrodinamičkom načinu rada omogućuje održavanje tlaka u povratnom vodu gornje zone ne niže od prihvaćene razine statičkog tlaka S 2 - S 2 .
Piezometrijske linije koje odgovaraju hidrodinamičkom režimu prikazane su na sl. 7.2a. Najviši tlak u povratnom cjevovodu kod potrošača IV je 90-40 = 50m, što je prihvatljivo. Tlak u povratnom vodu donje zone također je u prihvatljivim granicama.
U dovodnom cjevovodu maksimalni tlak nakon izvora topline je 160 m, što ne prelazi dopušteni iz uvjeta čvrstoće cijevi. Minimalna piezometrijska visina u dovodnom cjevovodu je 110 m, što osigurava da rashladna tekućina ne proključa, budući da je pri projektnoj temperaturi od 150 ° C minimalni dopušteni tlak 40 m.
Piezometrijski graf razvijen za statički i hidrodinamički način rada pruža mogućnost povezivanja svih pretplatnika prema ovisnoj shemi.
Drugo moguće rješenje za hidrostatski način sustava opskrbe toplinom prikazano na sl. 7.2 je povezivanje dijela pretplatnika prema nezavisnoj shemi. Ovdje mogu postojati dvije opcije. Prva opcija- postaviti ukupnu razinu statičkog tlaka na 50m (linija S 1 - S 1), te spojiti objekte koji se nalaze na gornjim geodetskim oznakama prema samostalnoj shemi. U tom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda zgrada u gornjoj zoni na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 50-40 = 10 m, a na strani grijane rashladne tekućine će se odrediti po visini zgrada. Druga opcija je postaviti ukupnu razinu statičkog tlaka na oko 75 m (linija S 2 - S 2) pri čemu su zgrade gornje zone povezane prema ovisnoj shemi, a zgrade donje zone - prema nezavisnoj jedan. U ovom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda na strani rashladne tekućine za grijanje bit će jednaka 75 m, odnosno manja od dopuštene vrijednosti (100 m).
Glavna 1, 2; 3;
dodati. 4, 7, 8.
Opći principi hidrauličkog proračuna cjevovoda sustava grijanja vode detaljno su opisani u odjeljku Sustavi grijanja vode. Primjenjivi su i na izračun toplinskih cjevovoda toplinskih mreža, ali uzimajući u obzir neke njihove značajke. Dakle, u proračunima toplinskih cjevovoda uzima se turbulentno kretanje vode (brzina vode je veća od 0,5 m / s, para - više od 20-30 m / s, tj. kvadratna proračunska površina), vrijednosti ekvivalentne hrapavosti unutarnje površine čeličnih cijevi velikih promjera, mm, prihvaćene za: parne cjevovode - k = 0,2; vodovodna mreža - k = 0,5; cjevovodi kondenzata - k = 0,5-1,0.
Procijenjeni troškovi rashladne tekućine za pojedine dijelove toplinske mreže određuju se kao zbroj troškova pojedinih pretplatnika, uzimajući u obzir shemu priključenja grijača PTV-a. Osim toga, potrebno je poznavati optimalne specifične padove tlaka u cjevovodima, koji se preliminarno određuju studijom izvodljivosti. Obično se uzimaju jednake 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m 2) za glavne mreže grijanja i do 2 kPa (20 kgf / m 2) - za grane.
U hidrauličkom proračunu rješavaju se sljedeći zadaci: 1) određivanje promjera cjevovoda; 2) određivanje pada tlaka-pritiska; 3) određivanje radnih tlakova na različitim točkama mreže; 4) određivanje dopuštenih tlakova u cjevovodima pri različitim načinima rada i uvjetima toplinske mreže.
Prilikom provođenja hidrauličkih proračuna koriste se sheme i geodetski profil grijanja, koji ukazuju na mjesto izvora opskrbe toplinom, potrošača topline i projektnih opterećenja. Za ubrzanje i pojednostavljenje proračuna umjesto tablica koriste se logaritamski nomogrami hidrauličkog proračuna (slika 1), a posljednjih godina koriste se računalni računski i grafički programi.
Slika 1.
PIEZOMETRIJSKI GRAF
Pri projektiranju i u pogonskoj praksi piezometrijski grafovi se široko koriste za uzimanje u obzir međusobnog utjecaja geodetskog profila područja, visine pretplatničkih sustava i postojećih pritisaka u toplinskoj mreži. Koristeći ih, lako je odrediti visinu (tlak) i raspoloživi tlak u bilo kojoj točki mreže i pretplatničkog sustava za dinamičko i statičko stanje sustava. Razmotrimo konstrukciju pijezometrijskog grafa, dok pretpostavljamo da su visina i tlak, pad tlaka i pad tlaka povezani sljedećim ovisnostima: N = r/γ, m (Pa/m); ∆N = ∆r/ γ, m (Pa/m); i h = R/ γ (Pa), gdje su H i ∆H gubitak glave i glave, m (Pa/m); p i ∆p - tlak i pad tlaka, kgf / m 2 (Pa); γ - masena gustoća rashladne tekućine, kg/m 3 ; h i R - specifični gubitak tlaka (bezdimenzionalna vrijednost) i specifični pad tlaka, kgf / m 2 (Pa / m).
Prilikom konstruiranja piezometrijskog grafa u dinamičkom načinu rada, za ishodište se uzima os mrežnih crpki; uzimajući ovu točku kao uvjetnu nulu, grade profil terena uz trasu magistralne ceste i uz karakteristične odvojke (čije se oznake razlikuju od oznaka magistralne ceste). Na profilu se u skali nacrtaju visine zgrada koje se pričvršćuju, a zatim, prethodno pretpostavljeni pritisak na usisnoj strani kolektora mrežnih crpki H sunce \u003d 10-15 m, horizontalno A 2 B 4 se primjenjuje (slika 2, a). Od točke A 2 duž osi apscise (sa kumulativnim zbrojem) crtaju se duljine izračunatih dionica toplinskih cjevovoda, a duž ordinatne osi od krajnjih točaka izračunatih dionica - gubitak tlaka Σ∆N u tim presjecima . Spajanjem gornjih točaka ovih segmenata dobivamo izlomljenu liniju A 2 B 2, koja će biti piezometrijska linija povratne linije. Svaki okomiti segment od uvjetne razine A 2 B 4 do piezometrijske linije A 2 B 2 označava gubitak tlaka u povratnom vodu od odgovarajuće točke do cirkulacijske crpke u CHP-u. Od točke B 2 na ljestvici polaže se potreban raspoloživi tlak za pretplatnika na kraju autoceste ∆N ab, za koji se uzima 15-20 m ili više. Rezultirajući segment B 1 B 2 karakterizira tlak na kraju dovodnog voda. Od točke B 1, gubitak tlaka u dovodnom cjevovodu ∆N p odgađa se prema gore i povlači se vodoravna crta B 3 A 1.
Slika 2.a - konstrukcija pijezometrijskog grafa; b - piezometrijski grafikon dvocijevne mreže grijanja
Od voda A 1 B 3 prema dolje, gubici tlaka se odlažu u dijelu dovodnog voda od izvora topline do kraja pojedinih proračunskih dionica, a slično se gradi i pijezometrijski vod A 1 B 1 dovodnog voda na prethodni.
Uz zatvorene DH sustave i jednake promjere cijevi dovodnog i povratnog voda, piezometrijska linija A 1 B 1 je zrcalna slika voda A 2 B 2 . Od točke A, gubitak tlaka se taloži prema gore u kotlovskoj CHP ili u kotlovskom krugu ∆N b (10-20 m). Tlak u dovodnom razvodniku bit će N n, u povratu - N sun, a tlak mrežnih crpki - N s.n.
Važno je napomenuti da se izravnim priključkom lokalnih sustava povratni cjevovod toplinske mreže hidraulički spaja na lokalni sustav, dok se tlak u povratnom cjevovodu u potpunosti prenosi na lokalni sustav i obrnuto.
Tijekom početne konstrukcije pijezometrijskog grafa, tlak na usisnom kolektoru mrežnih crpki Hsv uzet je proizvoljno. Pomicanje piezometrijskog grafikona paralelno sa sobom gore ili dolje omogućuje vam prihvaćanje bilo kakvog pritiska na usisnoj strani mrežnih crpki i, sukladno tome, u lokalnim sustavima.
Prilikom odabira položaja pijezometrijskog grafa potrebno je poći od sljedećih uvjeta:
1. Tlak (tlak) u bilo kojoj točki povratnog voda ne smije biti veći od dopuštenog radnog tlaka u lokalnim sustavima, za nove sustave grijanja (s konvektorima) radni tlak je 0,1 MPa (10 m vodenog stupca), za sustavi s radijatorima od lijevanog željeza 0,5-0,6 MPa (50-60 m vodenog stupca).
2. Tlak u povratnom cjevovodu mora osigurati da gornji vodovi i uređaji lokalnih sustava grijanja budu poplavljeni vodom.
3. Tlak u povratnom vodu kako bi se izbjeglo stvaranje vakuuma ne smije biti niži od 0,05-0,1 MPa (5-10 m vodenog stupca).
4. Tlak na usisnoj strani mrežne crpke ne smije biti niži od 0,05 MPa (5 m w.c.).
5. Tlak u bilo kojoj točki dovodnog cjevovoda mora biti veći od tlaka treperenja pri maksimalnoj (izračunatoj) temperaturi nosača topline.
6. Dostupni tlak na krajnjoj točki mreže mora biti jednak ili veći od izračunatog gubitka tlaka na ulazu pretplatnika s izračunatim protokom rashladne tekućine.
7. Ljeti tlak u dovodnim i povratnim vodovima preuzima više od statičkog tlaka u sustavu PTV-a.
Statičko stanje DH sustava. Kada se mrežne crpke zaustave i cirkulacija vode u sustavu DH prestane, on se iz dinamičkog stanja mijenja u statičko stanje. U tom će se slučaju izjednačiti pritisci u dovodnim i povratnim vodovima toplinske mreže, piezometrijske linije spojiti u jednu - liniju statičkog tlaka, a na grafikonu će zauzeti međupoložaj, određen tlakom proizvođača. uređaj za podizanje DH izvora.
Tlak uređaja za dopunu postavlja osoblje stanice ili najvišom točkom cjevovoda lokalnog sustava koji je izravno spojen na toplinsku mrežu, ili tlakom pare pregrijane vode na najvišoj točki cjevovoda. Tako, na primjer, pri projektnoj temperaturi rashladne tekućine T 1 \u003d 150 ° C, tlak na najvišoj točki cjevovoda s pregrijanom vodom bit će postavljen na 0,38 MPa (38 m vodenog stupca), a na T 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m vodenog stupca).
Međutim, u svim slučajevima, statički tlak u niskim pretplatničkim sustavima ne smije prelaziti dopušteni radni tlak od 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Ako se prekorači, te sustave treba prenijeti na neovisnu shemu povezivanja. Snižavanje statičkog tlaka u mrežama grijanja može se provesti automatskim isključivanjem visokih zgrada iz mreže.
U hitnim slučajevima, s potpunim nestankom napajanja stanice (zaustavljanje mreže i pumpi za nadopunjavanje), cirkulacija i dopuna će se zaustaviti, dok će se pritisci u oba voda toplinske mreže izjednačiti duž crte statičkog elektriciteta. tlak, koji će početi polako, postupno opadati zbog propuštanja vode iz mreže kroz curenje i hlađenja u cjevovodima. U tom slučaju moguće je ključanje pregrijane vode u cjevovodima uz stvaranje parnih brava. Ponovna cirkulacija vode u takvim slučajevima može dovesti do jakih hidrauličnih udara u cjevovodima s mogućim oštećenjima armature, grijača itd. Kako bi se izbjegla takva pojava, cirkulaciju vode u sustavu topline treba započeti tek nakon što se uspostavi tlak u cjevovodima nadopunjavanjem mreže grijanja na razini koja nije niža od statičke.
Kako bi se osigurao pouzdan rad toplinskih mreža i lokalnih sustava, potrebno je ograničiti moguće fluktuacije tlaka u toplinskoj mreži na prihvatljive granice. Za održavanje potrebne razine tlaka u toplinskoj mreži i lokalnim sustavima na jednoj točki toplinske mreže (iu teškim terenskim uvjetima - na nekoliko točaka), umjetno se održava konstantan tlak u svim režimima rada mreže i tijekom statičkih uvjeta korištenjem uređaj za šminkanje.
Točke u kojima se tlak održava konstantnim nazivaju se neutralne točke sustava. U pravilu se fiksiranje tlaka provodi na povratnom vodu. U ovom slučaju, neutralna točka nalazi se na sjecištu reverznog pijezometra s linijom statičkog tlaka (točka NT na slici 2, b), održavanje konstantnog tlaka u neutralnoj točki i dopunjavanje curenja rashladne tekućine vrši se izradom -up pumpe CHP ili RTS, KTS putem automatiziranog uređaja za dopunu. Automatski regulatori su instalirani na dovodnoj liniji, koji rade na principu regulatora “poslije sebe” i “prije sebe” (slika 3.).
Slika 3 1 - mrežna pumpa; 2 - pumpa za šminkanje; 3 - mrežni bojler; 4 - ventil regulatora dopune
Glave mrežnih crpki N s.n. uzimaju se jednake zbroju gubitaka hidrauličkog tlaka (pri maksimalnom - procijenjenom protoku vode): u dovodnim i povratnim cjevovodima toplinske mreže, u sustavu pretplatnika (uključujući ulaze u zgradu). ), u kotlovnici CHP, njenim vršnim kotlovima ili u kotlovnici. Izvori topline moraju imati najmanje dvije mrežne i dvije pumpe za nadopunjavanje, od kojih jedna rezervna.
Pretpostavlja se da količina nadopune zatvorenih sustava opskrbe toplinom iznosi 0,25% volumena vode u cjevovodima toplinske mreže i u pretplatničkim sustavima priključenim na toplinsku mrežu, h.
Za sheme s izravnim unosom vode pretpostavlja se da je količina dopune jednaka zbroju procijenjene potrošnje vode za opskrbu toplom vodom i količini propuštanja u iznosu od 0,25% kapaciteta sustava. Kapacitet sustava grijanja određuje se stvarnim promjerima i duljinama cjevovoda ili agregiranim standardima, m 3 /MW:
Nejedinstvo koje je nastalo na vlasničkoj osnovi u organizaciji rada i upravljanja gradskim toplinskim sustavima najnegativnije utječe kako na tehničku razinu njihova funkcioniranja tako i na njihovu ekonomsku učinkovitost. Gore je napomenuto da rad svakog specifičnog sustava opskrbe toplinom provodi nekoliko organizacija (ponekad "podružnice" od glavne). Međutim, specifičnost sustava daljinskog grijanja, prvenstveno mreža grijanja, određena je krutom povezanosti tehnoloških procesa njihova funkcioniranja, jedinstvenim hidrauličkim i toplinskim načinima rada. Hidraulički režim sustava opskrbe toplinom, koji je odlučujući čimbenik u funkcioniranju sustava, po svojoj je prirodi izrazito nestabilan, što otežava upravljanje sustavima opskrbe toplinom u odnosu na druge urbane inženjerske sustave (struja, plin, vodoopskrba) .
Niti jedna karika sustava daljinskog grijanja (izvor topline, magistralna i distribucijska mreža, toplinska mjesta) ne može samostalno osigurati potrebne tehnološke načine rada sustava u cjelini, te je krajnji rezultat pouzdan i kvalitetan. opskrba potrošačima toplinom. Idealna je u tom smislu organizacijska struktura u kojoj su izvori opskrbe toplinom i toplinske mreže u nadležnosti jednog poduzeća-strukture.
"Konkretizacija pokazatelja količine i kvalitete komunalnih resursa u suvremenim stvarnostima stambeno-komunalnih usluga"
SPECIFIKACIJA POKAZAtelja KOLIČINE I KVALITETE KOMUNALNIH RESURSA U SAVREMENIM STVARNOSTIMA HUSALSKOG PODUZEĆA
V.U. Kharitonsky, Voditelj Odjela za inženjerske sustave
A. M. Filippov, Zamjenik pročelnika Odjela za inženjerske sustave,
Moskovski državni stambeni inspektorat
Do danas nisu izrađeni dokumenti koji reguliraju pokazatelje količine i kvalitete komunalnih resursa koji se isporučuju potrošačima u kućanstvu na granici odgovornosti organizacija za opskrbu resursima i stanovanja. Uz postojeće zahtjeve, stručnjaci Moskovske stambene inspekcije predlažu navođenje vrijednosti parametara sustava opskrbe toplinom i vodom na ulazu u zgradu kako bi se održala kvaliteta javnih usluga u stambenim višestambenim zgradama. .
Pregled postojećih pravila i propisa za tehnički rad stambenog fonda u području stambeno-komunalnih usluga pokazao je da su trenutno građevinske, sanitarne norme i pravila, GOST R 51617-2000 * "Stambeno-komunalne usluge", " Pravila za pružanje javnih usluga građanima", odobrena Uredbom Vlade Ruske Federacije od 23. svibnja 2006. br. 307 i drugim važećim regulatornim dokumentima razmatraju i postavljaju parametre i načine rada samo na izvoru (stanica za centralno grijanje, kotlovnica, pumpna stanica za podizanje vode) koja stvara komunalni resurs (hladnu, toplu vodu i toplinsku energiju), te izravno u stanu stanara, gdje se obavlja komunalna usluga. Međutim, ne uzimaju u obzir trenutnu stvarnost podjele stambeno-komunalnih usluga na stambene zgrade i komunalne objekte i utvrđene granice odgovornosti resursnih i stambenih organizacija, koje su predmet beskrajnih sporova pri određivanju krivac za nepružanje usluga stanovništvu ili pružanje usluga neodgovarajuće kvalitete. Dakle, danas ne postoji dokument koji regulira pokazatelje količine i kvalitete na ulazu u kuću, na granici odgovornosti organizacija za opskrbu resursima i stanovanja.
Ipak, analiza inspekcije kvalitete isporučenih komunalnih resursa i usluga koju je provela Moskovska stambena inspekcija pokazala je da se odredbe federalnih regulatornih pravnih akata iz područja stambeno-komunalnih usluga mogu detaljno i konkretizirati u odnosu na stambene zgrade, što će omogućiti uspostavljanje međusobne odgovornosti stambenih organizacija koje opskrbljuju resurse i upravljaju njima. Treba napomenuti da se kvaliteta i količina komunalnih resursa koji se isporučuju na granicu operativne odgovornosti stambene organizacije koja opskrbljuje i upravlja resursima, te komunalnih usluga stanarima utvrđuje i ocjenjuje na temelju očitanja, prije svega, uobičajenih kućnih brojila. instaliran na ulazima
sustavi opskrbe toplinom i vodom stambenih zgrada, te automatizirani sustav za praćenje i obračun potrošnje energije.
Dakle, Moszhilinspektsiya, na temelju interesa stanovnika i dugogodišnje prakse, uz zahtjeve regulatornih dokumenata i u razvoju odredbi SNiP-a i SanPin-a u vezi s uvjetima rada, kao i kako bi se poštivala kvaliteta javnih usluga koje se pružaju stanovništvu u stambenim višestambenim zgradama, predloženih za regulaciju unosa sustava za opskrbu toplinom i vodom u kuću (na mjerno-kontrolnoj jedinici), sljedeće standardne vrijednosti parametara i načina rada zabilježeno uobičajenim kućnim mjernim uređajima i automatiziranim sustavom za praćenje i mjerenje potrošnje energije:
1) za sustav centralnog grijanja (CH):
Odstupanje prosječne dnevne temperature vode iz mreže koja se opskrbljuje sustavima grijanja mora biti unutar ± 3% od utvrđenog temperaturnog rasporeda. Prosječna dnevna temperatura vode povratne mreže ne bi smjela premašiti temperaturu određenu temperaturnom tablicom za više od 5%;
Tlak mrežne vode u povratnom cjevovodu sustava centralnog grijanja mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog (za sustav), ali ne veći od dopuštenog (za cjevovode, grijače , armature i druga oprema). Ako je potrebno, dopuštena je ugradnja regulatora povratne vode na povratne cjevovode u ITP sustava grijanja stambenih zgrada izravno spojenih na glavne toplinske mreže;
Mrežni tlak vode u dovodnom cjevovodu CH sustava mora biti veći od potrebnog tlaka vode u povratnim cjevovodima za raspoloživi tlak (kako bi se osigurala cirkulacija nosača topline u sustavu);
Raspoloživi tlak (pad tlaka između dovodnog i povratnog cjevovoda) nosača topline na ulazu mreže centralnog grijanja u zgradu moraju održavati toplinske organizacije unutar:
a) s ovisnom vezom (s jedinicama dizala) - u skladu s projektom, ali ne manje od 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);
b) s neovisnim priključkom - u skladu s projektom, ali ne manje od 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) više od hidrauličkog otpora sustava centralnog grijanja unutar kuće.
2) Za sustav opskrbe toplom vodom (PTV):
Temperatura tople vode u dovodnom cjevovodu PTV-a za zatvorene sustave unutar 55-65 °S, za otvorene sustave opskrbe toplinom unutar 60-75 °S;
Temperatura u cirkulacijskom cjevovodu PTV (za zatvorene i otvorene sustave) 46-55 °S;
Aritmetička sredina temperature tople vode u dovodnim i cirkulacijskim cjevovodima na ulazu u sustav PTV ne smije u svakom slučaju biti niža od 50 °C;
Dostupna visina (pad tlaka između dovodnog i cirkulacijskog cjevovoda) pri procijenjenoj brzini protoka cirkulacije PTV sustava mora biti najmanje 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);
Tlak vode u dovodnom cjevovodu sustava PTV-a mora biti veći od tlaka vode u cirkulacijskom cjevovodu za količinu raspoloživog tlaka (da bi se osigurala cirkulacija tople vode u sustavu);
Tlak vode u cirkulacijskom cjevovodu sustava PTV-a mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog tlaka (za sustav), ali ne smije biti veći od statičkog tlaka (za najviše smještenu i visokogradnju ) za više od 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
S ovim parametrima u stanovima u blizini sanitarnih uređaja stambenih prostora, u skladu s regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
Temperatura tople vode ne niža od 50 °S (optimalna - 55 °S);
Minimalni slobodni tlak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih katova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
Maksimalni slobodni tlak u sustavima opskrbe toplom vodom u blizini sanitarnih uređaja na gornjim katovima ne smije prelaziti 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);
Maksimalni slobodni tlak u vodoopskrbnim sustavima na sanitarnim uređajima donjih katova ne smije prelaziti 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
3) Za sustav opskrbe hladnom vodom (CWS):
Tlak vode u dovodnom cjevovodu sustava hladne vode mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog tlaka (za sustav), ali ne smije prelaziti statički tlak (za najviše smještene i visoko- porast zgrade) za više od 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
S ovim parametrom u stanovima, u skladu s regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
a) minimalni slobodni tlak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih katova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
b) minimalni tlak ispred plinskog bojlera gornjih katova je najmanje 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);
c) maksimalni slobodni tlak u vodoopskrbnim sustavima u blizini sanitarnih uređaja donjih katova ne smije prelaziti 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
4) Za sve sustave:
Statički tlak na ulazu u sustave za opskrbu toplinom i vodom treba osigurati da se cjevovodi sustava centralnog grijanja, hladne vode i tople vode napune vodom, dok statički tlak vode ne smije biti veći od dopuštenog za ovaj sustav.
Vrijednosti tlaka vode u sustavima PTV-a i hladne vode na ulazu cjevovoda u kuću moraju biti na istoj razini (postižu se postavljanjem automatskih upravljačkih uređaja grijanja i/ili crpne stanice), dok je maksimalno dopušteni razlika tlaka ne smije biti veća od 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).
Ove parametre na ulazu u zgrade trebale bi osigurati organizacije za opskrbu resursima poduzimanjem mjera za automatsku regulaciju, optimizaciju, ravnomjernu distribuciju toplinske energije, hladne i tople vode između potrošača, te za povratne cjevovode sustava - također organizacije za upravljanje stambenim zgradama kroz inspekcije, utvrđivanje i otklanjanje prekršaja ili preopremanje i provođenje aktivnosti prilagodbe inženjerskih sustava zgrada. Ove mjere treba provoditi prilikom pripreme toplinskih mjesta, crpnih stanica i unutarkvartnih mreža za sezonski rad, kao iu slučajevima kršenja navedenih parametara (pokazatelji količine i kvalitete komunalnih resursa koji se isporučuju na granicu operativne odgovornosti ).
Ako se ne poštuju navedene vrijednosti parametara i načina rada, organizacija koja opskrbljuje resurse dužna je odmah poduzeti sve potrebne mjere za njihovo vraćanje. Osim toga, u slučaju kršenja navedenih vrijednosti parametara isporučenih komunalnih resursa i kvalitete pruženih komunalnih usluga, potrebno je preračunati plaćanje za komunalne usluge pružene kršeći njihovu kvalitetu.
Dakle, usklađenost s ovim pokazateljima osigurat će ugodan život građana, učinkovito funkcioniranje inženjerskih sustava, mreža, stambenih zgrada i komunalnih poduzeća koji osiguravaju opskrbu toplinom i vodom stambenog fonda, kao i opskrbu komunalnim resursima u potrebnom količina i standardna kvaliteta do granica operativne odgovornosti organizacije za opskrbu resursima i upravljanje stambenim objektima (na ulazu inženjerskih komunikacija u kuću).
Književnost
1. Pravila tehničkog rada termoelektrana.
2. MDK 3-02.2001. Pravila za tehnički rad sustava i građevina javne vodoopskrbe i odvodnje.
3. MDK 4-02.2001. Standardna uputa za tehnički rad toplinskih sustava komunalne toplinske energije.
4. MDK 2-03.2003. Pravila i norme tehničkog rada stambenog fonda.
5. Pravila za pružanje javnih usluga građanima.
6. ZhNM-2004/01. Propisi za pripremu za zimski rad sustava za opskrbu toplinom i vodom za stambene zgrade, opremu, mreže i strukture za gorivo i energiju i komunalne usluge u Moskvi.
7. GOST R 51617-2000*. Stambeno-komunalne usluge. Opće specifikacije.
8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Unutarnji vodovod i kanalizacija zgrada.
9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Grijanje, ventilacija i klimatizacija.
10. Metodologija za provjeru kršenja količine i kvalitete usluga koje se pružaju stanovništvu u smislu obračuna potrošnje toplinske energije, potrošnje hladne i tople vode u Moskvi.
(Energy Saving Magazine br. 4, 2007.)
Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Pretvorba opterećenja iz Gcal u KW
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata.
Primjer:
Temperatura dovoda iz toplinske mreže T1 - 110˚ S
Temperatura dovoda iz mreže grijanja T2 - 70˚ S
Potrošnja kruga grijanja G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / h
Ali za grijani krug s temperaturnim grafikonom 95/70, brzina protoka će biti potpuno drugačija: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / sat.
Iz ovoga možemo zaključiti: što je niža temperaturna razlika (temperaturna razlika između dovoda i povrata), to je veći potreban protok rashladne tekućine.
Izbor cirkulacijskih crpki.
Prilikom odabira cirkulacijskih crpki za sustave grijanja, tople vode, ventilacije potrebno je poznavati karakteristike sustava: protok rashladne tekućine,
koji se mora osigurati i hidraulički otpor sustava.
Potrošnja rashladne tekućine:
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata;
hidraulički otpor sustava moraju osigurati stručnjaci koji su izračunali sam sustav.
Na primjer:
razmatramo sustav grijanja s temperaturnim grafikonom od 95˚ C /70˚ Sa i opterećenjem 520 kW
G[m3/h] =520*0,86/25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/sat;
Otpor sustava grijanja bio jeξ = 5 metara ;
U slučaju neovisnog sustava grijanja, mora se razumjeti da će se otpor izmjenjivača topline dodati ovom otporu od 5 metara. Da biste to učinili, morate pogledati njegov izračun. Na primjer, neka ova vrijednost bude 3 metra. Dakle, dobiva se ukupni otpor sustava: 5 + 3 \u003d 8 metara.
Sada možete birati cirkulacijska pumpa s protokom 18m3/h i visine 8 metara.
Na primjer, ovaj:
U ovom slučaju, crpka je odabrana s velikom marginom, omogućuje vam da osigurate radnu točkuprotok / glava pri prvoj brzini svog rada. Ako iz bilo kojeg razloga ovaj tlak nije dovoljan, pumpa se može "raspršiti" do 13 metara pri trećoj brzini. Najboljom opcijom smatra se opcija crpke koja održava radnu točku na drugoj brzini.
Također je sasvim moguće staviti crpku s ugrađenim pretvaračem frekvencije umjesto obične pumpe s tri ili jednom brzinom, na primjer:
Ova verzija crpke je, naravno, najpoželjnija, jer omogućuje najfleksibilnije podešavanje radne točke. Jedini nedostatak je trošak.
Također je potrebno zapamtiti da je za cirkulaciju sustava grijanja potrebno osigurati dvije crpke bez greške (glavna / pomoćna), a za cirkulaciju PTV-a sasvim je moguće opskrbiti jednu.
Sustav za piće. Odabir pumpe sustava za napajanje.
Očito je da je pojačivačka pumpa potrebna samo u slučaju neovisnih sustava, posebno grijanja, gdje se grijanje i grijani krug
odvojeni izmjenjivačem topline. Sam sustav dopunjavanja je neophodan za održavanje konstantnog tlaka u sekundarnom krugu u slučaju mogućih propuštanja.
u sustavu grijanja, kao i za punjenje samog sustava. Sam sustav za punjenje sastoji se od tlačne sklopke, elektromagnetnog ventila i ekspanzijskog spremnika.
Pumpa za dopunu instalira se samo kada tlak rashladne tekućine u povratu nije dovoljan za punjenje sustava (piezometar ne dopušta).
Primjer:
Tlak povratnog nosača topline iz mreža grijanja R2 = 3 atm.
Visina zgrade, uzimajući u obzir one. Podzemlje = 40 metara.
3 atm. = 30 metara;
Potrebna visina = 40 metara + 5 metara (po izljevu) = 45 metara;
Deficit tlaka = 45 metara - 30 metara = 15 metara = 1,5 atm.
Tlak napojne pumpe je razumljiv, trebao bi biti 1,5 atmosfere.
Kako odrediti trošak? Pretpostavlja se da je brzina protoka crpke 20% volumena sustava grijanja.
Princip rada sustava za hranjenje je sljedeći.
Prekidač tlaka (uređaj za mjerenje tlaka s relejnim izlazom) mjeri tlak povratnog nosača topline u sustavu grijanja i ima
predpodešavanje. Za ovaj konkretni primjer, ova postavka bi trebala biti približno 4,2 atmosfere s histerezom od 0,3.
Kada tlak u povratu sustava grijanja padne na 4,2 atm., Tlačni prekidač zatvara svoju grupu kontakata. Ovo dovodi napon na solenoid
ventil (otvaranje) i pumpa za dopunu (uključivanje).
Rashladna tekućina za dopunu se dovodi dok tlak ne poraste na vrijednost od 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfere.
Proračun regulacijskog ventila za kavitaciju.
Prilikom raspodjele raspoloživog tlaka između elemenata grijaćeg mjesta potrebno je uzeti u obzir mogućnost kavitacijskih procesa unutar tijela.
ventili, koji će ga s vremenom uništiti.
Maksimalni dopušteni diferencijalni tlak na ventilu može se odrediti iz formule:
∆Pmaks= z*(P1 − Ps) ; bar
gdje je: z koeficijent inicijacije kavitacije, objavljen u tehničkim katalozima za odabir opreme. Svaki proizvođač opreme ima svoju, ali prosječna vrijednost je obično u rasponu od 0,45-06.
P1 - tlak ispred ventila, bar
Rs – tlak zasićenja vodene pare pri datoj temperaturi rashladnog sredstva, bar,
dokojiodređeno tablicom:
Ako procijenjeni diferencijalni tlak korišten za odabir Kvs ventila nije veći od
∆Pmaks, do kavitacije neće doći.
Primjer:
Tlak prije ventila P1 = 5 bara;
Temperatura rashladne tekućine T1 = 140S;
Katalog Z ventila = 0,5
Prema tablici, za temperaturu rashladne tekućine od 140C određujemo Rs = 2,69
Maksimalni dopušteni diferencijalni tlak na ventilu je:
∆Pmaks= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bara
Nemoguće je izgubiti više od ove razlike na ventilu - počet će kavitacija.
Ali ako je temperatura rashladne tekućine bila niža, na primjer, 115C, što je bliže stvarnim temperaturama mreže grijanja, maksimalna razlika
pritisak bi bio veći:ΔPmaks\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bara.
Iz ovoga možemo izvući sasvim očit zaključak: što je temperatura rashladne tekućine viša, to je manji pad tlaka moguć na regulacijskom ventilu.
Za određivanje brzine protoka. Prolazeći kroz cjevovod, dovoljno je koristiti formulu:
;m/s
G – protok rashladne tekućine kroz ventil, m3/h
d – uvjetni promjer odabranog ventila, mm
Potrebno je uzeti u obzir činjenicu da brzina protoka koji prolazi kroz dio cjevovoda ne smije biti veća od 1 m/s.
Najpoželjnija brzina protoka je u rasponu od 0,7 - 0,85 m/s.
Minimalna brzina treba biti 0,5 m/s.
Kriterij za odabir sustava PTV-a obično se određuje iz tehničkih specifikacija za priključak: tvrtka za proizvodnju topline vrlo često propisuje
tip sustava PTV-a. U slučaju da vrsta sustava nije propisana, treba se pridržavati jednostavnog pravila: određivanje omjera opterećenja zgrade
za toplu vodu i grijanje.
Ako je a 0.2
Odnosno,
Ako je a QPTV/Qgrijanje< 0.2 ili QPTV/Qgrijanje>1; potrebna jednostupanjski sustav tople vode.
Sam princip rada dvostupanjskog sustava PTV-a temelji se na povratu topline iz povrata kruga grijanja: povratni nosač topline kruga grijanja
prolazi kroz prvi stupanj opskrbe toplom vodom i zagrijava hladnu vodu od 5C do 41...48C. Istodobno se povratna rashladna tekućina kruga grijanja hladi na 40C
a već se hladno spaja u mrežu grijanja.
Drugi stupanj opskrbe toplom vodom zagrijava hladnu vodu sa 41 ... 48C nakon prve faze na propisanih 60 ... 65C.
Prednosti dvostupanjskog sustava PTV-a:
1) Zbog povrata topline povratnog kruga grijanja, ohlađena rashladna tekućina ulazi u mrežu grijanja, što dramatično smanjuje vjerojatnost pregrijavanja
povratne linije. Ova je točka iznimno važna za tvrtke koje proizvode toplinu, posebno za mreže grijanja. Sada je uobičajeno provoditi proračune izmjenjivača topline prve faze opskrbe toplom vodom na minimalnoj temperaturi od 30 ° C, tako da se još hladnije rashladno sredstvo spaja u povratnu mrežu grijanja.
2) Dvostupanjski sustav PTV točnije kontrolira temperaturu tople vode koja ide potrošaču na analizu i temperaturne fluktuacije
na izlazu iz sustava je mnogo manje. To se postiže činjenicom da regulacijski ventil drugog stupnja potrošne tople vode tijekom svog rada regulira
samo mali dio tereta, a ne cijeli.
Prilikom raspodjele opterećenja između prve i druge faze opskrbe toplom vodom, vrlo je prikladno postupiti na sljedeći način:
70% opterećenje - 1 stupanj PTV;
30% opterećenje - 2. stupanj PTV;
Što daje.
1) Budući da je druga (podesiva) faza mala, tada u procesu regulacije temperature PTV-a dolazi do fluktuacija temperature na izlazu iz
sustavi su mali.
2) Zbog ove raspodjele opterećenja PTV-a, u procesu proračuna dobivamo jednakost troškova i kao rezultat toga jednakost promjera u cjevovodu izmjenjivača topline.
Potrošnja za cirkulaciju PTV-a mora iznositi najmanje 30% potrošnje PTV analize od strane potrošača. Ovo je minimalni broj. Za povećanje pouzdanosti
sustava i stabilnosti regulacije temperature PTV-a, protok za cirkulaciju može se povećati na vrijednost od 40-45%. To se radi ne samo za održavanje
temperatura tople vode kada nema analize od strane potrošača. To je učinjeno kako bi se nadoknadilo “povlačenje” PTV-a u vrijeme analize vršnog toka PTV-a, budući da je potrošnja
cirkulacija će podržati sustav u trenutku kada se volumen izmjenjivača topline napuni hladnom vodom za grijanje.
Postoje slučajevi pogrešnog izračuna sustava PTV-a, kada se umjesto dvostupanjskeg sustava projektira jednostupanjski. Nakon instaliranja takvog sustava,
u procesu puštanja u pogon, stručnjak se suočava s ekstremnom nestabilnošću sustava PTV-a. Ovdje je prikladno čak i govoriti o neoperabilnosti,
što se izražava velikim kolebanjima temperature na izlazu iz sustava PTV-a s amplitudom 15-20C od zadane vrijednosti. Na primjer, kada je postavka
iznosi 60C, tada se u procesu regulacije javljaju temperaturne fluktuacije u rasponu od 40 do 80C. U tom slučaju, mijenjanje postavki
elektronički regulator (PID - komponente, vrijeme hoda itd.) neće dati rezultat, jer je hidraulika PTV-a u osnovi pogrešno izračunata.
Postoji samo jedan izlaz: ograničiti protok hladne vode i maksimalno povećati cirkulaciju tople vode. U ovom slučaju, na mjestu miješanja
manje hladne vode će se pomiješati s više vruće (kružne) vode i sustav će raditi stabilnije.
Tako se zbog cirkulacije PTV-a izvodi neka vrsta imitacije dvostupanjskog sustava PTV-a.
