Prvých desať kotúčov rotora nízky tlak kované spolu s hriadeľom, ďalšie tri kotúče sú namontované.
Rotory HP a LPC sú pevne spojené pomocou prírub kovaných integrálne s rotormi. Rotory LPC a generátora typu TVF-120-2 sú spojené tuhou spojkou.
Rozvod pary turbíny je tryskový. Čerstvá para je privádzaná do voľne stojaceho dýzového boxu, v ktorom je umiestnená automatická uzávierka, odkiaľ para prúdi obtokovým potrubím k regulačným ventilom turbíny.
Po výstupe z HPC ide časť pary do riadeného odberu výroby, zvyšok ide do LPC.
Extrakcie ohrevu sa vykonávajú z príslušných komôr LPC.
Upevňovací bod turbíny je umiestnený na ráme turbíny na strane generátora a agregát sa rozširuje smerom k prednému ložisku.
Aby sa skrátil čas zahrievania a zlepšili sa podmienky spustenia, je k dispozícii parný ohrev prírub a svorníkov a prívod živej pary do predného tesnenia HPC.
Turbína je vybavená blokovacím zariadením, ktoré otáča hriadeľ agregátu s frekvenciou 0,0067.
Zariadenie s lopatkami turbíny je navrhnuté a nakonfigurované tak, aby fungovalo pri sieťovej frekvencii 50 Hz, čo zodpovedá rotácii rotora 50. dlhá práca turbíny na sieťovej frekvencii 49 až 50,5 Hz.
Výška základu turbínového agregátu od úrovne podlahy kondenzačnej miestnosti po úroveň podlahy strojovne je 8 m.
2.1 Popis princípu tepelného diagramu turbíny PT–80/100–130/13
Kondenzačné zariadenie obsahuje kondenzačnú skupinu, zariadenie na odvod vzduchu, kondenzát a obehové čerpadlá, vyhadzovač obehový systém, vodné filtre, potrubia s potrebnými armatúrami.
Skupina kondenzátorov pozostáva z jedného kondenzátora so zabudovaným lúčom spoločný povrch chladiacej plochy 3000 m² a je určený na kondenzáciu pary do nej vstupujúcej, vytváranie podtlaku vo výfukovom potrubí turbíny a skladovanie kondenzátu, ako aj na využitie tepla pary vstupujúcej do kondenzátora v prevádzkových režimoch podľa tepelného plánu na ohrev prídavnej vody vo vstavanom zväzku.
Kondenzátor má v parnej časti zabudovanú špeciálnu komoru, v ktorej je inštalovaná HDPE sekcia č.1. Zvyšok PND inštaluje samostatná skupina.
Regeneračné zariadenie je určené na vykurovanie napájacia voda para odoberaná z neregulovaných odberov turbín a má štyri stupne HDPE, tri stupne HPH a odvzdušňovač. Všetky ohrievače sú povrchového typu.
HPH č. 5,6 a 7 - vertikálne prevedenie so zabudovanými chladičmi prehriatej pary a odtokovými chladičmi. HPH sú dodávané so skupinovou ochranou, pozostávajúcou z automatického odsávania a spätné ventily na vstupe a výstupe vody, automatický ventil s elektromagnetom, potrubie na spúšťanie a vypínanie ohrievačov.
HPH a HDPE (okrem HDPE č. 1) sú vybavené regulačnými ventilmi na odvod kondenzátu, riadenými elektronickými regulátormi.
Odvod kondenzátu vykurovacej pary z ohrievačov je kaskádový. Kondenzát sa odčerpáva z HDPE č. 2 vypúšťacím čerpadlom.
Zariadenie na ohrev vody v sieti obsahuje dva sieťové ohrievače, kondenzát a sieťové čerpadlá. Každý ohrievač je horizontálny výmenník tepla typu para-voda s teplovýmennou plochou 1300 m², ktorý je tvorený rovnými mosadznými rúrami, ktoré sú obojstranne rozšírené v trubkovnici.
3 Voľba pomocné vybavenie tepelná schéma stanice
3.1 Zariadenie dodávané s turbínou
Pretože kondenzátor, hlavný ejektor, nízky a vysoký tlak sa dodávajú na projektovanú stanicu spolu s turbínou, potom sa na inštaláciu na stanici používajú:
a) Kondenzátor typu 80-KTsST-1 v počte tri kusy, jeden pre každú turbínu;
b) Hlavný ejektor typu EP-3-700-1 v počte šesť kusov, dva pre každú turbínu;
c) Nízkotlakové ohrievače typu PN-130-16-10-II (PND č. 2) a PN-200-16-4-I (PND č. 3,4);
d) Vysokotlakové ohrievače typu PV-450-230-25 (PVD č. 1), PV-450-230-35 (PVD č. 2) a PV-450-230-50 (PVD č. 3) .
Charakteristiky vyššie uvedeného zariadenia sú zhrnuté v tabuľkách 2, 3, 4, 5.
Tabuľka 2 - charakteristiky kondenzátora
Tabuľka 3 - charakteristiky ejektora hlavného kondenzátora
Odoslanie dobrej práce do databázy znalostí je jednoduché. Použite nižšie uvedený formulár
Študenti, postgraduálni študenti, mladí vedci, ktorí pri štúdiu a práci využívajú vedomostnú základňu, vám budú veľmi vďační.
Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/
anotácia
V tomto ročníková práca výpočet základnej tepelnej schémy elektrárne na základe kogenerácie parná turbína
PT-80/100-130/13 pri teplote životné prostredie počíta sa systém regeneratívneho vykurovania a sieťových ohrievačov, ako aj ukazovatele tepelnej účinnosti turbíny a energetického bloku.
V prílohe je schematický tepelný diagram na základe turbínového zariadenia PT-80/100-130/13, graf teplôt vody v sieti a vykurovacieho zaťaženia, h-s diagram expanzie pary v turbíne, diagram režimov PT- Turbína 80/100-130/13, celkový pohľad na ohrievač vysokotlakový PV-350-230-50, špecifikácia všeobecný pohľad PV-350-230-50, pozdĺžny rez turbínou PT-80/100-130/13, špecifikácia celkového pohľadu na pomocné zariadenia zahrnuté v schéme TPP.
Dielo je zostavené na 45 listoch a obsahuje 6 tabuliek a 17 ilustrácií. V práci bolo použitých 5 literárnych zdrojov.
- Úvod
- Prehľad vedeckej a technickej literatúry (Technológie na výrobu elektrickej a tepelnej energie)
- 1. Popis hlavného tepelného diagramu turbínového závodu PT-80/100-130/13
- 2. Výpočet hlavného tepelného diagramu turbínového zariadenia PT-80/100-130/13 v režime zvýšeného zaťaženia
- 2.1 Počiatočné údaje pre výpočet
- 2.2
- 2.3 Výpočet parametrov procesu expanzie pary v turbínových priestoroch vh- Sdiagram
- 2.4
- 2.5
- 2.6
- 2.6.1 Inštalácia sieťového vykurovania (kotol)
- 2.6.2 Vysokotlakové regeneračné ohrievače a kŕmne zariadenie (čerpadlo)
- 2.6.3 Odvzdušňovač napájacej vody
- 2.6.4 Ohrievač surová voda
- 2.6.5
- 2.6.6 Odvzdušňovač dodatočná voda
- 2.6.7
- 2.6.8 Kondenzátor
- 2.7
- 2.8 Energetická bilancia turbínovej jednotky PT-80/100-130/13
- 2.9
- 2.10
- Záver
- Bibliografia
- Úvod
- Pre veľké závody všetkých odvetví s vysokou spotrebou tepla je optimálny systém zásobovania energiou z okresnej alebo priemyselnej KVET.
- Proces výroby elektriny v KVET sa vyznačuje zvýšenou tepelnou účinnosťou a vyšším energetickým výkonom v porovnaní s kondenzačnými elektrárňami. Vysvetľuje to skutočnosť, že sa v nej využíva odpadové teplo turbíny, ktoré je odvádzané do studeného zdroja (prijímač tepla od externého spotrebiteľa).
- V práci je uvedený výpočet základnej tepelnej schémy elektrárne na základe výroby kogeneračná turbína PT-80/100-130/13 pracujúci v konštrukčnom režime pri vonkajšia teplota vzduchu.
- Úlohou výpočtu tepelnej schémy je určiť parametre, prietoky a smery prúdenia pracovnej tekutiny v jednotkách a zostavách, ako aj celkovú spotrebu pary, elektrický výkon a ukazovatele tepelnej účinnosti stanice.
- 1. Popis hlavného tepelného diagramu turbínového závodu PT-80/100-130/13
Elektrický agregát s výkonom 80 MW pozostáva z vysokotlakového bubnového kotla E-320/140, turbíny PT-80/100-130/13, generátora a pomocných zariadení.
Pohonná jednotka má sedem možností výberu. V turbíne je možné realizovať dvojstupňový ohrev sieťovej vody. K dispozícii je hlavný a špičkový kotol, ako aj PVC, ktorý sa zapne, ak kotly nedokážu zabezpečiť požadovaný ohrev vody v sieti.
Čerstvá para z kotla s tlakom 12,8 MPa a teplotou 555 0 vstupuje do turbínovej HPC a po odsatí je privádzaná do turbínovej HPC a následne do HPC. Po vypracovaní prúdi para z LPC do kondenzátora.
Pohonná jednotka na regeneráciu má tri vysokotlakové ohrievače (HPH) a štyri nízkotlakové ohrievače (LPH). Ohrievače sú očíslované od konca turbínovej jednotky. Kondenzát vykurovacej pary HPH-7 je kaskádne vedený do HPH-6, do HPH-5 a následne do odvzdušňovača (6 atm). Odvod kondenzátu z LPH4, LPH3 a LPH2 sa tiež uskutočňuje kaskádovo v LPH1. Potom sa z LPH1 kondenzát vykurovacej pary posiela do CM1 (pozri PRT2).
Hlavný kondenzát a napájacia voda sú ohrievané postupne v PE, SH a PS, v štyroch nízkotlakových ohrievačoch (LPH), v odvzdušňovači 0,6 MPa a v troch vysokotlakových ohrievačoch (HPV). Para je do týchto ohrievačov privádzaná z troch regulovateľných a štyroch neregulovaných turbínových odberov pary.
Blok na ohrev vody vo vykurovacej sieti má kotolňu pozostávajúcu zo spodných (PSG-1) a horných (PSG-2) sieťových ohrievačov napájaných parou zo 6. a 7. výberu a PVK. Kondenzát z horných a dolných sieťových ohrievačov je privádzaný odtokovými čerpadlami do zmiešavačov SM1 medzi LPH1 a LPH2 a SM2 medzi ohrievačmi LPH2 a LPH3.
Teplota ohrevu napájacej vody leží v rozmedzí (235-247) 0 С a závisí od počiatočného tlaku čerstvej pary, množstva podohrevu v HPH7.
Prvý odber pary (z HPC) sa používa na ohrev napájacej vody v HPH-7, druhý odber pary (z HPC) - do HPH-6, tretí (z HPC) - do HPH-5, D6ata, na výrobu; štvrtý (od CSD) - v LPH-4, piaty (od CSD) - v LPH-3, šiesty (od CSD) - v LPH-2, odvzdušňovač (1,2 atm), v PSG2, v PSV; siedmy (od CND) - v PND-1 a PSG1.
Aby sa vyrovnali straty, schéma zabezpečuje príjem surovej vody. Surová voda sa ohrieva v ohrievači surovej vody (RWS) na teplotu 35 o C, následne po chemickej úprave vstupuje do odvzdušňovača 1,2 ata. Na zabezpečenie ohrevu a odvzdušnenia prídavnej vody sa využíva teplo pary zo šiestej extrakcie.
Para z tesniacich tyčí v množstve D ks = 0,003D 0 ide do odvzdušňovača (6 atm). Para z krajných tesniacich komôr smeruje do SH, zo stredných tesniacich komôr do PS.
Odkalenie kotla - dvojstupňové. Para z expandéra 1. stupňa ide do odvzdušňovača (6 atm), z expandéra 2. stupňa do odvzdušňovača (1,2 atm). Voda z expandéra 2. stupňa je privádzaná do sieťového vodovodu na čiastočné doplnenie sieťových strát.
Obrázok 1. Schéma tepelnej elektrárne na báze TU PT-80/100-130/13
2. Výpočet princípu tepelného diagramu turbínového zariadeniaPia-80/100-130/13 v režime vysokej záťaže
Výpočet základnej tepelnej schémy turbínového zariadenia vychádza z daného prietoku pary pre turbínu. Ako výsledok výpočtu určite:
? elektrický výkon turbínovej jednotky - W e;
? energetická výkonnosť turbíny a kogenerácie ako celku:
b. koeficient užitočná akcia KVET na výrobu elektriny;
v. faktor účinnosti KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie;
d) merná spotreba referenčného paliva na výrobu elektriny;
e) Merná spotreba referenčného paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie.
2.1 Počiatočné údaje pre výpočet
Tlak živej pary -
Teplota čerstvej pary -
Tlak v kondenzátore - P až = 0,00226 MPa
Parametre výberu výroby pary:
spotreba pary -
dávať - ,
obrátene -.
Spotreba čerstvej pary pre turbínu -
Hodnoty účinnosti prvkov tepelného okruhu sú uvedené v tabuľke 2.1.
Tabuľka 2.1. Faktor účinnosti prvkov tepelného okruhu
|
Prvok tepelného okruhu |
Efektívnosť |
||
|
Označenie |
Význam |
||
|
Expander nepretržité čistenie |
|||
|
Spodný sieťový ohrievač |
|||
|
Horný sieťový ohrievač |
|||
|
Regeneračný vykurovací systém: |
|||
|
Napájacie čerpadlo |
|||
|
Odvzdušňovač napájacej vody |
|||
|
Vyčistite chladič |
|||
|
Ohrievač čistenej vody |
|||
|
Odvzdušňovač kondenzovanej vody |
|||
|
Faucety |
|||
|
Ohrievač tesnenia |
|||
|
Vyhadzovač tesnenia |
|||
|
Potrubia |
|||
|
Generátor |
|||
2.2 Výpočet tlakov pri extrakcii turbín
Tepelné zaťaženie KVET je daná potrebami výrobného odberateľa pary a dodávkou tepla externému odberateľovi na vykurovanie, vetranie a zásobovanie teplou vodou.
Na výpočet charakteristík tepelnej účinnosti kogeneračnej jednotky s priemyselnou tepelnou a energetickou turbínou v režime zvýšeného zaťaženia (pod -5ºС) je potrebné určiť tlak pary v odberoch turbíny. Tento tlak je nastavený na základe požiadaviek priemyselného spotrebiteľa a teplotného harmonogramu vody v sieti.
V tejto kurzovej práci je prijatý konštantný odber pary pre technologické (priemyselné) potreby externého spotrebiteľa, ktorý sa rovná tlaku, ktorý zodpovedá menovitej prevádzke turbíny, teda tlak v neregulovaných odberoch turbíny č. 1 a č.2 je:
Parametre pary v odberoch turbíny pri nominálnom režime sú známe z jej hlavných parametrov. technické údaje.
Je potrebné určiť skutočnú (t.j. pre daný režim) hodnotu tlaku pri odbere tepla. Na tento účel sa vykoná nasledujúca postupnosť akcií:
1. Podľa zadanej hodnoty a zvoleného (zadaného) teplotného grafu vykurovacej siete určíme teplotu sieťovej vody za sieťovými ohrievačmi pri danej vonkajšej teplote. t NAR
t Slnko = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)
t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C
2. Podľa akceptovanej hodnoty vodného podchladenia a hodnoty t BC nájdeme teplotu nasýtenia v sieťovom ohrievači:
= t slnko + a
86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 C
Potom podľa tabuliek saturácie pre vodu a paru určíme tlak pary v sieťovom ohrievači R BC = 0,07136 MPa.
3. Tepelné zaťaženie dolného sieťového ohrievača dosahuje 60% celkového zaťaženia kotolne
t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)
t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C
Podľa tabuliek sýtosti pre vodu a paru určíme tlak pary v sieťovom ohrievači R H C \u003d 0,04411 MPa.
4. Zisťujeme tlak pary v kogeneračných (regulovaných) odberoch č.6, č.7 turbíny s prihliadnutím na prijaté tlakové straty potrubím:
kde sa akceptujú straty v potrubiach a riadiacich systémoch turbíny:; ;
5. Podľa hodnoty tlaku pary ( R 6 ) vo vykurovacom odbere č.6 turbíny špecifikujeme tlak pary v neregulovaných turbínových odberoch medzi priemyselným odberom č.3 a riadeným vykurovacím odberom č.6 (podľa Flugel-Stodolovej rovnice):
kde D 0 , D, R 60 , R 6 - prietok a tlak pary v odbere turbíny v nominálnom a výpočtovom režime, resp.
2.3 Výpočet parametrovproces expanzie pary v priestoroch turbíny vh- Sdiagram
Pomocou nižšie opísanej metódy a hodnôt tlakov v extrakciách zistených v predchádzajúcom odseku zostrojíme diagram procesu expanzie pary v dráhe prúdenia turbíny pri t poschodová=- 15 є S.
Priesečník v h, s- izobarový diagram s izotermou určuje entalpiu čerstvej pary (bod 0 ).
Strata tlaku ostrej pary v uzatváracom a regulačnom ventile a v dráhe nábehovej pary pri plne otvorených ventiloch je približne 3 %. Preto je tlak pary pred prvým stupňom turbíny:
Na h, s- diagram znázorňuje priesečník izobary s úrovňou entalpie čerstvej pary (bod 0 /).
Na výpočet parametrov pary na výstupe z každého priestoru turbíny máme hodnoty vnútornej relatívnej účinnosti oddielov.
Tabuľka 2.2. Vnútorná relatívna účinnosť turbíny podľa oddielov
Zo získaného bodu (bod 0 /) je nakreslená čiara zvisle nadol (pozdĺž izotropy) k priesečníku s tlakovou izobarou vo výbere č.3. Entalpia priesečníka sa rovná.
Entalpia pary v komore tretieho regeneračného výberu v procese skutočnej expanzie sa rovná:
Podobný h,s- diagram obsahuje body zodpovedajúce stavu pary v komore šiesteho a siedmeho výberu.
Po vybudovaní procesu expanzie pary v h, S- diagram ukazuje izobary neregulovaných odberov pre regeneračné ohrievače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 a stanovia sa entalpie pary v týchto extrakciách.
postavený na h,s- v diagrame sú body spojené čiarou, ktorá odráža proces expanzie pary v dráhe prúdenia turbíny. Graf procesu expanzie pary je znázornený na obrázku A.1. (Príloha A).
Podľa stav h,s- diagram určuje teplotu pary v príslušnom výbere turbíny hodnotami jej tlaku a entalpie. Všetky parametre sú uvedené v tabuľke 2.3.
2.4 Výpočet termodynamických parametrov v ohrievačoch
Tlak v regeneračných ohrievačoch je menší ako tlak v extrakčných komorách o veľkosť tlakovej straty v dôsledku hydraulického odporu extrakčných potrubí, poistných a uzatváracích ventilov.
1. Vypočítame tlak nasýtenej vodnej pary v regeneračných ohrievačoch. Tlakové straty v potrubí z odberu turbíny do príslušného ohrievača sa rovnajú:
Tlak nasýtenej vodnej pary v odvzdušňovačoch napájacej a kondenzačnej vody je známy z ich technických charakteristík a rovná sa, resp.
2. Podľa tabuľky vlastností vody a pary v stave nasýtenia, podľa zistených tlakov nasýtenia určíme teploty a entalpie kondenzátu vykurovacej pary.
3. Akceptujeme podchladenie vodou:
Vo vysokotlakových regeneračných ohrievačoch - 2єS
V nízkotlakových regeneračných ohrievačoch - 5єS,
V odvzdušňovačoch - 0є S ,
preto je teplota vody na výstupe z týchto ohrievačov:
, є S
4. Stanoví sa tlak vody za príslušnými ohrievačmi hydraulický odpor trakt a prevádzkový režim čerpadiel. Hodnoty týchto tlakov sú akceptované a sú uvedené v tabuľke 2.3.
5. Podľa tabuliek pre vodu a prehriatu paru určíme entalpiu vody za ohrievačmi (hodnotami a):
6. Ohrev vody v ohrievači je definovaný ako rozdiel medzi entalpiami vody na vstupe a výstupe ohrievača:
, kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg,
kde je entalpia kondenzátu na výstupe ohrievača tesnenia. V tejto práci sa táto hodnota rovná.
7. Teplo odovzdávané vykurovacou parou vode v ohrievači:
2.5 Parametre pary a vody v turbíne
Pre uľahčenie ďalšieho výpočtu sú parametre pary a vody v turbínovom zariadení, vypočítané vyššie, zhrnuté v tabuľke 2.3.
Údaje o parametroch pary a vody v odtokových chladičoch sú uvedené v tabuľke 2.4.
Tabuľka 2.3. Parametre pary a vody v turbíne
|
p, MPa |
t, 0 S |
h, kJ/kg |
p", MPa |
t" H, 0 S |
h B HkJ/kg |
0 S |
p B, MPa |
t P, 0 S |
h B PkJ/kg |
kJ/kg |
||
Tabuľka 2.4. Parametre pary a vody v odtokových chladičoch
2.6 Stanovenie prietokov pary a kondenzátu v prvkoch tepelnej schémy
Výpočet sa vykonáva v nasledujúcom poradí:
1. Prúdenie pary do turbíny v konštrukčnom režime.
2. Cez tesnenia uniká para
Prijmite teda
4. Spotreba napájacej vody na kotol (vrátane odluhu)
kde je množstvo kotlovej vody idúcej do nepretržitého odluhu
D atď=(b atď/100)·D str= (1,5/100) 131,15 = 1,968kg/s
5. Výstup pary z expandéra čistenia
kde je podiel pary uvoľnenej z odkalovacej vody v kontinuálnom odkalovacom expandéri
6. Výstup odkalenej vody z expandéra
7. Spotreba dodatočnej vody z chemickej úpravne vody (CWT)
odkiaľ je koeficient návratnosti kondenzátu
produkčných spotrebiteľov, akceptujeme;
Výpočet prietokov pary v regeneračných a sieťových ohrievačoch v odvzdušňovači a kondenzátore, ako aj prietokov kondenzátu ohrievačmi a zmiešavačmi je založený na rovniciach materiálových a tepelných bilancií.
Bilančné rovnice sa zostavujú postupne pre každý prvok tepelnej schémy.
Prvou fázou výpočtu tepelnej schémy turbínového zariadenia je príprava tepelných bilancií pre sieťové ohrievače a stanovenie prietokov pary pre každý z nich na základe daného tepelného zaťaženia turbíny a teplotného grafu. Potom sa zostavia tepelné bilancie vysokotlakových regeneračných ohrievačov, odvzdušňovačov a nízkotlakových ohrievačov.
2.6.1 Inštalácia sieťového vykurovania (kotolňa)
Tabuľka 2.5. Parametre pary a vody v sieťovej teplárni
|
Indikátor |
Spodný ohrievač |
Horný ohrievač |
|
|
Ohrievacia para Výberový tlak P, MPa |
|||
|
Tlak v ohrievači Р?, MPa |
|||
|
Teplota pary t, ºС |
|||
|
Tepelný výkon qns, qvs, kJ/kg |
|||
|
Vyhrievanie kondenzátu pary Teplota nasýtenia tn, єС |
|||
|
Entalpia pri nasýtení h?, kJ/kg |
|||
|
Sieťová voda Nedokurovanie v ohrievači Ins, Ivs, єС |
|||
|
Vstupná teplota tс, tns, єС |
|||
|
Vstupná entalpia, kJ/kg |
|||
|
Výstupná teplota tns, tvs, єС |
|||
|
Výstupná entalpia, kJ/kg |
|||
|
Ohrev v ohrievači fns, fvs, kJ/kg |
Parametre inštalácie sú definované v nasledujúcom poradí.
1. Spotreba sieťovej vody pre vypočítaný režim
2. Tepelná bilancia spodného sieťového ohrievača
Prietok vykurovacej pary do spodného sieťového ohrievača
z tabuľky 2.1.
3. Tepelná bilancia horného sieťového ohrievača
Prietok vykurovacej pary do horného sieťového ohrievača
Regeneračné vysokoteplotné ohrievače tlakové a kŕmne zariadenie (čerpadlo)
LDPE 7
Rovnica tepelná bilancia PVD7
Spotreba vykurovacej pary pre PVD7
LDPE 6
Rovnica tepelnej bilancie pre HPH6
Spotreba vykurovacej pary pre PVD6
teplo odvádzané z drenáže OD2
Napájacie čerpadlo (PN)
Tlak po PN
Tlak v čerpadle v PN
Pokles tlaku
Merný objem vody v PN v PN - stanovený z tabuliek podľa hodnoty
R Po.
Účinnosť napájacieho čerpadla
Ohrev vody v po
Entalpia po PN
Kde - z tabuľky 2.3;
Rovnica tepelnej bilancie HPH5
Spotreba vykurovacej pary pre PVD5
2.6.3 Odvzdušňovač napájacej vody
Prietok pary z tesnení tiahla ventilu v DPV je akceptovaný
Parná entalpia z tesnení drieku ventilu
(at P = 12,9 MPa a t = 556 0 S) :
Odparovanie z odvzdušňovača:
D problém=0,02 D PV=0.02
Podiel pary (vo frakciách pary z odvzdušňovača smerujúcej do PE, tesnenia strednej a koncovej tesniacej komory
Rovnica materiálovej bilancie odvzdušňovača:
.
Rovnica tepelnej bilancie odvzdušňovača
Po dosadení do tejto rovnice výraz D CD dostaneme:
Spotreba vykurovacej pary z odberu tretej turbíny do DPV
teda spotreba vykurovacej pary z odberu turbíny č. 3 do DPV:
D D = 4,529.
Prietok kondenzátu na vstupe odvzdušňovača:
D KD \u003d 111,82 – 4,529 \u003d 107,288.
2.6.4 Ohrievač surovej vody
Drenážna entalpia h PSV=140
.
2.6.5 Dvojstupňový čistiaci expandér
2. stupeň: expanzia vody vriacej pri 6 atm v množstve
do tlaku 1 atm.
= + (-)
odoslaný do atmosférického odvzdušňovača.
2.6.6 Prídavný odvzdušňovač vody
Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/
Rovnica materiálovej bilancie odvzdušňovača vratného kondenzátu a prídavnej vody DKV.
D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;
Spotreba chemicky upravenej vody:
D OB = ( D P - D OK) + + D UT.
Tepelná bilancia odkalovacieho vodného chladiča
materiál turbínový kondenzát
kde q OP = h h teplo dodané do doplnkovej vody v OP.
q OP \u003d 670,5 – 160 \u003d 510,5 kJ / kg,
kde: h entalpia odkalenej vody na výstupe z OP.
Akceptujeme spätný odber kondenzátu od priemyselných odberateľov tepla?k = 0,5 (50%), potom:
D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;
D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.
Dohrev vody v OP sa určí z rovnice tepelnej bilancie OP:
= 27,493 odtiaľto:
= 21,162 kJ/kg.
Za odkalovacím chladičom (BP) sa prídavná voda dostáva do chemickej úpravy vody a potom do chemicky upravovaného ohrievača vody.
Tepelná bilancia POV chemicky čisteného ohrievača vody:
kde q 6 - množstvo tepla odovzdaného v ohrievači parou z odberu turbíny č. 6;
ohrev vody v POV. súhlasiť h RH = 140 kJ/kg, potom
.
Prietok pary pre SOW sa určuje z tepelnej bilancie chemicky upravovaného ohrievača vody:
D POV 2175,34 = 27,493 230,4 odkiaľ D POV = 2,897 kg / s.
teda
D KV = D
Rovnica tepelnej bilancie pre odvzdušňovač chemicky upravenej vody:
D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OV hD HF h
D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6
Odtiaľ D\u003d 0,761 kg/s - spotreba vykurovacej pary na DKV a odber č. 6 turbíny.
Prietok kondenzátu na výstupe z DKV:
D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.
2.6.7 Nízkotlakové regeneračné ohrievače
HDPE 4
Rovnica tepelnej bilancie pre HDPE4
.
Spotreba vykurovacej pary pre LPH4
,
kde
HDPE a mixérCM2
Kombinovaná rovnica tepelnej bilancie:
kde je prietok kondenzátu na výstupe LPH2:
D K6 = D KD - D HF -D Slnko - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609
náhrada D K2 do kombinovanej rovnice tepelnej bilancie:
D\u003d 0,544 kg / s - spotreba vykurovacej pary pri LPH3 z výberu č. 5
turbíny.
PND2, mixér CM1, PND1
Teplota pre PS:
Zostavuje sa 1 materiálová rovnica a 2 rovnice tepelnej bilancie:
1.
2.
3.
dosadiť do rovnice 2
Dostaneme:
kg/s;
D P6 = 1,253 kg/s;
D P7 = 2,758 kg/s.
2.6.8 Kondenzátor
Rovnica materiálovej bilancie kondenzátora
.
2.7 Kontrola výpočtu materiálovej bilancie
Kontrola správnosti zohľadnenia vo výpočtoch všetkých tokov tepelnej schémy sa vykonáva porovnaním materiálových bilancií pre paru a kondenzát v kondenzátore turbíny.
Prietok výfukovej pary do kondenzátora:
,
kde je prietok pary z extrakčnej komory turbíny s číslom.
Prietoky pary z extrakcií sú uvedené v tabuľke 2.6.
Tabuľka 2.6. Spotreba pary pri extrakcii turbín
|
Výber č. |
Označenie |
Spotreba pary, kg/s |
|
|
D 1 =D P1 |
|||
|
D 2 =D P2 |
|||
|
D 3 =D P3+D D+D P |
|||
|
D 4 =D P4 |
|||
|
D 5 = D NS + D P5 |
|||
|
D 6 =D P6+D slnko++D PSV |
|||
|
D 7 =D P7+D HC |
Celkový prietok pary z odberov turbín
Prúdenie pary do kondenzátora za turbínou:
Chyba vyváženia pary a kondenzátu
Pretože chyba v rovnováhe pary a kondenzátu nepresahuje prípustnú hodnotu, všetky toky tepelnej schémy sa zohľadňujú správne.
2.8 Energetická bilancia turbínovej jednotky Pia- 80/100-130/13
Stanovme výkon turbínových priestorov a ich celkový výkon:
N i=
kde N i OTS - výkon turbínového priestoru, N i UTS = D i UTS H i UTS,
H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - pokles tepla v oddelení, kJ/kg,
D i OTS - prechod pary cez priehradku, kg/s.
priehradka 0-1:
D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,
H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,
N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.
- priehradka 1-2:
D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,
H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,
N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.
- priehradka 2-3:
D 23 UTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,
H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,
N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.
- priehradka 3-4:
D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,
H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,
N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.
- priehradka 4-5:
D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,
H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,
N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.
- priehradka 5-6:
D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,
H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,
N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.
- priehradka 6-7:
D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,
H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,
N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.
- priehradka 7-K:
D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,
H 7k UTS = H 7 UTS - H do UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,
N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.
3.5.1 Celkový výkon turbínových priestorov
3.5.2 Elektrický výkon turbínového agregátu je určený vzorcom:
N E = N i
kde je mechanická a elektrická účinnosť generátora,
N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.
2.9 Ukazovatele tepelnej účinnosti turbíny
Celková spotreba tepla pre turbínu
, MW
.
2. Spotreba tepla na vykurovanie
,
kde h T- koeficient zohľadňujúci tepelné straty vo vykurovacom systéme.
3. Celková spotreba tepla pre priemyselných spotrebiteľov
,
.
4. Celková spotreba tepla pre externých spotrebiteľov
, MW
.
5. Spotreba tepla pre turbínu na výrobu elektriny
,
6. Účinnosť turbínového zariadenia na výrobu elektriny (okrem vlastnej spotreby elektriny)
,
.
7. Merná spotreba tepla na výrobu elektriny
,
2.10 Energetické ukazovatele KVET
Parametre čerstvej pary na výstupe z generátora pary.
- tlak P PG = 12,9 MPa;
- Hrubá účinnosť parogenerátora od SG = 0,92;
- teplota t SG = 556 о С;
- h PG = 3488 kJ / kg pri uvedenej hodnote R PG a t PG.
Účinnosť parogenerátora, prevzatá z charakteristík kotla E-320/140
.
1. Tepelné zaťaženie súpravy generátora pary
, MW
2. Účinnosť potrubí (preprava tepla)
,
.
3. Efektívnosť KVET na výrobu elektriny
,
.
4. Efektívnosť KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie s prihliadnutím na PVC
,
.
PVC at t H=- 15 0 S Tvorba,
5. Merná spotreba referenčného paliva na výrobu elektriny
,
.
6. Merná spotreba referenčného paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie
,
.
7. Spotreba tepla paliva na stanicu
,
.
8. Celková účinnosť pohonnej jednotky (brutto)
,
9. Merná spotreba tepla na kogeneračnú jednotku
,
.
10. Účinnosť pohonnej jednotky (netto)
,
.
kde E S.N - vlastná merná spotreba elektriny, E S.N = 0,03.
11. Špecifická spotreba referenčného paliva "netto"
,
.
12. Referenčná spotreba paliva
kg/s
13. Spotreba referenčného paliva na výrobu tepla dodávaného externým odberateľom
kg/s
14. Referenčná spotreba paliva na výrobu elektriny
V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg/s
Záver
Výsledkom výpočtu tepelnej schémy elektrárne na základe výrobnej tepelno-energetickej turbíny PT-80/100-130/13, pracujúcej v režime zvýšeného zaťaženia pri teplote okolia, sú nasledovné hodnoty boli získané hlavné parametre charakterizujúce elektráreň tohto typu:
Spotreba pary pri extrakcii turbín
Spotreba vykurovacej pary pre sieťové ohrievače
Tepelný výkon na vykurovanie turbínovým zariadením
Q T= 72,22 MW;
Tepelný výkon z turbínového závodu pre priemyselných spotrebiteľov
Q P= 141,36 MW;
Celková spotreba teplo pre externých spotrebiteľov
Q TP= 231,58 MW;
Napájanie na svorkách generátora
N uh= 80,97 MW;
Účinnosť KVET na výrobu elektriny
Efektívnosť KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie
Špecifická spotreba paliva na výrobu elektriny
b E o= 162,27 g/kw/h
Špecifická spotreba paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie
b T o= 40,427 kg/GJ
Hrubá celková účinnosť CHP
Celková účinnosť CHP "net"
Špecifická referenčná spotreba paliva na stanicu „netto“
Bibliografia
1. Ryzhkin V.Ya. Tepelné elektrárne: Učebnica pre vysoké školy - 2. vyd., Prepracované. - M.: Energia, 1976.-447s.
2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabuľky termofyzikálnych vlastností vody a pary: Príručka. - M.: Ed. MPEI, 1999. - 168. roky.
3. Poleshchuk I.Z. Vypracovanie a výpočet základných tepelných schém tepelnej elektrárne. Smernice k projektu kurzu v disciplíne "TPP a JE", / Štát Ufa. letectva tech.un - t. - Ufa, 2003.
4. Štandard podniku (VTP UGATU 002-98). Požiadavky na stavbu, prezentáciu, dizajn.-Ufa.: 1998.
5. Bojko E.A. Elektrárne s parnými rúrami na TPP: Pomocník- CPI KSTU, 2006. -152s
6. Tepelné a jadrové elektrárne: Príručka / Pod generálnou redakciou. zodpovedajúci člen RAS A.V. Klimenko a V.M. Zorin. - 3. vyd. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: chor. - (Tepelná energetika a tepelná technika; Kniha 3).
7. Tepelné a jadrové turbíny nabíjacie stanice: Učebnica pre vysoké školy / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolovej. - 2. vyd., prepracované. a dodatočné - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 s.
8. Výpočet tepelných schém zariadení s parnými turbínami: Vzdelávacie elektronické vydanie / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.
dohovorov elektrárne, vybavenie a jeho prvky (vrátanetext, obrázky, indexy)
D - odvzdušňovač napájacej vody;
DN - drenážne čerpadlo;
K - kondenzátor, kotol;
KN - čerpadlo kondenzátu;
OE - drenážny chladič;
PrTS - základná tepelná schéma;
PVD, HDPE - regeneračný ohrievač (vysoký, nízky tlak);
PVK - špičkový teplovodný kotol;
SG - parný generátor;
PE - prehrievač (primárny);
PN - napájacie čerpadlo;
PS - ohrievač upchávky;
PSG - horizontálny sieťový ohrievač;
PSV - ohrievač surovej vody;
PT - parná turbína; vykurovacia turbína s priemyselným a vykurovacím odberom pary;
PHOV - chemicky čistený ohrievač vody;
PE - ejektorový chladič;
P - expandér;
KVET - kombinovaná výroba tepla a elektriny;
CM - mixér;
СХ - chladič upchávky;
HPC - vysokotlakový valec;
LPC - nízkotlakový valec;
EG - elektrický generátor;
Príloha A
Príloha B
Schéma režimu PT-80/100
Príloha B
Harmonogramy vykurovania pre kvalitnú reguláciu uvoľňovaniateplo podľa priemernej dennej vonkajšej teploty
Hostené na Allbest.ru
...Podobné dokumenty
Výpočet hlavného tepelného diagramu, konštrukcia procesu expanzie pary v priestoroch turbíny. Výpočet systému regeneračného ohrevu napájacej vody. Stanovenie prietoku kondenzátu, chod turbíny a čerpadla. Celková strata čepele a vnútorná účinnosť.
semestrálna práca, pridaná 19.03.2012
Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne v H-S diagrame. Stanovenie parametrov a prietokov pary a vody v elektrárni. Zostavenie hlavných tepelných bilancií pre jednotky a zariadenia tepelnej schémy. Predbežný odhad prietok pary do turbíny.
ročníková práca, pridaná 12.05.2012
Analýza metód vykonania overovacieho výpočtu tepelného okruhu elektrárne na báze kogeneračnej turbíny. Popis konštrukcie a činnosti kondenzátora KG-6200-2. Popis hlavnej tepelnej schémy teplárne na báze turbínového zariadenia typu T-100-130.
diplomová práca, pridané 9.2.2010
tepelná schéma pohonná jednotka. Parametre pary v turbínových extrakciách. Konštrukcia procesu v hs-diagrame. Súhrnná tabuľka parametrov pary a vody. Zostavenie hlavných tepelných bilancií pre jednotky a zariadenia tepelnej schémy. Výpočet odvzdušňovača a inštalácie siete.
semestrálna práca, pridaná 17.09.2012
Vybudovanie procesu expanzie pary v h-s diagram. Výpočet inštalácie sieťových ohrievačov. Proces expanzie pary v hnacej turbíne napájacieho čerpadla. Stanovenie prietokov pary pre turbínu. Výpočet tepelnej účinnosti TPP a výber potrubí.
ročníková práca, pridaná 6.10.2010
Výber a zdôvodnenie základnej tepelnej schémy bloku. Zostavenie rovnováhy hlavných tokov pary a vody. Hlavné charakteristiky turbíny. Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne na hs-diagrame. Výpočet vykurovacích plôch kotla na odpadové teplo.
ročníková práca, pridaná 25.12.2012
Výpočet parnej turbíny, parametre hlavných prvkov schému zapojenia zariadenie parnej turbíny a predbežná konštrukcia tepelného procesu expanzie pary v turbíne v h-s-diagrame. Ekonomické ukazovatele parná turbína s regeneráciou.
semestrálna práca, pridaná 16.07.2013
Zostavenie výpočtovej tepelnej schémy JE TU. Stanovenie parametrov pracovnej tekutiny, spotreby pary pri odbere turbínového agregátu, vnútorného výkonu a ukazovateľov tepelnej účinnosti a agregátu ako celku. Výkon čerpadiel dráhy prívodu kondenzátu.
ročníková práca, pridaná 14.12.2010
Proces expanzie pary v turbíne. Stanovenie spotreby živej pary a napájacej vody. Výpočet prvkov tepelnej schémy. Matricové riešenie Cramerovou metódou. Kód programu a výstup výsledkov strojových výpočtov. Technické a ekonomické ukazovatele pohonnej jednotky.
semestrálna práca, pridaná 19.03.2014
Štúdia návrhu turbíny K-500-240 a tepelný výpočet turbíny elektrárne. Voľba počtu stupňov valca turbíny a rozklad entalpie pary klesá podľa jej stupňov. Stanovenie výkonu turbíny a výpočet pracovného listu na ohyb a ťah.
| Úloha pre projekt kurzu | 3 |
|
| 1. | Počiatočné referenčné údaje | 4 |
| 2. | Výpočet kotolne | 6 |
| 3. | Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne | 8 |
| 4. | Bilancia pary a napájacej vody | 9 |
| 5. | Stanovenie parametrov pary, napájacej vody a kondenzátu prvkami PTS | 11 |
| 6. | Zostavenie a riešenie rovníc tepelnej bilancie pre sekcie a prvky PTS | 15 |
| 7. | Energetická rovnica a jej riešenie | 23 |
| 8. | Kontrola výpočtu | 24 |
| 9. | Definícia energetických ukazovateľov | 25 |
| 10. | Výber príslušenstva | 26 |
| Bibliografia | 27 |
|
Zadanie projektu kurzu
študent: Onuchin D.M..
Téma projektu: Výpočet tepelnej schémy PTU PT-80/100-130/13
Projektové údaje
P 0 \u003d 130 kg / cm2;
;
;
Q t \u003d 220 MW;
;
.
Tlak v neregulovaných odberoch - z referenčných údajov.
Príprava prídavnej vody - z atmosférického odvzdušňovača "D-1.2".
Objem sídliskovej časti
Návrhový výpočet PTU v sústave SI pre menovitý výkon.
Stanovenie energetických ukazovateľov práce odborných škôl.
Výber pomocných zariadení pre odborné školy.
1. Počiatočné referenčné údaje
Hlavné ukazovatele turbíny PT-80/100-130.
Stôl 1.
| Parameter | Hodnota | Rozmer |
| Menovitý výkon | 80 | MW |
| Maximálny výkon | 100 | MW |
| Počiatočný tlak | 23,5 | MPa |
| Počiatočná teplota | 540 | S |
| Tlak na výstupe HPC | 4,07 | MPa |
| Teplota na výstupe z HPC | 300 | S |
| Teplota prehriatej pary | 540 | S |
| Spotreba chladiacej vody | 28000 | m3/h |
| Teplota chladiacej vody | 20 | S |
| Tlak kondenzátora | 0,0044 | MPa |
Turbína má 8 neregulovaných odberov pary určených na ohrev napájacej vody v nízkotlakových ohrievačoch, odvzdušňovači, vo vysokotlakových ohrievačoch a na pohon hnacej turbíny hlavného napájacieho čerpadla. Výfuková para z turbopohonu sa vracia späť do turbíny.
Tabuľka 2
| Výber | Tlak, MPa | Teplota, 0 C |
|
| ja | LDPE №7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD №6 | 2,55 | 348 |
| III | PND №5 | 1,27 | 265 |
| Odvzdušňovač | 1,27 | 265 |
|
| IV | PND №4 | 0,39 | 160 |
| V | PND №3 | 0,0981 | - |
| VI | PND №2 | 0,033 | - |
| VII | PND №1 | 0,003 | - |
Turbína má dva odbery vykurovacej pary, horný a dolný, určené na jedno a dvojstupňový ohrev sieťovej vody. Odťahy vykurovania majú nasledujúce limity regulácie tlaku:
Horná 0,5-2,5 kg / cm 2;
Nižšie 0,3-1 kg/cm2.
2. Výpočet kotolne
WB - horný kotol;
NB - spodný kotol;
Obr - reverzná sieťová voda.
D WB, D NB - prúdenie pary do horného a dolného kotla, resp.
teplotný graf: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;
T pr \u003d 130 °C (403 K);
Teplota \u003d 70 0 C (343 K).
Stanovenie parametrov pary vo vykurovacích odberoch
Akceptujeme rovnomerné vykurovanie na VSP a NSP;
Pri sieťových ohrievačoch akceptujeme hodnotu nedostatočného ohrevu 
.
Akceptujeme tlakové straty v potrubiach 
.
Tlak horného a spodného odberu z turbíny pre VSP a LSP:
bar; 
bar.
h WB = 418,77 kJ/kg
h NB \u003d 355,82 kJ / kg
D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h OBR \u003d KW SV h NB + (D WB + D NB) h NB / →
→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 kg/s
D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 kg/s
3. Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne
Zoberme si stratu tlaku v zariadeniach na distribúciu pary vo valcoch:
;
;
;
V tomto prípade bude tlak na vstupe do valcov (za regulačnými ventilmi):
Proces v h,s-diagrame je znázornený na obr. 2.
4. Bilancia pary a napájacej vody.
Predpokladáme, že koncové tesnenia (D KU) a parné ejektory (D EP) prijímajú paru s vyšším potenciálom.
Spotrebovaná para z koncových tesnení a z ejektorov smeruje do ohrievača upchávky. Akceptujeme ohrev kondenzátu v ňom:
Spotrebovaná para v ejektorových chladičoch smeruje do ejektorového ohrievača (EP). Kúrenie v ňom:
Prietok pary do turbíny (D) akceptujeme ako známu hodnotu.
Vnútrostaničné straty pracovnej tekutiny: D UT =0,02D.
Spotreba pary pre koncové tesnenia bude 0,5%: D KU = 0,005D.
Spotreba pary pre hlavné ejektory bude 0,3%: D EJ = 0,003D.
potom:
Spotreba pary z kotla bude:
Pretože bubnový kotol, je potrebné počítať s odfukovaním kotla.
D prod \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D.
Množstvo napájacej vody dodávanej do kotla:
Množstvo dodatočnej vody:
Straty kondenzátu pri výrobe:
(1-K pr) D pr \u003d (1-0,6) ∙ 75 \u003d 30 kg / s.
Tlak v bubne kotla je približne o 20% vyšší ako tlak čerstvej pary na turbíne (v dôsledku hydraulických strát), t.j.
P kv. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kg.
Tlak v kontinuálnom odfukovom expandéri (CRP) je asi o 10 % vyšší ako v odvzdušňovači (D-6), t.j.
P RNP \u003d 1,1P d \u003d 1,1 ∙ 5,88 \u003d 6,5 bar →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R. \u003d β ∙ D prod \u003d 0,438 0,0154 D \u003d 0,0067 D;
D V.R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Spotrebu sieťovej vody zisťujeme prostredníctvom sieťových ohrievačov:
Akceptujeme úniky v systéme zásobovania teplom 1% z množstva obehovej vody.
Teda požadovaný výkon chem. úprava vody:
5. Stanovenie parametrov pary, napájacej vody a kondenzátu prvkami PTS.
Akceptujeme tlakovú stratu v parovodoch z turbíny do ohrievačov regeneračného systému vo výške:
| I výber | PVD-7 | 4% |
| II výber | PVD-6 | 5% |
| III výber | PVD-5 | 6% |
| IV výber | PVD-4 | 7% |
| V výber | PND-3 | 8% |
| Výber VI | PND-2 | 9% |
| VII výber | PND-1 | 10% |
Určenie parametrov závisí od konštrukcie ohrievačov ( pozri obr. 3). Vo vypočítanej schéme sú všetky HDPE a LDPE povrchové.
V priebehu hlavného kondenzátu a napájacej vody z kondenzátora do kotla určujeme parametre, ktoré potrebujeme.
5.1. Zvýšenie entalpie v čerpadle kondenzátu zanedbávame. Potom parametre kondenzátu pred EP:
0,04 bar 
29°С, 
121,41 kJ/kg.
5.2. Ohrev hlavného kondenzátu v ejektorovom ohrievači berieme rovný 5°C.
34 °С; kJ/kg.
5.3. Predpokladá sa, že ohrev vody v ohrievači upchávky (SH) je 5°C.
39 °С, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 - vypnuté.
Živí sa parou z výberu VI.
69,12 °С, 
289,31 kJ / kg \u003d h d2 (odvod z HDPE-2).
°С, 
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg
Živí sa parou z V výberu.
Tlak vykurovacej pary v telese ohrievača:
96,7 °С, 
405,21 kJ/kg;
Parametre vody za ohrievačom:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.
Predbežne sme nastavili zvýšenie teploty z dôvodu miešania prietokov pred LPH-3 o 
, t.j. máme:
Živí sa parou z IV výberu.
Tlak vykurovacej pary v telese ohrievača:
140,12 °С, 
589,4 kJ/kg;
Parametre vody za ohrievačom:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.
Parametre vykurovacieho média v odtokovom chladiči:
5.8. Odvzdušňovač napájacej vody.
Odvzdušňovač napájacej vody pracuje pri konštantnom tlaku pary v plášti
R D-6 \u003d 5,88 bar → t D-6 H \u003d 158 ˚C, h ’D-6 \u003d 667 kJ / kg, h ”D-6 \u003d 2755,54 kJ / kg,
5.9. Napájacie čerpadlo.
Zoberme si účinnosť čerpadla 
0,72.
Výtlačný tlak: MPa. °C a parametre vykurovacieho média v odtokovom chladiči:
Parametre pary v chladiči pary:
°C; 
2833,36 kJ/kg.
Vykurovanie v OP-7 sme nastavili na 17,5 ° С. Potom sa teplota vody za HPH-7 rovná °С a parametre vykurovacieho média v odtokovom chladiči sú:
°C; 
1032,9 kJ/kg.
Tlak napájacej vody po HPH-7 je:
Parametre vody za samotným ohrievačom.
3.3.4 Zariadenie parnej turbíny PT-80/100-130/13
Vykurovacia parná turbína PT-80/100-130/13 s priemyselným a vykurovacím odvodom pary je určená na priamy pohon elektrický generátor TVF-120-2 s rýchlosťou otáčania 50 ot./min a dodávkou tepla pre potreby výroby a ohrevu.
Výkon, MW
nominálne 80
maximálne 100
Menovité parametre pary
tlak, MPa 12,8
teplota, 0 С 555
Spotreba odobratej pary pre potreby výroby, t/h
nominálna 185
maximálne 300
horná 0,049-0,245
nižšia 0,029-0,098
Výberový tlak výroby 1.28
Teplota vody, 0 С
Výživa 249
chladenie 20
Spotreba chladiacej vody, t/h 8000
Turbína má nasledovné nastaviteľné odvody pary:
výroba s absolútnym tlakom (1,275 ± 0,29) MPa a dvoma voľbami ohrevu - horná s absolútnym tlakom v rozsahu 0,049-0,245 MPa a dolná s tlakom v rozsahu 0,029-0,098 MPa. Odťahový tlak ohrevu je regulovaný pomocou jednej regulačnej membrány inštalovanej v hornej odsávacej komore ohrevu. Nastaviteľný tlak pri výhrevných odsávaniach je podporovaný: v hornom odsávaní - pri zapnutých oboch výhrevných odsávaniach, v dolnom odsávaní - keď je zapnutý jeden spodný výhrevný odber. Sieťová voda cez sieťové ohrievače dolného a horného stupňa vykurovania musí prechádzať postupne a v rovnakých množstvách. Prietok vody prechádzajúci cez sieťové ohrievače musí byť riadený.
Turbína je jednohriadeľový dvojvalcový agregát. Prietoková cesta HPC má jednoradový riadiaci stupeň a 16 tlakových stupňov.
Prietoková časť LPC pozostáva z troch častí:
prvý (až po horný výstup kúrenia) má regulačný stupeň a 7 tlakových stupňov,
druhý (medzi ohrievačmi) dva tlakové stupne,
tretí - riadiaci stupeň a dva tlakové stupne.
Vysokotlakový rotor je kovaný z jedného kusu. Prvých desať kotúčov nízkotlakového rotora je kovaných ako celok s hriadeľom, zvyšné tri kotúče sú namontované.
Rozvod pary turbíny je tryskový. Na výstupe z HPC ide časť pary do riadeného odberu výroby, zvyšok ide do LPC. Extrakcie ohrevu sa vykonávajú z príslušných komôr LPC.
Aby sa skrátil čas zahrievania a zlepšili sa podmienky spustenia, je k dispozícii parný ohrev prírub a svorníkov a prívod živej pary do predného tesnenia HPC.
Turbína je vybavená blokovacím zariadením, ktoré otáča hriadeľom turbínovej jednotky frekvenciou 3,4 ot./min.
Turbínové lopatkové zariadenie je navrhnuté tak, aby pracovalo pri sieťovej frekvencii 50 Hz, čo zodpovedá rýchlosti rotora turbíny 50 ot./min. (3000 ot./min.). Dlhodobá prevádzka turbíny je povolená s frekvenčnou odchýlkou v sieti 49,0-50,5 Hz.
3.3.5 Zariadenie s parnou turbínou Р-50/60-130/13-2
Protitlaková parná turbína R-50/60-130/13-2 je určená na pohon elektrického generátora TVF-63-2 s rýchlosťou otáčania 50 s -1 a na uvoľňovanie pary pre potreby výroby.
Menovité hodnoty hlavných parametrov turbíny sú uvedené nižšie:
Výkon, MW
Hodnotenie 52,7
Maximálne 60
Počiatočné parametre pary
Tlak, MPa 12,8
Teplota, o C 555
Tlak vo výfukovom potrubí, MPa 1,3
Turbína má dva neregulované odbery pary určené na ohrev napájacej vody vo vysokotlakových ohrievačoch.
Dizajn turbíny:
Turbína je jednovalcový agregát s jednokorunovým riadiacim stupňom a 16 tlakovými stupňami. Všetky rotorové disky sú kované integrálne s hriadeľom. Parný rozvod turbíny s obtokom. Čerstvá para sa privádza do voľne stojaceho parný box, v ktorej je umiestnený automatický uzáver, odkiaľ je para privádzaná cez obtokové potrubie do štyroch regulačných ventilov.
Turbínové lopatkové zariadenie je navrhnuté tak, aby pracovalo pri frekvencii 3000 ot./min. Dlhodobá prevádzka turbíny je povolená s frekvenčnou odchýlkou v sieti 49,0-50,5 Hz
Turbo jednotka je vybavená ochranné zariadenia na spoločné odstavenie VE so súčasnou aktiváciou obtokového vedenia vydaním signálu. Atmosférické membránové ventily inštalované na výfukovom potrubí a otvárajúce sa, keď tlak v potrubí stúpne na 0,12 MPa.
3.3.6 Zariadenie parnej turbíny T-110/120-130/13
Vykurovacia parná turbína T-110/120-130/13 s odberom vykurovacej pary je určená pre priamy pohon elektrického generátora TVF-120-2 s otáčkami 50 ot./min. a dodávkou tepla pre potreby vykurovania.
Menovité hodnoty hlavných parametrov turbíny sú uvedené nižšie.
Výkon, MW
nominálna 110
maximálne 120
Menovité parametre pary
tlak, MPa 12,8
teplota, 0 С 555
nominálna 732
maximálne 770
Hranice zmeny tlaku pary pri riadenom odbere vykurovania, MPa
horná 0,059-0,245
nižšia 0,049-0,196
Teplota vody, 0 С
Výživa 232
chladenie 20
Spotreba chladiacej vody, t/h 16000
Tlak pár v kondenzátore, kPa 5.6
Turbína má dva odbery ohrevu - spodný a horný, určené na stupňovitý ohrev sieťovej vody. V prípade stupňovitého ohrevu sieťovej vody parou z dvoch vykurovacích odberov regulácia udržiava nastavenú teplotu sieťovej vody za horným sieťovým ohrievačom. Pri ohreve sieťovej vody s jedným spodným odberom vykurovania sa teplota sieťovej vody udržiava za spodným sieťovým ohrievačom.
Tlak v nastaviteľných extrakciách ohrevu sa môže meniť v rámci nasledujúcich limitov:
v hornej 0,059 - 0,245 MPa so zapnutými dvoma ohrevmi,
v spodnej časti 0,049 - 0,196 MPa s vypnutým horným ohrevom.
Turbína T-110/120-130/13 je jednohriadeľová jednotka pozostávajúca z troch valcov: vysokotlakový valec, nízkotlakový valec, nízkotlakový valec.
HPC je jednoprúdový, má dvojradový riadiaci stupeň a 8 tlakových stupňov. Vysokotlakový rotor je jednodielny kovaný.
TsSD - tiež jednoprúdový, má 14 stupňov tlaku. Prvých 8 diskov stredotlakového rotora je kovaných integrálne s hriadeľom, zvyšných 6 je namontovaných. Vodiaca lopatka prvého stupňa TsSD je inštalovaná v kryte, zostávajúce membrány sú inštalované v držiakoch.
LPC - dvojprúdový, má dva stupne v každom prúde rotácie vľavo a vpravo (jeden riadiaci a jeden tlakový stupeň). Dĺžka pracovnej lopatky posledného stupňa je 550 mm, priemerný priemer obežného kolesa tohto stupňa je 1915 mm. Nízkotlakový rotor má 4 namontované kotúče.
Aby sa uľahčilo spustenie turbíny z horúceho stavu a zvýšila sa jej manévrovateľnosť pri prevádzke pod záťažou, teplota pary privádzanej do predposlednej komory predného tesnenia HPC sa zvyšuje primiešavaním horúcej pary z driekov regulačných ventilov. alebo z hlavného parovodu. Z posledných oddelení tesnení je zmes pary a vzduchu odsávaná sacím ejektorom z tesnení.
Na skrátenie doby ohrevu a zlepšenie podmienok pre spustenie turbíny sa zabezpečuje parný ohrev prírub a svorníkov HPC.
Turbínové lopatkové zariadenie je navrhnuté tak, aby pracovalo pri sieťovej frekvencii 50 Hz, čo zodpovedá rýchlosti rotora turbíny 50 ot./min. (3000 ot./min.).
Dlhodobá prevádzka turbíny je povolená s frekvenčnou odchýlkou v sieti 49,0-50,5 Hz. V núdzových situáciách pre systém je povolená krátkodobá prevádzka turbíny pri sieťovej frekvencii pod 49 Hz, ale nie pod 46,5 Hz (čas je uvedený v technických špecifikáciách).
Informácie o diele „Modernizácia Almaty CHPP-2 zmenou chémia vody systémy úpravy prídavnej vody na zvýšenie teploty sieťovej vody až na 140-145 C"
Kogeneračná parná turbína PT-80 / 100-130 / 13 výrobného združenia pre stavbu turbín "Leningrad Metal Works" (NOG LMZ) s priemyselným a vykurovacím odberom pary s menovitým výkonom 80 MW, maximálne 100 MW s počiatočným tlak pary 12,8 MPa je určený pre priamy pohon elektrocentrály TVF-120-2 s frekvenciou otáčania 50 Hz a dodávkou tepla pre potreby výroby a vykurovania.
Pri objednávaní turbíny, ako aj v inej dokumentácii, kde by mala byť označená ako "Parná turbína 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".
Turbína PT-80/100-130/13 spĺňa požiadavky GOST 3618-85, GOST 24278-85 a GOST 26948-86.
Turbína má tieto regulovateľné odbery pary: produkčný s absolútnym tlakom (1,275 ± 0,29) MPa a dva vykurovacie odbery: horný s absolútnym tlakom v rozsahu 0,049-0,245 MPa a dolný s tlakom. v rozmedzí 0,029-0,098 MPa.
Odťahový tlak ohrevu je regulovaný pomocou jednej regulačnej membrány inštalovanej v hornej odsávacej komore ohrevu. Regulovaný tlak vo výhrevných odsávaniach je udržiavaný: v hornom odsávaní - keď sú zapnuté oba výhrevné výťahy, v dolnom odsávaní - keď je zapnutý jeden spodný výhrevný výťah. Sieťová voda cez sieťové ohrievače spodného a horného stupňa vykurovania prechádza postupne a v rovnakom množstve. Prietok vody prechádzajúci cez sieťové ohrievače je riadený.
Nominálne hodnoty hlavných parametrov turbíny PT-80/100-130/13
| Parameter | PT-8O/100-130/13 |
| 1. Výkon, MW | |
| nominálny | 80 |
| maximálne | 100 |
| 2. Počiatočné parametre pary: | |
| tlak, MPa | 12.8 |
| teplota. °С | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Spotreba vybranej pary na výrobu. potreby, t/h | |
| nominálny | 185 |
| maximálne | 300 |
| 5. Výberový tlak výroby, MPa | 1.28 |
| 6. Maximálny prietokživá para, t/h | 470 |
| 7. Hranice zmeny tlaku pary v regulovateľných odberoch vykurovacej pary, MPa | |
| na vrchu | 0.049-0.245 |
| na spodku | 0.029-0.098 |
| 8. Teplota vody, °С | |
| nutričné | 249 |
| chladenie | 20 |
| 9. Spotreba chladiacej vody, t/h | 8000 |
| 10. Tlak pary v kondenzátore, kPa | 2.84 |
Pri nominálnych parametroch ostrej pary, prietoku chladiacej vody 8000 m3/h, teplote chladiacej vody 20 °C, plne aktivovanej regenerácii, množstvo ohriateho kondenzátu v HPH rovnajúce sa 100 % prietoku pary turbínou, pri prevádzke turbínového agregátu s odvzdušňovačom 0,59 MPa, so stupňovitým ohrevom sieťovej vody, pri plnom využití šírku pásma turbínou a minimálnym prechodom pary do kondenzátora je možné získať nasledujúce hodnoty odberu:
— nominálne hodnoty regulovaných odberov pri výkone 80 MW;
- výber výroby - 185 t / h pri absolútnom tlaku 1,275 MPa;
- celkový vykurovací odber - 285 GJ / h (132 t / h) pri absolútnych tlakoch: v hornom odbere - 0,088 MPa a v dolnom odbere - 0,034 MPa;
- maximálna hodnota výberu produkcie pri absolútnom tlaku v selekčnej komore 1,275 MPa je 300 t / h. Pri tejto hodnote ťažby výroby a absencii odberov kúrenia je výkon turbíny -70 MW. Pri menovitom výkone 80 MW a bez odberu tepla bude maximálny odber produkcie -250 t/h;
— maximálna celková hodnota odberov tepla je 420 GJ/h (200 t/h); pri tejto hodnote tepelných extrakcií a absencii priemyselnej ťažby je výkon turbíny cca 75 MW; s menovitým výkonom 80 MW a bez priemyselného odťahu bude maximálny vykurovací odber cca 250 GJ/h (-120 t/h).
— maximálny výkon turbíny s vypnutou výrobou a odberom tepla, pri prietoku chladiacej vody 8000 m3/h pri teplote 20 °C, s plne zapnutou regeneráciou, bude 80 MW. Maximálny výkon turbíny je 100 MW. získané s určitými kombináciami extrakcií výroby a zahrievania, závisí od veľkosti extrakcií a je určená režimovou apertúrou.
Turbínový agregát je možné prevádzkovať s prechodom doplňovacej a sieťovej vody cez zabudovaný zväzok
Keď je kondenzátor chladený sieťovou vodou, turbína môže pracovať podľa tepelného plánu. Maximálne tepelná energia zabudovaného nosníka je -130 GJ/h pri udržiavaní teploty vo výfukovej časti nie vyššej ako 80 °C.
Dlhodobá prevádzka turbíny s menovitým výkonom je povolená s nasledujúcimi odchýlkami hlavných parametrov od nominálnych:
- so súčasnou zmenou akejkoľvek kombinácie počiatočných parametrov živej pary - tlaku od 12,25 do 13,23 MPa a teploty od 545 do 560 ° C; zároveň by teplota chladiacej vody nemala presiahnuť 20 °C;
- keď teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora stúpne na 33 °C a prietok chladiacej vody je 8000 m3/h, ak počiatočné parametre ostrej pary nie sú nižšie ako menovité;
- pri znižovaní hodnôt odberov priemyselných a vykurovacích pár na nulu.
- pri zvýšení tlaku ostrej pary na 13,72 MPa a teplote do 565 ° C je prevádzka turbíny povolená najviac pol hodiny a celková doba prevádzky turbíny pri týchto parametroch by nemala presiahnuť 200 h / rok.
Pre túto turbínovú jednotku PT-80/100-130/13 je použitý vysokotlakový ohrievač č.7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 pracuje pri parametroch pary pred vstupom do ohrievača: tlak 4,41 MPa, teplota 420 °C a prietok pary 7,22 kg/s. Parametre napájacej vody v tomto prípade: tlak 15,93 MPa, teplota 233 °C a prietok 130 kg/s.
