Prvých desať kotúčov rotora nízky tlak kované spolu s hriadeľom, ďalšie tri kotúče sú namontované.

Rotory HP a LPC sú pevne spojené pomocou prírub kovaných integrálne s rotormi. Rotory LPC a generátora typu TVF-120-2 sú spojené tuhou spojkou.

Rozvod pary turbíny je tryskový. Čerstvá para je privádzaná do samostatne stojaceho dýzového boxu, v ktorom je umiestnená automatická uzávierka, odkiaľ para vstupuje obtokovým potrubím do regulačných ventilov turbíny.

Po výstupe z HPC ide časť pary do riadeného odberu výroby, zvyšok ide do LPC.

Extrakcie ohrevu sa vykonávajú z príslušných komôr LPC.

Upevňovací bod turbíny je umiestnený na ráme turbíny na strane generátora a agregát sa rozširuje smerom k prednému ložisku.

Aby sa skrátil čas zahrievania a zlepšili sa podmienky spustenia, je k dispozícii parný ohrev prírub a svorníkov a prívod živej pary k prednému tesneniu HPC.

Turbína je vybavená blokovacím zariadením, ktoré otáča hriadeľ agregátu s frekvenciou 0,0067.

Lopatkové ústrojenstvo turbíny je konštruované a konfigurované tak, aby pracovalo pri sieťovej frekvencii 50 Hz, ktorá zodpovedá rotácii rotora 50. Nepretržitá prevádzka turbíny je umožnená pri sieťovej frekvencii 49 až 50,5 Hz.

Výška základu turbínového agregátu od úrovne podlahy kondenzačnej miestnosti po úroveň podlahy strojovne je 8 m.

2.1 Popis princípu tepelného diagramu turbíny PT–80/100–130/13

Kondenzačné zariadenie obsahuje kondenzačnú skupinu, zariadenie na odvod vzduchu, kondenzát a obehové čerpadlá, vyhadzovač obehový systém, vodné filtre, potrubia s potrebnými armatúrami.

Skupina kondenzátorov pozostáva z jedného kondenzátora so zabudovaným lúčom spoločný povrch chladiacej plochy 3000 m² a je určený na kondenzáciu pary do nej vstupujúcej, vytváranie podtlaku vo výfukovom potrubí turbíny a skladovanie kondenzátu, ako aj na využitie tepla pary vstupujúcej do kondenzátora v prevádzkových režimoch podľa tepelného plánu na ohrev prídavnej vody vo vstavanom zväzku.

Kondenzátor má v parnej časti zabudovanú špeciálnu komoru, v ktorej je inštalovaná HDPE sekcia č.1. Zvyšok PND inštaluje samostatná skupina.

Regeneračné zariadenie je určené na vykurovanie napájacia voda para odoberaná z neregulovaných odberov turbín a má štyri stupne HDPE, tri stupne HPH a odvzdušňovač. Všetky ohrievače sú povrchového typu.

HPH č. 5,6 a 7 - vertikálne prevedenie so zabudovanými chladičmi prehriatej pary a odtokovými chladičmi. HPH sú dodávané so skupinovou ochranou, pozostávajúcou z automatického odsávania a spätné ventily na vstupe a výstupe vody, automatický ventil s elektromagnetom, potrubie na spúšťanie a vypínanie ohrievačov.

HPH a HDPE (okrem HDPE č. 1) sú vybavené regulačnými ventilmi na odvod kondenzátu, riadenými elektronickými regulátormi.

Odvod kondenzátu vykurovacej pary z ohrievačov je kaskádový. Kondenzát sa odčerpáva z HDPE č. 2 vypúšťacím čerpadlom.

Zariadenie na ohrev vody v sieti obsahuje dva sieťové ohrievače, kondenzát a sieťové čerpadlá. Každý ohrievač je horizontálny výmenník tepla typu para-voda s teplovýmennou plochou 1300 m², ktorý je tvorený rovnými mosadznými rúrami, obojstranne rozšírenými v trubkovnici.

3 Voľba pomocné vybavenie tepelná schéma stanice

3.1 Zariadenie dodávané s turbínou

Pretože kondenzátor, hlavný ejektor, nízky a vysoký tlak sa dodávajú na projektovanú stanicu spolu s turbínou, potom sa na inštaláciu na stanici používajú:

a) Kondenzátor typu 80-KTsST-1 v počte tri kusy, jeden pre každú turbínu;

b) Hlavný ejektor typu EP-3-700-1 v počte šesť kusov, dva pre každú turbínu;

c) Nízkotlakové ohrievače typu PN-130-16-10-II (PND č. 2) a PN-200-16-4-I (PND č. 3,4);

d) Vysokotlakové ohrievače typu PV-450-230-25 (PVD č. 1), PV-450-230-35 (PVD č. 2) a PV-450-230-50 (PVD č. 3) .

Charakteristiky vyššie uvedeného zariadenia sú zhrnuté v tabuľkách 2, 3, 4, 5.

Tabuľka 2 - charakteristiky kondenzátora

Tabuľka 3 - charakteristiky ejektora hlavného kondenzátora

TECHNICKÝ POPIS

Popis objektu.
Celé meno:“Automatizovaný kurz “Prevádzka turbíny PT-80/100-130/13”.
Symbol:
Rok vydania: 2007.

Automatizovaný školiaci kurz pre obsluhu turbíny PT-80/100-130/13 bol vyvinutý pre školenie prevádzkového personálu obsluhujúceho turbínové zariadenia. tohto typu a je prostriedkom školenia, predskúškovej prípravy a skúšobného testovania personálu CHP.
AUK je zostavený na základe regulačnej a technickej dokumentácie používanej pri prevádzke turbín PT-80/100-130/13. Obsahuje textový a grafický materiál na interaktívne štúdium a testovanie študentov.
Táto AUC popisuje konštrukčné a technologické charakteristiky hlavného a pomocného zariadenia turbín na odber tepla PT-80 / 100-130 / 13, a to: hlavné parné ventily, uzatvárací ventil, regulačné ventily, vstup HPC pary, konštrukčné vlastnosti HPC, HPC, HPC, rotory turbín, ložiská, blokovacie zariadenie, tesniaci systém, kondenzačná jednotka, nízkotlaková regenerácia, napájacie čerpadlá, vysokotlaková regenerácia, kombinovaná teplárna a elektráreň, turbínový olejový systém atď.
Zohľadňuje sa spúšťací, normálny, núdzový a odstavovací režim prevádzky turbínového zariadenia, ako aj hlavné kritériá spoľahlivosti pre ohrev a ochladzovanie parovodov, ventilových blokov a valcov turbín.
Uvažuje sa o systéme automatická regulácia turbíny, ochranný, blokovací a signalizačný systém.
Bol stanovený postup pripustenia ku kontrole, skúšaniu, oprave zariadení, pravidlá bezpečnosti a výbušnosti a požiarnej bezpečnosti.

Zloženie AUC:

Automatizovaný tréningový kurz (AUC) je softvérový nástroj určené na úvodné zaškolenie a následné preskúšanie znalostí personálu nabíjacie stanice a elektrické siete. V prvom rade na školenie prevádzkového a prevádzkovo-opravárenského personálu.
Základom AUC je prevádzková výroba a popisy práce, regulačné materiály, údaje od výrobcov zariadení.
AUC zahŕňa:
— časť všeobecných teoretických informácií;
— časť, ktorá sa zaoberá návrhom a prevádzkou konkrétneho typu zariadenia;
- časť samovyšetrenia praktikanta;
- skúšobný blok.
AUC obsahuje okrem textov aj potrebný grafický materiál (schémy, nákresy, fotografie).

Informačný obsah AUK.

1. Textový materiál vychádza z návodu na obsluhu, turbíny PT-80/100-130/13, výrobných pokynov, iných regulačných a technických materiálov a obsahuje nasledujúce časti:

1.1. Prevádzka turbínovej jednotky PT-80/100-130/13.
1.1.1. Všeobecné informácie o turbíne.
1.1.2. Olejový systém.
1.1.3. Systém regulácie a ochrany.
1.1.4. kondenzačné zariadenie.
1.1.5. Regeneračná rastlina.
1.1.6. Inštalácia pre vykurovaciu sieťovú vodu.
1.1.7. Príprava turbíny na prevádzku.
Príprava a zaradenie do práce olejový systém a WPU.
Príprava a zaradenie do prevádzky riadiaceho a ochranného systému turbíny.
Testovanie ochrany.
1.1.8. Príprava a zaradenie do prevádzky kondenzačného zariadenia.
1.1.9. Príprava a uvedenie regeneračného zariadenia do prevádzky.
1.1.10. Príprava inštalácie pre vykurovaciu sieťovú vodu.
1.1.11. Príprava turbíny na spustenie.
1.1.12. Všeobecné pokyny, ktoré je potrebné dodržiavať pri spúšťaní turbíny z akéhokoľvek stavu.
1.1.13. Studený štart turbíny.
1.1.14. Spustenie turbíny z horúceho stavu.
1.1.15. Prevádzkový režim a zmena parametrov.
1.1.16. kondenzačný režim.
1.1.17. Režim s výberom pre výrobu a vykurovanie.
1.1.18. Resetujte a prepätie záťaže.
1.1.19. Vypnutie turbíny a reset systému.
1.1.20. Vyšetrenie technický stav a údržbu. Časy kontroly ochrany.
1.1.21. Údržba mazacie systémy a VPU.
1.1.22. Údržba kondenzačného a regeneračného zariadenia.
1.1.23. Údržba zariadenia na ohrev vody v sieti.
1.1.24. Bezpečnostné opatrenia pri údržbe turbogenerátora.
1.1.25. Požiarna bezpečnosť pri servise turbínových agregátov.
1.1.26. Postup testovania poistných ventilov.
1.1.27. Aplikácia (ochrana).

2. Grafický materiál v tomto AUC je prezentovaný ako súčasť 15 obrázkov a diagramov:
2.1. Pozdĺžny rez turbínou PT-80/100-130-13 (CVP).
2.2. Pozdĺžny rez turbínou PT-80/100-130-13 (TsSND).
2.3. Schéma potrubí na extrakciu pary.
2.4. Schéma ropovodov turbogenerátora.
2.5. Schéma prívodu a nasávania pary z tesnení.
2.6. Ohrievač upchávky PS-50.
2.7. Charakteristika ohrievača upchávky PS-50.
2.8. Schéma hlavného kondenzátu turbogenerátora.
2.9. Schéma sieťových vodovodných potrubí.
2.10. Schéma potrubí pre nasávanie zmesi pary a vzduchu.
2.11. Schéma ochrany PVD.
2.12. Schéma hlavného parovodu turbínového agregátu.
2.13. Schéma odvodnenia turbínovej jednotky.
2.14. Schéma systému plyn-olej generátora TVF-120-2.
2.15. Energetické charakteristiky hadicovej jednotky typu PT-80/100-130/13 LMZ.

Kontrola vedomostí

Po preštudovaní textového a grafického materiálu môže študent spustiť program samokontrola vedomosti. Program je test, ktorý kontroluje stupeň asimilácie materiálu inštrukcie. V prípade chybnej odpovede sa operátorovi zobrazí chybové hlásenie a citát z textu pokynu so správnou odpoveďou. Celkový počet otázok v tomto kurze je 300.

Skúška

Po absolvovaní výcvikový kurz a sebakontrolu vedomostí študent odovzdáva skúšobný test. Obsahuje 10 otázok automaticky náhodne vybraných spomedzi otázok poskytnutých na autotest. Pri skúške je skúšaný vyzvaný, aby na tieto otázky odpovedal bez výziev a možnosti odkazovať na učebnicu. Až do konca testovania sa nezobrazujú žiadne chybové hlásenia. Po skončení skúšky študent dostane protokol, ktorý obsahuje navrhnuté otázky, skúšajúcim zvolené odpovede a komentáre k chybným odpovediam. Známka skúšky sa nastaví automaticky. Testovací protokol je uložený na pevnom disku počítača. Je možné ju vytlačiť na tlačiarni.

Odoslanie dobrej práce do databázy znalostí je jednoduché. Použite nižšie uvedený formulár

Študenti, postgraduálni študenti, mladí vedci, ktorí pri štúdiu a práci využívajú vedomostnú základňu, vám budú veľmi vďační.

Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/

anotácia

V tomto ročníková práca výpočet základnej tepelnej schémy elektrárne na základe kogenerácie parná turbína

PT-80/100-130/13 pri teplote životné prostredie počíta sa systém regeneratívneho vykurovania a sieťových ohrievačov, ako aj ukazovatele tepelnej účinnosti turbíny a energetického bloku.

V prílohe je schematický tepelný diagram podľa turbíny PT-80/100-130/13, graf teplôt vody v sieti a vykurovacej záťaže, h-s diagram expanzie pary v turbíne, diagram režimov PT -80/100-130/13 turbína, celkový pohľad na ohrievač vysokotlakový PV-350-230-50, špecifikácia všeobecný pohľad PV-350-230-50, pozdĺžny rez turbínou PT-80/100-130/13, špecifikácia celkového pohľadu na pomocné zariadenia zahrnuté v schéme TPP.

Dielo je zostavené na 45 listoch a obsahuje 6 tabuliek a 17 ilustrácií. V práci bolo použitých 5 literárnych zdrojov.

• Úvod
• Prehľad vedeckej a technickej literatúry (Technológie na výrobu elektrickej a tepelnej energie)
• 1. Popis hlavného tepelného diagramu turbínového závodu PT-80/100-130/13
• 2. Výpočet hlavného tepelného diagramu turbínového zariadenia PT-80/100-130/13 v režime zvýšeného zaťaženia
• 2.1 Počiatočné údaje pre výpočet
• 2.2
• 2.3 Výpočet parametrov procesu expanzie pary v turbínových priestoroch vh- Sdiagram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Inštalácia sieťového vykurovania (kotol)
• 2.6.2 Vysokotlakové regeneračné ohrievače a kŕmne zariadenie (čerpadlo)
• 2.6.3 Odvzdušňovač napájacej vody
• 2.6.4 Ohrievač surovej vody
• 2.6.5
• 2.6.6 Odvzdušňovač dodatočná voda
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondenzátor
• 2.7
• 2.8 Energetická bilancia turbínovej jednotky PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Záver
• Bibliografia
• Úvod
• Pre veľké závody všetkých odvetví s vysokou spotrebou tepla je optimálny systém zásobovania energiou z okresnej alebo priemyselnej KVET.
• Proces výroby elektriny v KVET sa vyznačuje zvýšenou tepelnou účinnosťou a vyšším energetickým výkonom v porovnaní s kondenzačnými elektrárňami. Vysvetľuje to skutočnosť, že sa v nej využíva odpadové teplo turbíny, ktoré je odvádzané do studeného zdroja (prijímač tepla od externého spotrebiteľa).
• V práci je uvedený výpočet základnej tepelnej schémy elektrárne na základe výroby kogeneračná turbína PT-80/100-130/13, pracujúci v konštrukčnom režime pri vonkajšej teplote vzduchu.
• Úlohou výpočtu tepelnej schémy je určiť parametre, náklady a smery toku pracovnej tekutiny v jednotkách a jednotkách, ako aj celkový prietok pary, elektrickej energie a ukazovatele tepelnej účinnosti zariadenia.
• 1. Popis hlavného tepelného diagramu turbínového závodu PT-80/100-130/13

Elektrický agregát s výkonom 80 MW pozostáva z vysokotlakového bubnového kotla E-320/140, turbíny PT-80/100-130/13, generátora a pomocných zariadení.

Pohonná jednotka má sedem možností výberu. V turbíne je možné realizovať dvojstupňový ohrev sieťovej vody. K dispozícii je hlavný a špičkový kotol, ako aj PVC, ktorý sa zapne, ak kotly nedokážu zabezpečiť požadovaný ohrev vody v sieti.

Čerstvá para z kotla s tlakom 12,8 MPa a teplotou 555 0 vstupuje do turbínovej HPC a po odsatí je privádzaná do turbínovej HPC a následne do HPC. Po vypracovaní prúdi para z LPC do kondenzátora.

Pohonná jednotka na regeneráciu má tri vysokotlakové ohrievače (HPH) a štyri nízkotlakové ohrievače (LPH). Ohrievače sú očíslované od konca turbínovej jednotky. Kondenzát vykurovacej pary HPH-7 je kaskádne vedený do HPH-6, do HPH-5 a následne do odvzdušňovača (6 atm). Odvod kondenzátu z LPH4, LPH3 a LPH2 sa tiež uskutočňuje kaskádovo v LPH1. Potom sa z LPH1 kondenzát vykurovacej pary posiela do CM1 (pozri PRT2).

Hlavný kondenzát a napájacia voda sú ohrievané postupne v PE, SH a PS, v štyroch nízkotlakových ohrievačoch (LPH), v odvzdušňovači 0,6 MPa a v troch vysokotlakových ohrievačoch (HPV). Para je do týchto ohrievačov privádzaná z troch regulovateľných a štyroch neregulovaných turbínových odberov pary.

Blok na ohrev vody vo vykurovacej sieti má kotolňu pozostávajúcu zo spodných (PSG-1) a horných (PSG-2) sieťových ohrievačov, napájaných parou zo 6. a 7. výberu a PVK. Kondenzát z horných a dolných sieťových ohrievačov je privádzaný odtokovými čerpadlami do zmiešavačov SM1 medzi LPH1 a ​​LPH2 a SM2 medzi ohrievačmi LPH2 a LPH3.

Teplota ohrevu napájacej vody leží v rozmedzí (235-247) 0 С a závisí od počiatočného tlaku čerstvej pary, množstva podohrevu v HPH7.

Prvý odber pary (z HPC) sa používa na ohrev napájacej vody v HPH-7, druhý odber pary (z HPC) - do HPH-6, tretí (z HPC) - do HPH-5, D6ata, na výrobu; štvrtý (od CSD) - v LPH-4, piaty (od CSD) - v LPH-3, šiesty (od CSD) - v LPH-2, odvzdušňovač (1,2 atm), v PSG2, v PSV; siedmy (od CND) - v PND-1 a PSG1.

Aby sa vyrovnali straty, schéma zabezpečuje príjem surovej vody. Surová voda sa ohrieva v ohrievači surovej vody (RWS) na teplotu 35 o C, následne po chemickej úprave vstupuje do odvzdušňovača 1,2 ata. Na zabezpečenie ohrevu a odvzdušnenia prídavnej vody sa využíva teplo pary zo šiestej extrakcie.

Para z tesniacich tyčí v množstve D ks = 0,003D 0 ide do odvzdušňovača (6 atm). Para z krajných tesniacich komôr smeruje do SH, zo stredných tesniacich komôr do PS.

Odkalenie kotla - dvojstupňové. Para z expandéra 1. stupňa ide do odvzdušňovača (6 atm), z expandéra 2. stupňa do odvzdušňovača (1,2 atm). Voda z expandéra 2. stupňa je privádzaná do sieťového vodovodu na čiastočné doplnenie sieťových strát.

Obrázok 1. Schéma tepelnej elektrárne na báze TU PT-80/100-130/13

2. Výpočet princípu tepelného diagramu turbínového zariadeniaPia-80/100-130/13 v režime vysokej záťaže

Výpočet základnej tepelnej schémy turbínového zariadenia vychádza z daného prietoku pary pre turbínu. Ako výsledok výpočtu určite:

? elektrický výkon turbínovej jednotky - W e;

? energetická výkonnosť turbíny a kogenerácie ako celku:

b. koeficient užitočná akcia KVET na výrobu elektriny;

v. faktor účinnosti KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie;

d) merná spotreba referenčného paliva na výrobu elektriny;

e) Merná spotreba referenčného paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie.

2.1 Počiatočné údaje pre výpočet

Tlak živej pary -

Teplota čerstvej pary -

Tlak v kondenzátore - P až = 0,00226 MPa

Parametre výberu výroby pary:

spotreba pary -

dávať - ​​,

obrátene -.

Spotreba čerstvej pary pre turbínu -

Hodnoty účinnosti prvkov tepelného okruhu sú uvedené v tabuľke 2.1.

Tabuľka 2.1. Faktor účinnosti prvkov tepelnej schémy

Prvok tepelného okruhu	Efektívnosť
	Označenie	Význam
Continuous Purge Expander
Spodný sieťový ohrievač
Horný sieťový ohrievač
Regeneračný vykurovací systém:
Napájacie čerpadlo
Odvzdušňovač napájacej vody
Vyčistite chladič
Ohrievač čistenej vody
Odvzdušňovač kondenzovanej vody
Faucety
Ohrievač tesnenia
Vyhadzovač tesnenia
Potrubia
Generátor

2.2 Výpočet tlakov pri extrakcii turbín

Tepelné zaťaženie KVET je daná potrebami výrobného odberateľa pary a dodávkou tepla externému odberateľovi na vykurovanie, vetranie a zásobovanie teplou vodou.

Na výpočet charakteristík tepelnej účinnosti kogeneračnej jednotky s priemyselnou tepelnou a energetickou turbínou v režime zvýšeného zaťaženia (pod -5ºС) je potrebné určiť tlak pary v odberoch turbíny. Tento tlak je nastavený na základe požiadaviek priemyselného užívateľa a teplotný graf sieťová voda.

V tejto kurzovej práci je prijatý konštantný odber pary pre technologické (priemyselné) potreby externého spotrebiteľa, ktorý sa rovná tlaku, ktorý zodpovedá nominálnej prevádzke turbínového zariadenia, teda tlaku v neregulovaných turbínových odberoch. č. 1 a č. 2 je:

Parametre pary v odberoch turbíny pri nominálnom režime sú známe z jej hlavných parametrov. technické údaje.

Je potrebné určiť skutočnú (t.j. pre daný režim) hodnotu tlaku pri odbere tepla. Na tento účel sa vykoná nasledujúca postupnosť akcií:

1. Podľa zadanej hodnoty a zvoleného (zadaného) teplotného grafu vykurovacej siete určíme teplotu sieťovej vody za sieťovými ohrievačmi pri danej vonkajšej teplote. t NAR

t Slnko = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Podľa akceptovanej hodnoty vodného podchladenia a hodnoty t BC nájdeme teplotu nasýtenia v sieťovom ohrievači:

= t slnko + a

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

Potom podľa tabuliek saturácie pre vodu a paru určíme tlak pary v sieťovom ohrievači R BC = 0,07136 MPa.

3. Tepelné zaťaženie dolného sieťového ohrievača dosahuje 60% celkového zaťaženia kotolne

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Podľa tabuliek sýtosti pre vodu a paru určíme tlak pary v sieťovom ohrievači R H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Zisťujeme tlak pary v kogeneračných (regulovaných) odberoch č.6, č.7 turbíny s prihliadnutím na prijaté tlakové straty potrubím:

kde sa akceptujú straty v potrubiach a riadiacich systémoch turbíny:; ;

5. Podľa hodnoty tlaku pary ( R 6 ) vo vykurovacom odbere č.6 turbíny špecifikujeme tlak pary v neregulovaných turbínových odberoch medzi priemyselným odberom č.3 a riadeným vykurovacím odberom č.6 (podľa Flugel-Stodolovej rovnice):

kde D 0 , D, R 60 , R 6 - prietok a tlak pary v odbere turbíny v nominálnom a výpočtovom režime, resp.

2.3 Výpočet parametrovproces expanzie pary v priestoroch turbíny vh- Sdiagram

Pomocou nižšie opísanej metódy a hodnôt tlakov v extrakciách zistených v predchádzajúcom odseku zostrojíme diagram procesu expanzie pary v dráhe prúdenia turbíny pri t poschodová=- 15 є S.

Priesečník zapnutý h, s- izobarový diagram s izotermou určuje entalpiu čerstvej pary (bod 0 ).

Strata tlaku ostrej pary v uzatváracom a regulačnom ventile a v dráhe nábehovej pary pri plne otvorených ventiloch je približne 3 %. Preto je tlak pary pred prvým stupňom turbíny:

Na h, s- diagram znázorňuje priesečník izobary s úrovňou entalpie čerstvej pary (bod 0 /).

Na výpočet parametrov pary na výstupe z každého priestoru turbíny máme hodnoty vnútornej relatívnej účinnosti oddielov.

Tabuľka 2.2. Vnútorná relatívna účinnosť turbíny podľa oddielov

Zo získaného bodu (bod 0 /) je nakreslená čiara zvisle nadol (pozdĺž izotropy) k priesečníku s tlakovou izobarou vo výbere č.3. Entalpia priesečníka sa rovná.

Entalpia pary v komore tretieho regeneračného výberu v procese skutočnej expanzie sa rovná:

Podobný h,s- diagram obsahuje body zodpovedajúce stavu pary v komore šiesteho a siedmeho výberu.

Po vybudovaní procesu expanzie pary v h, S- diagram ukazuje izobary neregulovaných odberov pre regeneračné ohrievače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 a stanovia sa entalpie pary v týchto extrakciách.

postavený na h,s- v diagrame sú body spojené čiarou, ktorá odráža proces expanzie pary v dráhe prúdenia turbíny. Graf procesu expanzie pary je znázornený na obrázku A.1. (Príloha A).

Podľa stav h,s- diagram určuje teplotu pary v príslušnom výbere turbíny hodnotami jej tlaku a entalpie. Všetky parametre sú uvedené v tabuľke 2.3.

2.4 Výpočet termodynamických parametrov v ohrievačoch

Tlak v regeneračných ohrievačoch je menší ako tlak v extrakčných komorách o veľkosť tlakovej straty v dôsledku hydraulického odporu extrakčných potrubí, poistných a uzatváracích ventilov.

1. Vypočítame tlak nasýtenej vodnej pary v regeneračných ohrievačoch. Tlakové straty v potrubí z odberu turbíny do príslušného ohrievača sa rovnajú:

Tlak nasýtenej vodnej pary v odvzdušňovačoch napájacej a kondenzačnej vody je známy z ich technických charakteristík a rovná sa, resp.

2. Podľa tabuľky vlastností vody a pary v stave nasýtenia, podľa zistených tlakov nasýtenia určíme teploty a entalpie kondenzátu vykurovacej pary.

3. Akceptujeme podchladenie vodou:

Vo vysokotlakových regeneračných ohrievačoch - 2єS

V nízkotlakových regeneračných ohrievačoch - 5єS,

V odvzdušňovačoch - 0є S ,

preto je teplota vody na výstupe z týchto ohrievačov:

, є S

4. Stanoví sa tlak vody za príslušnými ohrievačmi hydraulický odpor trakt a prevádzkový režim čerpadiel. Hodnoty týchto tlakov sú akceptované a sú uvedené v tabuľke 2.3.

5. Podľa tabuliek pre vodu a prehriatu paru určíme entalpiu vody za ohrievačmi (hodnotami a):

6. Ohrev vody v ohrievači je definovaný ako rozdiel medzi entalpiami vody na vstupe a výstupe ohrievača:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

kde je entalpia kondenzátu na výstupe ohrievača tesnenia. V tejto práci sa táto hodnota rovná.

7. Teplo odovzdávané vykurovacou parou vode v ohrievači:

2.5 Parametre pary a vody v turbíne

Pre uľahčenie ďalšieho výpočtu sú parametre pary a vody v turbínovom zariadení, vypočítané vyššie, zhrnuté v tabuľke 2.3.

Údaje o parametroch pary a vody v odtokových chladičoch sú uvedené v tabuľke 2.4.

Tabuľka 2.3. Parametre pary a vody v turbíne

p, MPa

t, 0 S

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 S

h B HkJ/kg

0 S

p B, MPa

t P, 0 S

h B PkJ/kg

kJ/kg

Tabuľka 2.4. Parametre pary a vody v odtokových chladičoch

2.6 Stanovenie prietokov pary a kondenzátu v prvkoch tepelnej schémy

Výpočet sa vykonáva v nasledujúcom poradí:

1. Prúdenie pary do turbíny v konštrukčnom režime.

2. Cez tesnenia uniká para

Prijmite teda

4. Spotreba napájacej vody na kotol (vrátane odluhu)

kde je množstvo kotlovej vody idúcej do nepretržitého odluhu

D atď=(b atď/100)·D str= (1,5/100) 131,15 = 1,968kg/s

5. Výstup pary z expandéra čistenia

kde je podiel pary uvoľnenej z odkalovacej vody v kontinuálnom odkalovacom expandéri

6. Výstup odkalenej vody z expandéra

7. Spotreba dodatočnej vody z chemickej úpravne vody (CWT)

odkiaľ je koeficient návratnosti kondenzátu

produkčných spotrebiteľov, akceptujeme;

Výpočet prietokov pary v regeneračných a sieťových ohrievačoch v odvzdušňovači a kondenzátore, ako aj prietokov kondenzátu ohrievačmi a zmiešavačmi je založený na rovniciach materiálových a tepelných bilancií.

Bilančné rovnice sa zostavujú postupne pre každý prvok tepelnej schémy.

Prvou fázou výpočtu tepelnej schémy turbínového zariadenia je príprava tepelných bilancií pre sieťové ohrievače a stanovenie prietokov pary pre každý z nich na základe daného tepelného zaťaženia turbíny a teplotného grafu. Potom sa zostavia tepelné bilancie vysokotlakových regeneračných ohrievačov, odvzdušňovačov a nízkotlakových ohrievačov.

2.6.1 Inštalácia sieťového vykurovania (kotolňa)

Tabuľka 2.5. Parametre pary a vody v sieťovej teplárni

Indikátor	Spodný ohrievač	Horný ohrievač
Ohrievacia para Výberový tlak P, MPa
Tlak v ohrievači Р?, MPa
Teplota pary t, ºС
Tepelný výkon qns, qvs, kJ/kg
Vyhrievanie kondenzátu pary Teplota nasýtenia tn, єС
Entalpia pri nasýtení h?, kJ/kg
Sieťová voda Nedokurovanie v ohrievači Ins, Ivs, єС
Vstupná teplota tс, tns, єС
Vstupná entalpia, kJ/kg
Výstupná teplota tns, tvs, єС
Výstupná entalpia, kJ/kg
Ohrev v ohrievači fns, fvs, kJ/kg

Parametre inštalácie sú definované v nasledujúcom poradí.

1. Spotreba sieťovej vody pre vypočítaný režim

2. Tepelná bilancia spodného sieťového ohrievača

Prietok vykurovacej pary do spodného sieťového ohrievača

z tabuľky 2.1.

3. Tepelná bilancia horného sieťového ohrievača

Prietok vykurovacej pary do horného sieťového ohrievača

Regeneračné vysokoteplotné ohrievače tlakové a kŕmne zariadenie (čerpadlo)

LDPE 7

Rovnica tepelná bilancia PVD7

Spotreba vykurovacej pary pre PVD7

LDPE 6

Rovnica tepelnej bilancie pre HPH6

Spotreba vykurovacej pary pre PVD6

teplo odvádzané z drenáže OD2

Napájacie čerpadlo (PN)

Tlak po PN

Tlak v čerpadle v PN

Pokles tlaku

Merný objem vody v PN v PN - stanovený z tabuliek podľa hodnoty

R Po.

Účinnosť napájacieho čerpadla

Ohrev vody v po

Entalpia po PN

Kde - z tabuľky 2.3;

Rovnica tepelnej bilancie HPH5

Spotreba vykurovacej pary pre PVD5

2.6.3 Odvzdušňovač napájacej vody

Prietok pary z tesnení tiahla ventilu v DPV je akceptovaný

Parná entalpia z tesnení drieku ventilu

(at P = 12,9 MPa a t = 556 0 S) :

Odparovanie z odvzdušňovača:

D problém=0,02 D PV=0.02

Podiel pary (vo frakciách pary z odvzdušňovača smerujúcej do PE, tesnenia strednej a koncovej tesniacej komory

Rovnica materiálovej bilancie odvzdušňovača:

.

Rovnica tepelnej bilancie odvzdušňovača

Po dosadení do tejto rovnice výraz D CD dostaneme:

Spotreba vykurovacej pary z odberu tretej turbíny do DPV

teda spotreba vykurovacej pary z odberu turbíny č. 3 do DPV:

D D = 4,529.

Prietok kondenzátu na vstupe odvzdušňovača:

D KD \u003d 111,82 – 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Ohrievač surovej vody

Drenážna entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Dvojstupňový čistiaci expandér

2. stupeň: expanzia vody vriacej pri 6 atm v množstve

do tlaku 1 atm.

= + (-)

odoslaný do atmosférického odvzdušňovača.

2.6.6 Prídavný odvzdušňovač vody

Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/

Rovnica materiálovej bilancie odvzdušňovača vratného kondenzátu a prídavnej vody DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Spotreba chemicky upravenej vody:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Tepelná bilancia odkalovacieho vodného chladiča

materiál turbínový kondenzát

kde q OP = h h teplo dodané do doplnkovej vody v OP.

q OP \u003d 670,5 – 160 \u003d 510,5 kJ / kg,

kde: h entalpia odkalenej vody na výstupe z OP.

Akceptujeme spätný odber kondenzátu od priemyselných odberateľov tepla?k = 0,5 (50%), potom:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Dohrev vody v OP sa určí z rovnice tepelnej bilancie OP:

= 27,493 odtiaľto:

= 21,162 kJ/kg.

Za odkalovacím chladičom (BP) sa dodatočná voda dostáva do chemickej úpravy vody a potom do chemicky upravovaného ohrievača vody.

Tepelná bilancia POV chemicky čisteného ohrievača vody:

kde q 6 - množstvo tepla odovzdaného v ohrievači parou z odberu turbíny č. 6;

ohrev vody v POV. súhlasiť h RH = 140 kJ/kg, potom

.

Prietok pary pre SOW sa určuje z tepelnej bilancie chemicky upravovaného ohrievača vody:

D POV 2175,34 = 27,493 230,4 odkiaľ D POV = 2,897 kg / s.

teda

D KV = D

Rovnica tepelnej bilancie pre odvzdušňovač chemicky upravenej vody:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Odtiaľ D\u003d 0,761 kg/s - spotreba vykurovacej pary na DKV a odber č. 6 turbíny.

Prietok kondenzátu na výstupe z DKV:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.

2.6.7 Nízkotlakové regeneračné ohrievače

HDPE 4

Rovnica tepelnej bilancie pre HDPE4

.

Spotreba vykurovacej pary pre LPH4

,

kde

HDPE a mixérCM2

Kombinovaná rovnica tepelnej bilancie:

kde je prietok kondenzátu na výstupe LPH2:

D K6 = D KD - D HF -D Slnko - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

náhrada D K2 do kombinovanej rovnice tepelnej bilancie:

D\u003d 0,544 kg / s - spotreba vykurovacej pary pri LPH3 z výberu č. 5

turbíny.

PND2, mixér CM1, PND1

Teplota pre PS:

Zostavuje sa 1 materiálová rovnica a 2 rovnice tepelnej bilancie:

1.

2.

3.

dosaďte do rovnice 2

Dostaneme:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondenzátor

Rovnica materiálovej bilancie kondenzátora

.

2.7 Kontrola výpočtu materiálovej bilancie

Kontrola správnosti zohľadnenia vo výpočtoch všetkých tokov tepelnej schémy sa vykonáva porovnaním materiálových bilancií pre paru a kondenzát v kondenzátore turbíny.

Prietok výfukovej pary do kondenzátora:

,

kde je prietok pary z extrakčnej komory turbíny s číslom.

Prietoky pary z extrakcií sú uvedené v tabuľke 2.6.

Tabuľka 2.6. Spotreba pary pri extrakcii turbín

Výber č.	Označenie	Spotreba pary, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D slnko++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Celkový prietok pary z odberov turbín

Prúdenie pary do kondenzátora za turbínou:

Chyba vyváženia pary a kondenzátu

Pretože chyba v rovnováhe pary a kondenzátu nepresahuje prípustnú hodnotu, všetky toky tepelnej schémy sa zohľadňujú správne.

2.8 Energetická bilancia turbínovej jednotky Pia- 80/100-130/13

Stanovme výkon turbínových priestorov a ich celkový výkon:

N i=

kde N i OTS - výkon turbínového priestoru, N i UTS = D i UTS H i UTS,

H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - pokles tepla v oddelení, kJ/kg,

D i OTS - prechod pary cez priehradku, kg/s.

priehradka 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- priehradka 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- priehradka 2-3:

D 23 UTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- priehradka 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- priehradka 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- priehradka 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- priehradka 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- priehradka 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H do UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Celkový výkon turbínových priestorov

3.5.2 Elektrický výkon turbínového agregátu je určený vzorcom:

N E = N i

kde je mechanická a elektrická účinnosť generátora,

N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.

2.9 Ukazovatele tepelnej účinnosti turbíny

Celková spotreba tepla pre turbínu

, MW

.

2. Spotreba tepla na vykurovanie

,

kde h T- koeficient zohľadňujúci tepelné straty vo vykurovacom systéme.

3. Celková spotreba tepla pre priemyselných spotrebiteľov

,

.

4. Celková spotreba tepla pre externých spotrebiteľov

, MW

.

5. Spotreba tepla pre turbínu na výrobu elektriny

,

6. Účinnosť turbínového zariadenia na výrobu elektriny (okrem vlastnej spotreby elektriny)

,

.

7. Merná spotreba tepla na výrobu elektriny

,

2.10 Energetické ukazovatele KVET

Parametre čerstvej pary na výstupe z generátora pary.

- tlak P PG = 12,9 MPa;

- Hrubá účinnosť parogenerátora od SG = 0,92;

- teplota t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ / kg pri uvedenej hodnote R PG a t PG.

Účinnosť parogenerátora, prevzatá z charakteristík kotla E-320/140

.

1. Tepelné zaťaženie súpravy generátora pary

, MW

2. Účinnosť potrubí (preprava tepla)

,

.

3. Efektívnosť KVET na výrobu elektriny

,

.

4. Efektívnosť KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie s prihliadnutím na PVK

,

.

PVC at t H=- 15 0 S Tvorba,

5. Merná spotreba referenčného paliva na výrobu elektriny

,

.

6. Merná spotreba referenčného paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie

,

.

7. Spotreba tepla paliva na stanicu

,

.

8. Celková účinnosť pohonnej jednotky (brutto)

,

9. Merná spotreba tepla na kogeneračnú jednotku

,

.

10. Účinnosť pohonnej jednotky (netto)

,

.

kde E S.N - vlastná merná spotreba elektriny, E S.N = 0,03.

11. Špecifická spotreba referenčného paliva "netto"

,

.

12. Referenčná spotreba paliva

kg/s

13. Spotreba referenčného paliva na výrobu tepla dodávaného externým odberateľom

kg/s

14. Referenčná spotreba paliva na výrobu elektriny

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg/s

Záver

Výsledkom výpočtu tepelnej schémy elektrárne na základe výrobnej tepelno-energetickej turbíny PT-80/100-130/13, pracujúcej v režime zvýšeného zaťaženia pri teplote okolia, sú nasledovné hodnoty boli získané hlavné parametre charakterizujúce elektráreň tohto typu:

Spotreba pary pri extrakcii turbín

Spotreba vykurovacej pary pre sieťové ohrievače

Tepelný výkon na vykurovanie turbínovým zariadením

Q T= 72,22 MW;

Tepelný výkon z turbínového závodu pre priemyselných spotrebiteľov

Q P= 141,36 MW;

Celková spotreba teplo pre externých spotrebiteľov

Q TP= 231,58 MW;

Napájanie na svorkách generátora

N uh= 80,97 MW;

Účinnosť KVET na výrobu elektriny

Efektívnosť KVET na výrobu a dodávku tepla na vykurovanie

Špecifická spotreba paliva na výrobu elektriny

b E o= 162,27 g/kw/h

Špecifická spotreba paliva na výrobu a dodávku tepelnej energie

b T o= 40,427 kg/GJ

Hrubá celková účinnosť CHP

Celková účinnosť CHP "net"

Špecifická referenčná spotreba paliva na stanicu „netto“

Bibliografia

1. Ryzhkin V.Ya. Tepelné elektrárne: Učebnica pre vysoké školy - 2. vyd., Prepracované. - M.: Energia, 1976.-447s.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabuľky termofyzikálnych vlastností vody a pary: Príručka. - M.: Ed. MPEI, 1999. - 168. roky.

3. Poleshchuk I.Z. Vypracovanie a výpočet základných tepelných schém tepelnej elektrárne. Smernice do projekt kurzu v disciplíne "TPP a JE", / Štát Ufa. letectva tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Štandard podniku (VTP UGATU 002-98). Požiadavky na stavbu, prezentáciu, dizajn.-Ufa.: 1998.

5. Bojko E.A. Elektrárne s parnými rúrami na TPP: Pomocník- CPI KSTU, 2006. -152s

6. Tepelné a jadrové elektrárne: Príručka / Pod generálnou redakciou. zodpovedajúci člen RAS A.V. Klimenko a V.M. Zorin. - 3. vyd. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: chor. - (Tepelná energetika a tepelná technika; Kniha 3).

7. Turbíny tepelných a jadrových elektrární: Učebnica pre stredné školy / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolovej. - 2. vyd., prepracované. a dodatočné - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 s.

8. Výpočet tepelných okruhov zariadení s parnými turbínami: Vzdelávacie elektronické vydanie / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

dohovorov elektrárne, vybavenie a jeho prvky (vrátanetext, obrázky, indexy)

D - odvzdušňovač napájacej vody;

DN - drenážne čerpadlo;

K - kondenzátor, kotol;

KN - čerpadlo kondenzátu;

OE - drenážny chladič;

PrTS - základná tepelná schéma;

PVD, HDPE - regeneračný ohrievač (vysoký, nízky tlak);

PVK - špičkový teplovodný kotol;

SG - parný generátor;

PE - prehrievač (primárny);

PN - napájacie čerpadlo;

PS - ohrievač upchávky;

PSG - horizontálny sieťový ohrievač;

PSV - ohrievač surovej vody;

PT - parná turbína; vykurovacia turbína s priemyselným a vykurovacím odberom pary;

PHOV - chemicky čistený ohrievač vody;

PE - ejektorový chladič;

P - expandér;

KVET - kombinovaná výroba tepla a elektriny;

CM - mixér;

СХ - chladič upchávky;

HPC - vysokotlakový valec;

LPC - nízkotlakový valec;

EG - elektrický generátor;

Príloha A

Príloha B

Schéma režimu PT-80/100

Príloha B

Harmonogramy vykurovania pre kvalitnú reguláciu uvoľňovaniateplo podľa priemernej dennej vonkajšej teploty

Hostené na Allbest.ru

...

Podobné dokumenty

Výpočet hlavného tepelného diagramu, konštrukcia procesu expanzie pary v priestoroch turbíny. Výpočet systému regeneračného ohrevu napájacej vody. Stanovenie prietoku kondenzátu, chod turbíny a čerpadla. Celková strata čepele a vnútorná účinnosť.

semestrálna práca, pridaná 19.03.2012


Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne v H-S diagrame. Stanovenie parametrov a prietokov pary a vody v elektrárni. Zostavenie hlavných tepelných bilancií pre jednotky a zariadenia tepelnej schémy. Predbežný odhad prietok pary do turbíny.

ročníková práca, pridaná 12.05.2012


Analýza metód overovacieho výpočtu tepelného okruhu elektrárne na báze kogeneračnej turbíny. Popis konštrukcie a činnosti kondenzátora KG-6200-2. Popis hlavnej tepelnej schémy teplárne na báze turbínového zariadenia typu T-100-130.

diplomová práca, pridané 9.2.2010


tepelná schéma pohonná jednotka. Parametre pary v turbínových extrakciách. Konštrukcia procesu v hs-diagrame. Súhrnná tabuľka parametrov pary a vody. Zostavenie hlavných tepelných bilancií pre jednotky a zariadenia tepelnej schémy. Výpočet odvzdušňovača a inštalácie siete.

semestrálna práca, pridaná 17.09.2012


Vybudovanie procesu expanzie pary v h-s diagram. Výpočet inštalácie sieťových ohrievačov. Proces expanzie pary v hnacej turbíne napájacieho čerpadla. Stanovenie prietokov pary pre turbínu. Výpočet tepelnej účinnosti TPP a výber potrubí.

ročníková práca, pridaná 6.10.2010


Výber a zdôvodnenie základnej tepelnej schémy bloku. Zostavenie rovnováhy hlavných tokov pary a vody. Hlavné charakteristiky turbíny. Konštrukcia procesu expanzie pary v turbíne na hs-diagrame. Výpočet vykurovacích plôch kotla na odpadové teplo.

ročníková práca, pridaná 25.12.2012


Výpočet parnej turbíny, parametre hlavných prvkov schému zapojenia zariadenie parnej turbíny a predbežná konštrukcia tepelného procesu expanzie pary v turbíne v h-s-diagrame. Ekonomické ukazovatele parná turbína s regeneráciou.

semestrálna práca, pridaná 16.07.2013


Zostavenie výpočtovej tepelnej schémy JE TU. Stanovenie parametrov pracovnej tekutiny, spotreby pary pri odbere turbínového agregátu, vnútorného výkonu a ukazovateľov tepelnej účinnosti a agregátu ako celku. Výkon čerpadiel dráhy prívodu kondenzátu.

ročníková práca, pridaná 14.12.2010


Proces expanzie pary v turbíne. Stanovenie spotreby živej pary a napájacej vody. Výpočet prvkov tepelnej schémy. Matricové riešenie Cramerovou metódou. Kód programu a výstup výsledkov strojových výpočtov. Technické a ekonomické ukazovatele pohonnej jednotky.

semestrálna práca, pridaná 19.03.2014


Štúdia návrhu turbíny K-500-240 a tepelný výpočet turbíny elektrárne. Voľba počtu stupňov valca turbíny a rozklad entalpie pary klesá podľa jej stupňov. Stanovenie výkonu turbíny a výpočet pracovného listu na ohyb a ťah.

Komplexná modernizácia parnej turbíny PT-80/100-130/13

Účelom modernizácie je zvýšenie elektrického a vykurovacieho výkonu turbíny so zvýšením účinnosti turbíny. Modernizácia v rozsahu hlavného variantu spočíva v inštalácii plástových tesnení HPC a nahradení stredotlakovej dráhy prúdenia výrobou nového LP rotora s cieľom zvýšiť šírku pásma NPV až 383 t/h. Zároveň je zachovaný rozsah regulácie tlaku pri výbere výroby, maximálny prietok para v kondenzátore sa nemení.
Vymeniteľné jednotky pri modernizácii turbínovej jednotky v rozsahu základnej možnosti:

• Inštalácia tesnenia plástového krytu 1-17 stupňov HPC;
• Vodiaci prístroj TsSND;
• Sedlá RK ChSD s väčšou prietokovou plochou s prepracovaním parné boxy horná polovica krytu CSD na inštaláciu nových krytov;
• SD riadiace ventily a vačkové rozdeľovacie zariadenie;
• Membrány 19-27 stupňov TsSND vybavené plástovými tesneniami a tesniacimi krúžkami so stočenými pružinami;
• Rotor SND s inštalovanými novými pracovnými lopatkami 18-27 stupňov TsSND s integrálne vyfrézovanými bandážami;
• Držiaky membrán č. 1, 2, 3;
• Predná tesniaca klietka a O-krúžky s vinutými pružinami;
• Pripojené disky 28, 29, 30 krokov sú uložené v súlade s existujúcu štruktúru, čo umožňuje znížiť náklady na modernizáciu (za predpokladu, že sa použijú staré prídavné disky).

Okrem toho rozsah hlavnej možnosti umožňuje inštaláciu plástových tesnení plášťa 1-17 HPC stupňov do membránových priezorov s navarením tesniacich fúzov na bandáže listov rotora.

V dôsledku modernizácie podľa hlavnej možnosti sa dosiahne toto:

1. Zvýšenie maximálneho elektrického výkonu turbíny až na 110 MW a výkonu odberu tepla až na 168,1 Gcal/h z dôvodu zníženia priemyselnej ťažby.
2. Zabezpečiť spoľahlivú a manévrovateľnú prevádzku turbínového závodu vôbec prevádzkové podmienky práce, vrátane minimálne možné tlaky v priemyselných a vykurovacích výberoch.
3. Zvýšenie účinnosti turbínového zariadenia;
4. Zabezpečenie stability dosahovaných technicko-ekonomických ukazovateľov počas obdobia generálnej opravy.

Vplyv modernizácie v rozsahu hlavnej ponuky:

Režimy turbínovej jednotky	Elektrický výkon, MW	Spotreba pary na vykurovanie, t/h	Spotreba pary na výrobu, t/h
Kondenzovanie
Nominálny
Maximálny výkon
S maximom extrakcia kúrenia
Zvýšenie efektívnosti CHSD
Zvýšenie účinnosti HPC

Ďalšie ponuky (možnosti) na modernizáciu

• Modernizácia plášťa riadiaceho stupňa HPC s inštaláciou plástových tesnení plášťa
• Inštalácia membrán posledných stupňov s tangenciálnym objemom
• Vysoko hermetické tesnenia pre vretena regulačných ventilov HPC

Účinok modernizácie ďalšími možnosťami

№ p/n	názov	Effect
	Modernizácia plášťa riadiaceho stupňa HPC s inštaláciou plástových tesnení plášťa	Zvýšenie výkonu o 0,21-0,24 MW - zvýšenie účinnosti HPC o 0,3-0,4% - zlepšenie spoľahlivosti práce odstávky turbín
	Inštalácia membrán posledných stupňov s tangenciálnym objemom	Kondenzačný režim: - zvýšenie výkonu o 0,76 MW - zvýšenie účinnosti TsSND 2,1%
	Rotačné membránové tesnenie	Zvýšenie účinnosti turbínového zariadenia pri prevádzke v režime s plne uzavretou rotačnou membránou 7 Gcal/h
	Výmena tesnení krytu HPC a HPC za voštinové	Zvýšenie účinnosti valcov (vysokotlakový valec o 1,2-1,4%, TsSND o 1%); - zvýšenie výkonu (vysokotlakový valec o 0,6-0,9 MW, vysokotlakové palivové čerpadlo o 0,2 MW); - zlepšenie spoľahlivosti turbínových jednotiek; - zabezpečenie stability dosiahnutého technického a ekonomického ukazovatele počas obdobia generálnej opravy; - zabezpečenie spoľahlivosti bez ohrozenia účinnosti prevádzky kryt utesňuje HPC a HPC v prechodných podmienkach, počítajúc do toho pri núdzových odstávkach turbín.
	Výmena regulačných ventilov HPC	Zvýšenie výkonu o 0,02-0,11 MW - zvýšenie účinnosti HPC o 0,12 % - zlepšenie spoľahlivosti práce
	Montáž LPC voštinových koncových tesnení	Eliminácia nasávania vzduchu cez koncové tesnenia - zvýšenie spoľahlivosti turbíny - zvýšenie účinnosti turbíny - stabilita dosahovaných technicko-ekonomických ukazovateľov počas celého obdobia generálnej opravy - spoľahlivý, bez zníženia účinnosti prevádzky prívesu LPC tesnenia v prechodných podmienkach, vrát. počas núdze odstávky turbín

PARNÁ TURBÍNA PT-80/100-130/13

VÝKON 80 MW

Parná kondenzačná turbína PT-80/100-130/13 (obr. 1) s riadeným odberom pary (priemyselný a dvojstupňový ohrev) s menovitým výkonom 80 MW, s rýchlosťou otáčania 3000 ot./min. je určená na priamy pohon generátor striedavého prúdu s výkonom 120 MW typu TVF-120-2 pri práci v bloku s kotlom.

Turbína má regeneračné zariadenie na ohrev napájacej vody, sieťové ohrievače na stupňovitý ohrev sieťovej vody a musí spolupracovať s kondenzačnou jednotkou (obr. 2).

Turbína je navrhnutá na prevádzku s nasledujúcimi hlavnými parametrami, ktoré sú uvedené v tabuľke 1.

Turbína má nastaviteľné odvody pary: výroba s tlakom 13 ± 3 kgf / cm 2 abs.; dve vykurovacie extrakcie (pre vykurovaciu sieťovú vodu): horná s tlakom 0,5-2,5 kgf / cm 2 abs.; nižšia - 0,3-1 kgf / cm 2 abs.

Regulácia tlaku sa vykonáva pomocou jednej regulačnej membrány inštalovanej v spodnej komore odberu vykurovania.

Regulovaný tlak v odberoch ohrevu je udržiavaný: v hornej voľbe pri zapnutých dvoch odberoch ohrevu, v dolnom - pri zapnutom jednom spodnom odbere ohrevu.

Napájacia voda sa ohrieva postupne vo VN, odvzdušňovači a VN, ktoré sú napájané parou z odberov turbíny (regulované a neregulované).

Údaje o regeneračných selekciách sú uvedené v tabuľke. 2 a zodpovedajú parametrom vo všetkých ohľadoch.

Tabuľka 1 Tabuľka 2

Ohrievač	Parametre pary vo výberovej komore		množstvo vybraný para, t/h
	Tlak, kgf / cm 2 abs.	Teplota, С
LDPE č. 6
Odvzdušňovač
PND č. 2
PND č. 1

Napájacia voda prichádzajúca z odvzdušňovača do regeneračného systému turbíny má teplotu 158°C.

Pri nominálnych parametroch čerstvej pary, prietoku chladiacej vody 8000 m 3 h, teplote chladiacej vody 20 °C, plne zapnutej regenerácii, množstvo ohriatej vody v HPH rovné 100 % prietoku pary, keď turbína pracuje podľa schémy s odvzdušňovačom 6 kgf / cm 2 abs. pri stupňovom ohreve sieťovej vody, pri plnom využití prietoku turbíny a minimálnom prietoku pary do kondenzátora je možné odoberať nasledovné hodnoty riadených odberov: nominálne hodnoty regulovaných odberov pri výkone 80 MW; výber výroby 185 t/h pri tlaku 13 kgf/cm 2 abs.; celkový odber vykurovania 132 t/h pri tlakoch: v hornom výbere 1 kgf/cm 2 abs. a v dolnom výbere 0,35 kgf/cm 2 abs.; maximálna hodnota výberu produkcie pri tlaku v selekčnej komore 13 kgf / cm 2 abs. je 300 t/h; pri tejto hodnote odberu produkcie a absencii odberu tepla bude výkon turbíny 70 MW; pri menovitom výkone 80 MW a bez odberu tepla bude maximálny odber výroby cca 245 t/h; maximálna celková hodnota odberu tepla je 200 t/h; pri tejto hodnote ťažby a absencii ťažby produkcie bude kapacita cca 76 MW; s menovitým výkonom 80 MW a bez výrobného odberu bude maximálny odber tepla 150 t/h. Okrem toho je možné dosiahnuť menovitý výkon 80 MW pri maximálnom odbere tepla 200 t/h a výrobnom odbere 40 t/h.

Dlhodobá prevádzka turbíny je povolená s nasledujúcimi odchýlkami hlavných parametrov od nominálnych: tlak živej pary 125-135 kgf/cm 2 abs.; teplota živej pary 545-560°C; zvýšenie teploty chladiacej vody na vstupe do kondenzátora na 33°C a prietok chladiacej vody je 8000 m 3 h; súčasný pokles hodnoty odberov priemyselných a vykurovacích pár na nulu.

Keď sa tlak živej pary zvýši na 140 kgf/cm 2 abs. a teplotách do 565 ° C, prevádzka turbíny je povolená najviac 30 minút a celková doba prevádzky turbíny pri týchto parametroch by nemala presiahnuť 200 hodín ročne.

Dlhodobá prevádzka turbíny s maximálnym výkonom 100 MW pre určité kombinácie výrobných a vykurovacích odberov závisí od veľkosti odberov a je určená režimovým diagramom.

Prevádzka turbíny nie je povolená: pri tlaku pary vo výrobnej komore nad 16 kgf / cm 2 abs. a v komore výberu ohrevu nad 2,5 kgf/cm2 abs.; pri tlaku pary v komore preplňovacieho ventilu (za 4. stupňom) nad 83 kgf/cm 2 abs.; pri tlaku pary v komore riadiaceho kolesa LPC (za 18. stupňom) nad 13,5 kgf/cm 2 abs.; keď sú regulátory tlaku zapnuté a tlaky vo výrobnej extrakčnej komore sú pod 10 kgf/cm2 abs. a v spodnej vyhrievacej extrakčnej komore pod 0,3 kgf/cm2 abs.; na výfuk do atmosféry; teplota výfukovej časti turbíny je nad 70 ° C; podľa dočasnej nedokončenej schémy inštalácie; pri zapnutom hornom odvode ohrevu pri vypnutom spodnom odvode ohrevu.

Turbína je vybavená blokovacím zariadením, ktoré otáča rotor turbíny.

Lopatková zostava turbíny je navrhnutá tak, aby pracovala pri sieťovej frekvencii 50 Hz (3000 ot./min.).

Je povolená dlhodobá prevádzka turbíny s odchýlkami frekvencie siete v rozmedzí 49-50,5 Hz, krátkodobá prevádzka pri minimálnej frekvencii 48,5 Hz, nábeh turbíny pri kĺzavých parametroch pary zo studeného a horúceho stavu.

Približné trvanie nábehov turbíny z rôznych tepelných stavov (od nárazu po nominálne zaťaženie): od studeného stavu - 5 hodín; po 48 hodinách nečinnosti - 3 hodiny 40 minút; po 24 hodinách nečinnosti - 2 hodiny 30 minút; po 6-8 hodinách nečinnosti - 1 hodina 15 minút.

Turbína môže pracovať Voľnobeh po odpojení záťaže nie viac ako 15 minút, za predpokladu, že kondenzátor je chladený cirkulujúcou vodou a rotačná membrána je úplne otvorená.

Garantované náklady na teplo. V tabuľke. 3 je uvedená garantovaná merná spotreba tepla. Špecifická spotreba pary je zaručená s toleranciou 1 % nad toleranciu presnosti testu.

Tabuľka 3

Výkon na svorkách generátora, MW	Výber výroby		Výber kúrenia		Teplota sieťovej vody na vstupe do sieťového ohrievača, PSG 1, °С	Účinnosť generátora, %	Teplota ohrevu napájacej vody, °C	Merná spotreba tepla, kcal/kWh
	Tlak, kgf / cm 2 abs.		Tlak, kgf / cm 2 abs.	Množstvo odobratej pary, t/h

* Regulátory tlaku vo výberoch sú vypnuté.

Dizajn turbíny. Turbína je jednohriadeľový dvojvalcový agregát. Prietoková cesta HPC má jednoradový riadiaci stupeň a 16 tlakových stupňov.

Prietoková časť LPC pozostáva z troch častí: prvá (pred horným odberom ohrevu) má regulačný stupeň a sedem tlakových stupňov, druhá (medzi odbermi ohrevu) má dva tlakové stupne a tretia má regulačný stupeň a dva tlakové stupne.

Vysokotlakový rotor je jednodielny kovaný. Prvých desať kotúčov nízkotlakového rotora je kovaných ako celok s hriadeľom, zvyšné tri kotúče sú namontované.

Rotory HP a LPC sú pevne spojené pomocou prírub kovaných integrálne s rotormi. Rotory LPC a generátora typu TVF-120-2 sú spojené pomocou tuhej spojky.

Kritické otáčky hriadeľa turbíny a generátora za minútu: 1 580; 2214; 2470; 4650 zodpovedajú I, II, III a IV tónom priečnych vibrácií.

Turbína má dýzový rozvod pary. Čerstvá para je privádzaná do samostatne stojaceho parného boxu, v ktorom je umiestnená automatická uzávierka, odkiaľ para prúdi obtokovým potrubím k regulačným ventilom turbíny.

Po výstupe z HPC ide časť pary do riadeného odberu výroby, zvyšok ide do LPC.

Extrakcie ohrevu sa vykonávajú z príslušných komôr LPC. Po výstupe z posledných stupňov nízkotlakového valca turbíny výfuková para vstupuje do povrchového kondenzátora.

Turbína je vybavená parnými labyrintovými tesneniami. Para sa dodáva do predposledných oddelení tesnení pod tlakom 1,03-1,05 kgf/cm 2 abs. pri teplote asi 140°C z kolektora napájaného parou z vyrovnávacieho potrubia odvzdušňovača (6 kgf/cm 2 abs.) alebo parného priestoru nádrže.

Z krajných oddelení tesnení je zmes pary a vzduchu odsávaná ejektorom do vákuového chladiča.

Upevňovací bod turbíny je umiestnený na ráme turbíny na strane generátora a agregát sa rozširuje smerom k prednému ložisku.

Aby sa skrátil čas zahrievania a zlepšili sa podmienky spustenia, je k dispozícii parný ohrev prírub a svorníkov a prívod živej pary k prednému tesneniu HPC.

regulácia a ochrana. Turbína je vybavená hydraulickým riadiacim systémom (obr. 3);

1- obmedzovač výkonu; 2-blok cievok regulátora rýchlosti; 3-diaľkové ovládanie; 4-automatický servomotor uzávierky; 5-stupňový ovládač; 6-bezpečnostný regulátor; 7 cievok bezpečnostného regulátora; 8-vzdialený indikátor polohy serva; 9-servomotor CFD; 10-servomotor CSD; 11-servomotor CND; 12-elektrohydraulický menič (EGP); 13-sčítacie cievky; 14-núdzové elektrické čerpadlo; 15-záložné elektrické mazacie čerpadlo; 16-štartovacie elektrické čerpadlo riadiaceho systému (striedavý prúd);

ja- tlakové vedenie 20 kgf/cm 2 abs.;II- vedenie k cievke servomotora HPC;III- vedenie k cievke servomotora CH "SD; IV vedenie k cievkena servomotore LPC; V-sacie potrubie odstredivého hlavného čerpadla; Mazanie olejových chladičov po potrubí VI; VII-riadok k automatickej uzávierke; VIII-vedenie od sčítacích cievok k regulátoru rýchlosti; IX rad dodatočnej ochrany; X - ostatné riadky.

Pracovnou kvapalinou v systéme je minerálny olej.

Posúvanie regulačných ventilov prívodu ostrej pary, regulačných ventilov pred CSD a rotačnej parnej obtokovej membrány v LPR je vykonávané servomotormi, ktoré sú riadené regulátorom otáčok a regulátormi výberového tlaku.

Regulátor je navrhnutý tak, aby udržiaval otáčky turbogenerátora s nerovnomernosťou cca 4%. Je vybavený ovládacím mechanizmom, ktorý slúži na: nabíjanie cievok bezpečnostného regulátora a otváranie automatického uzáveru čerstvej pary; zmeny otáčok turbogenerátora a je možné synchronizovať generátor pri akejkoľvek núdzovej frekvencii v systéme; udržiavanie špecifikovaného zaťaženia generátora počas paralelnej prevádzky generátora; udržiavanie normálnej frekvencie počas jednej prevádzky generátora; zvýšenie rýchlosti pri skúšaní úderníkov bezpečnostného regulátora.

Riadiaci mechanizmus je možné ovládať ako manuálne - priamo na turbíne, tak aj diaľkovo - z ovládacieho panela.

Vlnovcové konštrukčné regulátory tlaku sú určené pre automatická údržba tlak pary v kontrolovaných extrakčných komorách s nerovnomernosťou asi 2 kgf/cm 2 pre extrakciu z výroby a asi 0,4 kgf/cm 2 pre extrakciu teplom.

Riadiaci systém má elektrohydraulický menič (EHP), ktorého zatváranie a otváranie regulačných ventilov ovplyvňuje technologická ochrana a havarijná automatika elektrizačnej sústavy.

Na ochranu pred neprijateľným zvýšením otáčok je turbína vybavená bezpečnostným regulátorom, ktorého dva odstredivé úderníky sa okamžite aktivujú, keď otáčky dosiahnu 11-13% nad nominálnu, čo spôsobí zatvorenie automatiky čerstvej pary. uzáver, regulačné ventily a rotačná membrána. Okrem toho je na bloku cievok regulátora otáčok dodatočná ochrana, ktorá sa aktivuje pri zvýšení frekvencie o 11,5%.

Turbína je vybavená elektromagnetickým spínačom, ktorý po spustení uzavrie automatickú uzávierku, riadiace ventily a rotačnú membránu LPC.

Vplyv na elektromagnetický spínač sa vykonáva: axiálnym posuvným relé, keď sa rotor pohybuje v axiálnom smere o hodnotu

prekročenie maximálnej prípustnej hodnoty; vákuové relé v prípade neprijateľného poklesu vákua v kondenzátore až do 470 mm Hg. čl. (keď vákuum klesne na 650 mm Hg, vákuové relé vydá varovný signál); potenciometre teploty živej pary v prípade neprijateľného poklesu teploty živej pary bez časového oneskorenia; kľúč na diaľkové vypnutie turbíny na ovládacom paneli; spínač poklesu tlaku v mazacom systéme s časovým oneskorením 3 s so súčasným alarmom.

Turbína je vybavená obmedzovačom výkonu použitým v špeciálne príležitosti obmedziť otváranie regulačných ventilov.

Spätné ventily sú navrhnuté tak, aby zabránili zrýchleniu turbíny spätným tokom pary a inštalujú sa na potrubia (regulované a neregulované) odberu pary. Ventily sa uzatvárajú protiprúdom pary a automatizáciou.

Turbínový agregát je vybavený elektronickými regulátormi s pohonmi na udržanie: určeného tlaku pary v koncovom upchávkovom potrubí pôsobením na ventil prívodu pary z vyrovnávacieho potrubia odvzdušňovačov 6 kgf/cm 2 alebo z parného priestoru nádrže; hladina v zberači kondenzátu s maximálnou odchýlkou ​​od špecifikovanej ± 200 mm, (ten istý regulátor zapína recirkuláciu kondenzátu pri nízkych prietokoch pary v kondenzátore); úroveň kondenzátu vykurovacej pary vo všetkých ohrievačoch regeneračného systému okrem HDPE č.1.

Turbo jednotka je vybavená ochranné zariadenia: pre spoločné odstavenie všetkých VTÚ so súčasnou aktiváciou obtokového vedenia a signalizáciou (zariadenie sa spustí v prípade havarijného zvýšenia hladiny kondenzátu v dôsledku poškodenia alebo narušenia hustoty potrubného systému v niektorom z VN do prvý limit); atmosférické ventily-membrány, ktoré sú inštalované na výfukových potrubiach LPC a otvárajú sa, keď tlak v potrubiach stúpne na 1,2 kgf / cm 2 abs.

Mazací systém je určený na dodávku oleja T-22 GOST 32-74 riadiacich systémov a systémov mazania ložísk.

Olej je privádzaný do mazacieho systému až po olejové chladiče pomocou dvoch sériovo zapojených vstrekovačov.

Na údržbu turbogenerátora pri jeho štartovaní slúži štartovacie olejové elektrické čerpadlo s rýchlosťou otáčania 1500 ot./min.

Turbína je vybavená jedným pohotovostným čerpadlom so striedavým motorom a jedným núdzovým čerpadlom s jednosmerným motorom.

Keď tlak mazania klesne na príslušné hodnoty, automaticky sa zapnú záložné a núdzové čerpadlá zo spínača tlaku mazania (RDS). RDS sa pravidelne testuje počas prevádzky turbíny.

Pri tlaku pod prípustným tlakom sa turbína a otočné zariadenie odpojí od signálu RDS k elektromagnetickému spínaču.

Pracovná kapacita nádrže zváranej konštrukcie je 14 m 3 .

Na čistenie oleja z mechanické nečistoty filtre sú nainštalované v nádrži. Konštrukcia nádrže umožňuje rýchlu a bezpečnú výmenu filtra. Je tu jemný olejový filter od mechanických nečistôt, ktorý zabezpečuje kontinuálnu filtráciu časti spotreby oleja spotrebovanej riadiacimi a mazacími systémami.

Na chladenie oleja sú k dispozícii dva chladiče oleja (povrchové vertikálne), určené na prevádzku s čerstvou chladiacou vodou z cirkulačného systému s teplotou nepresahujúcou 33 ° C.

kondenzačné zariadenie, určený na obsluhu turbínového zariadenia, pozostáva z kondenzátora, hlavného a štartovacieho ejektora, kondenzátnych a obehových čerpadiel a vodných filtrov.

Povrchový dvojťahový kondenzátor s celkovou chladiacou plochou 3000 m 2 je určený na prevádzku s čerstvou chladiacou vodou. Má samostatný zabudovaný zväzok na ohrev prídavnej alebo sieťovej vody, ktorého výhrevná plocha tvorí cca 20% celej plochy kondenzátora.

Ku kondenzátoru je dodávaná vyrovnávací nádoba na pripojenie elektronického snímača hladiny, ktorý pôsobí na riadiace a recirkulačné ventily inštalované na hlavnom potrubí kondenzátu. Kondenzátor má v parnej časti zabudovanú špeciálnu komoru, v ktorej je inštalovaná HDPE sekcia č.1.

Zariadenie na odvod vzduchu sa skladá z dvoch hlavných trojstupňových ejektorov (jeden rezervný), určených na nasávanie vzduchu a zabezpečenie normálneho procesu výmeny tepla v kondenzátore a iných vákuových výmenníkoch tepla, a jedného štartovacieho ejektora na rýchle zvýšenie vákua v kondenzátore. na 500-600 mmHg. čl.

Kondenzačné zariadenie je vybavené dvoma čerpadlami kondenzátu (jedno pohotovostné) vertikálneho typu na čerpanie kondenzátu a jeho privádzanie do odvzdušňovača cez ejektorové chladiče, tesnenia a HDPE. Chladiaca voda pre kondenzátor a chladič generátorového plynu je dodávaná obehovými čerpadlami.

Na mechanické čistenie chladiacej vody privádzanej do olejových chladičov a plynových chladičov jednotky sú nainštalované filtre s rotačnými sitami na preplachovanie na cestách.

Štartovací ejektor cirkulačného systému je určený na naplnenie systému vodou pred spustením turbínového zariadenia, ako aj na odstránenie vzduchu, keď sa hromadí v horných bodoch cirkulačných odvodňovacích potrubí a v horných vodných komorách olejových chladičov.

Na prerušenie vákua sa používa elektrický ventil na potrubí nasávania vzduchu z kondenzátora, inštalovaného na štartovacom ejektore.

Regeneračné zariadenie určený na ohrev napájacej vody (turbínový kondenzát) parou odoberanou z medzistupňov turbíny. Zariadenie pozostáva z povrchovo pracujúceho parného kondenzátora, hlavného ejektora, povrchových chladičov pary vyrobených z labyrintových tesnení a povrchových nízkotlakových chladičov pary, po ktorých sa kondenzát turbíny posiela do vysokotlakového vysokotlakového odvzdušňovača na ohrev napájacej vody. odvzdušňovač v množstve asi 105 % maximálneho prietoku pary turbínou.

HDPE č. 1 je zabudovaný v kondenzátore. Zvyšok PND inštaluje samostatná skupina. HPH č. 5, 6 a 7 - vertikálne prevedenie so zabudovanými chladičmi prehriatej pary a odtokovými chladičmi.

HPH sú dodávané so skupinovou ochranou, pozostávajúcou z automatických výstupných a spätných ventilov na vstupe a výstupe vody, automatického ventilu s elektromagnetom, potrubia na spúšťanie a vypínanie ohrievačov.

HPH a HDPE, okrem HDPE č.1, sú vybavené regulačným ventilom na odvod kondenzátu ovládaným elektronickým „regulátorom“.

Odvod kondenzátu vykurovacej pary z ohrievačov - kaskáda. Z HDPE č.2 sa kondenzát odčerpáva vypúšťacím čerpadlom.

Kondenzát z HPH č. 5 sa posiela priamo do odvzdušňovača 6 kgf/cm 2 abs. alebo v prípade nedostatočného tlaku v ohrievači pri nízkom zaťažení turbíny automaticky prejde na vypúšťanie do HDPE.

Charakteristiky hlavného zariadenia regeneračného zariadenia sú uvedené v tabuľke. 4.

Na nasávanie pary z krajných oddelení labyrintových tesnení turbíny je dodávaný špeciálny vákuový chladič SP.

Nasávanie pary z medzioddielov labyrintových upchávok turbíny sa vykonáva do vertikálneho chladiča CO. Chladič je zaradený do regeneračného okruhu pre ohrev hlavného kondenzátu po LPH č.1.

Konštrukcia chladiča je podobná ako pri nízkotlakových ohrievačoch.

Sieťová voda je ohrievaná v inštalácii pozostávajúcej z dvoch sieťových ohrievačov č. 1 a 2 (PSG č. 1 a 2), napojených parou na spodný a horný odber vykurovania. Typ sieťových ohrievačov - PSG-1300-3-8-1.

Názov zariadenia		Vykurovacia plocha, m 2	Nastavenia pracovného prostredia		Tlak, kgf/cm 2 abs., at hydraulická skúška v priestoroch
			Spotreba vody, m 3 / h	Odolnosť, m vody. čl.
	zabudovaný v kondenzátore
PND №2	PN-130-16-9-II
PND №3
PND №4
PND №5	PV-425-230-23-1
PND №6	PV-425-230-35-1
PND №7
Parný chladič z medzikomôr s tesnením	PN-130-1-16-9-11
Parný chladič z tesniacich koncových komôr