Diagrami skematik i bojlerit të rubinetit 210. Zhvillimet e projektimit të OAO TKZ Krasny Kotelshchik për futjen e teknologjive të reja për djegien e lëndëve djegëse të ngurta në furrat e kaldajave me avull. Ekstrakt nga teksti

Kaldaja me avull TPP-210A konsiderohet si objekt rregullimi, analizohen sistemet ekzistuese të kontrollit, vërehen avantazhet dhe disavantazhet e tij, propozohet një diagram strukturor i rregullatorit të ngarkesës termike të bojlerit TPP-210A në karburantin e gaztë. duke përdorur kontrolluesin rregullues të mikroprocesorit Remikont R-130

Llogaritja e parametrave të cilësimeve dhe modelimi i procesit të rregullimit të ngarkesës termike të bojlerit TPP-210A në karburantin e gaztë, duke përfshirë, përafrimin e të dhënave eksperimentale dhe modelimin e objektit të kontrollit për një sistem kontrolli me dy lak, llogaritjen e cilësimet e sistemeve të kontrollit me dy sythe, si dhe simulimi i procesit kalimtar në rregullimin e sistemeve me dy sythe. Bëhet një analizë krahasuese e karakteristikave të përftuara kalimtare.

Ekstrakt nga teksti

Për sa i përket nivelit të automatizimit, inxhinieria termike zë një nga vendet kryesore midis industrive të tjera. Termocentralet karakterizohen nga vazhdimësia e proceseve që ndodhin në to. Pothuajse të gjitha operacionet në termocentralet janë të mekanizuara dhe të automatizuara.

Automatizimi i parametrave ofron përfitime të rëndësishme

Lista e literaturës së përdorur

Bibliografi

1. Grigoriev V.A., Zorin V.M. “Termocentralet dhe ato bërthamore”. Drejtoria. - M.: Energoatomizdat, 1989.

2. Pletnev G. P. Sistemet e automatizuara të kontrollit për termocentralet: Libër mësuesi për universitetet / G. P. Pletnev. - Botimi i 3-të, i rishikuar. dhe shtesë - M.: Ed. MPEI, 2005, - 355 s

3. Pletnev T.P. Automatizimi i proceseve dhe prodhimeve teknologjike në industrinë e energjisë termike. /MPEI. M, 2007. 320 f.

4. Kontrollues mikroprocesor rregullues shumëfunksional me kanal të vogël Remikont R-130″ Set dokumentacioni YALBI.421 457.001TO 1−4

5. Pletnev G.P. Zaichenko Yu.P. "Projektimi, instalimi dhe funksionimi i sistemeve të automatizuara të kontrollit për proceset e nxehtësisë dhe energjisë elektrike" MPEI 1995 316 s.- ill.

6. Rotach V.Ya. Teoria e kontrollit automatik të proceseve të nxehtësisë dhe energjisë, - M .: MPEI, 2007. - 400s.

7. Kozlov O.S. dhe të tjera Kompleksi softuerik "Modelimi në pajisjet teknike" (PK "MVTU", versioni 3.7).

Manuali i Përdoruesit. - M .: MSTU im. Bauman, 2008.

Teknologjia e fillimit të kaldajave një herë ndryshon nga ajo, pasi ato nuk kanë një sistem qarkullimi të mbyllur, nuk ka kazan në të cilin avulli do të ndahej vazhdimisht nga uji dhe në të cilin do të ruhej një furnizim i caktuar me ujë për një kohë të caktuar. koha. Në këto, kryhet një qarkullim i vetëm i detyruar i mediumit. Prandaj, gjatë ndezjes (dhe kur punoni nën ngarkesë), është e nevojshme të sigurohet lëvizja e vazhdueshme e detyruar e mediumit nëpër sipërfaqet e nxehta dhe në të njëjtën kohë të hiqet mediumi i nxehtë nga kaldaja, dhe lëvizja e ujit në tuba duhet të fillojë. edhe para ndezjes së djegësve.

Në këto kushte, mënyra e ndezjes përcaktohet plotësisht nga besueshmëria, kushtet e duhura të temperaturës së metalit të tubave të ekraneve, ekraneve, mbinxehësve dhe mungesës së rregullimeve hidraulike termike të papranueshme.

Përvoja dhe llogaritjet kanë treguar se ftohja e sipërfaqeve të ngrohjes gjatë fillimit të një kaldajeje një herë është e besueshme nëse rrjedha e ujit të ndezjes është të paktën 30% e asaj nominale. Me këtë shpejtësi rrjedhjeje, shpejtësia minimale e masës së mediumit në ekrane është 450-500 kg/(m2*s) sipas kushteve të besueshmërisë. Në këtë rast, presioni minimal i mediumit në ekrane duhet të mbahet afër nominalit, d.m.th. për kaldaja 14 MPa - në nivelin 12-13 MPa, dhe për kaldaja me presion superkritik - 24-25 MPa.

Ekzistojnë dy mënyra themelore të ndezjes për kaldaja një herë: një herë kalim dhe ndarës.

Në modalitetin e ndezjes një herë, mediumi i punës lëviz nëpër të gjitha sipërfaqet ngrohëse të bojlerit, ashtu si kur është nën ngarkesë. Në periudhën e parë të ndezjes, ky medium hiqet nga kaldaja përmes ROU-së dhe pas formimit të avullit me parametrat e kërkuar, dërgohet në tubacionin kryesor të avullit ose direkt në turbinë (në instalimet e bllokut).

Shifrat e mëposhtme tregojnë një skemë të thjeshtuar për fillimin e bojlerit nga një gjendje "e ftohtë" në një mënyrë të rrjedhës së drejtpërdrejtë:

Një figurë tjetër më poshtë tregon ndryshimin në rrjedhën e ujit të ushqyer (1), presionin e avullit prapa bojlerit (2), temperaturën e avullit të mesëm (3), të freskët (4) dhe dytësor (5), si dhe temperaturën e metalit e ekraneve të mbingrohësve primar (7) dhe dytësor (5). Siç shihet, në fillim të ndezjes, kur presioni i avullit arrin 4 MPa, temperatura e mediumit dhe e metalit në ekranet e mbinxehësit të ndërmjetëm bie ndjeshëm nga 400 në 300-250 °C, gjë që shpjegohet me hapjen. i ROU për të shkarkuar mediumin në sistemin e kullimit, dhe në të gjithë shtegun parësor 23-24 MPa, kushtet e funksionimit të ekraneve të superngrohësve parësorë dhe dytësorë, temperatura e të cilave kalon 600 °C, gjithashtu përkeqësohen ndjeshëm.

Rritjet e tepërta të temperaturës së metalit të ekranit mund të shmangen vetëm duke rritur rrjedhën e ujit të ndezjes dhe, rrjedhimisht, duke rritur humbjen e kondensatës dhe nxehtësisë në krahasim me mënyrën e ndezjes së ndarësit. Duke pasur parasysh këtë, si dhe faktin se skema e njëhershme për fillimin e bojlerit nga gjendja "e ftohtë" nuk ka ndonjë avantazh ndaj atij ndarës, aktualisht nuk përdoret për ndezje.

Mënyra e ndezjes me rrjedhje të drejtpërdrejtë të bojlerit nga gjendja "e nxehtë" dhe "jo e ftohur" krijon rrezikun e një ftohjeje të mprehtë të pjesëve më të nxehta të tubacioneve të bojlerit dhe avullit, si dhe një rritje të papranueshme të temperatura e metalit të mbingrohësit në modalitetin e mos-konsumit kur ndezja BROU dhe ROU mbyllen në periudhën e parë. E gjithë kjo e bën të vështirë fillimin nga një gjendje "e nxehtë", prandaj kjo mënyrë është zëvendësuar nga një qark startues ndarës.

Fusha e vetme e aplikimit për modalitetin e ndezjes një herë ishte ndezja e një kazani me efekt të dyfishtë nga gjendja "e ftohtë" dhe ndezja e bojlerit një herë nga rezerva e nxehtë pas një ndërprerjeje prej deri në 1 orë.

Kur filloni një kazan me dy guaskë, të dy predhat ndizen me radhë: kaldaja asimetrike (për shembull, TPP-110) ndezen duke filluar nga guaska, në të cilën nuk ka mbinxehës dytësor. Rastet e kaldajave simetrike shkrihen në një sekuencë arbitrare. Trupi i parë i të dy llojeve të kaldajave me dy guaskë është ndezur sipas mënyrës së ndarjes. Ndezja e trupit të dytë fillon me një ngarkesë të vogël elektrike të bllokut dhe kryhet në çdo mënyrë.

Ndezja e bojlerit pas një ndalese të shkurtër (deri në 1 orë) mund të kryhet në modalitetin e rrjedhës së drejtpërdrejtë, pasi parametrat e avullit ende ruajnë vlerat e tyre të funksionimit, dhe elementët dhe përbërësit individualë të njësisë së bojlerit nuk kanë pasur kohë për të ftohen ndjeshëm. Mënyra e rrjedhës së drejtpërdrejtë në këtë rast duhet të preferohet, sepse nuk kërkon trajnim të veçantë, i cili do të kërkohet kur kaloni në një qark ndarës, i cili ju lejon të kurseni kohë dhe të shpejtoni fillimin e bojlerit. Ndezja në këtë rast kryhet në modalitetin e rrjedhës së drejtpërdrejtë me shkarkimin e të gjithë mjedisit të punës përmes ROU ose BRDS përmes valvulës kryesore të avullit (MGS) derisa temperatura e avullit primar dhe sekondar të kalojë temperaturën e avullit të turbinës. hyrje me rreth 50 °C. Nëse temperatura e avullit gjatë mbylljes së bllokut është ulur me më pak se 50 °C, temperatura e avullit prapa bojlerit rritet menjëherë në vlerën nominale, pas së cilës furnizimi me avull nga ROU në turbinë ndërrohet.

Me një ndezje të tillë të bojlerit nga rezerva e nxehtë, duhet të merret parasysh që gjatë ndalimit afatshkurtër të bojlerit, temperatura e mediumit në hyrje dhe dalje në shumë tuba të ekraneve barazohet dhe qarkullimi natyror i mediumit ndodh brenda paneleve individuale dhe ndërmjet paneleve. Ky qarkullim mund të jetë aq i qëndrueshëm sa të vazhdojë për ca kohë pasi të rifillojnë pompat e furnizimit. Si rezultat, duhet pak kohë para se mjedisi i punës të fillojë të lëvizë në mënyrë të qëndrueshme në drejtimin e duhur. Derisa të ndalojë lëvizja e paqëndrueshme e mediumit, nuk rekomandohet fillimi i ndezjes së njësisë së bojlerit për të shmangur dëmtimin e tubave të nxehur.

Krahasuar me modalitetin e ndarësit një herë, ndezja e bojlerit karakterizohet nga qëndrueshmëri e lartë, temperatura relativisht të ulëta të mediumit të punës dhe metalit në të gjithë shtegun e bojlerit dhe lejon që turbina të fillojë me parametrat e avullit rrëshqitës. Ekranet e mbinxehësit të ndërmjetëm të bojlerit fillojnë të ftohen në një fazë të hershme të fillimit, dhe metali i tyre nuk mbinxehet në vlera të papranueshme. Mënyra e fillimit të ndarësit kryhet duke përdorur një pajisje të veçantë ndezëse, të ashtuquajturën njësi ndezëse, e përbërë nga një valvul i integruar (2), një ndarës i integruar (7), një zgjerues ndezës (9) dhe valvula mbytëse 5, 6, 8. Ndarësi i integruar është projektuar për të ndarë lagështinë nga avulli dhe është një tub me një seksion kryq të madh (425 × 50 mm), në të cilin është instaluar një dehumidifikues me vidë dhe i cili është i ndezur për periudhën prej ndezja e bojlerit midis sipërfaqeve gjeneruese të avullit (1) dhe mbinxehjes (3) të bojlerit përmes pajisjeve të mbytjes 5 dhe 6. Valvula e integruar 2 shërben për shkëputjen e ekraneve dhe superngrohësit konvektiv nga sipërfaqet e ngrohjes gjeneruese të avullit dhe është të vendosura midis pajisjeve dalëse të seksionit të fundit të sipërfaqeve të ekranit dhe kolektorëve hyrës të mbinxehësve të ekranit. Gjatë ndezjes së bojlerit, valvula kryesore e avullit (4) mbetet e hapur në një impiant blloku dhe e mbyllur në një impiant CHP të ndërlidhur.

Zgjeruesi ndezës është një fazë e ndërmjetme midis ndarësit të integruar dhe pajisjeve për marrjen e mediumit të shkarkuar nga ndarësi. Meqenëse presioni në zgjerues mbahet më i ulët se në ndarës (zakonisht rreth 2 MPa), mediumi i punës shkarkohet në të përmes valvulës së mbytjes 8 dhe, pas mbytjes së përsëritur, avullohet pjesërisht. Avulli nga zgjeruesi ndezës dërgohet në kolektorin e nevojave të impiantit, nga ku mund të hyjë në deaeratorë dhe konsumatorë të tjerë, dhe uji derdhet në kanalin e daljes së ujit qarkullues, ose në rezervuarin e kondensatës rezervë, ose (në instalimet e bllokut) direkt në kondensator.

Ideja e nisjes së ndarësit të një njësie bojleri një herë është të ndahet procesi i fillimit në tre faza, në mënyrë që në secilën prej këtyre fazave të kryera në mënyrë sekuenciale, të sigurohet plotësisht besueshmëria e të gjitha sipërfaqeve ngrohëse, dhe në fazën e fundit, është e mundur që pajisjet e fuqisë së bllokut të nisin në parametrat e avullit rrëshqitës duke ruajtur presionin nominal konstant në sipërfaqet gjeneruese të avullit.

Në fazën e parë të fillimit, qarkullimi i detyruar i mediumit të punës organizohet përgjatë një qarku të mbyllur: pompë ushqyese - bojler - njësia e ndezjes - marrës për mjedisin e mbeturinave (në një kondensator turbine të instalimit të bllokut) - pompë ushqyese. Kjo eliminon mundësinë e rregullimeve të rrezikshme termo-hidraulike në sipërfaqet që prodhojnë avull, dhe humbja e kondensatës dhe nxehtësisë minimizohet. Në këtë fazë të fillimit, mjedisi i punës nuk ka dalje në sipërfaqet e mbinxehjes, pasi ato janë të shkëputura nga sipërfaqet që prodhojnë avull nga valvula e integruar e amortizatorit dhe mbytjes 17, të cilat mbyllen gjatë kësaj periudhe fillimi. dhe janë në të ashtuquajturin modalitet pa kosto. Përkundër faktit se tubat e këtyre sipërfaqeve nuk ftohen nga brenda me avull në modalitetin pa rrjedhje, temperatura e metalit të tyre mbetet brenda kufijve të pranueshëm, pasi konsumi fillestar i karburantit gjatë kësaj periudhe mbetet në një nivel konstant, relativisht të ulët. , jo më shumë se 20% e normës nominale të prurjes.

Siguria e mënyrës pa rrjedhje për mbinxehësit gjatë periudhës së fillimit të bojlerit u konfirmua nga testet speciale të kaldajave TPP-110 dhe TPP-210. Siç shihet, në konsumimin e karburantit (gazit natyror) deri në 20% të temperaturës nominale, muret e tubave fundorë më të nxehtë të ekraneve nuk e kalojnë temperaturën e lejuar prej 600 °C në gjendje stacionare. Duke marrë parasysh që konsumi i karburantit në periudhën fillestare të fillimit të bojlerit është dukshëm më i ulët se 20% (për shembull, kur kaldaja punon me naftë, konsumi i tij nuk është më i lartë se 14-15% e vlerës nominale ), mënyra e mos-konsumit për superngrohësit mund të konsiderohet mjaft e pranueshme në këtë periudhë ndezjeje.

Në lidhje me eksperimentet e kryera, vihet re se në asnjë nga fillimet e kaldajave të testuara temperatura e mureve të tubit nuk i kaloi 550 °C gjatë gjithë kohëzgjatjes së regjimit pa rrjedhje. Kjo temperaturë është nën maksimumin e lejueshëm për çelikun me aliazh të ulët 12Kh1MF, i cili zakonisht përdoret për prodhimin e tubave për ekranet e fazës I, dhe aq më tepër për çelikun austenitik 1Kh18N12T, që përdoret për ekranet e fazës II në mbinxehësit konvektivë.

Fikja e superngrohësve në fazën e parë të fillimit thjeshton manovrimin dhe kontrollin e njësisë së bojlerit, duke lejuar që, pas lidhjes së sipërfaqeve të mbinxehjes, të rriten pa probleme parametrat e avullit dhe sasia e tij, duke ruajtur qëndrueshmërinë e furnizimit me ujë. Fillimi i fazës së dytë të ndezjes konsiderohet të jetë momenti kur avulli fillon të lëshohet në ndarësin e integruar, i cili drejtohet në sipërfaqet e mbinxehjes, duke hapur gradualisht valvulën e mbytjes dhe duke rritur gradualisht temperaturën dhe presionin e avullit. Në këtë fazë të fillimit, bojleri funksionon me dy presione: nominale - deri në valvulën e integruar, e cila vazhdon të mbetet e mbyllur, dhe "rrëshqitëse" - pas valvulës së mbytjes në sipërfaqet e mbinxehjes. Kjo mënyrë është e mundur për shkak të faktit se sipërfaqet e mbinxehjes janë të ndara nga sipërfaqet gjeneruese të avullit nga hapësira e avullit të ndarësit, ashtu si në kaldaja me kazan. Në fazën e tretë të fillimit, njësia e bojlerit transferohet në modalitetin e rrjedhës së drejtpërdrejtë. Ky transferim duhet të fillojë pasi parametrat e avullit të arrijnë 80-85% të vlerave nominale. Hapni gradualisht valvulën e integruar, sillni parametrat në vlerën nominale dhe fikni njësinë ndezëse.

Në fund të ndezjes së njësisë së bojlerit në një TEC jobllok, ajo lidhet me tubacionin kryesor të avullit dhe rregullat e lidhjes mbeten të njëjta si për kaldaja me kazan. Kryesorja është barazia e përafërt e presioneve prapa bojlerit dhe në tubacionin kryesor të avullit në momentin e lidhjes.

Në instalimet e bllokut, ndezja e bojlerit kombinohet me ndezjen e turbinës dhe kalimi i bojlerit në modalitetin e njëhershëm kryhet zakonisht pasi ngarkesa elektrike e bllokut arrin 60-70% të vlerën nominale.

Shifrat e mëposhtme tregojnë karakteristikat fillestare të një kaldajeje të njëhershme të një TEC jo-blloku në një modalitet ndarës: 1 - presioni i avullit prapa bojlerit; 2 - konsumi i ujit për ushqim; 3 - temperatura maksimale e mediumit në dalje të QKR-së; 4 - temperatura e ujit të ushqyer; 5 - temperatura e mbinxehjes së ndërmjetme; 6 - temperatura e avullit të freskët; 8, 7 - temperatura maksimale e metalit të ekraneve II dhe mbinxehësit të ndërmjetëm; 9 - temperatura e gazit të gripit në dhomën rrotulluese.

Karakteristikat e ndezjes gjatë një fillimi "të nxehtë" janë si më poshtë. Para ndezjes së djegësve, temperatura e metalit të ndarësve të integruar zvogëlohet nga 490 në 350-320 ° C duke nxjerrë avull nga ndarësit, dhe shkalla e uljes në këtë rast nuk duhet të kalojë 4 ° C / min. . Në të njëjtën kohë, presioni në bojlerin ~~ zvogëlohet nga nominale (25 MPa) në 10-15 MPa. 30-40 minuta pas ftohjes së ndarësve sipas të njëjtit orar si nga gjendja "e paftohur", d.m.th. pas vendosjes së shkallës minimale të rrjedhës së ndezjes së ujit të furnizimit, presioni përpara valvulës së mbyllur të integruar rritet në 24 -25 MPa, ndezësit e vajit ndizen me një vaj të shpejtësisë fillestare të rrjedhës dhe në të njëjtën kohë hapen valvulat e lehtësimit të 8 ndarësve të integruar. Pas kësaj hapen gradualisht valvulat e mbytjes 5. Veprimet e mëtejshme janë të njëjta si kur niseni nga një gjendje "e ftohtë". Duke ulur presionin në bojler para ndezjes, përjashtohet kondensimi i avullit në ekranet, të cilët për këtë arsye ftohen më pak se kur fillojnë në modalitetin e rrjedhës së drejtpërdrejtë.

Njësia e energjisë me bojlerin TPP-210A u mbyll urgjentisht nga pajisjet mbrojtëse për shkak të keqfunksionimeve në funksionimin e pompës së furnizimit. Kur valvula në linjën e karburantit u mbyll automatikisht, furnizimi me karburant të lëngshëm nuk u mbyll plotësisht dhe në një trup kazani një sasi e vogël e vajit të karburantit vazhdoi të digjej në furre, gjë që kontribuoi jo vetëm në një rritje të shtrembërimeve termike dhe një rritje të qarkullimit në panelet LFC, por edhe në shfaqjen e gypave individualë të fiksuar në kthesat e sipërme.flluska avulli paksa të mbinxehur, të cilat zinin të gjithë seksionin e tubave dhe pengonin lëvizjen e mediumit të punës në to. Megjithëse avulli me presion superkritik ka të njëjtën densitet si uji në kohën e formimit të tij, një rritje e temperaturës së tij me vetëm disa gradë çon në një ulje të densitetit të tij me dhjetëra përqind. Me një rritje të shpejtësisë së ujit, flluskat e avullit duhet të ishin larguar nga rrjedha e tij, megjithatë, flluska të mëdha mund të mbeten përkohësisht, për shkak të të cilave temperatura e metalit të tubave përkatës duhet të ishte rritur ndjeshëm.

Pas një pushimi prej pesë minutash, kaldaja u kalua në një mënyrë të rrjedhës së drejtpërdrejtë, dhe në kundërshtim me rregullat, uji i ushqimit u furnizua jo më parë, por njëkohësisht me një rritje të mprehtë të furnizimit me naftë në furre. Së shpejti, një rritje e temperaturës deri në 570 °C u regjistrua në pjesën e daljes së pa ngrohur të një prej tubave NRCH. Intervali ndërmjet regjistrimeve automatike të kësaj temperature ka qenë 4 minuta, por para se të regjistrohej sërish kjo temperaturë, ka ndodhur një çarje emergjente e tubit, në të cilin ka pasur një seksion në zonën e mburojës së djegësit, i cili nuk mbrohet nga rripat ndezës. Kaldaja u mbyll përsëri urgjentisht.

Një shembull tjetër lidhet me përkeqësimin e ndarjes, që ndodhi kur valvulat e lehtësimit nuk u hapën plotësisht, gjë që largoi lagështinë e ndarë nga ndarësi i integruar. Kur kaldaja e kaluar u ndez, këto valvola mbylleshin për të ulur temperaturën e avullit të gjallë në rast të një mosfunksionimi të ngrohësve të injektimit. Kjo metodë rregullimi shoqërohet me ndryshime të menjëhershme dhe të rëndësishme të temperaturës së avullit dhe çon në shfaqjen e çarjeve të lodhjes në kokat e mbinxehësit pranë ndarësit të integruar përgjatë rrugës së avullit.

Mbyllja e valvulave 8 dhe hapja 5 duhet të bëhet ngadalë në mënyrë që të shmanget lëshimi i ujit në kolektorët e afërt të mbinxehësit për shkak të shkeljes së lëvizjes së qëndrueshme të mediumit të punës në ndarës. Për më tepër, është e nevojshme që para dhe pas valvulës së mbytjes 5 të hapen kullimet në mënyrë që të parandalohet që kondensata e grumbulluar në tubacione të ikë nga njësia e ndezjes.

Hapja e ngadaltë e valvulave të mbytjes 5 çon në një rritje të kohës së ngrohjes së tubacioneve kryesore të avullit dhe kohëzgjatjes së ndezjes së bojlerit. Sigurisht, luhatjet e konsiderueshme në temperaturën e avullit janë të papranueshme, megjithatë, nëse bojleri ndizet vetëm disa herë në vit, nuk ka asnjë arsye për të vonuar gjithashtu operacionet e fillimit për të parandaluar një ulje të lehtë të temperaturës së avullit. Por nëse bojleri ndizet dhe ndalet shpesh, atëherë edhe pikat e vogla të ujit në ekran mund të kenë pasoja të rrezikshme. Prandaj, kur ndezni kaldaja një herë, është e nevojshme të respektoni rreptësisht orarin e fillimit, i cili rregullon hapjen e ngadaltë dhe graduale të valvulave 5.

Fil S. A., Golyshev L. V., inxhinierë, Mysak I. S., Doktor i Inxhinierisë. Sci., Dovgoteles G. A., Kotelnikov I. I., Sidenko A. P., inxhinierë të SHA LvovORGRES - Universiteti Kombëtar "Lviv Politeknik" - Trypilska TPP

Djegia e qymyrit të fortë me reaktivitet të ulët (Vdaf< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
Goon zakonisht përcaktohet me një metodë laboratorike duke përdorur mostra të vetme të hirit të marra nga kanalet e gazit të sipërfaqes së fundit konvektive të bojlerit duke përdorur instalime të rregullta fryrjeje. Disavantazhi kryesor i metodës laboratorike është vonesa shumë e gjatë në marrjen e rezultatit të Gong (më shumë se 4 - 6 orë), e cila përfshin kohën e akumulimit të ngadaltë të mostrës së hirit në impiantin e fryrjes dhe kohëzgjatjen e laboratorit. analiza. Kështu, në një kampion të vetëm hiri, të gjitha ndryshimet e mundshme në gong përmblidhen për një kohë të gjatë, gjë që e bën të vështirë rregullimin dhe optimizimin e shpejtë dhe efikas të regjimit të djegies.
Sipas të dhënave në mënyrat e ndryshueshme dhe jo-stacionare të bojlerit, koeficienti i grumbullimit të hirit (shkalla e pastrimit) të ciklonit të vendosjes së kryerjes ndryshon në intervalin 70 - 95%, gjë që çon në gabime shtesë në përcaktimi i gongut.
Disavantazhet e instalimeve të hirit fluturues kapërcehen me futjen e sistemeve të matjes së vazhdueshme të gongut, siç janë analizuesit e përmbajtjes së karbonit në hirin fluturues.
Në vitin 2000, tetë grupe (dy për secilën anije) analizatorësh stacionare që funksionojnë vazhdimisht RCA-2000 të prodhuar nga Mark dhe Wedell (Danimarkë).
Parimi i funksionimit të analizuesit RCA-2000 bazohet në metodën e analizës së fotoabsorbimit në rajonin infra të kuqe të spektrit.
Gama e matjes 0 - 20% e vlerave absolute të gongut, gabimi relativ i matjes në intervalin 2 - 7% - jo më shumë se ± 5%.
Marrja e mostrave të hirit për sistemin matës të analizatorit kryhet nga kanalet e gazit përpara precipitatorëve elektrostatikë.
Regjistrimi i vazhdueshëm i gongëve u krye në një pajisje vetë-regjistruese të dhomës së kontrollit me një frekuencë të një cikli të plotë matjeje në 3 minuta.
Gjatë djegies së hirit me përbërje dhe cilësi të ndryshme, vlerat aktuale absolute të gongut, si rregull, kalonin 20%. Prandaj, aktualisht, analizuesit përdoren si tregues të ndryshimeve në vlerat relative të përmbajtjes së lëndëve të djegshme në futjen e Gv ° brenda shkallës së regjistruesit 0 - 100%.
Për një vlerësim të përafërt të nivelit aktual të gongut, është përpiluar një karakteristikë e kalibrimit të analizuesit, e cila është marrëdhënia midis vlerave absolute të gongut të përcaktuara nga metoda laboratorike dhe vlerave relative të analizuesit G°Gong. Në rangun e ndryshimit të gongut nga 20 në 45%, karakteristika në formë analitike shprehet me ekuacionin

Gjatë studimeve eksperimentale dhe funksionimit normal të bojlerit, analizuesit mund të përdoren për të kryer punën e mëposhtme:
optimizimi i mënyrës së djegies;
vlerësimi i ndryshimit të gongut gjatë ndërrimit të planifikuar teknologjik të sistemeve dhe njësive të impiantit të bojlerit;
përcaktimi i dinamikës dhe nivelit të uljes së efikasitetit në mënyrat jo-stacionare dhe pas nisjes së bojlerit, si dhe në rastin e djegies alternative të ASh dhe gazit natyror.
Gjatë periudhës së testimit termik të bojlerit, analizuesit u përdorën për të optimizuar mënyrën e djegies dhe për të vlerësuar efektin e ndërrimit të pajisjeve të planifikuara në stabilitetin e procesit të djegies së qymyrit të pluhurosur.
Eksperimentet u kryen në ngarkesa stacionare të bojlerit në intervalin 0,8-1,0 nominale dhe djegie të ASh me karakteristikat e mëposhtme: nxehtësia specifike e ulët e djegies Qi = 23,06 - 24,05 MJ/kg (5508 - 5745 kcal/kg), përmbajtja e hirit për peshën e punës Ad = 17,2 - 21,8%, lagështia në peshën e punës W = 8,4 - 11,1%; pjesa e gazit natyror për ndriçimin e flakës së qymyrit të pluhurosur ishte 5-10% e çlirimit total të nxehtësisë.
Rezultatet dhe analizat e eksperimenteve për optimizimin e mënyrës së djegies duke përdorur analizues janë dhënë në. Gjatë vendosjes së bojlerit, u optimizuan sa vijon:
Shpejtësitë e daljes së ajrit dytësor me hapje të ndryshme të portave periferike në djegës;
shpejtësitë e daljes së ajrit primar duke ndryshuar ngarkesën e ventilatorit me shpërthim të nxehtë;
proporcioni i ndriçimit të flakës me gaz natyror duke zgjedhur (sipas kushteve për sigurimin e qëndrueshmërisë së djegies) numrin minimal të mundshëm të djegësve me gaz që funksionojnë.
Karakteristikat kryesore të procesit të optimizimit të mënyrës së djegies janë dhënë në tabelë. një.
Të dhëna në tabelë. 1, të dhënat tregojnë rolin e rëndësishëm të analizuesve në procesin e optimizimit, i cili konsiston në matjen dhe regjistrimin e vazhdueshëm të informacionit aktual në lidhje me ndryshimin në H°h, gjë që bën të mundur që në kohë dhe
rregulloni qartë mënyrën optimale, përfundimin e procesit të stabilizimit dhe fillimin e bojlerit në modalitetin optimal.
Gjatë optimizimit të mënyrës së djegies, vëmendja kryesore iu kushtua gjetjes së nivelit më të ulët të mundshëm të vlerave relative të H°un. Në këtë rast, vlerat absolute të gongut u përcaktuan nga karakteristikat e kalibrimit të analizuesit.
Kështu, efektiviteti i përdorimit të analizatorëve për të optimizuar mënyrën e djegies së bojlerit mund të vlerësohet përafërsisht duke reduktuar përmbajtjen e lëndëve të djegshme në trup me një mesatare prej 4% dhe humbjen e nxehtësisë nga djegia mekanike me 2%.
Në mënyrat stacionare të bojlerit, ndërrimi i rregullt teknologjik, për shembull, në sistemet e pluhurit ose djegësit, prish procesin e djegies së qëndrueshme të qymyrit të pluhurosur.

Tabela 1
Karakteristikat e procesit të optimizimit të mënyrës së djegies

Kaldaja TPP-210A është e pajisur me tre sisteme pluhuri me mullinj me kazan me top të tipit ShBM 370/850 (Sh-50A) dhe një kosh të zakonshëm pluhuri.
Nga sistemi i pluhurit, agjenti i shpenzuar i tharjes shkarkohet në dhomën e djegies (para furrës) duke përdorur një ventilator mulliri të tipit MB 100/1200 përmes grykave të posaçme shkarkimi të vendosura mbi djegësit kryesorë të pluhurit dhe gazit.
Parafurra e çdo trupi të bojlerit merr një shkarkim të plotë nga sistemi përkatës i pluhurit të jashtëm dhe gjysmën e shkarkimit nga sistemi i pluhurit të mesëm.
Agjenti i shpenzuar i tharjes është një ajër i lagësht dhe me pluhur me temperaturë të ulët, parametrat kryesorë të të cilit janë brenda kufijve të mëposhtëm:
pjesa e ajrit të mbetur është 20 - 30% e konsumit total të ajrit të trupit (bojler); temperatura 120 - 130°C; përqindja e pluhurit të imët të qymyrit që nuk u kap nga cikloni i sistemit të pluhurit, 10 - 15% e produktivitetit të mullirit;
lagështia korrespondon me sasinë e lagështisë së lëshuar gjatë procesit të tharjes së karburantit të punës të bluar.
Agjenti i shpenzuar i tharjes shkarkohet në zonën e temperaturave maksimale të flakës dhe, për rrjedhojë, ndikon ndjeshëm në plotësinë e djegies së pluhurit të qymyrit.
Gjatë funksionimit të bojlerit, sistemi i pluhurit të mesëm më së shpeshti ndalet dhe rindizet, me ndihmën e të cilit ruhet niveli i kërkuar i pluhurit në bunkerin industrial.
Tregohet dinamika e ndryshimeve në treguesit kryesorë të regjimit të djegies së trupit të bojlerit - përmbajtja e lëndëve të djegshme në trup dhe përqendrimi masiv i oksideve të azotit në gazrat e gripit (NO) - gjatë një mbylljeje të planifikuar të sistemit të pluhurit të mesëm. në fig. një.
Në figurat e mësipërme dhe në të gjitha figurat pasuese, kushtet e mëposhtme pranohen gjatë ndërtimit të varësive grafike:
përmbajtja e lëndëve të djegshme në trup korrespondon me vlerat e shkallëve të dy akseve vertikale të koordinatave: matjet mesatare të Gong dhe të dhënat e rillogaritjes sipas karakteristikës së kalibrimit të Gong;
përqendrimi masiv i NO me ajër të tepërt në gazrat e shkarkimit (pa reduktim në NO2) është marrë nga matjet e regjistruara vazhdimisht të analizuesit të palëvizshëm të gazit Mars-5 MP "Ekomak" (Kiev);
dinamika e ndryshimeve H°un dhe NO është fiksuar
gjatë gjithë periudhës së funksionimit teknologjik dhe mënyrës së stabilizimit; fillimi i operacionit teknologjik merret pranë referencës kohore zero.
Plotësia e djegies së karburantit të qymyrit të pluhurosur u vlerësua nga cilësia e mënyrës së djegies (KTR), e cila u analizua nga dy tregues Gong dhe NO, të cilët, si rregull, ndryshuan në drejtime të kundërta të pasqyrës.

Oriz. 1. Ndryshimet në treguesit e mënyrës së djegies kur sistemi i pluhurit të mesëm ndalet

Ndikimi i mbylljes së planifikuar të sistemit të pluhurit mesatar në treguesit KTP (Fig. 1) u analizua në varësi të sekuencës së operacioneve teknologjike të mëposhtme:
operacioni 1 - mbyllja e furnizuesit të qymyrit të papërpunuar (CFC) dhe ndalimi i furnizimit me qymyr në mulli reduktoi ngarkimin e kazanit SBM, zvogëloi hollësinë e pluhurit të qymyrit dhe rriti temperaturën e ajrit të shkarkimit, gjë që shkaktoi një përmirësimi i afatit në CTE: një rënie në Hn° dhe një rritje në NO; procesi i emaskulimit të mëtejshëm të mullirit kontribuoi në heqjen e pluhurit nga ajri i mbeturinave dhe rritjen e ajrit të tepërt në parafurrë, gjë që ndikoi negativisht në CTE;
operacioni 2 - ndalimi i SHM dhe zvogëlimi i ventilimit të sistemit të pluhurit së pari përmirësoi pak CTE, dhe më pas, me një vonesë me fikjen e ventilatorit të mullirit (MF), CTE u përkeqësua;
Operacioni 3 - ndalimi i MW dhe ndalimi i shkarkimit të agjentit tharës të shpenzuar në dhomën e djegies përmirësoi ndjeshëm CTE.

Kështu, duke qenë të gjitha gjërat e tjera të barabarta, ndalimi i sistemit të pluhurit përmirësoi procesin e djegies së karburantit, duke reduktuar djegien mekanike dhe duke rritur përqendrimin në masë të NO.
Një shkelje tipike e qëndrueshmërisë së sistemit të pluhurit është mbingarkesa e kazanit të mullirit me karburant ose "njollosja" e topave bluarëse me material balte të lagësht.
Efekti i emaskulimit afatgjatë të kazanit fundor të mullirit në CTE të trupit të bojlerit është paraqitur në fig. 2.
Mbyllja e PSU (operacioni 1) për arsye të ngjashme me ato të konsideruara gjatë mbylljes së sistemit të pluhurit, në fazën e parë të emaskulimit të mullirit përmirësoi CTE për një kohë të shkurtër. Në emaskulimin e mëvonshëm të mullirit deri në përfshirjen e PSU (operacioni 2), pati një tendencë për përkeqësimin e CTE dhe rritjen e G°un.

Oriz. Fig. 2. Ndryshimet në treguesit e regjimit të djegies gjatë emaskulimit të daulles së mullirit të fundit

Oriz. 3. Ndryshimet në treguesit e mënyrës së djegies kur filloni sistemin e fundit të pluhurit dhe fikni ndezësit e gazit

Në një masë më të vogël, funksionimi automatik i PSU-së destabilizon periodikisht mënyrën e furrës, e cila rregullon ngarkimin e nevojshëm të mullirit me qymyr duke fikur dhe më pas duke ndezur makinën PSU.
Ndikimi i mënyrës së fillimit të sistemit të pluhurit ekstrem në KTP është paraqitur në fig. 3.
U vu re ndikimi i mëposhtëm i funksionimit të fillimit të sistemit të pluhurit në mënyrën e djegies:
operacioni 1 - fillimi i MW dhe ventilimi (ngrohja) e rrugës së sistemit të pluhurit me shkarkimin e ajrit relativisht të ftohtë në parafurrë rriti ajrin e tepërt në zonën e djegies dhe uli temperaturën e pishtarit, gjë që çoi në një përkeqësim në CTE;
operacioni 2 - nisja e SHBM dhe vazhdimi i ventilimit të traktit pati një ndikim negativ në CTE;
Operacioni 3 - ndezja e PSU dhe ngarkimi i mullirit me karburant me një rritje në konsumin nominal të agjentit tharës përkeqësoi ndjeshëm CTE.
Mund të konkludohet se përfshirja në funksion e sistemit të pluhurit ndikon negativisht në CTE, duke rritur nën djegien mekanike dhe duke ulur përqendrimin në masë të NO.
Parafurra e trupit të bojlerit TPP-210A është e pajisur me gjashtë ndezës pluhuri dhe gazi me kërmill me një fuqi termike prej 70 MW, të instaluar në një nivel në muret e përparme dhe të pasme, dhe dy ndezës me vaj gazi mbi vatër. për të siguruar heqjen e qëndrueshme të hirit të lëngshëm në të gjithë gamën e ngarkesave të funksionimit të bojlerit.
Gjatë djegies së pluhurit të qymyrit ASh, gazi natyror u furnizua me një shpejtësi konstante të rrjedhës (rreth 5% të çlirimit total të nxehtësisë) në djegësit mbi vatër dhe një normë rrjedhjeje të ndryshueshme përmes djegësve kryesorë të pluhur-gazit për të stabilizuar procesin e djegies. të qymyrit të pluhurosur. Furnizimi me gaz për çdo djegës kryesor u krye me shpejtësinë më të ulët të rrjedhës së mundshme, që korrespondon me 1.0 - 1.5% të çlirimit total të nxehtësisë. Prandaj, ndryshimi i peshës së gazit natyror për ndriçimin e pishtarit u krye duke ndezur ose fikur një numër të caktuar djegësish kryesore të gazit.
Efekti i fikjes së djegësve të gazit (duke ulur përqindjen e gazit natyror) në CTE të trupit të bojlerit është paraqitur në fig. 3.
Mbyllja e njëpasnjëshme e fillimit të një djegësi me gaz (operimi 4), dhe më pas tre ndezësve me gaz (operimi 5) pati një efekt pozitiv në CTE dhe çoi në një reduktim të ndjeshëm të djegies së nëndheshme mekanike.
Efekti i ndezjes së djegësve të gazit (duke rritur përqindjen e gazit natyror) në CTE është paraqitur në fig. 4. Ndezja e njëpasnjëshme e një djegësi me gaz (operimi 1), dy ndezësve (operimi 2) dhe një djegësi (operimi 3) ndikoi negativisht në CTE dhe rriti ndjeshëm djegien mekanike.

Oriz. 4. Ndryshimi në treguesit e mënyrës së djegies kur ndezësit e gazit janë të ndezur
tabela 2
Ndryshimet në përmbajtjen e lëndëve të djegshme në transport gjatë ndërrimit teknologjik të pajisjeve

Një vlerësim i përafërt i ndikimit të kalimit të provuar teknologjik të pajisjeve të bojlerit në ndryshimin në CTE (Kun) është përmbledhur në Tabelën. 2.
Analiza e të dhënave të dhëna tregon se rënia më e madhe e efikasitetit të impiantit të bojlerit në mënyrat stacionare ndodh si rezultat i funksionimit të fillimit të sistemit të pluhurit dhe me një konsum të mbivlerësuar të gazit natyror për ndriçimin e flakës.
Duhet të theksohet se nevoja për të kryer operacione të fillimit të sistemit të pluhurit përcaktohet vetëm nga arsye teknologjike, dhe konsumi i mbivlerësuar i gazit natyror për ndriçimin e flakës, si rregull, përcaktohet nga personeli operativ për të parandaluar shkelje të stabilitetit të procesit të djegies në rast të një përkeqësimi të papritur të cilësisë së AS.
Përdorimi i analizatorëve RCA-2000 lejon ndryshime të vazhdueshme, në kohë
vlerësoni çdo ndryshim në cilësinë e karburantit dhe ruani vazhdimisht vlerën e ndriçimit të flakës në nivelin e duhur optimal me konsumin minimal të nevojshëm të gazit natyror, i cili ndihmon në uljen e konsumit të karburantit të pakët të gaztë dhe rritjen e efikasitetit të bojlerit.

gjetjet

1. Sistemi i matjes së vazhdueshme të përmbajtjes së lëndëve të djegshme në transport ju lejon të vlerësoni shpejt dhe me efikasitet rrjedhën e proceseve të djegies gjatë djegies së AS në bojlerin TPP-210A, i cili rekomandohet për përdorim në punën e komisionimit dhe kërkimit, si. si dhe për monitorimin sistematik të efikasitetit të pajisjeve të bojlerit.
2. Efikasiteti i përdorimit të analizatorëve RCA-2000 për optimizimin e mënyrës së djegies vlerësohet paraprakisht duke ulur treguesit e djegies mekanike - përmbajtjen e lëndëve të djegshme në trup me një mesatare prej 4% dhe, në përputhje me rrethanat, humbjen e nxehtësisë nga djegia mekanike me 2%. .
3. Në mënyrat stacionare të bojlerit, ndërrimi i rregullt teknologjik i pajisjeve ndikon në cilësinë e procesit të djegies. Operacionet e fillimit të sistemit të pluhurit dhe konsumi i mbivlerësuar i gazit natyror për ndezjen e pishtarit të qymyrit të pluhurosur reduktojnë ndjeshëm efikasitetin e impiantit të bojlerit.

Bibliografi

1. Madoyan A. A., Baltyan V. N., Grechany A. N. Djegie efikase e qymyrit të shkallës së ulët në kaldaja me energji elektrike. Moskë: Energoatomizdat, 1991.
2. Përdorimi i analizuesit të përmbajtjes së djegshme RCA-2000 në transportues dhe analizatorit të gazit Mars-5 për të optimizuar mënyrën e djegies së bojlerit të qymyrit të pluhurosur TPP-210A të Tripolskaya TPP / Golyshev L. V., Kotelnikov N. I., Sidenko A. P. et al. Tr. Instituti Politeknik i Kievit. Energjia: ekonomi, teknologji, ekologji, 2001, nr.1.
3. Zusin S. I. Ndryshimi i humbjes së nxehtësisë me djegie mekanike në varësi të mënyrës së funksionimit të njësisë së bojlerit. - Inxhinieri termike, 1958, nr.10.

Në mesin e shekullit të njëzetë, zhvillimi i termocentraleve ndoqi rrugën e rritjes së kapacitetit të njësisë dhe efiçencës së pajisjeve të energjisë. Në të njëjtën kohë, në vitet 1950, BRSS filloi të ndërtojë termocentrale me njësi të energjisë 100, 150 dhe 200 MW, dhe në vitet '60 u vendosën termocentrale me kapacitet 300, 500 dhe 800 MW. funksionimin në termocentrale. Është vënë në punë edhe një njësi elektrike me kapacitet 1200 MW. Në këto blloqe janë instaluar kaldaja për parametrat superkritikë të avullit.

Kalimi i kaldajave në parametrat superkritikë të avullit u diktua nga fizibiliteti ekonomik, i cili u përcaktua nga ekuilibri optimal i ekonomisë së karburantit për shkak të një rritje të efikasitetit termik. ciklit dhe rritjes së kostos së pajisjeve dhe funksionimit. Refuzimi për të përdorur kaldaja me kazan në njësi të fuqishme për parametrat nënkritikë të avullit u përcaktua nga një rritje e konsiderueshme e kostos së bojlerit si rezultat i një rritje të masës së kazanit, i cili për një kazan prej një njësie 500 MW arriti në 200 ton. Ngarkesa bazë nuk kalon 400 MW. Në këtë drejtim, kur krijoheshin blloqe me fuqi të lartë, u vendos që të kaloni në kaldaja me presion superkritik të njëhershëm.

Kaldaja e parë njëhershme për njësitë e fuqisë 300 MW, modelet TPP-110 dhe PK-39, dhe kaldaja për njësitë e fuqisë 800 MW, modelet TPP-200, TPP-200-1, u prodhuan në fillim të viteve 1960. Ato u bënë në dy pjesë. Kaldaja me avull TPP-110 dhe PK-39 u prodhuan me një rregullim asimetrik të sipërfaqeve ngrohëse në çdo trup (monobllok).

Në bojlerin TPP-110, pjesa kryesore e mbinxehësit primar ndodhet në një ndërtesë, pjesa tjetër është në ndërtesën e dytë.

pjesë e këtij superngrohësi dhe e gjithë sipërfaqja ngrohëse e superngrohësit të ndërmjetëm. Me një rregullim të tillë të mbinxehësve, temperatura e avullit në secilën prej tyre kontrollohet duke ndryshuar raportin "ujë ushqimi-karburant". Për më tepër, temperatura e ndërmjetme e avullit kontrollohet në shkëmbyesin e nxehtësisë gaz-avull.

Rishpërndarja e ngarkesës së nxehtësisë midis enëve, e cila ndodh kur kontrollohet temperatura e avullit, është e padëshirueshme, pasi kur digjet kutia e antracitit dhe llojet e tjera të karburantit me reaktivitet të ulët, temperatura e ajrit të nxehtë ulet, gjë që çon në një rritje të Humbjet e nxehtësisë nga djegia e karburantit.

Në bojlerin me avull me dy kasetë, modeli PK-39, i prodhuar sipas skemës së formës T, mbinxehësit kryesorë dhe të ndërmjetëm janë të vendosur në katër boshte konvektive të zorrëve në mënyrë asimetrike me boshtin vertikal të bojlerit. Me një ndryshim në sasinë e produkteve të djegies në boshtin konvektiv të djathtë dhe të majtë të çdo strehimi, rishpërndahet thithja e nxehtësisë nga mbinxehësit primar dhe të ndërmjetëm, gjë që çon në një ndryshim në temperaturën e avullit. Në një kazan me avull me shtresë të dyfishtë me veshje simetrike të modeleve TPP-200, TPP-200-1, boshtet e konvekcionit të secilës shtresë ndahen në tre pjesë me ndarje vertikale. Në pjesën e mesme të boshtit konvektiv vendosen pako të ekonomizuesit të ujit, në dy ekstremet - pako të një mbinxehësi konvektiv me presion të lartë dhe një të ndërmjetëm.

Përvoja e funksionimit të kaldajave TPP-110 konfirmoi mundësinë e kontrollit të temperaturës së avullit primar dhe të ndërmjetëm duke ndryshuar raportin "ujë ushqimi-karburant" në secilën prej ndërtesave. Njëkohësisht gjatë funksionimit të këtyre kaldajave është vërejtur një numër i shtuar i ndalesave emergjente të tyre. Funksionimi i kaldajave u bë shumë më i ndërlikuar. Një pamje e ngjashme u vërejt gjatë funksionimit pilot të bojlerit PK-39.

Më pas, në vend të këtyre kaldajave, u prodhuan njësi me dy shtresa, por me një rregullim simetrik të sipërfaqeve të ngrohjes në kafaz - blloqe të dyfishta (TPP-210, TPP-210A, TGMP-114, PK-41, PK-49, P -50).

Përdorimi i kaldajave me dy guaskë me një rregullim simetrik të sipërfaqeve të ngrohjes rrit besueshmërinë e njësisë së energjisë. Në rast të ndalimit emergjent të njërës prej ndërtesave, njësia e energjisë mund të funksionojë me një ngarkesë të reduktuar në ndërtesën tjetër. Sidoqoftë, funksionimi i një trupi të vetëm është më pak ekonomik. Disavantazhet e kaldajave me dy guaskë përfshijnë gjithashtu kompleksitetin e skemës së tubacioneve, një numër të madh pajisjesh dhe kosto të rritur.

Përvoja e funksionimit të njësive të fuqisë me kaldaja me presion superkritik ka treguar se faktori i shfrytëzimit të njësive me një enë nuk është më i ulët se me dy. Përveç kësaj, për shkak të zvogëlimit të numrit të pajisjeve të ujit me avull dhe pajisjeve të kontrollit automatik, mirëmbajtja e njësive të energjisë me kaldaja me një guaskë është thjeshtuar. Këto rrethana çuan në kalimin në prodhimin e kaldajave me presion superkritik me një guaskë.

Kaldaja me avull TPP-312A me një kapacitet avulli 1000 t/h (Fig. 2.13) është projektuar për të punuar me qymyr në një njësi me një turbinë 300 MW. Ai gjeneron avull të mbinxehur me një presion prej 25 MPa dhe një temperaturë prej 545°C dhe ka një efikasitet. 92%. Kaldaja - me një shtresë të vetme, me ringrohje, plan urbanistik në formë U me një dhomë të hapur djegieje prizmatike. Ekranet ndahen në katër pjesë sipas lartësisë së dhomës së djegies: pjesa e poshtme e rrezatimit, ajo e mesme, e përbërë nga dy pjesë dhe pjesa e sipërme e rrezatimit. Pjesa e poshtme e dhomës së djegies është e mbrojtur me tuba të veshur me karborund. Heqja e skorjeve - të lëngshme. Në daljen e dhomës së djegies ka një mbinxehës ekrani, në boshtin konvektiv ka mbinxehës konvektivë të presionit të lartë dhe të ulët. Temperatura e avullit me presion të lartë kontrollohet nga injektimi i ujit të ushqyer, dhe avulli me presion të ulët kontrollohet nga një shkëmbyes nxehtësie avull-avull. Ngrohja e ajrit kryhet në ngrohje rigjeneruese të ajrit.

Janë zhvilluar dhe janë në funksion kaldajat e mëposhtme me presion superkritik me një enë: qymyri i pluhurosur TPP-312, P-57, P-67, gaz-vaj TGMP-314, TGMP324, TGMP-344, TGMP-204, TGMP-1204 . Në vitin 2007, TKZ Krasny Kotelshchik prodhoi kaldaja TPP-660 me një kapacitet avulli prej 2225 t/h dhe një presion avulli në daljen prej 25 MPa për njësitë e energjisë të TEC Bar (Indi). Jeta e shërbimit të kaldajave është 50 vjet.

Në njësinë e fundit energjetike të termocentralit Hemweg në Holandë (shih seksionin 4), një kazan me avull me dy kalime sipas teknologjisë Benson (Fig. 2.14) me një kapacitet avulli me ngarkesë të plotë prej 1980 t/h, i projektuar nga Mitsui Babcock Energy dhe i projektuar për të punuar në qymyr të fortë, është i instaluar (si lloji kryesor i karburantit) dhe gazi në një bllok me një turbinë 680 MW.

Ky kaldajë rrezatuese me presion superkritik gjeneron avull në një presion prej 26 MPa dhe një temperaturë prej 540/568°C.

Ajo funksionon në një modalitet të modifikuar të presionit rrëshqitës, në të cilin presioni i hyrjes së turbinës rregullohet në një nivel që ndryshon me ngarkesën e njësisë së fuqisë.

Kaldaja është e pajisur me tre mbingrohës me desuperngrohës me injeksion dhe dy njësi rinxehëse (megjithëse ky është një cikël i vetëm rinxehjeje). Ekonomizuesi është një mbështjellje horizontale tubash me një sipërfaqe me shirita. Mbingrohësi primar është rregulluar në formën e një blloku horizontal dhe një vertikal. Mbingrohësi i ekranit dytësor është një bllok i pezulluar me një qark, dhe faza e fundit e mbinxehësit është bërë gjithashtu në formën e një blloku të pezulluar me një qark. Temperatura e avullit të nxehtë në daljen e bojlerit është 540°C. Sistemi i rinxehjes së bojlerit ka dy faza - parësore dhe përfundimtare. Faza parësore përfshin dy blloqe horizontale, faza përfundimtare e rinxehjes përfaqësohet nga një bllok vertikal në formën e një qarku të palosur që ndodhet në kanalin e bojlerit. Në daljen e bojlerit, temperatura e avullit të mbinxehur është 568°C.

Sistemi i fryrësit të blozës së bojlerit përbëhet nga 107 ventilatorë të drejtuar nga një kontrollues logjik i programueshëm. Heqja e mbetjeve të hirit kryhet nga një transportues kruajtës që kalon nën kutinë e zjarrit dhe transporti hidraulik në rezervuarin e filtrit të mbetjeve të hirit.

Temperatura e daljes së gazit të gripit është rreth 350°C. Më pas ato ftohen deri në 130°С në ngrohës të ajrit rigjenerues rrotullues.

Kaldaja është projektuar për të minimizuar emetimet e NO x nëpërmjet përdorimit të djegësve të ulët të NO x dhe tërheqjes së detyruar. Arritja e performancës së mirë mjedisore lehtësohet nga desulfurimi i gazit të gripit, i cili largon SO 2 nga gazrat e shkarkimit.

Kaldaja moderne e avullit me naftë me gaz TGMP-805SZ (Fig. 2.15) me një kapacitet avulli prej 2650 t/h është projektuar për të gjeneruar avull të mbinxehur me një presion funksionimi prej 25,5 MPa dhe një temperaturë prej 545 °C për një turbinë me avull me kapacitet prej 800 MW. Kaldaja e njëhershme, me naftë, me një këllëf, është e varur në trarët bërthamë të mbështetur në kolonat e ndërtesës së dhomës së kaldajave dhe mund të instalohet në zona me një aktivitet sizmik prej 8 pikësh. Ka një dhomë të hapur djegieje në formë prizmatike. Formohet nga panele tubulare të gjitha të salduara, në pjesën e poshtme të të cilave ka një ekran të vatrës horizontale të gjitha të salduar, dhe në pjesën e sipërme - një kanal tymi horizontal, i mbyllur nga lart me një ekran tavani tubular të gjitha të salduar. Ekranet e dhomës së djegies ndahen sipas lartësisë në pjesët e poshtme dhe të sipërme të rrezatimit.

36 djegës vaj-gaz janë të vendosura në muret e përparme dhe të pasme të dhomës së djegies së bojlerit. Në kanalin horizontal të tymit, pesë sipërfaqe vertikale të ngrohjes konvektive vendosen në mënyrë sekuenciale përgjatë rrjedhës së gazit - një sipërfaqe ngrohëse që gjeneron avull e përfshirë në rrugën e ujit me avull të bojlerit deri në valvulën e integruar, tre pjesë të mbinxehësit me presion të lartë , dhe faza e daljes së mbinxehësit me presion të ulët.

Temperatura e avullit dytësor kontrollohet nga gazrat që qarkullojnë. Në kanalin zbritës, të mbrojtur nga panele tubulare të gjitha të salduara, faza e hyrjes së mbinxehësit me presion të ulët dhe ekonomizuesi i ujit vendosen në seri përgjatë rrjedhës së gazit.

Një nga arritjet më të rëndësishme të industrisë së energjisë termike në fund të shekullit të 20-të në botë ishte prezantimi i kaldajave superkritikë, të cilët aktualisht janë në gjendje të funksionojnë me një presion avulli në dalje prej 30 MPa dhe një temperaturë prej 600/650°. C. Kjo është bërë e mundur nga zhvillimet në teknologjinë e materialeve që mund të përballojnë kushtet e temperaturave dhe presioneve të larta. Kaldaja (ato shpesh quhen "gjeneratorë me avull") me një kapacitet prej më shumë se 4000 t/h tashmë funksionojnë në "industrinë e madhe të energjisë elektrike". Kaldaja të tilla sigurojnë avull për njësitë e energjisë prej 1000-1300 MW në termocentralet në SHBA, Rusi, Japoni dhe disa vende evropiane.

Aktualisht vazhdon zhvillimi i modeleve të reja të kaldajave me avull për njësitë e fuqisë së TEC-eve. Në të njëjtën kohë, kaldaja janë projektuar për parametrat super-superkritik, superkritik dhe nënkritik të avullit. Për shembull, në 2 njësi të energjisë të TEC Neiveli (Indi) me një kapacitet prej 210 MW secila, janë instaluar kaldaja me avull Ep-690-15.4-540 LT, të krijuara për të funksionuar në linjit indian me kalori të ulët. Bëhet fjalë për kaldaja me kazan me qarkullim natyral, presion nënkritik me rinxehje, me një këllëf, me heqje të skorjeve të ngurta, tip kulle. Kapaciteti i avullit të një bojleri të tillë është 690 t/h, parametrat e avullit janë presioni 15,4 MPa në daljen e bojlerit dhe 3,5 MPa në daljen e rinxehësit, temperatura e avullit është 540°C.

Dhoma e djegies së bojlerit është e hapur dhe e pajisur me 12 ndezës të dyfishtë me shumë kanale me rrjedhje të drejtpërdrejtë të instaluar në të gjitha muret e furrës në dy nivele. Për pastrimin e sipërfaqeve të ngrohjes, janë instaluar ventilatorë uji dhe avulli.

Duhet të theksohet se industria energjetike e vendeve të CIS bazohet në përdorimin e dy llojeve të kaldajave me avull - kaldaja njëherësh dhe me qarkullim natyror. Në praktikën e huaj, së bashku me kaldaja njëherësh, përdoren gjerësisht kaldaja me qarkullim të detyruar.

Përveç atyre kryesore - kaldaja me avull me presion të lartë dhe superkritik - lloje të tjera kaldajash përdoren aktualisht në TEC: kaldaja me ujë të nxehtë të pikut, kaldaja për djegien e qymyrit në një shtrat të lëngshëm, kaldaja me një shtrat të lëngshëm qarkullues dhe kaldaja të nxehtësisë së mbeturinave. Disa prej tyre do të bëhen prototipi i kaldajave për zhvillimin e ardhshëm të inxhinierisë termike.