Zmena am z 1,12 na 1,26 vedie k zníženiu z 2,5 na 1,5 % pre druhú palivovú skupinu. Preto je pre zvýšenie spoľahlivosti spaľovacej komory potrebné udržiavať prebytok vzduchu na výstupe z pece viac ako 1,2.
V tabulke. 1-3 v rozsahu zmien tepelného namáhania objemu pece a jemnosti mletia /? 90 (obr. 6-9, c, d), ich vplyv na hodnotu nebol zistený. Nepodarilo sa odhaliť ani vplyv pomeru rýchlostí sekundárneho vzduchu a prachovo-vzduchovej zmesi v skúmanom rozsahu ich zmeny na efektivitu prevádzky pece. Avšak so znížením prietoku vzduchu cez vonkajší kanál (pri zníženom zaťažení) a zodpovedajúcim zvýšením vzduchu cez vnútorný kanál (pri konštantnom prietoku cez horák) sa výkon trosky zlepší. Prúdy trosky sa stenčujú a ich počet sa zvyšuje.
S rovnomerným rozložením prachu a vzduchu. nedochádza k chemickému podhoreniu na výstupe z pece pre horáky a pri > 1,15.
Hrubá účinnosť parogenerátora pri spaľovaní uhlia (1/g "14%) a pri menovitom zaťažení dosahuje 90,6%.
V práci boli získané podobné výsledky potvrdzujúce, že parogenerátor TPP-210A pracuje hospodárne a spoľahlivo aj pri spaľovaní AS (1/g = 3,5 %; 0ks = 22,2 MJ/kg;
Pri prebytku vzduchu v peci pri = 1,26h-1,28, jemnosti mletia /?9o = ----6-^8%, v rozsahu zaťaženia D< = 0,7-^ 1,0£)н величина потери тепла с механическим недожогом достигает 3%. Максимальный к. п. д. брутто парогенератора при номинальной нагрузке составляет 89,5%.
V príspevku sú uvedené údaje o tom, že pri spaľovaní antracitu v spaľovacej komore parogenerátora TPP-210A sa hodnota mechanického podhorenia<74 в условиях эксплуатации примерно в 1,5 ниже, чем при работе котлов ТПП-110 и ТПП-210 с двухъярусным расположением вихревых горелок мощностью 35 МВт.
Vykonané štúdie, ako aj dlhodobá pilotná prevádzka parogenerátora TPP-210A ukázali, že v rozsahu zmien zaťaženia od 0,65 do nominálnej hodnoty funguje spaľovacia komora hospodárne a stabilne, bez odlučovania prachu a bez porušenia režim odstraňovania tekutej trosky.
Doba trvania kampane (pred generálnou opravou) parogenerátora s prachovo-plynovými horákmi bez ich opravy bola 14545 hodín. Zároveň bol stav horákov vyhovujúci; vyhorenie tehlových strieľní, pokrivenie plynových potrubí a trysiek je zanedbateľné.
Pri kontrole spaľovacej komory počas odstávok nebolo pozorované hromadenie trosky na ohnisku a troskovanie stien dohorovacej komory. Celý pás s hrotmi bol pokrytý hladkým, lesklým filmom trosky. Nebol tiež pozorovaný drift konvekčných vykurovacích plôch.
Vypnutie ktoréhokoľvek horáka alebo dvoch stredných horákov neznižuje stabilitu zapaľovania, neovplyvňuje režim odstraňovania tekutého popola a nevedie k narušeniu teplotného režimu LRC a TRC.
Podstielka AKO ZDROJ ENERGIE. Okamžite si urobme výhradu, že použitie natívnej podstielky (bez podstielky) na uspokojenie energetických potrieb je oveľa drahšie ako podstielka z hľadiska kapitálu aj prevádzky ...
KOMPLEXNÝ SPÔSOB VYUŽITIA KURACIEHO HNOJA SO ZÍSKAVANÍM ORGANOMINERÁLNYCH HNOJÍV A HORĽAVÉHO PLYNU, TEPELNEJ A ELEKTRICKEJ ENERGIE Hnoj je silným znečisťovateľom pôdy, vôd a ovzdušia. Zároveň odpadky…
Technológia nábehu prietokových kotlov sa líši tým, že nemajú uzavretý obehový systém, chýba tu bubon, v ktorom by sa para kontinuálne oddeľovala od vody a v ktorom by sa určitý čas udržala určitá zásoba vody. čas. V nich sa vykonáva jediný nútený obeh média. Preto pri podpaľovaní (a pri práci pod záťažou) je potrebné zabezpečiť nepretržitý nútený pohyb média cez ohrievané plochy a súčasne odoberať ohriate médium z kotla a musí sa začať pohyb vody v potrubí ešte pred zapálením horákov.
Za týchto podmienok je režim podpaľovania úplne určený spoľahlivosťou, správnymi teplotnými podmienkami kovu rúr sít, sít, prehrievačov a absenciou neprijateľných tepelných hydraulických úprav.
Skúsenosti a výpočty ukázali, že ochladzovanie vykurovacích plôch pri nábehu prietokového kotla je spoľahlivé, ak je prietok zapaľovacej vody minimálne 30 % menovitého. Pri takomto prietoku je minimálna hmotnostná rýchlosť média v sitoch 450–500 kg/(m2*s) podľa podmienok spoľahlivosti. V tomto prípade musí byť minimálny tlak média v sitoch udržiavaný blízko menovitého, t.j. pre kotly 14 MPa - na úrovni 12-13 MPa a pre kotly s nadkritickým tlakom - 24-25 MPa.
Pre prietokové kotly existujú dva základné režimy spaľovania: prietokový a separačný.
V režime prietokového spaľovania sa pracovné médium pohybuje všetkými vykurovacími plochami kotla rovnako ako pri zaťažení. V prvej perióde podpaľovania je toto médium z kotla odvádzané cez ROU a po vytvorení pary s požadovanými parametrami je privádzané do hlavného parovodu alebo priamo do turbíny (v blokových inštaláciách).
Na obrázkoch nižšie je znázornená zjednodušená schéma spustenia kotla zo „studeného“ stavu v režime priameho prúdenia:
Ďalší obrázok nižšie ukazuje zmenu spotreby napájacej vody (1), tlaku pary za kotlom (2), teploty média (3), čerstvej (4) a sekundárnej (5) pary, ako aj teploty kovu. sít primárneho (7) a sekundárneho (5) prehrievača. Ako je vidieť, na začiatku podpaľovania, keď tlak pary dosiahne 4 MPa, teplota média a kovu v sitách medziprehrievača prudko klesne zo 400 na 300-250 °C, čo sa vysvetľuje otvorením ROU odvádzať médium do drenážneho systému a po celej primárnej trase 23-24 MPa sa prudko zhoršujú aj prevádzkové podmienky sít primárneho a sekundárneho prehrievača, ktorých teplota presahuje 600 °C.
Nadmernému zvýšeniu teploty sitového kovu je možné predísť iba zvýšením prietoku zapaľovacej vody a následne zvýšením straty kondenzátu a tepla v porovnaní s režimom spustenia separátora. Berúc do úvahy túto skutočnosť, ako aj skutočnosť, že schéma spúšťania kotla s priamym prietokom zo „studeného“ stavu nemá oproti odlučovacej schéme žiadne výhody, v súčasnosti sa na spúšťanie nepoužíva.
Režim priameho spustenia kotla zo stavu „horúce“ a „nevychladnuté“ vytvára nebezpečenstvo prudkého ochladenia najviac zohrievaných častí kotla a parovodov, ako aj neprijateľného zvýšenia teploty kovu prehrievača v nespotrebnom režime, keď sú v prvej perióde uzavreté BROW a TUV. To všetko sťažuje štart z „horúceho“ stavu, preto bol tento režim nahradený štartovacím obvodom separátora.
Jedinou oblasťou použitia pre režim priamoprúdového spúšťania bolo zapaľovanie dvojčinného kotla zo „studeného“ stavu a spúšťanie priamoprúdového kotla z horúcej rezervy po odstávke r. do 1 hodiny.
Pri spúšťaní dvojplášťového kotla sa postupne zapália oba plášte: asymetrické kotly (napríklad TPP-110) sa zapália od plášťa, v ktorom nie je sekundárny prehrievač. Prípady symetrických kotlov sa tavia v ľubovoľnom poradí. Prvé teleso oboch typov dvojplášťových kotlov je vykurované podľa režimu separátora. Zapaľovanie druhého telesa sa začína pri malom elektrickom zaťažení bloku a vykonáva sa podľa ľubovoľného režimu.
Zapálenie kotla po krátkom odstavení (do 1 hodiny) je možné vykonať v režime priameho prúdenia, pretože parametre pary si stále zachovávajú svoje prevádzkové hodnoty a jednotlivé prvky a komponenty kotlovej jednotky sa nestihli výrazne vychladnúť. V tomto prípade by sa mal uprednostniť režim priameho prúdenia, pretože nevyžaduje špeciálne školenie, ktoré by bolo potrebné pri prechode na odlučovací okruh, čo umožňuje ušetriť čas a urýchliť spustenie kotla. Podpaľovanie v tomto prípade prebieha v priamoprúdovom režime s vypúšťaním celého pracovného média cez ROU alebo BRDS cez hlavný parný ventil (MGS), kým teplota primárnej a sekundárnej pary neprekročí teplotu pary turbíny. prívod o cca 50 °C. Ak teplota pary počas odstavenia bloku poklesne o menej ako 50 °C, teplota pary za kotlom sa okamžite zvýši na menovitú hodnotu, po ktorej sa prepne prívod pary z ROU do turbíny. .
Pri takomto nábehu kotla z horúcej rezervy treba počítať s tým, že pri krátkodobom odstavení kotla sa v mnohých potrubiach sitiek vyrovná teplota média na vstupe a výstupe. prirodzená cirkulácia média prebieha vo vnútri jednotlivých panelov a medzi panelmi. Táto cirkulácia môže byť taká stabilná, že po opätovnom spustení napájacích čerpadiel pretrváva určitý čas. V dôsledku toho nejaký čas trvá, kým sa pracovné prostredie začne uberať správnym smerom. Kým sa nestabilný pohyb média nezastaví, neodporúča sa začať podpaľovať jednotku kotla, aby nedošlo k poškodeniu vyhrievaných potrubí.
Oproti jednopriechodnému separátorovému režimu spúšťania kotla sa vyznačuje vysokou stabilitou, relatívne nízkymi teplotami pracovného média a kovu v celej dráhe kotla a umožňuje štartovanie turbíny pri kĺzavých parametroch pary. Clony medziprehrievača kotla sa začínajú ochladzovať v počiatočnom štádiu spustenia a ich kov sa neprehrieva na neprijateľné hodnoty. Režim spustenia separátora sa vykonáva pomocou špeciálneho podpaľovacieho zariadenia, takzvanej podpaľovacej jednotky, ktorá sa skladá zo zabudovaného ventilu (2), zabudovaného separátora (7), podpaľovacieho expandéra (9) a škrtiacich ventilov. 5, 6, 8. Zabudovaný separátor je určený na oddelenie vlhkosti od pary a je to potrubie s veľkým prierezom (425 × 50 mm), v ktorom je inštalovaný skrutkový odvlhčovač a ktorý sa zapína na dobu rozkúrenie kotla medzi parotvornou (1) a prehrievacou (3) plochou kotla škrtiacimi zariadeniami 5 a 6. Vstavaný ventil 2 slúži na odpojenie sitiek a konvekčného prehrievača od parogenerujúcich vykurovacích plôch a je umiestnené medzi výstupnými zariadeniami poslednej sekcie sitových plôch a vstupnými kolektormi sitových prehrievačov. Počas rozkúrenia kotla zostáva hlavný parný ventil (4) otvorený v blokovom zariadení a zatvorený v zosieťovanom kogeneračnom zariadení.
Podpaľovací expandér je medzistupňom medzi zabudovaným separátorom a zariadeniami na príjem média vypúšťaného zo separátora. Keďže v expanznom zariadení je udržiavaný nižší tlak ako v separátore (zvyčajne okolo 2 MPa), pracovné médium sa do neho vypúšťa cez škrtiacu klapku 8 a po opakovanom priškrtení sa čiastočne odparí. Para z expandéra podpaľovania sa posiela do zberača vlastnej potreby závodu, odkiaľ sa môže dostať do odvzdušňovačov a iných spotrebičov a voda je odvádzaná do výstupného kanála cirkulačnej vody, prípadne do rezervnej nádrže kondenzátu, resp. blokové inštalácie) priamo do kondenzátora.
Myšlienkou separátorového spúšťania jednotky prietokového kotla je rozdelenie procesu spúšťania do troch fáz tak, aby v každej z týchto sekvenčne vedených fáz bola plne zabezpečená spoľahlivosť všetkých vykurovacích plôch a v poslednej fáze je možné spúšťať energetické zariadenia bloku na klzné parametre pary pri zachovaní konštantného menovitého tlaku v parogeneračných plochách.
V prvej fáze spúšťania je nútený obeh pracovného média organizovaný v uzavretom okruhu: napájacie čerpadlo - kotol - zapaľovacia jednotka - zberače odpadového média (v blokovej inštalácii turbínový kondenzátor) - napájacie čerpadlo. Tým sa vylúči možnosť nebezpečných tepelno-hydraulických úprav v plochách vytvárajúcich paru a minimalizujú sa straty kondenzátu a tepla. V tejto nábehovej fáze nemá pracovné médium výstup na prehrievacie plochy, pretože sú odrezané od parotvorných plôch zabudovanou klapkou a škrtiacou klapkou 17, ktoré sú počas tejto nábehovej doby uzavreté, a sú v takzvanom beznákladovom režime. Napriek skutočnosti, že rúry týchto povrchov nie sú zvnútra chladené parou v bezprúdovom režime, teplota ich kovu zostáva v prijateľných medziach, pretože počiatočná spotreba paliva počas tohto obdobia zostáva na konštantnej, relatívne nízkej úrovni. nepresahujúce 20 % nominálneho prietoku.
Bezpečnosť bezprúdového režimu pre prehrievače počas doby nábehu kotla bola potvrdená špeciálnymi skúškami kotlov TPP-110 a TPP-210. Ako je vidieť, pri spotrebe paliva (zemného plynu) do 20 % menovitej teploty neprekračujú steny najviac vyhrievaných koncových rúr sít v stacionárnom stave povolenú teplotu 600 °C. Berúc do úvahy, že spotreba paliva v počiatočnom období nábehu kotla je výrazne nižšia ako 20% (napríklad pri prevádzke kotla na vykurovací olej nie je jeho spotreba vyššia ako 14-15% menovitej hodnoty ), režim bez spotreby pre prehrievače možno považovať v tomto období zapaľovania za celkom prijateľný.
V súvislosti s experimentmi je potrebné poznamenať, že v žiadnom zo štartov testovaných kotlov neprekročila teplota stien potrubia 550 °C počas celého trvania bezprúdového režimu. Táto teplota je pod maximálnou povolenou hodnotou pre nízkolegovanú oceľ 12Kh1MF, ktorá sa zvyčajne používa na výrobu rúr sít I. stupňa, a ešte viac pre austenitickú oceľ 1Kh18N12T, ktorá sa používa na sitá II. stupňa v konvekčných prehrievačoch.
Vypnutie prehrievačov v prvej fáze nábehu zjednodušuje manévrovanie a ovládanie kotlovej jednotky, umožňuje po pripojení prehrievacích plôch plynule zvyšovať parametre pary a jej množstvo pri zachovaní stability dodávky napájacej vody. Za začiatok druhej fázy nábehu sa považuje okamih, kedy sa v zabudovanom separátore začne uvoľňovať para, ktorá smeruje na prehrievacie plochy, pričom sa postupne otvára škrtiaca klapka a postupne sa zvyšuje teplota a tlak. z pary. V tejto nábehovej fáze kotol pracuje pri dvoch tlakoch: menovitý - až po zabudovaný ventil, ktorý zostáva naďalej zatvorený a "posuvný" - za škrtiacou klapkou v prehrievacích plochách. Tento režim je možný vďaka tomu, že prehrievacie plochy sú rovnako ako v bubnových kotloch oddelené od parotvorných plôch parným priestorom separátora. V tretej fáze nábehu sa kotlová jednotka prepne do režimu priameho prúdu. Tento prenos by sa mal začať, keď parametre pary dosiahnu 80-85% nominálnych hodnôt. Postupným otváraním vstavaného ventilu nastavte parametre na nominálnu hodnotu a vypnite podpaľovaciu jednotku.
Na konci podpaľovania kotlovej jednotky na neblokovej TPP je táto napojená na hlavný parovod a pravidlá pripojenia zostávajú rovnaké ako pri bubnových kotloch. Hlavným je približná rovnosť tlakov za kotlom a v hlavnom parovode v čase pripojenia.
V blokových inštaláciách je spustenie kotla kombinované so spustením turbíny a prechod kotla do režimu priameho prietoku sa zvyčajne vykonáva po dosiahnutí elektrického zaťaženia jednotky 60-70% nominálnej hodnoty.
Na obrázkoch nižšie sú znázornené štartovacie charakteristiky prietokového kotla neblokovej TPP v režime separátora: 1 - tlak pary za kotlom; 2 - spotreba napájacej vody; 3 - maximálna teplota média na výstupe z NRC; 4 - teplota napájacej vody; 5 - teplota stredného prehriatia; 6 - teplota čerstvej pary; 8, 7 - maximálna teplota kovu sít II a medziprehrievača; 9 - teplota spalín v rotačnej komore.
Vlastnosti podpaľovania počas "horúceho" štartu sú nasledovné. Pred zapálením horákov sa teplota kovu vstavaných separátorov zníži zo 490 na 350-320 ° C odvetrávaním pary zo separátorov a rýchlosť poklesu by v tomto prípade nemala prekročiť 4 ° C / min. . Súčasne sa zníži tlak v ~~ kotli z nominálneho (25 MPa) na 10-15 MPa. 30-40 minút po vychladnutí separátorov podľa rovnakého harmonogramu ako z "nechladeného" stavu, t.j. po stanovení minimálneho zapaľovacieho prietoku napájacej vody stúpne tlak pred uzavretým vstavaným ventilom na 24 -25 MPa sa zapínajú olejové horáky so štartovacím prietokom oleja a súčasne sa otvárajú prepúšťacie ventily 8 zabudovaných odlučovačov. Potom sa postupne otvárajú škrtiace ventily 5. Ďalšie operácie sú rovnaké ako pri štarte zo "studeného" stavu. Znížením tlaku v kotli pred podpálením je vylúčená kondenzácia pary v sitách, ktoré sú preto ochladzované menej ako pri štarte v priamoprúdovom režime.
Pohonný blok s kotlom TPP-210A bol havarijne odstavený ochrannými zariadeniami z dôvodu porúch v činnosti napájacieho čerpadla. Keď sa ventil na potrubí vykurovacieho oleja automaticky zatvoril, prívod kvapalného paliva nebol úplne vypnutý a v jednom kotlovom telese pokračovalo horenie malého množstva vykurovacieho oleja v peci, čo prispelo nielen k zvýšeniu tepelných deformácií. a zvýšenie cirkulácie v LFC paneloch, ale aj na vzhľad jednotlivých pevných rúrok v horných oblúkoch.bubliny mierne prehriatej pary, ktoré zaberali celý úsek rúrok a bránili pohybu pracovného média v nich. Nadkritická tlaková para má síce v čase svojho vzniku rovnakú hustotu ako voda, no zvýšenie jej teploty len o niekoľko stupňov vedie k zníženiu jej hustoty o desiatky percent. So zvyšujúcou sa rýchlosťou vody mali byť bubliny pary unášané jej prúdom, ale veľké bubliny by mohli dočasne pretrvávať, čím by sa teplota kovu príslušných rúrok mala prudko zvýšiť.
Po päťminútovej prestávke sa kotol prepol do režimu priameho prietoku a napájacia voda sa v rozpore s pravidlami nedodávala skôr, ale súčasne s prudkým zvýšením dodávky vykurovacieho oleja do pece. Čoskoro bolo zaznamenané zvýšenie teploty až na 570 °C v nevykurovanej výstupnej časti jedného z potrubí NRCH. Interval medzi automatickým zaznamenávaním tejto teploty bol 4 minúty, ale pred opätovným zaznamenaním tejto teploty došlo k havarijnému pretrhnutiu potrubia, pri ktorom sa v zóne strieľne horáka nachádzal úsek, ktorý nebol chránený zápalnými pásmi. Kotol bol opäť havarijne odstavený.
Ďalší príklad sa týka zhoršenia separácie, ku ktorému došlo pri neúplnom otvorení poistných ventilov, ktoré odvádzali separovanú vlhkosť zo zabudovaného separátora. Pri zapálení prietokového kotla boli tieto ventily zatvorené, aby sa znížila teplota ostrej pary v prípade poruchy vstrekovacích chladičov. Tento spôsob regulácie je spojený s náhlymi a výraznými zmenami teploty pary a vedie k vzniku únavových trhlín v zberačoch prehrievača v blízkosti zabudovaného separátora pozdĺž dráhy pary.
Uzatváranie ventilov 8 a otvor 5 je potrebné robiť pomaly, aby sa zabránilo úniku vody do blízkych kolektorov prehrievača v dôsledku narušenia stabilného pohybu pracovného média v separátore. Okrem toho je potrebné vopred otvoriť odtoky pred a za škrtiacou klapkou 5, aby sa zabránilo úniku kondenzátu nahromadeného v potrubiach zo zapaľovacej jednotky.
Pomalé otváranie škrtiacich ventilov 5 vedie k predĺženiu doby ohrevu hlavných parovodov a trvania podpaľovania kotla. Samozrejme, výrazné kolísanie teploty pary je neprípustné, ak je však kotol zakúrený len párkrát do roka, nie je dôvod dodatočne odkladať spúšťacie operácie, aby nedošlo k miernemu poklesu teploty pary. Ak sa však kotol často zapaľuje a zastavuje, potom aj malé kvapky vody do sita môžu mať nebezpečné následky. Preto pri zapaľovaní prietokových kotlov je potrebné dôsledne dodržiavať harmonogram spúšťania, ktorý reguluje pomalé a postupné otváranie ventilov 5.
Doktor technických vied G.I. Levčenko, PhD. Yu.S. Novikov, PhD. P.N. Fedotov, PhD. L.M. Khristich, Ph.D. A.M. Kopeliovič, PhD. Yu.I. Shapovalov, OAO TKZ Krasny Kotelshchik
Časopis "Heat Supply News", č. 12, (28), december 2002, s. 25 - 28, www.ntsn.ru
(Na základe materiálov správy na seminári „Nové technológie spaľovania tuhých palív: ich súčasný stav a využitie v budúcnosti“, VTI, Moskva)
V posledných desaťročiach sa domáca energetika orientovala vo veľkej miere na plynové palivo. Vzhľadom na to, že v krajine sú obrovské ložiská tuhého paliva, takýto stav možno len ťažko ospravedlniť na dlhú dobu.
V tejto súvislosti treba uznať ako prirodzené, že sa končí „plynová pauza“ a došlo k preorientovaniu sa na rozhodujúce rozšírenie využívania čierneho, hnedého uhlia a rašeliny.
Prispieva k tomu viacero faktorov vrátane:
Sociálne opodstatnená perspektíva oživenia ťažobného priemyslu;
Zníženie tempa rozvoja plynových polí a objemov ťažby zemného plynu;
Rast jej exportných potrieb.
Komplex finančných a dopravných problémov na domácom a zahraničnom trhu s energiou komplikuje prijatie dlhodobej a udržateľnej stratégie palivovej politiky.
Za týchto podmienok OJSC TKZ už celé roky neoslabuje svoju pozornosť na problematiku tuhých palív, pokračuje v modernizácii svojich kotlov na práškové uhlie, pričom do toho zapája najuznávanejšie sily vedy (NPO CKTI, VTI, ORGRES atď.).
Vývoj pokrýval všetky typy kotlov vyrábaných závodom za posledných 20-30 rokov. Hlavným cieľom takéhoto modernizačného vývoja je zvýšenie environmentálnej a ekonomickej výkonnosti kotolní s ich maximálnym priblížením sa svetovej úrovni. To umožnilo mať pripravený dostatočný objem technického rozvoja na realizáciu.
V týchto prácach možno rozlíšiť tieto hlavné oblasti, ktoré pokrývajú širokú škálu technológií spracovania paliva a spaľovania:
1. Rôzne úpravy stupňovitého spaľovania tuhých palív;
2. Vytváranie vysoko ekonomických a ekologických zariadení.
V týchto oblastiach je pokrytá celá škála palív v Rusku: čierne a hnedé uhlie povodí Kuznetsk, Kansk-Achinsk a Ďalekého východu, antracit a jeho odpad, rašelina, vodno-uhoľné palivo.
Postupné spaľovanie tuhých palív
V súčasnosti sú škodlivé emisie v spalinách elektrární regulované dvoma štátnymi normami GOST 28269-89 - pre kotly a GOST 50831-95 - pre kotolne.
Najprísnejšie požiadavky platia pre emisie z kotolní spaľujúcich práškové uhlie. Na splnenie týchto noriem pri spaľovaní uhlia Kuznetsk s odstraňovaním pevného popola je potrebná buď čistička plynu alebo implementácia všetkých známych prostriedkov na potlačenie NO X.
Navyše možnosť zníženia emisií NO X na tieto hodnoty technickými opatreniami pre uhlie Kuznetskej panvy ešte nebola overená a vyžaduje potvrdenie na kotloch s vykonanými opatreniami.
Takýto kotol TKZ spolu so Sibtechenergo bol vyvinutý na základe kotla TPE-214 a dodaný do Novosibirskej CHPP-5. Tento kotol na uhlie triedy "G" a "D" využíva viacstupňovú schému spaľovania: horizontálne a vertikálne stupňovanie v horákovej zóne, ako aj vytvorenie redukčnej zóny nad horákmi s použitím zemného plynu ako redukčného činidla. Aerodynamika v peci, testovaná na modeli, je organizovaná tak, aby nedochádzalo k troskovaniu sita vo všetkých režimoch prevádzky kotla. Uvedenie kotla TPE-214 do prevádzky v Novosibirsku CHPP-5 umožní získať skúsenosti s maximálnym možným znížením emisií NOX pri komorovom spaľovaní uhlia s vysokým obsahom dusíka v palive.
Na spaľovanie nízkoreaktívneho uhlia Kuzbass (zmesi „T“ a „SS“) bol vyvinutý a do Štátnej okresnej elektrárne Kemerovo dodaný modernizovaný kotol TP-87M s organizáciou trojstupňového spaľovania uhlia v podmienkach kvapalného odstraňovanie popola. Kotol využíva dopravu prachu vysokej koncentrácie PPVC, horáky so zníženým výkonom NO X a špeciálne prachovo-plynové horáky na vytvorenie redukčnej zóny nad hlavnými horákmi s minimálnym využitím zemného plynu (3 - 5%). Na spaľovanie chudobného kuzneckého uhlia TKZ spolu s VTI rekonštruuje kotly TP-80 a TP-87, ako aj kotly TPP-210A na TPP-22 spoločnosti Mosenergo, ktoré využívajú aj PPVC a trojstupňové spaľovanie na zemný plyn. ako redukčné činidlo.
Pre uhlie z oblasti Ďalekého východu bol dokončený projekt nízkonákladovej rekonštrukcie kotla TPE-215 s využitím dvojstupňového spaľovania v ňom.
Pre uhlie z Kansko-Achinskej panvy závod spolu s TsKTI a SibVTI vyvinul a dodal do Krasnojarského CHPP-2 kotol s parným výkonom 670 t/h (TPE-216), ktorý využíva trojstupňový schéma spaľovania využívajúca uhoľný prach ako redukčné činidlo, ako aj špeciálne opatrenia na ochranu sít pred tvorbou trosky: prívod zmesi chudobnej paliva cez dýzy horáka (GFCv) zo strany sít pece, prúdenie vzduchu pozdĺž clony v redukčnej zóne a zabezpečenie teploty plynu v zóne aktívneho spaľovania nie viac ako 1250 °C vďaka dodatočnému prívodu 10% recirkulačných plynov zo sekundárneho vzduchu.
Technologické opatrenia zapracované v projekte (organizácia nízkoteplotného spaľovania a zvýšený obsah oxidu vápenatého v popole) umožňujú zabezpečiť nielen emisie NO X na úrovni 220-300 mg/m 3 , ale aj S0 2 emisie nie viac ako 400 mg/m 3 .
Pre rašelinu s vysokou vlhkosťou boli vypracované projekty na modernizáciu kotlov TP-208 a TP-170-1 s organizáciou dvojstupňového spaľovania v nich.
Stupňovité spaľovanie paliva v jeho rôznych modifikáciách je univerzálnym prostriedkom na výrazné zníženie emisií NO X, avšak pre niektoré druhy palív s vysokým obsahom dusíka môže byť použitie tohto spôsobu aj v kombinácii s inými pecnými opatreniami nedostatočné. dosiahnuť požiadavky noriem pre čierne uhlie a pece s úberom pevnej trosky 350 mg/m 3 . V tomto prípade je vhodné použiť metódu potlačenia NO X so sekvenčnou kombináciou trojstupňového spaľovania a NO X selektívnej nekatalytickej redukcie (SNCR).
Vytváranie vysoko ekonomických a ekologických inštalácií
Na základe dlhoročných skúseností s tvorbou a vývojom parných kotlov elektrární na takmer všetky druhy palív používaných v energetike má závod vypracované projekty elektrární novej generácie, ktoré umožnia preraziť na zásadne novú úroveň technických ukazovateľov vyrábaného zariadenia.
Modernizácia kotla TPP-210 s inštaláciou "ramennej" pece
na spaľovanie uhlia s nízkou reaktivitou
Známe ťažkosti pri spaľovaní popola a zvyšujúce sa požiadavky na životné prostredie vyvolávajú otázku ďalšieho zlepšovania procesu spaľovania popola, najmä pomocou takzvaných „ramenných“ pecí s odstraňovaním tuhého popola, v ktorých je palivo s nízkou reaktivitou a vysokým obsahom popola. horí bez osvetlenia v rozsahu záťaže používanej v praxi, so zabezpečením dlhodobo fungujúcej firmy kotla.
Výhody „ramennej“ pece s odstraňovaním tuhého popola oproti technológii spaľovania AS v peci s odstraňovaním tekutého popola:
Umožňuje použitie horákov s nízkymi rýchlosťami vzdušnej zmesi, čím sa zvyšuje doba zotrvania častíc v oblasti horáka, čo vytvára priaznivé podmienky pre zahrievanie častíc a ich zapálenie;
Dosahuje sa dlhý pobyt častíc v zóne vysokých teplôt (najmenej 2-krát vyšší ako v tradičnej peci), čo zaisťuje uspokojivé vyhorenie paliva;
Umožňuje vám najpohodlnejšie privádzať vzduch potrebný na spaľovanie pri vývoji horáka;
Výrazne menšie ťažkosti s odstraňovaním trosky;
Menšie straty pri mechanickom spálení;
Nižšie emisie oxidov dusíka.
Pre „ramennú“ pec sa používa štrbinový horák s medzerou medzi prúdmi primárneho a sekundárneho vzduchu, ktorého hlavnou výhodou v porovnaní s vírivým:
Neprítomnosť predčasného miešania primárneho vzduchu so sekundárnym vzduchom, čo priaznivo ovplyvňuje zapaľovanie; .
Prívod primárneho vzduchu v množstve potrebnom len na vyhorenie prchavých látok;
Racionálna kombinácia s pecou, ktorá umožňuje vytvoriť vysokú rýchlosť cirkulácie spalín ku koreňu plameňa (v zóne zapaľovania).
Na zmodernizovanom kotli k existujúcej konvekčnej šachte je inštalovaná plynotesná „ramenná“ pec a TVP, v ktorej reze je osadený ekonomizér.
Spaľovanie degradovaných jemných častíc antracitu vo fluidnej vrstve
Spaľovanie prebieha podľa technológie Altajského polytechnického inštitútu, ktorej hlavnou myšlienkou je predbežná granulácia zmesi mletého, počiatočného paliva, popola a vápenca s cieľom priblížiť zloženie fluidnej vrstvy k monodisperzii. zmes. OAO TKZ Krasny Kotelshchik spolu s autorom technológie dokončili projekt modernizácie jedného z existujúcich kotlov TP-230 v Nesvetai GRES na pilotné spaľovanie granulovaného AS degradovanej kvality vo fluidnom lôžku.
V súčasnosti sa v Nesvetai GRES plánuje inštalácia pilotného priemyselného kotla D-220 t/h s cirkulačným fluidným lôžkom, ktorého generálnym developerom a dodávateľom je OJSC Belenergomash. TKZ je spoluvykonateľom.
Elektráreň na komplexné spracovanie, spaľovanie v roztavenej troske a využitie nízkoreaktívneho uhoľného odpadu
Fil S. A., Golyshev L. V., inžinieri, Mysak I. S., doktor inžinierstva. Sci., Dovgoteles G. A., Kotelnikov I. I., Sidenko A. P., inžinieri JSC LvovORGRES - Národná univerzita "Ľvovská polytechnika" - Trypilska TPP
Spaľovanie nízkoreaktívneho čierneho uhlia (Vdaf< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
Goon sa zvyčajne stanovuje laboratórnou metódou na jednotlivých vzorkách popola odobratých z plynovodov posledného konvekčného povrchu kotla pomocou pravidelných odfukovacích zariadení. Hlavnou nevýhodou laboratórnej metódy je príliš veľké časové oneskorenie získania výsledku Gong (viac ako 4 - 6 hodín), ktoré zahŕňa čas pomalého hromadenia vzorky popola vo vyfukovacej jednotke a dobu trvania laboratória. analýza. V jedinej vzorke popola sú teda na dlhý čas zhrnuté všetky možné zmeny gongu, čo sťažuje rýchle a efektívne nastavenie a optimalizáciu režimu spaľovania.
Podľa údajov vo variabilnom a nestacionárnom režime kotla sa koeficient zberu popola (stupeň čistenia) cyklónu nastavenia vynášania mení v rozmedzí 70 - 95%, čo vedie k dodatočným chybám v určenie gongu.
Nevýhody inštalácií popolčeka sú prekonané zavedením kontinuálnych systémov merania gongu, ako sú analyzátory obsahu uhlíka v popolčeku.
V roku 2000 osem sád (dva pre každú nádobu) stacionárnych nepretržite pracujúcich analyzátorov RCA-2000 vyrobených spoločnosťou Mark and Wedell (Dánsko).
Princíp činnosti analyzátora RCA-2000 je založený na fotoabsorpčnej metóde analýzy v infračervenej oblasti spektra.
Rozsah merania 0 - 20% absolútnych hodnôt Gong, relatívna chyba merania v rozsahu 2 - 7% - nie viac ako ± 5%.
Odber popola pre merací systém analyzátora sa vykonáva z plynovodov pred elektrostatickými odlučovačmi.
Kontinuálny záznam gongov prebiehal na samozáznamovom zariadení velína s frekvenciou kompletného meracieho cyklu za 3 minúty.
Pri spaľovaní popola rôzneho zloženia a kvality prekračovali skutočné absolútne hodnoty gongu spravidla 20 %. Preto sa v súčasnosti analyzátory používajú ako indikátory zmien relatívnych hodnôt obsahu horľavín v strhávaní Gv° v rozsahu zapisovača 0 - 100%.
Pre hrubý odhad skutočnej hladiny Gong bola zostavená kalibračná charakteristika analyzátora, čo je vzťah medzi absolútnymi hodnotami Gong stanovenými laboratórnou metódou a relatívnymi hodnotami analyzátora G°Gong. V rozsahu zmeny gongu od 20 do 45% je charakteristika v analytickej forme vyjadrená rovnicou
Počas experimentálnych štúdií a normálnej prevádzky kotla je možné použiť analyzátory na vykonávanie nasledujúcich prác:
optimalizácia režimu spaľovania;
posúdenie zmeny gongu pri plánovanom technologickom spínaní systémov a jednotiek kotolne;
stanovenie dynamiky a úrovne poklesu účinnosti v nestacionárnych a doštartovacích režimoch kotla, ako aj pri striedavom spaľovaní ASh a zemného plynu.
Počas tepelných skúšok kotla boli použité analyzátory na optimalizáciu režimu spaľovania a posúdenie vplyvu plánovaného zapnutia zariadenia na stabilitu spaľovacieho procesu práškového uhlia.
Experimenty boli realizované pri stacionárnom zaťažení kotla v rozsahu 0,8-1,0 nominálneho a spaľovania AS s týmito charakteristikami: nižšia merná výhrevnosť Qi = 23,06 - 24,05 MJ/kg (5508 - 5745 kcal/kg), popol obsah na pracovnú hmotnosť Ad = 17,2 - 21,8 %, vlhkosť na pracovnej hmotnosti W = 8,4 - 11,1 %; podiel zemného plynu na osvetlenie plameňa práškového uhlia bol 5-10% z celkového uvoľneného tepla.
Výsledky a analýzy experimentov na optimalizáciu režimu spaľovania pomocou analyzátorov sú uvedené v. Pri nastavovaní kotla boli optimalizované nasledovné:
výstupné rýchlosti sekundárneho vzduchu zmenou otvorenia obvodových brán v horákoch;
výstupné otáčky primárneho vzduchu zmenou zaťaženia teplovzdušného ventilátora;
podielu osvetlenia plameňa zemným plynom voľbou (podľa podmienok na zabezpečenie stability horenia) minimálneho možného počtu prevádzkovaných plynových horákov.
Hlavné charakteristiky procesu optimalizácie režimu spaľovania sú uvedené v tabuľke. jeden.
Uvedené v tabuľke. 1, údaje naznačujú dôležitú úlohu analyzátorov v procese optimalizácie, ktorý spočíva v nepretržitom meraní a registrácii aktuálnych informácií o zmene H°h, čo umožňuje včasné a
jasne stanoviť optimálny režim, dokončenie stabilizačného procesu a spustenie kotla v optimálnom režime.
Pri optimalizácii režimu spaľovania bola hlavná pozornosť venovaná hľadaniu čo najnižšej úrovne relatívnych hodnôt H°un. V tomto prípade boli absolútne hodnoty gongu určené kalibračnou charakteristikou analyzátora.
Efektívnosť použitia analyzátorov na optimalizáciu spaľovacieho režimu kotla je teda možné zhruba odhadnúť znížením obsahu horľavých látok v unášaní v priemere o 4 % a tepelných strát z mechanického podhorenia o 2 %.
V stacionárnych režimoch kotla pravidelné technologické spínanie, napríklad v prachových systémoch alebo horákoch, narúša proces stabilného spaľovania práškového uhlia.
stôl 1
Charakteristika procesu optimalizácie režimu spaľovania
Kotol TPP-210A je vybavený tromi prachovými systémami s guľovými bubnovými mlynmi typu ShBM 370/850 (Sh-50A) a spoločným prachovým zásobníkom.
Z prachového systému je použité sušiace činidlo odvádzané do spaľovacej komory (predpecnej pece) pomocou mlynského ventilátora typu MB 100/1200 cez špeciálne výtlačné dýzy umiestnené nad hlavnými prachovými a plynovými horákmi.
Predpec každého kotlového telesa dostane úplný odvod z príslušného vonkajšieho prachového systému a polovicu odvodu zo stredného prachového systému.
Použité sušiace činidlo je nízkoteplotný zvlhčený a prašný vzduch, ktorého hlavné parametre sú v nasledujúcich medziach:
podiel odpadového vzduchu je 20 - 30 % z celkovej spotreby vzduchu telesa (kotla); teplota 120 - 130 °C; podiel jemného uhoľného prachu, ktorý nebol zachytený cyklónom prachového systému, 10 - 15 % produktivity mlyna;
vlhkosť zodpovedá množstvu vlhkosti uvoľnenej počas procesu sušenia mletého pracovného paliva.
Spotrebované sušiace činidlo sa vypúšťa do zóny maximálnych teplôt plameňa, a preto výrazne ovplyvňuje úplnosť vyhorenia uhoľného prachu.
Počas prevádzky kotla sa najčastejšie zastavuje a reštartuje stredný prachový systém, pomocou ktorého sa v priemyselnom bunkri udržiava požadovaná úroveň prašnosti.
Je znázornená dynamika zmien hlavných ukazovateľov režimu spaľovania kotlového telesa - obsahu horľavín v strhávaní a hmotnostnej koncentrácie oxidov dusíka v spalinách (NO) - pri plánovanej odstávke stredného prachového systému. na obr. jeden.
Vo vyššie uvedených a všetkých nasledujúcich obrázkoch sú pri vytváraní grafických závislostí akceptované nasledujúce podmienky:
obsah horľavín vo strhávaní zodpovedá hodnotám mierok dvoch vertikálnych osí súradníc: spriemerované merania Gong a údaje prepočtu podľa kalibračnej charakteristiky Gong;
hmotnostná koncentrácia NO s prebytočným vzduchom vo výfukových plynoch (bez redukcie na NO2) bola prevzatá z nepretržite zaznamenávaných meraní stacionárneho analyzátora plynov Mars-5 MP "Ekomak" (Kyjev);
dynamika zmien H°un a NO je pevne stanovená
počas celej doby technologickej prevádzky a stabilizačného režimu; začiatok technologickej operácie sa berie do blízkosti nulovej časovej referencie.
Úplnosť spaľovania práškového uhoľného paliva bola odhadnutá kvalitou režimu spaľovania (KTR), ktorá bola analyzovaná dvoma ukazovateľmi Gong a NO, ktoré sa spravidla zrkadlovo menili. 
Ryža. 1. Zmeny indikátorov režimu spaľovania pri zastavení stredného prachového systému
Vplyv plánovanej odstávky systému stredného prachu na ukazovatele KTP (obr. 1) bol analyzovaný v závislosti od postupnosti nasledujúcich technologických operácií:
operácia 1 - odstavenie podávača surového uhlia (CFC) a zastavenie dodávky uhlia do mlyna znížilo zaťaženie bubna SBM, znížilo jemnosť uhoľného prachu a zvýšilo teplotu odpadového vzduchu, čo spôsobilo skrat dlhodobé zlepšenie CTE: zníženie Hn° a zvýšenie NO; proces ďalšej emaskulácie mlyna prispel k odstraňovaniu prachu z odpadového vzduchu a zvýšeniu prebytočného vzduchu v predpeci, čo negatívne ovplyvnilo CTE;
operácia 2 - zastavenie SHM a zníženie vetrania prachového systému najprv mierne zlepšilo CTE a potom s oneskorením s vypnutím ventilátora mlyna (MF) sa CTE zhoršilo;
operácia 3 - zastavenie MW a zastavenie vypúšťania spotrebovaného sušiaceho činidla do spaľovacej komory výrazne zlepšilo CTE.
Ak sú teda všetky ostatné veci rovnaké, zastavenie prachového systému zlepšilo proces spaľovania paliva, znížilo mechanické podhorenie a zvýšilo hmotnostnú koncentráciu NO.
Typickým porušením stability prachového systému je preťažovanie bubna mlyna palivom alebo „zamazanie“ mlecích gúľ mokrým hlineným materiálom.
Vplyv dlhodobého odlupovania bubna čelnej frézy na CTE telesa kotla je znázornený na obr. 2.
Odstavenie PSU (operácia 1) z dôvodov podobných tým, ktoré sa uvažovali počas odstavenia práškovacieho systému, v prvej fáze emaskulácie mlyna zlepšilo CTE na krátky čas. Pri následnej emaskulácii mlyna až po začlenenie PSU (operácia 2) bola tendencia zhoršovania CTE a rastu G°un.
Ryža. 2. Zmeny ukazovateľov režimu spaľovania pri emaskulácii bubna posledného mlyna Obr. 
Ryža. 3. Zmeny indikátorov režimu spaľovania pri spustení posledného prachového systému a vypnutí plynových horákov
Automatická prevádzka PSU v menšej miere periodicky destabilizuje režim pece, ktorý vypínaním a následným zapnutím pohonu PSU reguluje potrebné zavážanie mlyna uhlím.
Vplyv štartovacieho režimu systému extrémnej prašnosti na KTP je znázornený na obr. 3.
Bol zaznamenaný nasledujúci vplyv štartovacích operácií prachového systému na režim spaľovania:
prevádzka 1 - spustenie MW a vetranie (ohrievanie) dráhy prachového systému s vypúšťaním relatívne studeného vzduchu do predpecnej pece zvýšilo prebytok vzduchu v spaľovacej zóne a znížilo teplotu horáka, čo viedlo k zhoršeniu stavu v CTE;
operácia 2 - spustenie SHBM a pokračovanie vetrania traktu malo negatívny vplyv na CTE;
operácia 3 - spustenie PSU a zavážanie mlyna palivom so zvýšením nominálnej spotreby sušidla výrazne zhoršilo CTE.
Možno konštatovať, že zaradenie prachového systému do prevádzky negatívne ovplyvňuje CTE, zvyšuje mechanické podhorenie a znižuje hmotnostnú koncentráciu NO.
Predpec kotlového telesa TPP-210A je vybavená šiestimi lopatkovými prachovo-plynovými horákmi s tepelným výkonom 70 MW, inštalovanými v jednej vrstve na prednej a zadnej stene a dvoma plynovými olejovými horákmi nad ohniskom. na zabezpečenie stabilného odvodu tekutej trosky v celom rozsahu prevádzkových zaťažení kotla.
Počas spaľovania uhoľného prachu ASh bol zemný plyn dodávaný konštantným prietokom (asi 5 % z celkového uvoľneného tepla) do horákov a premenlivým prietokom cez hlavné prachovo-plynové horáky na stabilizáciu spaľovacieho procesu. práškového uhlia. Prívod plynu ku každému hlavnému horáku sa uskutočňoval pri najnižšom možnom prietoku, ktorý zodpovedá 1,0 - 1,5 % celkového uvoľneného tepla. Preto sa zmena podielu zemného plynu na zapaľovanie fakieľ uskutočnila zapnutím alebo vypnutím určitého počtu hlavných plynových horákov.
Vplyv vypnutia plynových horákov (zníženie podielu zemného plynu) na CTE telesa kotla je na obr. 3.
Postupné odstavenie prvého plynového horáka (prevádzka 4) a potom troch plynových horákov (prevádzka 5) malo pozitívny vplyv na CTE a viedlo k výraznému zníženiu mechanického podhorenia.
Vplyv zapnutia plynových horákov (zvýšenie podielu zemného plynu) na CTE je znázornený na obr. 4. Postupné zapínanie jedného plynového horáka (prevádzka 1), dvoch horákov (prevádzka 2) a jedného horáka (prevádzka 3) negatívne ovplyvnilo CTE a výrazne zvýšilo mechanické podhorenie. 
Ryža. 4. Zmena indikátorov režimu spaľovania pri zapnutí plynových horákov
tabuľka 2
Zmeny obsahu horľavín v prenose pri technologickom prepínaní zariadení
Vybavenie | Režim | ||
znížiť | zvýšiť |
||
Systém extrémneho/stredného prachu | |||
oslabenie | Pohotovosť | ||
raw feeder | |||
Hlavný plynový horák | Vypnúť | ||
Začlenenie | |||
Približné hodnotenie vplyvu overeného technologického prepínania kotlových zariadení na zmenu CTE (Kun) je zhrnuté v tabuľke. 2.
Z analýzy uvedených údajov vyplýva, že k najväčšiemu poklesu účinnosti kotolne v stacionárnych režimoch dochádza v dôsledku nábehových operácií prachového systému a pri nadhodnotenej spotrebe zemného plynu na podsvietenie plameňa.
Je potrebné poznamenať, že potreba vykonania nábehových operácií prachového systému je daná výlučne technologickými dôvodmi a nadhodnotenú spotrebu zemného plynu na osvetlenie plameňa spravidla nastavuje obsluhujúci personál, aby sa predišlo možnému porušenie stability spaľovacieho procesu pri náhlom zhoršení kvality AS.
Použitie analyzátorov RCA-2000 umožňuje priebežné a včasné zmeny
vyhodnocovať prípadné zmeny v kvalite paliva a neustále udržiavať hodnotu osvetlenia plameňa na vhodnej optimálnej úrovni s minimálnou potrebnou spotrebou zemného plynu, čo pomáha znižovať spotrebu nedostatkového plynného paliva a zvyšovať účinnosť kotla.
zistenia
- Systém kontinuálneho merania obsahu horľavín v popolčeku umožňuje promptne a kvalitatívne posúdiť priebeh spaľovacích procesov pri spaľovaní AS v kotle TPP-210A, ktorý sa odporúča použiť pri uvádzaní do prevádzky a pri výskumných prácach, ako aj napr. na systematické sledovanie účinnosti kotlových zariadení.
- Účinnosť použitia analyzátorov RCA-2000 na optimalizáciu režimu spaľovania sa predbežne odhaduje znížením ukazovateľov mechanického podhorenia - obsahu horľavých látok v strhávaní v priemere o 4%, a teda tepelných strát z mechanického podhorenia o 2%. .
- V stacionárnych režimoch kotla pravidelné technologické spínanie zariadení ovplyvňuje kvalitu spaľovacieho procesu. Nábehové operácie prachového systému a nadhodnotená spotreba zemného plynu na zapálenie horáka na práškové uhlie výrazne znižujú účinnosť kotolne.
Bibliografia
- Madoyan A. A., Baltyan V. N., Grechany A. N. Efektívne spaľovanie uhlia nízkej kvality v energetických kotloch. Moskva: Energoatomizdat, 1991.
- Použitie analyzátora horľavého obsahu RCA-2000 v prenose a analyzátora plynu Mars-5 na optimalizáciu režimu spaľovania kotla na práškové uhlie TPP-210A z Tripolskaja TPP / Golyshev L. V., Kotelnikov N. I., Sidenko A. P. a kol. - Tr. Kyjevský polytechnický inštitút. Energetika: ekonomika, technika, ekológia, 2001, č.1.
- Zusin S. I. Zmena tepelných strát s mechanickým podhorením v závislosti od prevádzkového režimu kotlovej jednotky. - Tepelná energetika, 1958, č.10.
