İstilik sistemində təxmini mövcud təzyiq. “Kommunal ehtiyatların kəmiyyət və keyfiyyət göstəricilərinin mənzil-kommunal təsərrüfatının müasir reallıqlarında konkretləşdirilməsi. Paralel rayonlaşdırma ilə su təchizatı sxemi

Q[KW] = Q[Gkal]*1160; Gkaldan KW-a yük çevrilməsi

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; harada ∆T- tədarük və qaytarma arasındakı temperatur fərqi.

Misal:

T1 - 110 istilik şəbəkələrindən tədarük temperaturu˚ ilə

T2 - 70 istilik şəbəkələrindən tədarük temperaturu˚ ilə

İstilik dövrəsinin istehlakı G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / saat

Ancaq 95/70 temperatur qrafiki olan qızdırılan bir dövrə üçün axın sürəti tamamilə fərqli olacaq: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / saat.

Buradan belə bir nəticəyə gələ bilərik: temperatur fərqi nə qədər aşağı olarsa (təchizat və qaytarma arasındakı temperatur fərqi), tələb olunan soyuducu axını bir o qədər çox olar.

Sirkulyasiya nasoslarının seçilməsi.

İstilik, isti su, ventilyasiya sistemləri üçün dövriyyə nasoslarını seçərkən sistemin xüsusiyyətlərini bilmək lazımdır: soyuducu axını sürəti,

təmin edilməli olan və sistemin hidravlik müqaviməti.

Soyuducu istehlak:

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; harada ∆T- tədarük və qaytarma arasındakı temperatur fərqi;

hidravlik sistemin müqaviməti sistemin özünü hesablayan mütəxəssislər tərəfindən təmin edilməlidir.

Misal üçün:

istilik sistemini 95 temperatur qrafiki ilə hesab edirik˚ C /70˚ 520 kVt və yüklə

G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/saat~ 18 m3/saat;

İstilik sisteminin müqaviməti idiξ = 5 metr ;

Müstəqil bir istilik sistemi vəziyyətində, istilik dəyişdiricisinin müqavimətinin 5 metrlik bu müqavimətə əlavə ediləcəyini başa düşmək lazımdır. Bunun üçün onun hesablamasına baxmaq lazımdır. Məsələn, bu dəyər 3 metr olsun. Beləliklə, sistemin ümumi müqaviməti əldə edilir: 5 + 3 \u003d 8 metr.

İndi seçə bilərsiniz axın sürəti ilə sirkulyasiya pompası 18m3/saat və 8 metr təzyiq.

Məsələn, bu:

Bu halda, nasos böyük bir marj ilə seçilir, bu, bir iş nöqtəsini təmin etməyə imkan veririşinin ilk sürətində axın / baş. Hər hansı bir səbəbdən bu təzyiq kifayət deyilsə, nasos üçüncü sürətlə 13 metrə qədər "dağıla bilər". Ən yaxşı variant, işləmə nöqtəsini ikinci sürətdə saxlayan nasos variantı hesab olunur.

Üç və ya bir sürətli adi bir nasos əvəzinə daxili tezlik çeviricisi olan bir nasos qoymaq da olduqca mümkündür, məsələn:

Pompanın bu versiyası, əlbəttə ki, ən çox üstünlük təşkil edir, çünki o, əməliyyat nöqtəsinin ən çevik qurulmasına imkan verir. Yeganə mənfi cəhəti qiymətdir.

Həm də yadda saxlamaq lazımdır ki, istilik sistemlərinin dövriyyəsi üçün iki nasosu (əsas / ehtiyat) təmin etmək lazımdır və DHW xəttinin dövranı üçün birini təmin etmək olduqca mümkündür.

İçki sistemi. Yem sistemi nasosunun seçilməsi.

Aydındır ki, gücləndirici nasos yalnız müstəqil sistemlər, xüsusən də isitmə və qızdırılan dövrə olan istilik üçün lazımdır.

istilik dəyişdiricisi ilə ayrılır. Makiyaj sisteminin özü, mümkün sızmalar halında ikincil dövrədə sabit bir təzyiq saxlamaq üçün lazımdır.

istilik sistemində, həmçinin sistemin özünü doldurmaq üçün. Doldurma sisteminin özü təzyiq açarı, solenoid klapan və genişləndirici tankdan ibarətdir.

Makiyaj nasosu yalnız qayıdışdakı soyuducu suyun təzyiqi sistemi doldurmaq üçün kifayət etmədikdə quraşdırılır (piezometr icazə vermir).

Misal:

İstilik şəbəkələrindən geri dönən istilik daşıyıcısının təzyiqi Р2 = 3 atm.

Bunlar nəzərə alınmaqla binanın hündürlüyü. Yeraltı = 40 metr.

3 atm. = 30 metr;

Tələb olunan hündürlük = 40 metr + 5 metr (hər musluğa) = 45 metr;

Təzyiq çatışmazlığı = 45 metr - 30 metr = 15 metr = 1,5 atm.

Yem pompasının təzyiqi başa düşüləndir, 1,5 atmosfer olmalıdır.

Xərcləri necə müəyyənləşdirmək olar? Pompanın axın sürətinin istilik sisteminin həcminin 20% -i olduğu qəbul edilir.

Qidalanma sisteminin iş prinsipi aşağıdakı kimidir.

Təzyiq açarı (rele çıxışı olan təzyiq ölçmə cihazı) istilik sistemindəki geri dönən istilik daşıyıcısının təzyiqini ölçür və

əvvəlcədən təyin edilməsi. Bu xüsusi nümunə üçün bu parametr 0,3 histerezisi ilə təxminən 4,2 atmosfer olmalıdır.

İstilik sisteminin qaytarılmasındakı təzyiq 4,2 atm-ə düşdükdə, təzyiq açarı kontaktlar qrupunu bağlayır. Bu, solenoidə gərginlik verir

klapan (açma) və makiyaj nasosu (açılır).

Təzyiq 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfer dəyərinə yüksələnə qədər makiyaj soyuducu verilir.

Kavitasiya üçün idarəetmə klapanının hesablanması.

Mövcud təzyiqi istilik nöqtəsinin elementləri arasında paylayarkən, bədən daxilində kavitasiya proseslərinin mümkünlüyünü nəzərə almaq lazımdır.

zamanla onu məhv edəcək klapanlar.

Vana boyunca icazə verilən maksimum diferensial təzyiq düsturla müəyyən edilə bilər:

∆Smaks= z*(P1 − Ps) ; bar

burada: z avadanlığın seçilməsi üçün texniki kataloqlarda dərc olunan kavitasiyanın başlama əmsalıdır. Hər bir avadanlıq istehsalçısının öz var, lakin orta dəyər adətən 0,45-06 aralığındadır.

P1 - klapan qarşısında təzyiq, bar

Rs - müəyyən bir soyuducu temperaturda su buxarının doyma təzyiqi, bar,

üçünhansıcədvəllə müəyyən edilir:

Kvs klapanını seçmək üçün istifadə edilən təxmin edilən diferensial təzyiqdən çox deyilsə

∆Smaks, kavitasiya baş verməyəcək.

Misal:

P1 klapanından əvvəl təzyiq = 5 bar;

Soyuducu suyun temperaturu T1 = 140С;

Z klapan kataloqu = 0,5

Cədvələ görə, 140C soyuducu temperaturu üçün Rs = 2.69 müəyyən edirik

Vana boyunca icazə verilən maksimum diferensial təzyiq:

∆Smaks= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bar

Vana üzərindəki bu fərqdən daha çox itirmək mümkün deyil - kavitasiya başlayacaq.

Ancaq soyuducu suyun temperaturu daha aşağı olsaydı, məsələn, istilik şəbəkəsinin real temperaturlarına daha yaxın olan 115C, maksimum fərq

təzyiq daha böyük olardı:ΔPmaks\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.

Buradan olduqca açıq bir nəticə çıxara bilərik: soyuducu suyun temperaturu nə qədər yüksək olarsa, idarəetmə klapanında təzyiq düşməsi bir o qədər aşağı olar.

Axın sürətini təyin etmək üçün. Boru kəmərindən keçərkən formuladan istifadə etmək kifayətdir:

;Xanım

G – klapan vasitəsilə soyuducu axını, m3/saat

d – seçilmiş klapanın şərti diametri, mm

Nəzərə almaq lazımdır ki, boru kəməri hissəsindən keçən axının sürəti 1 m/s-dən çox olmamalıdır.

Ən çox üstünlük verilən axın sürəti 0,7 - 0,85 m/s aralığındadır.

Minimum sürət 0,5 m/s olmalıdır.

DHW sisteminin seçilməsi meyarı ümumiyyətlə qoşulma üçün texniki şərtlərdən müəyyən edilir: istilik istehsal edən şirkət çox vaxt

DHW sisteminin növü. Sistemin növü müəyyən edilmədikdə, sadə bir qaydaya əməl edilməlidir: bina yüklərinin nisbəti ilə müəyyən edilməsi

isti su və istilik üçün.

Əgər a 0.2 - zəruri iki mərhələli isti su sistemi;

müvafiq olaraq,

Əgər a QDHW/Qisitmə< 0.2 və ya QDHW/Qisitmə>1; lazımdır tək mərhələli isti su sistemi.

İki mərhələli DHW sisteminin işləmə prinsipi istilik dövrəsinin geri qaytarılmasından istiliyin bərpasına əsaslanır: istilik dövrəsinin qaytarılması istilik daşıyıcısı

isti su təchizatının birinci mərhələsindən keçir və soyuq suyu 5C-dən 41...48C-yə qədər qızdırır. Eyni zamanda, istilik dövrəsinin geri dönən soyuducusu 40C-ə qədər soyuyur

və artıq soyuq istilik şəbəkəsinə birləşir.

İsti su təchizatının ikinci mərhələsi soyuq suyu ilk mərhələdən sonra 41 ... 48C-dən müəyyən edilmiş 60 ... 65C-ə qədər qızdırır.

İki mərhələli isti su sisteminin üstünlükləri:

1) İstilik dövrəsinin geri qaytarılması ilə əlaqədar olaraq, soyudulmuş bir soyuducu istilik şəbəkəsinə daxil olur və bu, həddindən artıq istiləşmə ehtimalını kəskin şəkildə azaldır.

qayıdış xətləri. Bu nöqtə istilik istehsal edən şirkətlər, xüsusən də istilik şəbəkələri üçün son dərəcə vacibdir. İndi isti su təchizatının birinci mərhələsinin istilik dəyişdiricilərinin hesablamalarını minimum 30 ° C temperaturda aparmaq adi hala çevrilir ki, daha soyuq bir soyuducu istilik şəbəkəsinin qaytarılmasına birləşsin.

2) İki mərhələli DHW sistemi analiz və temperatur dəyişmələri üçün istehlakçıya gedən isti suyun istiliyinə daha dəqiq nəzarət edir.

sistemdən çıxışda çox azdır. Buna, məişət isti suyunun ikinci mərhələsinin idarəetmə klapanının istismarı zamanı tənzimləməsi səbəbindən əldə edilir.

yükün bütün deyil, yalnız kiçik bir hissəsi.

İsti su təchizatının birinci və ikinci mərhələləri arasında yükləri bölüşdürərkən, aşağıdakı kimi davam etmək çox rahatdır:

70% yük - 1 mərhələli DHW;

30% yük - 2-ci mərhələ DHW;

Nə verir.

1) İkinci (tənzimlənən) mərhələ kiçik olduğu üçün isti su istiliyinin tənzimlənməsi prosesində çıxışda temperaturun dəyişməsi baş verir.

sistemlər kiçikdir.

2) DHW yükünün bu şəkildə paylanmasına görə, hesablama prosesində biz xərclərin bərabərliyini və nəticədə istilik dəyişdiricilərinin boru kəmərlərində diametrlərin bərabərliyini əldə edirik.

DHW dövriyyəsi üçün istehlak istehlakçı tərəfindən DHW təhlili istehlakının ən azı 30% -ni təşkil etməlidir. Bu minimum rəqəmdir. Etibarlılığı artırmaq üçün

sistem və DHW temperatur nəzarət sabitliyi, dövriyyə üçün axını dərəcəsi 40-45% dəyər artırıla bilər. Bu, yalnız saxlamaq üçün deyil

istehlakçı tərəfindən heç bir analiz olmadıqda isti suyun temperaturu. Bu, istehlak suyunun pik analizi zamanı DHW-nin “azalmasını” kompensasiya etmək üçün edilir.

dövriyyə, istilik dəyişdiricisinin həcminin istilik üçün soyuq su ilə doldurulduğu anda sistemi dəstəkləyəcəkdir.

DHW sisteminin səhv hesablanması halları var, iki mərhələli bir sistemin əvəzinə bir mərhələli bir sistem hazırlandıqda. Belə bir sistemi qurduqdan sonra

istismara vermə prosesində mütəxəssis DHW sisteminin həddindən artıq qeyri-sabitliyi ilə üzləşir. Burada hətta işləklikdən danışmaq yerinə düşər,

təyin edilmiş nöqtədən 15-20C amplituda ilə DHW sisteminin çıxışında böyük temperatur dalğalanmaları ilə ifadə edilir. Məsələn, qəbulu zamanı

60C-dir, sonra tənzimləmə prosesində 40-80C diapazonunda temperatur dalğalanmaları baş verir. Bu vəziyyətdə parametrləri dəyişdirin

elektron nəzarətçi (PID - komponentlər, vuruş vaxtı və s.) nəticə verməyəcək, çünki DHW hidravlikası əsaslı olaraq səhv hesablanır.

Yalnız bir çıxış yolu var: soyuq suyun axını məhdudlaşdırmaq və isti suyun dövriyyə komponentini maksimuma çatdırmaq. Bu vəziyyətdə, qarışdırma nöqtəsində

az soyuq su daha çox isti (dövr edən) su ilə qarışacaq və sistem daha stabil işləyəcək.

Beləliklə, DHW dövriyyəsi səbəbindən iki mərhələli DHW sisteminin bir növ təqlidi həyata keçirilir.

Su sirkulyasiyasını yaratmaq üçün mövcud təzyiq düşməsi, Pa düsturla müəyyən edilir

burada DPn sirkulyasiya pompası və ya liftin yaratdığı təzyiqdir, Pa;

DRe - borularda və qızdırıcılarda suyun soyuması nəticəsində məskunlaşma halqasında təbii dövriyyə təzyiqi, Pa;

Nasos sistemlərində DPn-nin 10%-dən az olduğu halda DPe-nin nəzərə alınmamasına icazə verilir.

Binanın girişində mövcud təzyiq düşməsi DPr = 150 kPa.

Təbii dövriyyə təzyiqinin hesablanması

Arxa hissələrlə tənzimlənən aşağı naqilləri olan şaquli tək borulu sistemin hesablanmış halqasında meydana gələn təbii dövriyyə təzyiqi, Pa düsturla müəyyən edilir.

temperaturunun 1 °C azalması ilə suyun sıxlığının orta artımı haradadır, kq / (m3?C);

İstilik mərkəzindən soyutma mərkəzinə qədər şaquli məsafə

qızdırıcı, m;

Yükselticidə su sərfi, kq / saat, formula ilə müəyyən edilir

Pompanın dövriyyə təzyiqinin hesablanması

Dəyər, Pa, girişdə mövcud təzyiq fərqinə və nomoqrama uyğun olaraq qarışdırma əmsalı U uyğun olaraq seçilir.

Girişdə mövcud təzyiq fərqi =150 kPa;

İstilik daşıyıcısının parametrləri:

İstilik şəbəkəsində f1=150?С; f2=70?С;

İstilik sistemində t1=95?C; t2=70?C;

Qarışıq nisbətini formula ilə təyin edirik

µ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2.2; (2.4)

Xüsusi sürtünmə təzyiq itkiləri üsulu ilə su isitmə sistemlərinin hidravlik hesablanması

Əsas dövriyyə halqasının hesablanması

1) Əsas dövriyyə halqasının hidravlik hesablanması, dib naqilləri və soyuducunun ölü hərəkəti olan şaquli tək borulu su isitmə sisteminin 15-ci qaldırıcısı vasitəsilə həyata keçirilir.

2) FCC-ni hesablanmış bölmələrə ayırırıq.

3) Borunun diametrinin ilkin seçilməsi üçün köməkçi dəyər müəyyən edilir - düstura uyğun olaraq boruların 1 metri üçün sürtünmə nəticəsində xüsusi təzyiq itkisinin orta dəyəri, Pa.

qəbul edilmiş istilik sistemində mövcud təzyiq haradadır, Pa;

Əsas dövriyyə halqasının ümumi uzunluğu, m;

Sistemdə yerli təzyiq itkilərinin nisbətini nəzərə alan korreksiya əmsalı;

Nasos sirkulyasiyası olan istilik sistemi üçün yerli müqavimətlərə görə itkilərin payı b=0,35, sürtünmə üçün b=0,65-ə bərabərdir.

4) Formula uyğun olaraq hər bölmədə soyuducu mayenin axın sürətini, kq / saat müəyyən edirik

İstilik sisteminin tədarük və qaytarma boru kəmərlərində istilik daşıyıcısının parametrləri, ?С;

Suyun xüsusi kütləvi istilik tutumu, 4,187 kJ / (kq?? С) bərabərdir;

Hesablanmış dəyərdən artıq yuvarlaqlaşdırma zamanı əlavə istilik axınının uçotu üçün əmsalı;

Xarici hasarların yaxınlığında istilik cihazları tərəfindən əlavə istilik itkilərinin uçot əmsalı;

6) Hesablanmış bölmələrdə yerli müqavimət əmsallarını müəyyən edirik (və onların cəmini cədvəl 1-ə yazın) ilə.

Cədvəl 1

7) Əsas sirkulyasiya halqasının hər bir bölməsində yerli müqavimət əmsallarının Uo və bölmədəki suyun sürətinin cəmindən asılı olaraq Z, po yerli müqavimətlərinə görə təzyiq itkisini təyin edirik.

8) Əsas dövriyyə halqasında mövcud təzyiq düşməsinin ehtiyatını düstura uyğun olaraq yoxlayırıq

əsas dövriyyə halqasında ümumi təzyiq itkisi haradadır, Pa;

Soğutucu hərəkətinin ölü bir sxemi ilə dövriyyə üzüklərində təzyiq itkiləri arasındakı uyğunsuzluq 15% -dən çox olmamalıdır.

Əsas sirkulyasiya halqasının hidravlik hesablanması Cədvəl 1-də (Əlavə A) ümumiləşdirilmişdir. Nəticədə təzyiq itkisi uyğunsuzluğunu əldə edirik

Kiçik dövriyyə halqasının hesablanması

Tək borulu su isitmə sisteminin yükselticisi 8 vasitəsilə ikincil dövriyyə halqasının hidravlik hesablamasını həyata keçiririk.

1) Yükselticinin 8 qızdırıcılarında suyun soyuması səbəbindən təbii dövriyyə təzyiqini (2.2) düsturuna uyğun olaraq hesablayırıq.

2) (2.3) düsturuna uyğun olaraq yüksəldici 8-də su axını təyin edin.

3) İkinci dərəcəli qaldırıcı vasitəsilə dövriyyə halqası üçün mövcud təzyiq itkisini təyin edirik, bu, ikincil və əsas halqalarda təbii dövriyyə təzyiqinin fərqinə uyğunlaşdırılmış MCC bölmələrində məlum təzyiq itkilərinə bərabər olmalıdır:

15128.7+(802-1068)=14862.7 Pa

4) (2.5) düsturuna uyğun olaraq xətti təzyiq itkisinin orta qiymətini tapırıq.

5) Qiyməti, Pa/m, soyuducu suyun ərazidəki sərfi, kq/saat və soyuducunun maksimal icazə verilən sürətləri əsasında boruların ilkin diametrini dу, mm təyin edirik; faktiki xüsusi təzyiq itkisi R, Pa/m; uyğun olaraq soyuducu suyunun faktiki sürəti V, m/s.

6) Uyğun olaraq hesablanmış bölmələrdə yerli müqavimət əmsallarını təyin edirik (və onların cəmini cədvəl 2-də yazın).

7) Kiçik dövriyyə halqasının kəsiyində yerli müqavimət Uo əmsallarının və kəsikdəki suyun sürətinin cəmindən asılı olaraq Z, po yerli müqavimətlərinə görə təzyiq itkisini təyin edirik.

8) Kiçik dövriyyə halqasının hidravlik hesablanması Cədvəl 2-də (Əlavə B) ümumiləşdirilmişdir. Əsas və kiçik hidravlik halqalar arasında hidravlik tarazlığı düstura uyğun olaraq yoxlayırıq

9) Düstura uyğun olaraq drossel yuyucuda tələb olunan təzyiq itkisini təyin edirik

10) Düsturla qaz yuyucunun diametrini təyin edin

Saytda daxili keçidin diametri DN = 5 mm olan bir qaz yuyucusu quraşdırmaq tələb olunur.

Hidravlik hesablamanın vəzifəsinə aşağıdakılar daxildir:

Boru kəmərlərinin diametrinin müəyyən edilməsi;

Təzyiq düşməsinin (təzyiq) təyini;

Şəbəkənin müxtəlif nöqtələrində təzyiqlərin (başlıqların) təyini;

Şəbəkə və abonent sistemlərində məqbul təzyiqləri və tələb olunan təzyiqləri təmin etmək üçün bütün şəbəkə nöqtələrinin statik və dinamik rejimlərdə əlaqələndirilməsi.

Hidravlik hesablamanın nəticələrinə görə aşağıdakı vəzifələri həll etmək olar.

1. İstilik şəbəkəsinin çəkilməsi üçün əsaslı xərclərin, metalın (boruların) istehlakı və işin əsas həcminin müəyyən edilməsi.

2. Sirkulyasiya və doldurma nasoslarının xüsusiyyətlərinin təyini.

3. İstilik şəbəkəsinin iş şəraitinin müəyyən edilməsi və abonentlərin birləşdirilməsi sxemlərinin seçilməsi.

4. İstilik şəbəkəsi və abonentlər üçün avtomatlaşdırmanın seçilməsi.

5. İş rejimlərinin inkişafı.

a. İstilik şəbəkələrinin sxemləri və konfiqurasiyaları.

İstilik şəbəkəsinin sxemi istilik mənbələrinin istehlak sahəsinə, istilik yükünün təbiətinə və istilik daşıyıcısının növünə görə yerləşdirilməsi ilə müəyyən edilir.

Hesablanmış istilik yükü vahidi üçün buxar şəbəkələrinin xüsusi uzunluğu kiçikdir, çünki buxar istehlakçıları - bir qayda olaraq, sənaye istehlakçıları - istilik mənbəyindən qısa bir məsafədə yerləşirlər.

Daha çətin bir vəzifə, böyük uzunluğu, çox sayda abunəçi səbəbindən su istilik şəbəkələrinin sxeminin seçimidir. Su nəqliyyat vasitələri daha çox korroziyaya görə buxardan daha az davamlıdır, suyun yüksək sıxlığı səbəbindən qəzalara daha həssasdır.

Şəkil 6.1. İki borulu istilik şəbəkəsinin tək xətt rabitə şəbəkəsi

Su şəbəkələri magistral və paylayıcı şəbəkələrə bölünür. Əsas şəbəkələr vasitəsilə soyuducu istilik mənbələrindən istehlak sahələrinə verilir. Paylayıcı şəbəkələr vasitəsilə su QTP və MTP-yə və abonentlərə verilir. Abunəçilər nadir hallarda magistral şəbəkələrə birbaşa qoşulurlar. Paylayıcı şəbəkənin əsas olanlara qoşulma nöqtələrində klapanlı bölmə kameraları quraşdırılır. Magistral şəbəkələrdə bölmə klapanları adətən 2-3 km-dən sonra quraşdırılır. Seksiyalı klapanların quraşdırılması sayəsində avtomobil qəzaları zamanı su itkiləri azalır. Diametri 700 mm-dən az olan paylama və əsas TS adətən çıxılmaz vəziyyətdə hazırlanır. Qəzalar zamanı ölkə ərazisinin əksər hissəsində binaların istilik təchizatında 24 saata qədər fasiləyə yol verilir. İstilik təchizatında fasilə qəbuledilməzdirsə, TS-nin təkrarlanması və ya geri dönməsini təmin etmək lazımdır.

Şəkil 6.2. Üç İES-dən halqa istilik şəbəkəsi Şəkil.6.3. Radial istilik şəbəkəsi

Böyük şəhərləri bir neçə İES-dən istiliklə təmin edərkən, onların elektrik şəbəkələrini bloklama birləşmələri ilə birləşdirərək, CHP-lərin qarşılıqlı bloklanmasının təmin edilməsi məqsədəuyğundur. Bu halda, bir neçə enerji mənbəyi olan bir üzük istilik şəbəkəsi əldə edilir. Belə bir sxem daha yüksək etibarlılığa malikdir, şəbəkənin hər hansı bir hissəsində qəza halında ehtiyat su axınının ötürülməsini təmin edir. İstilik mənbəyindən 700 mm və ya daha az uzanan xətlərin diametrləri ilə istilik şəbəkəsinin radial sxemi adətən mənbədən uzaqlaşdıqda və əlaqəli yük azaldıqda borunun diametrinin tədricən azalması ilə istifadə olunur. Belə bir şəbəkə ən ucuzdur, lakin qəza halında abonentlərə istilik təchizatı dayandırılır.

b. Əsas hesablanmış asılılıqlar

Su isitmə sistemlərinin boru kəmərlərinin hidravlik hesablanmasının ümumi prinsipləri Su isitmə sistemləri bölməsində ətraflı təsvir edilmişdir. Onlar istilik şəbəkələrinin istilik boru kəmərlərinin hesablanması üçün də tətbiq olunur, lakin onların bəzi xüsusiyyətlərini nəzərə alaraq. Beləliklə, istilik boru kəmərlərinin hesablamalarında suyun turbulent hərəkəti götürülür (suyun sürəti 0,5 m / s-dən çox, buxar - 20-30 m / s-dən çox, yəni kvadratik hesablama sahəsi), dəyərlər böyük diametrli polad boruların daxili səthinin ekvivalent pürüzlülüyünün, mm, üçün qəbul edilir: buxar boru kəmərləri - k = 0,2; su şəbəkəsi - k = 0,5; kondensat boru kəmərləri - k = 0,5-1,0.

İstilik şəbəkəsinin ayrı-ayrı bölmələri üçün hesablanmış soyuducu suyun isti su qızdırıcılarının birləşdirilməsi sxemi nəzərə alınmaqla fərdi abunəçilərin xərclərinin cəmi kimi müəyyən edilir. Bundan əlavə, texniki-iqtisadi əsaslandırma ilə əvvəlcədən müəyyən edilmiş boru kəmərlərində optimal xüsusi təzyiq düşmələrini bilmək lazımdır. Adətən onlar magistral istilik şəbəkələri üçün 0,3-0,6 kPa (3-6 kqf / m 2) və filiallar üçün 2 kPa (20 kqf / m 2) qədər götürülür.

Hidravlik hesablamada aşağıdakı vəzifələr həll edilir: 1) boru kəmərlərinin diametrlərinin təyini; 2) təzyiq düşməsi təzyiqinin təyini; 3) şəbəkənin müxtəlif nöqtələrində iş təzyiqlərinin təyini; 4) istilik sisteminin müxtəlif iş rejimləri və şərtləri altında boru kəmərlərində icazə verilən təzyiqlərin müəyyən edilməsi.

Hidravlik hesablamalar apararkən, istilik təchizatı mənbələrinin, istilik istehlakçılarının və dizayn yüklərinin yerini göstərən istilik magistralının sxemləri və geodeziya profili istifadə olunur. Hesablamaları sürətləndirmək və sadələşdirmək üçün cədvəllər əvəzinə hidravlik hesablamanın loqarifmik nomoqramlarından (şək. 1), son illərdə isə kompüter hesablama və qrafik proqramlarından istifadə olunur.

Şəkil 1.

PİEZOMETRİK QRAFİKA

Layihələndirilərkən və istismar praktikasında ərazinin geodeziya profilinin, abonent sistemlərinin hündürlüyünün və istilik şəbəkəsində mövcud təzyiqlərin qarşılıqlı təsirini nəzərə almaq üçün pyezometrik qrafiklərdən geniş istifadə olunur. Onlardan istifadə etməklə sistemin dinamik və statik vəziyyəti üçün şəbəkənin istənilən nöqtəsində və abunəçi sistemində baş (təzyiq) və mövcud təzyiqi müəyyən etmək asandır. Pyezometrik qrafikin qurulmasını nəzərdən keçirək, halbuki biz baş və təzyiq, təzyiq düşməsi və baş itkisinin aşağıdakı asılılıqlarla əlaqəli olduğunu güman edirik: Н = р/γ, m (Pa/m); ∆Н = ∆р/ γ, m (Pa/m); və h = R/ γ (Pa), burada H və ∆H baş və baş itkisidir, m (Pa/m); p və ∆p - təzyiq və təzyiq düşməsi, kgf / m 2 (Pa); γ - soyuducu suyun kütlə sıxlığı, kq/m 3; h və R - xüsusi təzyiq itkisi (ölçüsüz dəyər) və xüsusi təzyiq düşməsi, kgf / m 2 (Pa / m).

Dinamik rejimdə pyezometrik qrafik qurarkən mənbə kimi şəbəkə nasoslarının oxu götürülür; bu nöqtəni şərti sıfır kimi götürərək, əsas magistralın marşrutu boyunca və xarakterik qollar boyunca (işarələri əsas magistralın işarələrindən fərqlənən) ərazi profili qururlar. Profildə əlavə ediləcək binaların hündürlükləri miqyasda çəkilir, sonra əvvəllər şəbəkə nasoslarının kollektorunun emiş tərəfində təzyiq qəbul edərək H günəş \u003d 10-15 m, üfüqi A 2 B 4 tətbiq edilir (şək. 2, a). A 2 nöqtəsindən istilik boru kəmərlərinin hesablanmış hissələrinin uzunluqları absis oxu boyunca (kumulyativ cəmi ilə) və hesablanmış hissələrin son nöqtələrindən ordinat oxu boyunca - bu bölmələrdə təzyiq itkisi Σ∆Н çəkilir. . Bu seqmentlərin yuxarı nöqtələrini birləşdirərək, geri dönüş xəttinin pyezometrik xətti olacaq A 2 B 2 qırıq xəttini alırıq. Şərti A 2 B 4 səviyyəsindən A 2 B 2 pyezometrik xəttinə qədər hər bir şaquli seqment, müvafiq nöqtədən CHP-də dövriyyə nasosuna geri dönmə xəttində təzyiq itkisini ifadə edir. Şkala üzrə B 2 nöqtəsindən ∆N ab magistralının sonunda abunəçi üçün 15-20 m və ya daha çox qəbul edilən zəruri mövcud təzyiq qoyulur. Nəticədə B 1 B 2 seqmenti tədarük xəttinin sonundakı təzyiqi xarakterizə edir. B 1 nöqtəsindən tədarük boru kəmərində ∆N p təzyiq itkisi yuxarıya doğru təxirə salınır və B 3 A 1 üfüqi xətt çəkilir.

Şəkil 2.a - pyezometrik qrafikin qurulması; b - iki borulu istilik şəbəkəsinin pyezometrik qrafiki

A 1 B 3 xəttindən aşağıya, istilik mənbəyindən fərdi hesablanmış hissələrin sonuna qədər tədarük xəttinin hissəsində təzyiq itkiləri çəkilir və təchizatı xəttinin A 1 B 1 pyezometrik xətti də eyni şəkildə qurulur. əvvəlkinə.

Qapalı DH sistemləri və təchizatı və qaytarma xətlərinin bərabər boru diametrləri ilə A 1 B 1 pyezometrik xətti A 2 B 2 xəttinin güzgü şəklidir. A nöqtəsindən təzyiq itkisi qazanın CHP-də və ya qazan dövrəsində ∆N b (10-20 m) yuxarıya doğru yatırılır. Təchizat manifoldunda təzyiq N n, geri dönüşdə - N günəş, şəbəkə nasoslarının təzyiqi isə N s.n olacaq.

Qeyd etmək vacibdir ki, yerli sistemlərin birbaşa qoşulması ilə istilik şəbəkəsinin geri dönmə boru kəməri yerli sistemə hidravlik olaraq bağlanır, geri dönən boru kəmərindəki təzyiq tamamilə yerli sistemə və əksinə ötürülür.

Pyezometrik qrafikin ilkin qurulması zamanı şəbəkə nasoslarının Hsv sorma manifoldunda təzyiq özbaşına qəbul edilmişdir. Pyezometrik qrafikin özünə paralel olaraq yuxarı və ya aşağı hərəkət etdirilməsi şəbəkə nasoslarının emiş tərəfində və müvafiq olaraq yerli sistemlərdə istənilən təzyiqi qəbul etməyə imkan verir.

Pyezometrik qrafikin mövqeyini seçərkən aşağıdakı şərtlərdən çıxış etmək lazımdır:

1. Qayıdış xəttinin istənilən nöqtəsində təzyiq (təzyiq) yerli sistemlərdə icazə verilən iş təzyiqindən yüksək olmamalıdır, yeni istilik sistemləri üçün (konvektorlarla) iş təzyiqi 0,1 MPa (10 m su sütunu), üçün çuqun radiatorları olan sistemlər 0,5-0,6 MPa (50-60 m su sütunu).

2. Qayıdıcı boru kəmərində təzyiq yerli istilik sistemlərinin yuxarı xətlərinin və cihazlarının su ilə doldurulmasını təmin etməlidir.

3. Vakuumun əmələ gəlməməsi üçün geri dönmə xəttində təzyiq 0,05-0,1 MPa-dan (5-10 m su sütunundan) aşağı olmamalıdır.

4. Şəbəkə nasosunun udma tərəfindəki təzyiq 0,05 MPa-dan (5 m v.c.) aşağı olmamalıdır.

5. Təchizat boru kəmərinin hər hansı bir nöqtəsində təzyiq istilik daşıyıcısının maksimum (hesablanmış) temperaturunda yanıb-sönən təzyiqdən yüksək olmalıdır.

6. Şəbəkənin son nöqtəsində mövcud təzyiq hesablanmış soyuducu axını ilə abunəçinin girişində hesablanmış təzyiq itkisinə bərabər və ya ondan çox olmalıdır.

7. Yayda tədarük və qaytarma xətlərində təzyiq isti su sistemindəki statik təzyiqdən daha çox qəbul edir.

DH sisteminin statik vəziyyəti. Şəbəkə nasosları dayandıqda və DH sistemində suyun dövranı dayandıqda, dinamik vəziyyətdən statik vəziyyətə keçir. Bu vəziyyətdə, istilik şəbəkəsinin tədarük və qayıtma xətlərindəki təzyiqlər bərabərləşəcək, pyezometrik xətlər birinə - statik təzyiq xəttinə birləşəcək və qrafikdə markanın təzyiqi ilə müəyyən edilmiş aralıq mövqe tutacaqdır. DH mənbəyinin yuxarı cihazı.

Makiyaj cihazının təzyiqi stansiya işçiləri tərəfindən ya birbaşa istilik şəbəkəsinə qoşulmuş yerli sistemin boru kəmərinin ən yüksək nöqtəsi ilə, ya da boru kəmərinin ən yüksək nöqtəsində həddindən artıq qızdırılan suyun buxar təzyiqi ilə müəyyən edilir. Beləliklə, məsələn, soyuducu T 1 \u003d 150 ° C dizayn temperaturunda, həddindən artıq qızdırılan su ilə boru kəmərinin ən yüksək nöqtəsində təzyiq 0,38 MPa (38 m su sütunu) və T-də təyin ediləcəkdir. 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m su sütunu).

Bununla belə, bütün hallarda aşağı səviyyəli abonent sistemlərində statik təzyiq 0,5-0,6 MPa (5-6 atm) icazə verilən iş təzyiqindən çox olmamalıdır. Həddindən artıq olarsa, bu sistemlər müstəqil bir əlaqə sxeminə keçirilməlidir. İstilik şəbəkələrində statik təzyiqin aşağı salınması hündür binaların şəbəkədən avtomatik ayrılması ilə həyata keçirilə bilər.

Fövqəladə hallarda, stansiyanın enerji təchizatının tamamilə itirilməsi ilə (şəbəkə və doldurucu nasosların dayandırılması) dövriyyə və makiyaj dayanacaq, istilik şəbəkəsinin hər iki xəttində təzyiqlər statik elektrik xətti boyunca bərabərləşəcəkdir. şəbəkə suyunun sızmalar vasitəsilə sızması və boru kəmərlərində soyuması səbəbindən yavaş-yavaş başlayacaq təzyiq tədricən azalır. Bu halda, boru kəmərlərində çox qızdırılan suyun qaynadılması buxar qıfıllarının meydana gəlməsi ilə mümkündür. Belə hallarda su dövriyyəsinin bərpası boru kəmərlərində armaturların, qızdırıcıların və s.-nin mümkün zədələnməsi ilə güclü hidravlik zərbələrə səbəb ola bilər.Belə bir hadisənin qarşısını almaq üçün DH sistemində suyun dövriyyəsinə yalnız boru kəmərlərində təzyiq bərpa edildikdən sonra başlamaq lazımdır. istilik şəbəkəsini statikdən aşağı olmayan səviyyədə doldurmaqla.

İstilik şəbəkələrinin və yerli sistemlərin etibarlı işləməsini təmin etmək üçün istilik şəbəkəsində mümkün təzyiq dalğalanmalarını məqbul hədlərlə məhdudlaşdırmaq lazımdır. İstilik şəbəkəsində və yerli sistemlərdə istilik şəbəkəsinin bir nöqtəsində (və çətin ərazi şəraitində - bir neçə nöqtədə) tələb olunan təzyiq səviyyəsini saxlamaq üçün şəbəkənin bütün iş rejimlərində və statik şəraitdə süni şəkildə sabit bir təzyiq saxlanılır. makiyaj aparatı.

Təzyiqin sabit saxlandığı nöqtələrə sistemin neytral nöqtələri deyilir. Bir qayda olaraq, geri qayıdış xəttində təzyiq fiksasiyası aparılır. Bu halda neytral nöqtə tərs pyezometrin statik təzyiq xətti ilə kəsişməsində yerləşir (şəkil 2, b-də NT nöqtəsi), neytral nöqtədə sabit təzyiqin saxlanılması və soyuducu sızmasının doldurulması ilə həyata keçirilir. avtomatlaşdırılmış makiyaj cihazı vasitəsilə CHP və ya RTS, KTS-nin nasosları. Qidalanma xəttində avtomatik tənzimləyicilər quraşdırılır, tənzimləyicilər "özlərindən sonra" və "özlərindən əvvəl" prinsipi ilə işləyir (şək. 3).

Şəkil 3 1 - şəbəkə nasosu; 2 - makiyaj nasosu; 3 - şəbəkə su qızdırıcısı; 4 - makiyaj tənzimləyicisi klapan

Şəbəkə nasoslarının başlıqları N s.n. hidravlik təzyiq itkilərinin cəminə bərabər qəbul edilir (maksimum - təxmin edilən su axını ilə): istilik şəbəkəsinin təchizatı və qaytarma boru kəmərlərində, abonent sistemində (binaya daxil olanlar daxil olmaqla) ), CHP qazanxanasında, onun pik qazanlarında və ya qazanxanada. İstilik mənbələrində ən azı iki şəbəkə və iki makiyaj nasosu olmalıdır, onlardan biri ehtiyat rejimdə olmalıdır.

Qapalı istilik təchizatı sistemlərinin tərkibinin miqdarı istilik şəbəkələrinin boru kəmərlərində və istilik şəbəkəsinə qoşulmuş abonent sistemlərində suyun həcminin 0,25% -i olaraq qəbul edilir, h.

Birbaşa su qəbulu olan sxemlər üçün makiyajın miqdarı isti su təchizatı üçün təxmin edilən su istehlakının cəminə və sistemin tutumunun 0,25% -i həcmində sızma miqdarına bərabər qəbul edilir. İstilik sistemlərinin gücü boru kəmərlərinin faktiki diametrləri və uzunluqları ilə və ya ümumi standartlarla müəyyən edilir, m 3 / MW:

Şəhər istilik təchizatı sistemlərinin istismarının təşkili və idarə edilməsində mülkiyyət əsasında formalaşan parçalanma həm onların texniki səviyyəsinə, həm də iqtisadi səmərəliliyinə ən çox mənfi təsir göstərir. Yuxarıda qeyd edildi ki, hər bir xüsusi istilik təchizatı sisteminin istismarı bir neçə təşkilat tərəfindən həyata keçirilir (bəzən əsasdan "törəmə"). Bununla belə, DH sistemlərinin, ilk növbədə istilik şəbəkələrinin spesifikliyi onların işləməsinin texnoloji proseslərinin, vahid hidravlik və istilik rejimlərinin sərt əlaqəsi ilə müəyyən edilir. Sistemin fəaliyyətində müəyyənedici amil olan istilik təchizatı sisteminin hidravlik rejimi öz xarakterinə görə son dərəcə qeyri-sabitdir ki, bu da digər şəhər mühəndis sistemləri (elektrik, qaz, su təchizatı) ilə müqayisədə istilik təchizatı sistemlərinin idarə edilməsini çətinləşdirir. .

DH sistemlərinin heç biri (istilik mənbəyi, magistral və paylayıcı şəbəkələr, istilik məntəqələri) bütövlükdə sistemin tələb olunan texnoloji iş rejimlərini müstəqil şəkildə təmin edə bilməz və nəticədə son nəticə etibarlı və yüksək keyfiyyətlidir. istehlakçıların istilik təchizatı. Bu mənada ideal, istilik təchizatı mənbələrinin və istilik şəbəkələrinin bir müəssisə-strukturun tabeliyində olduğu təşkilati strukturdur.

Pyezometrik qrafikdə relyef, birləşdirilmiş tikililərin hündürlüyü və şəbəkədəki təzyiq miqyasda göstərilir. Bu qrafikdən istifadə etməklə şəbəkənin və abonent sistemlərinin istənilən nöqtəsində təzyiqi və mövcud təzyiqi müəyyən etmək asandır.

Səviyyə 1 - 1 təzyiq oxunmasının üfüqi müstəvisi kimi qəbul edilir (bax. şəkil 6.5). Xətt P1 - P4 - təchizatı xəttinin təzyiqinin qrafiki. O1 xətti - O4 - qayıdış xəttinin təzyiqinin qrafiki. H o1 - mənbənin qaytarma kollektoruna ümumi təzyiq; Hсн - şəbəkə nasosunun təzyiqi; H st - makiyaj nasosunun ümumi başlığı və ya istilik şəbəkəsində ümumi statik baş; H üçün- şəbəkə nasosunun boşaltma borusunda t.K-də tam təzyiq; D H m - istilik hazırlama qurğusunda təzyiq itkisi; H p1 - ​​təchizatı manifolduna tam təzyiq, H n1 = H- D H t) İES kollektorunda şəbəkə suyunun mövcud təzyiqi H 1 =H p1 - H o1 . Şəbəkənin istənilən nöqtəsində təzyiq i kimi qeyd olunur H n i , H oi - irəli və geri boru kəmərlərində ümumi təzyiq. Əgər bir nöqtədə geodeziya yüksəkliyi i var Z i , onda bu nöqtədəki pyezometrik təzyiqdir H p i - Z i , H o i – Z i müvafiq olaraq irəli və geri boru kəmərlərində. Nöqtədə mövcud təzyiq i irəli və geri boru kəmərlərində pyezometrik təzyiqlər arasındakı fərqdir - H p i - H oi. Abunəçinin D qoşulma nöqtəsində istilik şəbəkəsində mövcud təzyiq H 4 = H p4 - H o4 .

Şəkil 6.5. İki borulu istilik şəbəkəsinin sxemi (a) və pyezometrik qrafik (b).

1 - 4-cü bölmədə tədarük xəttində təzyiq itkisi var . 1 - 4-cü hissədə geri dönüş xəttində təzyiq itkisi var . Şəbəkə nasosunun istismarı zamanı təzyiq H qidalanma nasosunun st-ə qədər təzyiq tənzimləyicisi tərəfindən tənzimlənir H o1 . Şəbəkə nasosu dayandıqda, şəbəkədə statik bir başlıq qurulur H st, makiyaj pompası tərəfindən hazırlanmışdır.

Buxar boru kəmərinin hidravlik hesablanmasında buxar boru kəmərinin profili aşağı buxar sıxlığına görə nəzərə alına bilər. Məsələn, abunəçilərdə təzyiq itkisi , abunəçinin əlaqə sxemindən asılıdır. Lift qarışığı ilə D H e \u003d 10 ... 15 m, liftsiz giriş ilə - D n=2…5 m, yerüstü qızdırıcılar olduqda D H n = 5…10 m, nasosla qarışdırma ilə D H ns = 2…4 m.

İstilik şəbəkəsində təzyiq rejiminə dair tələblər:

Sistemin istənilən nöqtəsində təzyiq maksimum icazə verilən dəyərdən artıq olmamalıdır. İstilik təchizatı sisteminin boru kəmərləri 16 atm, yerli sistemlərin boru kəmərləri - 6 ... 7 atm təzyiq üçün nəzərdə tutulmuşdur;

Sistemin istənilən nöqtəsində hava sızmasının qarşısını almaq üçün təzyiq ən azı 1,5 atm olmalıdır. Bundan əlavə, bu şərt nasosun kavitasiyasının qarşısını almaq üçün lazımdır;

Sistemin istənilən nöqtəsində suyun qaynamaması üçün təzyiq müəyyən bir temperaturda doyma təzyiqindən az olmamalıdır.