Prvih deset diskova rotora niski pritisak kovani zajedno sa osovinom, montiraju se ostala tri diska.
HP i LPC rotori su čvrsto povezani uz pomoć prirubnica iskovanih integralno s rotorima. Rotori LPC-a i generatora tipa TVF-120-2 povezani su krutom spojkom.
Raspodjela pare turbine je mlaznica. Svježa para se dovodi u samostojeću kutiju mlaznica, u kojoj se nalazi automatski zatvarač, odakle para struji obilaznim cijevima do regulacijskih ventila turbine.
Po izlasku iz HPC-a, dio pare ide u kontroliranu proizvodnju, a ostatak ide u LPC.
Ekstrakcije grijanja provode se iz odgovarajućih LPC komora.
Točka pričvršćivanja turbine nalazi se na okviru turbine na strani generatora, a jedinica se širi prema prednjem ležaju.
Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, osigurano je parno grijanje prirubnica i vijaka te dovod žive pare na prednju brtvu HPC.
Turbina je opremljena uređajem za blokiranje koji rotira osovinu jedinice s frekvencijom od 0,0067.
Aparat lopatica turbine je dizajniran i konfiguriran za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara rotaciji rotora od 50. dug rad turbina na mrežnoj frekvenciji od 49 do 50,5 Hz.
Visina temelja turbinskog agregata od razine poda kondenzacijske prostorije do razine poda strojarnice je 8 m.
2.1 Opis principa toplinskog dijagrama turbine PT-80/100-130/13
Kondenzacijski uređaj uključuje kondenzacijsku skupinu, uređaj za uklanjanje zraka, kondenzat i cirkulacijske pumpe, izbacivač cirkulacijski sustav, filteri za vodu, cjevovodi s potrebnom armaturom.
Skupina kondenzatora sastoji se od jednog kondenzatora s ugrađenom gredom zajednička površina površine hlađenja od 3000 m² i dizajniran je za kondenzaciju pare koja ulazi u njega, stvaranje vakuuma u ispušnoj cijevi turbine i skladištenje kondenzata, kao i za korištenje topline pare koja ulazi u kondenzator u režimima rada prema rasporedu topline za zagrijavanje vode za nadopunjavanje u ugrađenom paketu.
Kondenzator ima posebnu komoru ugrađenu u parni dio, u koju je ugrađen HDPE odjeljak br. Ostatak PND-a instalira zasebna grupa.
Regenerativno postrojenje je predviđeno za grijanje napojnu vodu para uzeta iz nereguliranih turbinskih ekstrakcija, a ima četiri stupnja HPH, tri stupnja HPH i deaerator. Svi grijači su površinskog tipa.
HPH br. 5,6 i 7 - vertikalni dizajn s ugrađenim odogrijačima i odvodnim hladnjacima. HPH se isporučuju sa grupnom zaštitom koja se sastoji od automatskog ispuha i nepovratni ventili na ulazu i izlazu vode automatski ventil s elektromagnetom, cjevovod za pokretanje i isključivanje grijača.
HPH i HDPE (osim HDPE br. 1) opremljeni su kontrolnim ventilima za uklanjanje kondenzata, kontroliranim elektronskim regulatorima.
Odvod kondenzata ogrjevne pare iz grijača je kaskadno. Kondenzat se ispumpava iz HDPE br. 2 odvodnom pumpom.
Instalacija za grijanje vode u mreži uključuje dva mrežna grijača, kondenzatnu i mrežnu pumpu. Svaki grijač je horizontalni izmjenjivač topline para-voda s površinom izmjenjivača topline od 1300 m², koji se sastoji od ravnih mjedenih cijevi obostrano proširenih u cijevnim listovima.
3 Izbor pomoćna oprema toplinska shema stanice
3.1 Oprema isporučena s turbinom
Jer kondenzator, glavni ejektor, niski i visokotlačni isporučuju se na projektiranu stanicu zajedno s turbinom, zatim se za ugradnju na stanici koriste:
a) Kondenzator tipa 80-KTsST-1 u količini od tri komada, po jedan za svaku turbinu;
b) Glavni ejektor tipa EP-3-700-1 u količini od šest komada, po dva za svaku turbinu;
c) Niskotlačne grijače tipa PN-130-16-10-II (PND br. 2) i PN-200-16-4-I (PND br. 3,4);
d) Visokotlačni grijači tipa PV-450-230-25 (PVD br. 1), PV-450-230-35 (PVD br. 2) i PV-450-230-50 (PVD br. 3) .
Karakteristike gore navedene opreme sažete su u tablicama 2, 3, 4, 5.
Tablica 2 - karakteristike kondenzatora
Tablica 3 - karakteristike ejektora glavnog kondenzatora
Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Upotrijebite obrazac u nastavku
Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam jako zahvalni.
Objavljeno na http://www.allbest.ru/
napomena
U ovome seminarski rad izračun osnovne toplinske sheme elektrane na temelju kogeneracije Parna turbina
PT-80/100-130/13 na temperaturi okoliš, izračunati su sustav regenerativnog grijanja i grijača mreže, kao i pokazatelji toplinske učinkovitosti turbinskog postrojenja i agregata.
U prilogu je prikazan shematski toplinski dijagram baziran na turbinskom postrojenju PT-80/100-130/13, graf temperatura vode u mreži i toplinskog opterećenja, h-s dijagram ekspanzije pare u turbini, dijagram načina rada PT -80/100-130/13 turbinsko postrojenje, opći prikaz grijača visokog tlaka PV-350-230-50, specifikacija opći pogled PV-350-230-50, uzdužni presjek turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13, specifikacija općeg prikaza pomoćne opreme uključene u shemu TE.
Rad je sastavljen na 45 listova i sadrži 6 tablica i 17 ilustracija. U radu je korišteno 5 literarnih izvora.
- Uvod
- Pregled znanstvene i tehničke literature (Tehnologije za proizvodnju električne i toplinske energije)
- 1. Opis glavnog termičkog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13
- 2. Proračun glavnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13 u režimu povećanog opterećenja
- 2.1 Početni podaci za izračun
- 2.2
- 2.3 Proračun parametara procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine uh- Sdijagram
- 2.4
- 2.5
- 2.6
- 2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (bojler)
- 2.6.2 Visokotlačni regenerativni grijači i postrojenje za napajanje (pumpa)
- 2.6.3 Deaerator napojne vode
- 2.6.4 Grijač sirova voda
- 2.6.5
- 2.6.6 Odzračivač dodatne vode
- 2.6.7
- 2.6.8 Kondenzator
- 2.7
- 2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice PT-80/100-130/13
- 2.9
- 2.10
- Zaključak
- Bibliografija
- Uvod
- Za velika postrojenja svih djelatnosti s visokom potrošnjom topline optimalan je sustav opskrbe energijom iz gradske ili industrijske kogeneracije.
- Proces proizvodnje električne energije u CHP elektranama karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veći energetski učinak u odnosu na kondenzacijske elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine, koja se preusmjerava na izvor hladnoće (prijamnik topline od vanjskog potrošača).
- U radu je izračun osnovne toplinske sheme elektrane na temelju proizvodnje kogeneracijska turbina PT-80/100-130/13 koji radi u projektnom modu na vanjska temperatura zrak.
- Zadatak izračuna toplinske sheme je određivanje parametara, brzina protoka i smjerova protoka radnog fluida u jedinicama i sklopovima, kao i ukupna potrošnja pare, električne snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti stanice.
- 1. Opis glavnog termičkog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13
Elektroenergetska jedinica snage 80 MW sastoji se od visokotlačnog bubnja kotla E-320/140, turbine PT-80/100-130/13, generatora i pomoćne opreme.
Jedinica za napajanje ima sedam izbora. U turbinskom postrojenju moguće je provesti dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni bojler, kao i PVC, koji se uključuje ako bojleri ne mogu osigurati potrebno grijanje vode iz mreže.
Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 Ulazi u HPC turbine i nakon ispuštanja se šalje u turbinski HPC, a zatim u HPC. Nakon rada, para teče iz LPC-a u kondenzator.
Agregat za regeneraciju ima tri visokotlačna grijača (HPH) i četiri niskotlačna grijača (LPH). Grijači su numerirani od repa turbinske jedinice. Kondenzat ogrjevne pare HPH-7 kaskadno se kaskaduje u HPH-6, u HPH-5 i zatim u deaerator (6 atm). Odvod kondenzata iz LPH4, LPH3 i LPH2 također se izvodi kaskadno u LPH1. Zatim se iz LPH1 kondenzat grijaće pare šalje u CM1 (vidi PRT2).
Glavni kondenzat i napojna voda zagrijavaju se uzastopno u PE, SH i PS, u četiri niskotlačna grijača (LPH), u deaeratoru od 0,6 MPa i u tri visokotlačna grijača (HPV). Para se dovodi do ovih grijača iz tri podesive i četiri neregulirane turbinske pare.
Blok za grijanje vode u toplinskoj mreži ima kotlovnicu koja se sastoji od donjeg (PSG-1) i gornjeg (PSG-2) mrežnih grijača, napajanih parom iz 6. i 7. selekcije, te PVK-a. Kondenzat iz gornjeg i donjeg mrežnog grijača se odvodnim pumpama dovodi u miješalice SM1 između LPH1 i LPH2 i SM2 između grijača LPH2 i LPH3.
Temperatura zagrijavanja napojne vode je unutar (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare, količini podgrijavanja u HPH7.
Prva ekstrakcija pare (iz HPC) koristi se za zagrijavanje napojne vode u HPH-7, druga ekstrakcija pare (iz HPC) - u HPH-6, treća (iz HPC) - za HPH-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (iz CSD) - u LPH-4, peti (iz CSD) - u LPH-3, šesti (iz CSD) - u LPH-2, odzračivač (1,2 atm), u PSG2, u PSV; sedmi (iz CND-a) - u PND-1 i PSG1.
Kako bi se nadoknadili gubici, shema predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagrijava u bojleru sirove vode (RWS) na temperaturu od 35 o C, a zatim nakon kemijske obrade ulazi u deaerator 1,2 ata. Za zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šeste ekstrakcije.
Para iz brtvenih šipki u količini D kom = 0,003D 0 ide u odzračivač (6 atm). Para iz krajnjih brtvenih komora usmjerava se u SH, iz srednjih brtvenih komora u PS.
Ispuhivanje kotla - dvostupanjski. Para iz ekspandera 1. stupnja ide u odzračivač (6 atm), iz ekspandera 2. stupnja u odzračivač (1,2 atm). Voda iz ekspandera 2. stupnja se dovodi u mrežni vodovod, kako bi se djelomično nadoknadili gubici u mreži.
Slika 1. Shematski dijagram termoelektrane na temelju TU PT-80/100-130/13
2. Proračun principa toplinskog dijagrama turbinskog postrojenjapet-80/100-130/13 u načinu rada s velikim opterećenjem
Proračun osnovne toplinske sheme turbinskog postrojenja temelji se na zadanom protoku pare za turbinu. Kao rezultat izračuna, odredite:
? električna snaga turbinske jedinice - W e;
? energetski učinak turbinskog postrojenja i CHP u cjelini:
b. koeficijent korisno djelovanje CHP za proizvodnju električne energije;
u. faktor učinkovitosti CHPP za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje;
d. specifična potrošnja referentnog goriva za proizvodnju električne energije;
e. Specifična potrošnja referentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom.
2.1 Početni podaci za izračun
Tlak žive pare -
Temperatura svježe pare -
Tlak u kondenzatoru - P do = 0,00226 MPa
Parametri odabira proizvodnje pare:
potrošnja pare -
davanje - ,
obrnuto - .
Potrošnja svježe pare za turbinu -
Vrijednosti učinkovitosti elemenata toplinskog kruga date su u tablici 2.1.
Stol 2.1. Faktor učinkovitosti elemenata toplinskog kruga
|
Element toplinskog kruga |
Učinkovitost |
||
|
Oznaka |
Značenje |
||
|
Ekspander kontinuirano čišćenje |
|||
|
Donji grijač mreže |
|||
|
Gornji grijač mreže |
|||
|
Regenerativni sustav grijanja: |
|||
|
Napojna pumpa |
|||
|
Deaerator napojne vode |
|||
|
Hladnjak za pročišćavanje |
|||
|
Pročišćeni bojler |
|||
|
Odzračivač kondenzirane vode |
|||
|
Slavine |
|||
|
Grijač brtve |
|||
|
Izbacivač brtve |
|||
|
Cjevovodi |
|||
|
Generator |
|||
2.2 Proračun tlakova u turbinskim ekstrakcijama
Toplinsko opterećenje CHPP je određena potrebama proizvodnog potrošača pare i opskrbe toplinom vanjskog potrošača za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.
Za izračunavanje karakteristika toplinske učinkovitosti CHP postrojenja s industrijskom toplinskom i energetskom turbinom u režimu povećanog opterećenja (ispod -5ºS), potrebno je odrediti tlak pare u odzračivanju turbine. Taj se tlak postavlja na temelju zahtjeva industrijskog potrošača i temperaturnog rasporeda vode u mreži.
U ovom kolegijskom radu usvojeno je konstantno odvod pare za tehnološke (industrijske) potrebe vanjskog potrošača, koji je jednak tlaku, koji odgovara nazivnom radu turbine, dakle tlak u nereguliranim turbinskim odvodima br. 1 i br. 2 je:
Parametri pare u izvlačenju turbine pri nazivnom režimu poznati su iz njenih glavnih parametara. tehnički podaci.
Potrebno je odrediti stvarnu (tj. za dani način rada) vrijednost tlaka u ekstrakciji topline. Da biste to učinili, izvodi se sljedeći slijed radnji:
1. Prema zadanoj vrijednosti i odabranom (datom) temperaturnom grafu toplinske mreže određujemo temperaturu mrežne vode iza grijača mreže na zadanoj vanjskoj temperaturi t NAR
t Sunce = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)
t prije Krista \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C
2. Prema prihvaćenoj vrijednosti pothlađenja vode i i vrijednosti t BC nalazimo temperaturu zasićenja u grijaču mreže:
= t sunce + i
86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 S
Zatim, prema tablicama zasićenja za vodu i paru, određujemo tlak pare u grijaču mreže R BC = 0,07136 MPa.
3. Toplinsko opterećenje na donjem mrežnom grijaču doseže 60% ukupnog opterećenja kotlovnice
t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)
t NS = 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C
Prema tablicama zasićenja za vodu i paru određujemo tlak pare u grijaču mreže R H C \u003d 0,04411 MPa.
4. Određujemo tlak pare u kogeneracijskim (reguliranim) ekstrakcijama br. 6, br. 7 turbine, uzimajući u obzir prihvaćene gubitke tlaka kroz cjevovode:
gdje se prihvaćaju gubici u cjevovodima i upravljačkim sustavima turbine:; ;
5. Prema vrijednosti tlaka pare ( R 6 ) u odvodu grijanja br. 6 turbine specificiramo tlak pare u nereguliranim turbinskim ekstrakcijama između industrijske ekstrakcije br. 3 i kontrolirane ekstrakcije grijanja br. 6 (prema Flugel-Stodola jednadžbi):
gdje D 0 , D, R 60 , R 6 - protok pare i tlak u ekstrakciji turbine u nazivnom i proračunskom načinu rada.
2.3 Proračun parametaraproces ekspanzije pare u odjeljcima turbine uh- Sdijagram
Prema dolje opisanoj metodi i vrijednostima tlakova u ekstrakcijama pronađenim u prethodnom paragrafu, konstruiramo dijagram procesa ekspanzije pare u protočnom putu turbine pri t krevet na kat=- 15 є IZ.
Točka raskrižja na h, s- izobarski dijagram s izotermom određuje entalpiju svježe pare (točka 0 ).
Gubitak tlaka žive pare u zapornim i regulacijskim ventilima te na putu početne pare s potpuno otvorenim ventilima iznosi približno 3%. Dakle, tlak pare ispred prvog stupnja turbine je:
Na h, s- dijagram prikazuje točku presjeka izobare s razinom entalpije svježe pare (točka 0 /).
Za izračunavanje parametara pare na izlazu iz svakog odjeljka turbine imamo vrijednosti unutarnje relativne učinkovitosti odjeljaka.
Tablica 2.2. Unutarnja relativna učinkovitost turbine po odjeljcima
Od dobivene točke (točka 0 /) povlači se pravac okomito prema dolje (duž izentrope) do sjecišta s izobarom tlaka u izboru br. 3. Entalpija presječne točke je jednaka.
Entalpija pare u komori treće regenerativne selekcije u procesu stvarnog širenja jednaka je:
Slično h,s- dijagram sadrži točke koje odgovaraju stanju pare u komori šeste i sedme selekcije.
Nakon konstruiranja procesa ekspanzije pare u h, S- dijagram prikazuje izobare nereguliranih izvlačenja za regenerativne grijače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 i utvrđene su entalpije pare u tim ekstrakcijama.
izgrađen na h,s- na dijagramu su točke povezane linijom, koja odražava proces širenja pare u protočnom putu turbine. Grafikon procesa ekspanzije pare prikazan je na slici A.1. (Dodatak A).
Prema izgrađenom h,s- dijagram određuje temperaturu pare u odgovarajućem izboru turbine vrijednostima njezina tlaka i entalpije. Svi parametri su dati u tablici 2.3.
2.4 Proračun termodinamičkih parametara u grijačima
Tlak u regenerativnim grijačima manji je od tlaka u ekstrakcijskim komorama za iznos gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora cjevovoda za ekstrakciju, sigurnosnih i zapornih ventila.
1. Izračunavamo tlak zasićene vodene pare u regenerativnim grijačima. Gubici tlaka u cjevovodu od ekstrakcije turbine do odgovarajućeg grijača su jednaki:
Tlak zasićene vodene pare u deaeratorima napojne i kondenzatne vode poznat je iz njihovih tehničkih karakteristika i jednak je
2. Prema tablici svojstava vode i pare u stanju zasićenja, prema pronađenim tlakovima zasićenja određujemo temperature i entalpije kondenzata ogrjevne pare.
3. Prihvaćamo pothlađenje vode:
U visokotlačnim regenerativnim grijačima - 2êIZ
U niskotlačnim regenerativnim grijačima - 5êIZ,
U odzračivačima - 0є IZ ,
dakle, temperatura vode na izlazu iz ovih grijača je:
, є IZ
4. Određuje se tlak vode nizvodno od odgovarajućih grijača hidraulički otpor trakt i način rada crpki. Vrijednosti ovih pritisaka su prihvaćene i date su u tablici 2.3.
5. Prema tablicama za vodu i pregrijanu paru određujemo entalpiju vode nakon grijača (po vrijednostima i):
6. Zagrijavanje vode u grijaču definira se kao razlika između entalpija vode na ulazu i izlazu iz grijača:
, kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg,
gdje je entalpija kondenzata na izlazu grijača brtve. U ovom radu ova vrijednost se uzima jednakom.
7. Toplina koju para grijanja daje vodi u grijaču:
2.5 Parametri pare i vode u turbinskom postrojenju
Radi lakšeg daljnjeg proračuna, gore izračunati parametri pare i vode u turbinskom postrojenju su sažeti u tablici 2.3.
Podaci o parametrima pare i vode u odvodnim hladnjakima dani su u tablici 2.4.
Tablica 2.3. Parametri pare i vode u turbinskom postrojenju
|
p, MPa |
t, 0 IZ |
h, kJ/kg |
p", MPa |
t" H, 0 IZ |
h B H, kJ/kg |
0 IZ |
str B, MPa |
t P, 0 IZ |
h B P, kJ/kg |
kJ/kg |
||
Tablica 2.4. Parametri pare i vode u odvodnim hladnjakima
2.6 Određivanje protoka pare i kondenzata u elementima toplinske sheme
Izračun se vrši sljedećim redoslijedom:
1. Protok pare u turbinu u projektnom modu.
2. Para curi kroz brtve
Onda prihvati
4. Potrošnja napojne vode po kotlu (uključujući ispuhivanje)
gdje je količina kotlovske vode koja ide u kontinuirano ispuhivanje
D itd=(b itd/100)·D str=(1,5/100) 131,15=1,968kg/s
5. Izlaz pare iz ekspandera za pročišćavanje
gdje je udio pare oslobođene iz vode za ispuhivanje u ekspanderu za kontinuirano ispuhivanje
6. Ispuhnite izlaz vode iz ekspandera
7. Potrošnja dodatne vode iz postrojenja za kemijsku obradu vode (CWT)
odakle je koeficijent povrata kondenzata
proizvodnih potrošača, prihvaćamo;
Proračun protoka pare u regenerativnim i mrežnim grijačima u deaeratoru i kondenzatoru, kao i protoka kondenzata kroz grijače i miješalice temelji se na jednadžbama materijalne i toplinske bilance.
Jednadžbe ravnoteže sastavljaju se uzastopno za svaki element toplinske sheme.
Prva faza u proračunu toplinske sheme turbinskog postrojenja je izrada toplinskih bilanca za grijače mreže i određivanje protoka pare za svaki od njih na temelju zadanog toplinskog opterećenja turbine i temperaturnog grafa. Nakon toga se sastavljaju toplinske bilance visokotlačnih regenerativnih grijača, deaeratora i niskotlačnih grijača.
2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlovnica)
Tablica 2.5. Parametri pare i vode u mrežnoj toplani
|
Indeks |
Donji grijač |
Gornji grijač |
|
|
Grijanje pare Tlak odabira P, MPa |
|||
|
Tlak u grijaču R?, MPa |
|||
|
Temperatura pare t, ºS |
|||
|
Toplinski učinak qns, qvs, kJ/kg |
|||
|
Zagrijavanje parnog kondenzata Temperatura zasićenja tn, êS |
|||
|
Entalpija pri zasićenju h?, kJ/kg |
|||
|
Mrežna voda Pregrijavanje u grijaču Ins, Ivs, êS |
|||
|
Ulazna temperatura ts, tns, êS |
|||
|
Ulazna entalpija, kJ/kg |
|||
|
Izlazna temperatura tns, tvs, êS |
|||
|
Izlazna entalpija, kJ/kg |
|||
|
Grijanje u grijaču fns, fvs, kJ/kg |
Parametri instalacije definirani su sljedećim redoslijedom.
1. Potrošnja vode mreže za izračunati način rada
2.Toplinska bilanca donjeg mrežnog grijača
Protok ogrjevne pare do donjeg grijača mreže
iz tablice 2.1.
3.Toplinska bilanca gornjeg grijača mreže
Protok grijaće pare do gornjeg grijača mreže
Regenerativni visokotemperaturni grijači postrojenje za tlak i napajanje (pumpa)
LDPE 7
Jednadžba toplinska ravnoteža PVD7
Potrošnja pare za grijanje za PVD7
LDPE 6
Jednadžba toplinske ravnoteže za HPH6
Potrošnja pare za grijanje za PVD6
toplina uklonjena iz drenaže OD2
Napojna pumpa (PN)
Tlak nakon PN
Tlak u pumpi u PN
Pad tlaka
Specifični volumen vode u PN v PN - određuje se iz tablica po vrijednosti
R pon.
Učinkovitost dovodne pumpe
Grijanje vode u pon
Entalpija nakon PN
Gdje - iz tablice 2.3;
HPH5 jednadžba toplinske ravnoteže
Potrošnja pare za grijanje za PVD5
2.6.3 Odzračivanje napojne vode
Prihvaća se brzina protoka pare iz brtvi stabljika ventila u DPV-u
Entalpija pare iz brtvi stabla ventila
(na P = 12,9 MPa i t=556 0 IZ) :
Isparavanje iz deaeratora:
D problem=0,02 D PV=0.02
Udio pare (u frakcijama pare iz deaeratora koji ide u PE, brtve srednje i krajnje brtvene komore
Jednadžba materijalne bilance deaeratora:
.
Jednadžba toplinske ravnoteže deaeratora
Nakon zamjene u ovu jednadžbu izraza D CD dobijamo:
Potrošnja ogrjevne pare od trećeg izvlačenja turbine do DPV-a
dakle potrošnja ogrjevne pare iz turbinske ekstrakcije br. 3 do DPV:
D D = 4,529.
Protok kondenzata na ulazu u odzračivač:
D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.
2.6.4 Grijač sirove vode
Entalpija drenaže h PSV=140
.
2.6.5 Dvostupanjski ekspander za pročišćavanje
2. faza: ekspanzija vode koja ključa na 6 atm u količini
do tlaka od 1 atm.
= + (-)
poslao u atmosferski odzračivač.
2.6.6 Dodatni odzračivač vode
Objavljeno na http://www.allbest.ru/
Jednadžba materijalne bilance odzračivača povratnog kondenzata i dodatne vode DKV.
D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;
Potrošnja kemijski obrađene vode:
D OB = ( D P - D OK) + + D UT.
Toplinska ravnoteža hladnjaka vode za ispuhivanje
materijal turbinski kondenzat
gdje q OP = h h toplina dovedena u dodatnu vodu u OP.
q OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 kJ / kg,
gdje: h entalpija ispuhane vode na izlazu iz OP.
Prihvaćamo povrat kondenzata od industrijskih potrošača topline?k = 0,5 (50%), tada:
D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg / s;
D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.
Dodatno zagrijavanje vode u OP određuje se iz jednadžbe toplinske bilance OP:
= 27,493 odavde:
= 21,162 kJ/kg.
Nakon rashladnog hladnjaka (BP), dodatna voda ulazi u kemijsku obradu vode, a zatim u kemijski obrađeni bojler.
Toplinska bilanca POV kemijski pročišćenog bojlera:
gdje q 6 - količina topline prenesena u grijač parom iz ekstrakcije turbine br. 6;
grijanje vode u POV. Prihvatiti h RH = 140 kJ/kg, dakle
.
Brzina protoka pare za SOW određuje se iz toplinske bilance kemijski obrađenog bojlera:
D POV 2175,34 = 27,493 230,4 odakle D POV = 2,897 kg/s.
Na ovaj način,
D KV = D
Jednadžba toplinske ravnoteže za kemijski obrađeni deaerator vode:
D h 6 + D POV h+ D u redu h+ D OV hD HF h
D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6
Odavde D\u003d 0,761 kg / s - potrošnja pare za grijanje na DKV i ekstrakcija br. 6 turbine.
Protok kondenzata na izlazu iz DKV:
D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.
2.6.7 Niskotlačni regenerativni grijači
HDPE 4
Jednadžba toplinske ravnoteže za HDPE4
.
Potrošnja pare za grijanje za LPH4
,
gdje
HDPE i mikserCM2
Kombinirana jednadžba toplinske ravnoteže:
gdje je protok kondenzata na izlazu LPH2:
D K6 = D KD - D HF -D Sunce - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609
zamjena D K2 u kombiniranu jednadžbu toplinske ravnoteže:
D\u003d 0,544 kg / s - potrošnja pare za grijanje na LPH3 iz odabira br. 5
turbine.
PND2, mikser CM1, PND1
Temperatura za PS:
Sastavlja se 1 jednadžba materijala i 2 jednadžbe toplinske ravnoteže:
1.
2.
3.
zamijeniti u jednadžbu 2
dobivamo:
kg/s;
D P6 = 1,253 kg/s;
D P7 = 2,758 kg/s.
2.6.8 Kondenzator
Jednadžba ravnoteže materijala kondenzatora
.
2.7 Provjera obračuna materijalne bilance
Provjera ispravnosti uzimanja u obzir u proračunima svih tokova toplinske sheme provodi se usporedbom materijalnih bilanca za paru i kondenzat u kondenzatoru turbine.
Protok ispušne pare u kondenzator:
,
gdje je brzina protoka pare iz komore za ekstrakciju turbine s brojem.
Brzine protoka pare iz ekstrakcije dane su u tablici 2.6.
Tablica 2.6. Potrošnja pare za turbinske ekstrakcije
|
Izbor br. |
Oznaka |
Potrošnja pare, kg/s |
|
|
D 1 =D P1 |
|||
|
D 2 =D P2 |
|||
|
D 3 =D P3+D D+D P |
|||
|
D 4 =D P4 |
|||
|
D 5 = D NS + D P5 |
|||
|
D 6 =D P6+D Sunce++D PSV |
|||
|
D 7 =D P7+D HC |
Ukupni protok pare iz turbinskih ekstrakcija
Protok pare u kondenzator nakon turbine:
Pogreška ravnoteže pare i kondenzata
Budući da pogreška u ravnoteži pare i kondenzata ne prelazi dopuštenu vrijednost, svi se tokovi toplinske sheme ispravno uzimaju u obzir.
2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice pet- 80/100-130/13
Odredimo snagu odjeljka turbine i njezinu ukupnu snagu:
N i=
gdje N i OTS - snaga turbinskog odjeljka, N i UTS = D i UTS H i UTS,
H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - toplinski pad u odjeljku, kJ/kg,
D i OTS - prolaz pare kroz odjeljak, kg/s.
odjeljak 0-1:
D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,
H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,
N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.
- odjeljak 1-2:
D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,
H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,
N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.
- odjeljak 2-3:
D 23 UTS = D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,
H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,
N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.
- odjeljak 3-4:
D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,
H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,
N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.
- odjeljak 4-5:
D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,
H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,
N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.
- odjeljak 5-6:
D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,
H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,
N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.
- odjeljak 6-7:
D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,
H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,
N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.
- pretinac 7-K:
D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,
H 7k UTS = H 7 UTS - H do UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,
N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.
3.5.1 Ukupna snaga odjeljaka turbine
3.5.2 Električna snaga turbinskog agregata određena je formulom:
N E = N i
gdje je mehanička i električna učinkovitost generatora,
N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.
2.9 Pokazatelji toplinske učinkovitosti turbine
Ukupna potrošnja topline za turbinsko postrojenje
, MW
.
2. Potrošnja topline za grijanje
,
gdje h T- koeficijent koji uzima u obzir gubitke topline u sustavu grijanja.
3. Ukupna potrošnja topline za industrijske potrošače
,
.
4. Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače
, MW
.
5. Potrošnja topline za turbinsko postrojenje za proizvodnju električne energije
,
6. Učinkovitost turbinskog postrojenja za proizvodnju električne energije (isključujući vlastitu potrošnju električne energije)
,
.
7. Specifična potrošnja topline za proizvodnju električne energije
,
2.10 Energetski pokazatelji CHP
Parametri svježe pare na izlazu iz generatora pare.
- tlak P PG = 12,9 MPa;
- Bruto učinkovitost parogeneratora od SG = 0,92;
- temperatura t SG = 556 o S;
- h PG = 3488 kJ / kg na navedenom R PG i t PG.
Učinkovitost generatora pare, uzeta iz karakteristika kotla E-320/140
.
1. Toplinsko opterećenje agregata parogeneratora
, MW
2. Učinkovitost cjevovoda (prijenos topline)
,
.
3. Učinkovitost CHP za proizvodnju električne energije
,
.
4. Učinkovitost CHPP za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje, uzimajući u obzir PVK
,
.
PVC na t H=- 15 0 IZ djela,
5. Specifična potrošnja referentnog goriva za proizvodnju električne energije
,
.
6. Specifična potrošnja referentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom
,
.
7. Potrošnja topline goriva po stanici
,
.
8. Ukupna učinkovitost agregata (bruto)
,
9. Specifična potrošnja topline po kogeneracijskoj jedinici
,
.
10. Učinkovitost agregata (neto)
,
.
gdje je E S.N - vlastita specifična potrošnja električne energije, E S.N = 0,03.
11. Specifična potrošnja referentnog goriva "neto"
,
.
12. Referentna potrošnja goriva
kg/s
13. Potrošnja referentnog goriva za proizvodnju topline koja se isporučuje vanjskim potrošačima
kg/s
14. Referentna potrošnja goriva za proizvodnju električne energije
V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg / s
Zaključak
Kao rezultat proračuna toplinske sheme elektrane na bazi proizvodne termoenergetske turbine PT-80/100-130/13, koja radi u režimu povećanog opterećenja na temperaturi okoline, sljedeće vrijednosti Dobiveni su glavni parametri koji karakteriziraju elektranu ovog tipa:
Potrošnja pare u turbinskim ekstrakcijama
Potrošnja ogrjevne pare za mrežne grijače
Toplinski učinak za grijanje turbinskog postrojenja
P T= 72,22 MW;
Izlaz topline iz turbinskog postrojenja do industrijskih potrošača
P P= 141,36 MW;
Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače
P TP= 231,58 MW;
Snaga na terminalima generatora
N uh=80,97 MW;
Učinkovitost kogeneracije za proizvodnju električne energije
Učinkovitost CHPP za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje
Specifična potrošnja goriva za proizvodnju električne energije
b E Na= 162,27 g/kw/h
Specifična potrošnja goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom
b T Na= 40,427 kg/GJ
Bruto ukupna učinkovitost CHP
Ukupna učinkovitost CHP "neto"
Specifična referentna potrošnja goriva po stanici "neto"
Bibliografija
1. Ryzhkin V.Ya. Termoelektrane: udžbenik za sveučilišta - 2. izd., revidirano. - M.: Energija, 1976.-447 str.
2. Aleksandrov A.A., Grigorijev B.A. Tablice termofizičkih svojstava vode i pare: priručnik. - M.: Ed. MPEI, 1999. - 168s.
3. Poleshchuk I.Z. Izrada i proračun osnovnih toplinskih shema termoelektrane. Smjernice na tečajni projekt o disciplini "TPP i NPP", / Država Ufa. zrakoplovstvo tech.un - t. - Ufa, 2003.
4. Standard poduzeća (STP UGATU 002-98). Zahtjevi za konstrukciju, prezentaciju, dizajn.-Ufa.: 1998.
5. Boyko E.A. Elektrane na parne cijevi u TE: Vodič za pomoć- CPI KSTU, 2006. -152s
6. . Termo i nuklearne elektrane: Priručnik / Pod općim red. dopisni član RAS A.V. Klimenko i V.M. Zorin. - 3. izd. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: ilustr. - (Toplotehnika i toplinska tehnika; knjiga 3).
7. . Toplinske i nuklearne turbine elektrane: Udžbenik za sveučilišta / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - 2. izd., prerađeno. i dodatni - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 str.
8. Proračun toplinskih krugova parnoturbinskih postrojenja: Obrazovno elektronsko izdanje / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.
konvencije elektrane, opremu i njihove elemente (uključujućitekst, brojke, indeksi)
D - deaerator napojne vode;
DN - drenažna pumpa;
K - kondenzator, bojler;
KN - kondenzatna pumpa;
OE - hladnjak za drenažu;
PrTS - osnovni toplinski dijagram;
PVD, HDPE - regenerativni grijač (visoki, niski tlak);
PVK - vršni kotao za toplu vodu;
SG - generator pare;
PE - pregrijač (primarni);
PN - pumpa za napajanje;
PS - grijač kutije za punjenje;
PSG - horizontalni mrežni grijač;
PSV - grijač sirove vode;
PT - parna turbina; grijaća turbina s odvođenjem industrijske i ogrjevne pare;
PHOV - kemijski pročišćeni bojler;
PE - ejektorski hladnjak;
P - ekspander;
CHPP - termoelektrana;
CM - mikser;
SH - hladnjak kutije za punjenje;
HPC - visokotlačni cilindar;
LPC - niskotlačni cilindar;
EG - električni generator;
Dodatak A
Dodatak B
Dijagram načina rada PT-80/100
Dodatak B
Rasporedi grijanja za kvalitetnu regulaciju otpuštanjatopline prema prosječnoj dnevnoj vanjskoj temperaturi
Hostirano na Allbest.ru
...Slični dokumenti
Proračun glavnog toplinskog dijagrama, konstrukcija procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine. Proračun sustava regenerativnog grijanja napojne vode. Određivanje protoka kondenzata, rada turbine i crpke. Potpuni gubitak oštrice i unutarnja učinkovitost.
seminarski rad, dodan 19.03.2012
Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini u H-S dijagramu. Određivanje parametara i protoka pare i vode u elektrani. Sastavljanje glavnih toplinskih bilanci za jedinice i uređaje toplinske sheme. Preliminarna procjena protok pare u turbinu.
seminarski rad, dodan 05.12.2012
Analiza metoda verifikacijskog proračuna toplinskog kruga elektrane na bazi kogeneracijske turbine. Opis konstrukcije i rada kondenzatora KG-6200-2. Opis glavnog toplinskog dijagrama toplane na bazi turbinskog postrojenja tipa T-100-130.
rad, dodan 02.09.2010
toplinska shema jedinica za napajanje. Parametri pare u turbinskim ekstrakcijama. Konstrukcija procesa u hs-dijagramu. Zbirna tablica parametara vode i pare. Sastavljanje glavnih toplinskih bilanci za jedinice i uređaje toplinske sheme. Proračun odzračivanja i instalacije mreže.
seminarski rad, dodan 17.09.2012
Konstrukcija procesa ekspanzije pare u h-s dijagram. Proračun ugradnje grijača mreže. Proces ekspanzije pare u pogonskoj turbini napojne pumpe. Određivanje protoka pare za turbinu. Proračun toplinske učinkovitosti TE i izbor cjevovoda.
seminarski rad, dodan 10.06.2010
Izbor i obrazloženje osnovne toplinske sheme bloka. Izrada ravnoteže glavnih tokova pare i vode. Glavne karakteristike turbine. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini na hs-dijagramu. Proračun ogrjevnih površina kotla na otpadnu toplinu.
seminarski rad, dodan 25.12.2012
Proračun parne turbine, parametri glavnih elemenata kružni dijagram parnoturbinsko postrojenje i preliminarna konstrukcija toplinskog procesa ekspanzije pare u turbini u h-s-dijagramu. Ekonomski pokazatelji parnoturbinsko postrojenje s regeneracijom.
seminarski rad, dodan 16.07.2013
Izrada proračunske toplinske sheme TU NPP. Određivanje parametara radnog fluida, potrošnje pare u ekstrakciji turbinske jedinice, unutarnje snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti i jedinice u cjelini. Snaga crpki puta za dovod kondenzata.
seminarski rad, dodan 14.12.2010
Proces ekspanzije pare u turbini. Određivanje potrošnje žive pare i napojne vode. Proračun elemenata toplinske sheme. Rješenje matrice Cramerovom metodom. Kod programa i izlaz rezultata strojnih proračuna. Tehnički i ekonomski pokazatelji agregata.
seminarski rad, dodan 19.03.2014
Studija projekta turbine K-500-240 i toplinski proračun turbinskog postrojenja elektrane. Odabir broja stupnjeva turbinskog cilindra i slom entalpije pare opada po njegovim stupnjevima. Određivanje snage turbine i proračun radne lopatice za savijanje i napetost.
| Zadatak za tečajni projekt | 3 |
|
| 1. | Početni referentni podaci | 4 |
| 2. | Proračun kotlovnice | 6 |
| 3. | Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini | 8 |
| 4. | Ravnoteža pare i napojne vode | 9 |
| 5. | Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata pomoću PTS elemenata | 11 |
| 6. | Izrada i rješavanje jednadžbi toplinske bilance za presjeke i elemente PTS-a | 15 |
| 7. | Jednadžba snage energije i njezino rješenje | 23 |
| 8. | Provjera izračuna | 24 |
| 9. | Definicija energetskih pokazatelja | 25 |
| 10. | Izbor dodatne opreme | 26 |
| Bibliografija | 27 |
|
Zadatak za predmetni projekt
Student: Onučin D.M..
Tema projekta: Proračun toplinske sheme PTU PT-80/100-130/13
Podaci o projektu
P 0 \u003d 130 kg / cm 2;
;
;
Q t \u003d 220 MW;
;
.
Pritisak u nereguliranim povlačenjima - iz referentnih podataka.
Priprema dodatne vode - iz atmosferskog deaeratora "D-1.2".
Volumen dijela naselja
Projektni proračun PTU u SI sustavu za nazivnu snagu.
Određivanje energetskih pokazatelja rada strukovnih škola.
Izbor pomoćne opreme za strukovne škole.
1. Početni referentni podaci
Glavni pokazatelji turbine PT-80/100-130.
Stol 1.
| Parametar | Vrijednost | Dimenzija |
| Nazivna snaga | 80 | MW |
| maksimalna snaga | 100 | MW |
| Početni pritisak | 23,5 | MPa |
| Početna temperatura | 540 | IZ |
| Tlak na izlazu iz HPC-a | 4,07 | MPa |
| Temperatura na izlazu iz HPC-a | 300 | IZ |
| Temperatura pregrijane pare | 540 | IZ |
| Potrošnja rashladne vode | 28000 | m 3 / h |
| Temperatura rashladne vode | 20 | IZ |
| Tlak kondenzatora | 0,0044 | MPa |
Turbina ima 8 nereguliranih ekstrakcija pare dizajniranih za zagrijavanje napojne vode u niskotlačnim grijačima, deaeratoru, u visokotlačnim grijačima i za napajanje pogonske turbine glavne napojne pumpe. Ispušna para iz turbo pogona vraća se u turbinu.
Tablica 2.
| Izbor | Tlak, MPa | Temperatura, 0 C |
|
| ja | LDPE №7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD №6 | 2,55 | 348 |
| III | PND №5 | 1,27 | 265 |
| Odzračivač | 1,27 | 265 |
|
| IV | PND №4 | 0,39 | 160 |
| V | PND №3 | 0,0981 | - |
| VI | PND №2 | 0,033 | - |
| VII | PND №1 | 0,003 | - |
Turbina ima dva odvoda ogrjevne pare, gornji i donji, namijenjeni za jednostupanjsko i dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Odvodi grijanja imaju sljedeća ograničenja regulacije tlaka:
Gornji 0,5-2,5 kg / cm 2;
Donja 0,3-1 kg/cm 2 .
2. Proračun kotlovnice
WB - gornji kotao;
NB - donji kotao;
Obr - voda obrnute mreže.
D WB, D NB - protok pare do gornjeg i donjeg kotla.
temperaturni graf: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;
T pr \u003d 130 0 C (403 K);
T arr \u003d 70 0 C (343 K).
Određivanje parametara pare u ekstrakcijama grijanja
Prihvaćamo ujednačeno grijanje na VSP i NSP;
Prihvaćamo vrijednost podgrijavanja u mrežnim grijačima 
.
Prihvaćamo gubitke tlaka u cjevovodima 
.
Tlak gornjeg i donjeg izvlačenja iz turbine za VSP i LSP:
bar; 
bar.
h WB =418,77 kJ/kg
h NB \u003d 355,82 kJ / kg
D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h OBR \u003d KW SV h NB + (D WB +D NB) h NB / →
→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 kg / s
D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 kg / s
3. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini
Uzmimo gubitak tlaka u uređajima za distribuciju pare cilindara:
;
;
;
U tom slučaju tlak na ulazu u cilindre (iza regulacijskih ventila) bit će:
Proces u h,s-dijagramu prikazan je na sl. 2.
4. Ravnoteža pare i napojne vode.
Pretpostavljamo da krajnje brtve (D KU) i parni ejektori (D EP) primaju paru većeg potencijala.
Potrošena para iz krajnjih brtvi i iz ejektora usmjerava se na grijač kutije za punjenje. U njemu prihvaćamo zagrijavanje kondenzata:
Potrošena para u ejektorskim hladnjacima usmjerava se na ejektorski grijač (EP). Grijanje u njemu:
Protok pare u turbinu (D) prihvaćamo kao poznatu vrijednost.
Unutarstanički gubici radnog fluida: D UT =0,02D.
Potrošnja pare za krajnje brtve bit će 0,5%: D KU = 0,005D.
Potrošnja pare za glavne ejektore bit će 0,3%: D EJ = 0,003D.
Zatim:
Potrošnja pare iz kotla bit će:
Jer bubanj kotla, potrebno je uzeti u obzir ispuhivanje kotla.
D prod \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D.
Količina napojne vode koja se dovodi u kotao:
Količina dodatne vode:
Gubici kondenzata za proizvodnju:
(1-K pr) D pr \u003d (1-0,6) ∙ 75 = 30 kg / s.
Tlak u bubnju kotla je oko 20% veći od tlaka svježe pare na turbini (zbog hidrauličnih gubitaka), t.j.
P q.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kg.
Tlak u ekspanderu za kontinuirano ispuhivanje (CRP) je oko 10% veći nego u deaeratoru (D-6), tj.
P RNP \u003d 1,1P d \u003d 1,1 ∙ 5,88 \u003d 6,5 bara →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R. \u003d β ∙ D prod \u003d 0,438 0,0154D \u003d 0,0067D;
D V.R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Potrošnja mrežne vode utvrđujemo putem mrežnih grijača:
Prihvaćamo propuštanje u sustavu opskrbe toplinom od 1% količine cirkulirajuće vode.
Dakle, potrebna izvedba kem. tretman vode:
5. Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata pomoću PTS elemenata.
Prihvaćamo gubitak tlaka u cjevovodima pare od turbine do grijača regenerativnog sustava u iznosu od:
| I izbor | PVD-7 | 4% |
| II izbor | PVD-6 | 5% |
| III izbor | PVD-5 | 6% |
| IV izbor | PVD-4 | 7% |
| V izbor | PND-3 | 8% |
| VI izbor | PND-2 | 9% |
| VII izbor | PND-1 | 10% |
Određivanje parametara ovisi o dizajnu grijača ( vidi sl. 3). U izračunatoj shemi, svi HDPE i LDPE su površinski.
Tijekom glavnog kondenzata i napojne vode od kondenzatora do bojlera, određujemo parametre koji su nam potrebni.
5.1. Zanemarujemo povećanje entalpije u kondenzatnoj pumpi. Zatim parametri kondenzata prije EP:
0,04 bara 
29°S, 
121,41 kJ/kg.
5.2. Zagrijavanje glavnog kondenzata u ejektorskom grijaču uzimamo jednakim 5°C.
34 °S; kJ/kg.
5.3. Pretpostavlja se da je zagrijavanje vode u grijaču kutije za punjenje (SH) 5°S.
39 °S, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 - onemogućen.
Hrani se parom iz VI selekcije.
69,12 °S, 
289,31 kJ / kg \u003d h d2 (drenaža iz HDPE-2).
°S, 
4,19∙64,12=268,66kJ/kg
Hrani se parom iz V selekcije.
Tlak grijaće pare u tijelu grijača:
96,7 °S, 
405,21 kJ/kg;
Parametri vode iza grijača:
°S, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.
Preliminarno smo postavili povećanje temperature zbog miješanja tokova ispred LPH-3 po 
, tj. imamo:
Hrani se parom iz IV selekcije.
Tlak grijaće pare u tijelu grijača:
140,12°S, 
589,4 kJ/kg;
Parametri vode iza grijača:
°S, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.
Parametri grijaćeg medija u odvodnom hladnjaku:
5.8. Deaerator napojne vode.
Odzračivač napojne vode radi pri konstantnom tlaku pare u kućištu
R D-6 \u003d 5,88 bar → t D-6 H \u003d 158 ˚C, h ’D-6 \u003d 667 kJ / kg, h ”D-6 \u003d 2755,54 kJ / kg,
5.9. Napojna pumpa.
Uzmimo učinkovitost pumpe 
0,72.
Ispusni tlak: MPa. °C, te parametri grijaćeg medija u odvodnom hladnjaku:
Parametri pare u parnom hladnjaku:
°C; 
2833,36 kJ/kg.
Zagrijavanje u OP-7 postavljamo na 17,5 ° C. Tada je temperatura vode iza HPH-7 jednaka °S, a parametri grijaćeg medija u odvodnom hladnjaku su:
°C; 
1032,9 kJ/kg.
Tlak napojne vode nakon HPH-7 je:
Parametri vode iza samog grijača.
3.3.4 Postrojenje parnih turbina PT-80/100-130/13
Grijaća parna turbina PT-80/100-130/13 s industrijskim i odvodom ogrjevne pare namijenjena je izravnom pogonu električni generator TVF-120-2 sa brzinom vrtnje 50 o/min i opskrbom toplinom za potrebe proizvodnje i grijanja.
Snaga, MW
nominalno 80
maksimalno 100
Nazivni parametri pare
tlak, MPa 12,8
temperatura, 0 C 555
Potrošnja ekstrahirane pare za potrebe proizvodnje, t/h
nominalno 185
maksimalno 300
gornje 0,049-0,245
niže 0,029-0,098
Pritisak odabira proizvodnje 1.28
Temperatura vode, 0 S
nutricionizam 249
hlađenje 20
Potrošnja rashladne vode, t/h 8000
Turbina ima sljedeće podesive odvode pare:
proizvodnja s apsolutnim tlakom od (1,275 ± 0,29) MPa i dva izbora grijanja - gornji s apsolutnim tlakom u rasponu od 0,049-0,245 MPa i donji s tlakom u rasponu od 0,029-0,098 MPa. Tlak ekstrakcije grijanja regulira se pomoću jedne upravljačke membrane ugrađene u gornju komoru za ekstrakciju grijanja. Podesiv pritisak u odvodima grijanja podržano je: u gornjem odvodu - kada su uključena oba odvoda grijanja, u donjem odvodu - kada je uključen jedan donji odvod grijanja. Mrežna voda kroz grijače mreže donjeg i gornjeg stupnja grijanja mora se propuštati uzastopno i u jednakim količinama. Mora se kontrolirati protok vode koja prolazi kroz grijače mreže.
Turbina je jednoosovinski dvocilindrični agregat. HPC protočni put ima jednoredni kontrolni stupanj i 16 stupnjeva tlaka.
Protočni dio LPC-a sastoji se od tri dijela:
prvi (do gornjeg izlaza grijanja) ima regulacijski stupanj i 7 stupnjeva tlaka,
druga (između slavina za grijanje) dva tlačna stupnja,
treći - kontrolni stupanj i dva tlačna stupnja.
Visokotlačni rotor je jednodijelni kovan. Prvih deset diskova niskotlačnog rotora kovani su integralno s osovinom, preostala tri diska su montirana.
Raspodjela pare turbine je mlaznica. Na izlazu iz HPC-a dio pare ide u kontroliranu proizvodnju, ostatak ide u LPC. Ekstrakcije grijanja provode se iz odgovarajućih LPC komora.
Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, osigurano je parno grijanje prirubnica i vijaka te dovod žive pare na prednju brtvu HPC.
Turbina je opremljena zapornim uređajem koji rotira osovinu turbinske jedinice frekvencijom od 3,4 o/min.
Aparat s lopaticama turbine dizajniran je za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbine od 50 o/min (3000 o/min). Dopušten je dugotrajni rad turbine s odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz.
3.3.5 Postrojenje parne turbine R-50/60-130/13-2
Protutlačna parna turbina R-50/60-130/13-2 namijenjena je za pogon elektrogeneratora TVF-63-2 s brzinom vrtnje od 50 s -1 i za ispuštanje pare za potrebe proizvodnje.
Nazivne vrijednosti glavnih parametara turbine date su u nastavku:
Snaga, MW
Ocijenjeno 52,7
Maksimalno 60
Početni parametri pare
Tlak, MPa 12,8
Temperatura, o C 555
Tlak u ispušnoj cijevi, MPa 1,3
Turbina ima dva neregulirana odvoda pare namijenjene zagrijavanju napojne vode u visokotlačnim grijačima.
Dizajn turbine:
Turbina je jednocilindrični agregat s upravljačkim stupnjem s jednom krunom i 16 stupnjeva tlaka. Svi diskovi rotora kovani su u cijelosti s osovinom. Parna distribucija turbine s bypassom. Svježa para se dovodi u samostojeći parna kutija, u kojem se nalazi automatski zaporni ventil, odakle se para dovodi kroz obilazne cijevi do četiri kontrolna ventila.
Aparat lopatice turbine je dizajniran za rad na frekvenciji od 3000 o/min. Dopušten je dugotrajni rad turbine s odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz
Turbo jedinica je opremljena zaštitnih uređaja za zajedničko gašenje HPH uz istodobnu aktivaciju obilaznog voda davanjem signala. Atmosferski membranski ventili postavljeni na ispušne cijevi i otvaraju se kada tlak u cijevima poraste na 0,12 MPa.
3.3.6 Postrojenje parnih turbina T-110/120-130/13
Grijaća parna turbina T-110/120-130/13 s odvodom ogrjevne pare namijenjena je za izravni pogon elektrogeneratora TVF-120-2 s brzinom vrtnje 50 o/min i opskrbom toplinom za potrebe grijanja.
Nazivne vrijednosti glavnih parametara turbine date su u nastavku.
Snaga, MW
nominalno 110
maksimalno 120
Nazivni parametri pare
tlak, MPa 12,8
temperatura, 0 C 555
nominalno 732
maksimalno 770
Granice promjene tlaka pare u kontroliranoj ekstrakciji grijanja, MPa
gornje 0,059-0,245
niže 0,049-0,196
Temperatura vode, 0 S
nutricionizam 232
hlađenje 20
Potrošnja rashladne vode, t/h 16000
Tlak pare u kondenzatoru, kPa 5.6
Turbina ima dva odvoda grijanja - donju i gornju, predviđena za postupno zagrijavanje vode iz mreže. U slučaju postupnog zagrijavanja mrežne vode parom iz dva odvoda grijanja, regulacija održava zadanu temperaturu mrežne vode nizvodno od gornjeg grijača mreže. Prilikom grijanja mrežne vode s jednim nižim odvodom grijanja, temperatura mrežne vode održava se iza donjeg mrežnog grijača.
Tlak u podesivim odvodima grijanja može varirati u sljedećim granicama:
u gornjim 0,059 - 0,245 MPa s uključenim dvije ekstrakcije grijanja,
na dnu 0,049 - 0,196 MPa s isključenim gornjim grijanjem.
Turbina T-110/120-130/13 je jednoosovinska jedinica koja se sastoji od tri cilindra: cilindar visokog pritiska, cilindar niskog pritiska, cilindar niskog pritiska.
HPC je jednoprotočni, ima dvoredni kontrolni stupanj i 8 stupnjeva tlaka. Visokotlačni rotor je jednodijelni kovan.
TsSD - također jednoprotočni, ima 14 stupnjeva tlaka. Prvih 8 diskova srednjetlačnog rotora kovani su integralno s osovinom, preostalih 6 su montirani. Vodilica prve faze TsSD-a ugrađena je u kućište, preostale membrane su ugrađene u držače.
LPC - dvoprotočni, ima dva stupnja u svakoj struji lijeve i desne rotacije (jedan kontrolni i jedan tlačni stupanj). Duljina radne lopatice posljednjeg stupnja je 550 mm, prosječni promjer rotora ovog stupnja je 1915 mm. Niskotlačni rotor ima 4 montirana diska.
Kako bi se olakšalo pokretanje turbine iz vrućeg stanja i povećala njezina upravljivost tijekom rada pod opterećenjem, temperatura pare koja se dovodi u pretposljednju komoru prednje brtve HPC povećava se miješanjem vruće pare iz vretena regulacijskog ventila ili iz glavnog parovoda. Iz zadnjih odjeljaka brtvi usisni ejektor usisava smjesu pare i zraka iz brtvi.
Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti za pokretanje turbine, predviđeno je parno grijanje HPC prirubnica i klinova.
Aparat s lopaticama turbine dizajniran je za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbine od 50 o/min (3000 o/min).
Dopušten je dugotrajni rad turbine s odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz. U izvanrednim situacijama za sustav dopušten je kratkotrajni rad turbine na mrežnoj frekvenciji ispod 49 Hz, ali ne ispod 46,5 Hz (vrijeme je navedeno u tehničkim specifikacijama).
Informacije o radu "Modernizacija Almaty CHPP-2 promjenom kemija vode sustavi za pročišćavanje dopunske vode za povećanje temperature vode u mreži do 140-145 C"
Kogeneracijska parna turbina PT-80 / 100-130 / 13 proizvodnog udruženja za konstrukciju turbina "Lenjingradski metalni kombinat" (NOG LMZ) s izvlačenjem industrijske i ogrjevne pare nazivne snage 80 MW, maksimalno 100 MW s početnom tlak pare od 12,8 MPa namijenjen je za izravni pogon elektrogeneratora TVF-120-2 frekvencije rotacije 50 Hz i opskrbe toplinom za potrebe proizvodnje i grijanja.
Prilikom narudžbe turbine, kao i u drugoj dokumentaciji, gdje treba biti označena "Parna turbina 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".
Turbina PT-80/100-130/13 u skladu je sa zahtjevima GOST 3618-85, GOST 24278-85 i GOST 26948-86.
Turbina ima sljedeće podesive odvode pare: proizvodnu s apsolutnim tlakom (1,275 ± 0,29) MPa i dvije ekstrakcije grijanja: gornju s apsolutnim tlakom u rasponu od 0,049-0,245 MPa i donju s tlakom u rasponu od 0,029-0,098 MPa.
Tlak ekstrakcije grijanja regulira se pomoću jedne upravljačke membrane ugrađene u gornju komoru za ekstrakciju grijanja. Održava se regulirani tlak u odvodima grijanja: u gornjem odvodu - kada su uključena oba odvoda grijanja, u donjem odvodu - kada je uključen jedan donji odvod grijanja. Mrežna voda kroz grijače mreže donjeg i gornjeg stupnja grijanja prolazi uzastopno i u istoj količini. Kontrolira se protok vode koja prolazi kroz grijače mreže.
Nazivne vrijednosti glavnih parametara turbine PT-80/100-130/13
| Parametar | PT-8O/100-130/13 |
| 1. Snaga, MW | |
| nominalni | 80 |
| maksimum | 100 |
| 2. Početni parametri pare: | |
| tlak, MPa | 12.8 |
| temperatura. °C | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Potrošnja odabrane pare za proizvodnju. potrebe, t/h | |
| nominalni | 185 |
| maksimum | 300 |
| 5. Tlak odabira proizvodnje, MPa | 1.28 |
| 6. Maksimalni protokživa para, t/h | 470 |
| 7. Granice promjene tlaka pare u podesivim odvodima ogrjevne pare, MPa | |
| na vrhu | 0.049-0.245 |
| na dnu | 0.029-0.098 |
| 8. Temperatura vode, °S | |
| nutritivni | 249 |
| hlađenje | 20 |
| 9. Potrošnja rashladne vode, t/h | 8000 |
| 10. Tlak pare u kondenzatoru, kPa | 2.84 |
Uz nazivne parametre žive pare, protok rashladne vode od 8000 m3/h, temperatura rashladne vode 20 °C, potpuno aktivirana regeneracija, količina kondenzata zagrijanog u HPH jednaka 100% brzine protoka pare kroz turbinu, kada turbina jedinica radi s deaeratorom od 0,59 MPa, sa stepenastim zagrijavanjem vode iz mreže, pri punoj upotrebi širina pojasa turbine i minimalnog prolaza pare u kondenzator, mogu se uzeti sljedeće vrijednosti ekstrakcije:
— nazivne vrijednosti reguliranih ekstrakcija snage 80 MW;
- izbor proizvodnje - 185 t / h pri apsolutnom tlaku od 1,275 MPa;
- ukupna ekstrakcija grijanja - 285 GJ / h (132 t / h) pri apsolutnim tlakovima: u gornjoj ekstrakciji - 0,088 MPa iu donjoj ekstrakciji - 0,034 MPa;
- maksimalna vrijednost selekcije proizvodnje pri apsolutnom tlaku u komori za odabir od 1,275 MPa je 300 t/h. Uz ovu vrijednost proizvodne ekstrakcije i izostanak odvoda grijanja, snaga turbine je -70 MW. Uz nazivnu snagu od 80 MW i bez izvlačenja grijanja, maksimalna proizvodnja će biti -250 t/h;
— maksimalna ukupna vrijednost odvoda grijanja je 420 GJ/h (200 t/h); uz ovu vrijednost odvoda grijanja i izostanak industrijske ekstrakcije, snaga turbine je oko 75 MW; s nazivnom snagom od 80 MW i bez industrijske ekstrakcije, maksimalni odvod grijanja bit će oko 250 GJ/h (-120 t/h).
— maksimalna snaga turbine s isključenom proizvodnjom i odvodom grijanja, pri protoku rashladne vode od 8.000 m3/h na temperaturi od 20 °C, uz potpuno uključenu regeneraciju, iznosit će 80 MW. Maksimalna snaga turbine je 100 MW. dobivena određenim kombinacijama ekstrakcije proizvodnje i grijanja, ovisi o veličini ekstrakcija i određena je otvorom moda.
Turbinskim postrojenjem moguće je upravljati uz prolaz nadopune i mrežne vode kroz ugrađeni snop
Kada se kondenzator hladi vodom iz mreže, turbina može raditi prema termičkom rasporedu. Maksimum toplinska snaga ugrađenog snopa je -130 GJ/h uz održavanje temperature u ispušnom dijelu ne više od 80 °C.
Dopušten je dugotrajni rad turbine nazivne snage uz sljedeća odstupanja glavnih parametara od nazivne:
- s istodobnom promjenom bilo koje kombinacije početnih parametara žive pare - tlaka od 12,25 do 13,23 MPa i temperature od 545 do 560 ° C; u isto vrijeme, temperatura rashladne vode ne smije biti veća od 20 °C;
- kada temperatura rashladne vode na ulazu u kondenzator poraste na 33 °C, a protok rashladne vode iznosi 8000 m3/h, ako početni parametri žive pare nisu niži od nazivnih;
- uz smanjenje vrijednosti odvođenja industrijske i ogrjevne pare na nulu.
- s povećanjem tlaka žive pare na 13,72 MPa i temperaturom do 565 ° C, rad turbine je dopušten ne više od pola sata, a ukupno trajanje rada turbine na ovim parametrima ne smije prelaziti 200 h godišnje.
Za ovu turbinu PT-80/100-130/13 koristi se visokotlačni grijač br. 7 (PVD-475-230-50-1). HPH-7 radi na parametrima pare prije ulaska u grijač: tlak 4,41 MPa, temperatura 420 °C i brzina protoka pare 7,22 kg/s. Parametri napojne vode u ovom slučaju: tlak 15,93 MPa, temperatura 233 °C i brzina protoka 130 kg/s.
