Los reactores limitadores de corriente se prueban de acuerdo con las condiciones de resistencia electrodinámica y térmica, deben llevarse a cabo los siguientes criterios cheques:
- resistencia electrodinámica: idin * iud, (3.7)
donde idin - resistencia electrodinámica en (valor de amplitud) - ver tablas 5.14, 5.15; para reactores simples (no gemelos), solo se da idin, y para reactores dobles, se da el valor de amplitud idin y el valor efectivo Idin de la corriente de resistencia electrodinámica;
teniendo en cuenta la limitación actual, se calcula mediante las fórmulas (2.40) - (2.43);
- resistencia termica:
Iter 2 ter * B, (3.8)
donde Iter - resistencia térmica en - ver tabla. 5.14, 5.15;
B: el pulso de corriente térmica, teniendo en cuenta la limitación de corriente, se calcula mediante la fórmula B = Ip0 * 2 (toff + Tae), (3.9)
donde toff es el tiempo de apagado por la protección de respaldo; tof = 4 s;
Tae - constante de tiempo equivalente de atenuación de la componente aperiódica de la corriente de cortocircuito; Tae = 0,1 - 0,23 s.
Los resultados de la prueba se presentan en la tabla. 3.5 - 3.7. Comprobación de la resistencia electrodinámica y térmica de los reactores en el circuito de la Fig. 2.1 
Los reactores indicados del tipo RBU 10-1000-0.14U3 no son seccionales, sino multigrupo, porque no existen fuentes de alimentación de corriente de cortocircuito en la sección posterior al reactor, a excepción de los motores eléctricos.
El máximo fluye a través del reactor en el punto K2. Las corrientes correspondientes, teniendo en cuenta la limitación de corriente, Ips0 = 13,1 kA y iud.s = 36,2 se calculan en la Tabla 2.6. En cuanto a la resistencia electrodinámica, los reactores pasan con un amplio margen - Tabla 3.5. 
En la Tabla 2.8, el impulso térmico se calcula en B = 86,8 kA2 s después del reactor. Estrictamente hablando, el impulso térmico indicado tiene en cuenta las corrientes de los motores que se alimentan detrás del reactor, que en realidad no fluyen a través del reactor en el punto K2. Pero, como muestra la Tabla 3.5, incluso teniendo en cuenta la sobreestimación del impulso térmico, la estabilidad térmica se proporciona con un gran margen Cálculo para el reactor SR.
El máximo fluye a través de SR-1 en la sección C1. El correspondiente, teniendo en cuenta la limitación de corriente, lo calculamos mediante el cortocircuito calculado en la cláusula 3.2.2 Ip0vg1 = 99,9 kA:
x * (b) \u003d 99.9 1.05 5.78 \u003d 0.061; - de la ecuación (2.31)
Ip0 \u003d 0.061 0.167 1.05 + 5.78 \u003d 26.7 kA, - fórmula (2.31)
donde хр1*(b) = 0.167 es la resistencia del reactor SR.
kud \u003d 1 + exp (-0.01 / 0.1) \u003d 1.905 - fórmula (2.43)
iud \u003d 2 1.905 26.7 \u003d 71.9 kA - fórmula (2.42)
B \u003d 71.92 (4 + 0.1) \u003d 2923 kA2 s - fórmula (3.9)
Cálculo para reactor P.
El máximo fluye a través del reactor P en la sección 2P.
La reposición correspondiente del sistema Ip0 = 15,2 kA se calcula en la cláusula 3.2.3. El factor de impacto sigue siendo el mismo:
isp \u003d 2 1.905 15.2 \u003d 41.0 kA - fórmula (2.42)
B \u003d 15.22 (4 + 0.1) \u003d 947 kA2 s - fórmula (3.9) Cálculo para el reactor Рres.
El máximo fluye a través del reactor Рres directamente detrás del reactor de reserva. El cálculo en este caso coincide completamente con el cálculo del reactor de trabajo P.
Cálculo para el reactor RS.
El máximo fluye a través del reactor RS a 6,3 kV en conjuntos de grupo. La reposición correspondiente del sistema Ip0 = 13,6 kA se calcula en la cláusula 3.2.4.
iud \u003d 2 1.905 13.6 \u003d 36.6 kA - fórmula (2.42) 
B \u003d 13.62 (4 + 0.1) \u003d 758 kA2 s - fórmula (3.9) De la Tabla 3.6 se deduce que el factor determinante es la verificación de los reactores para la estabilidad electrodinámica. Según la resistencia térmica, pasan con un gran margen, tk. durante el flujo de la corriente de resistencia térmica tter = 8 s supera significativamente a toff = 4 s en la fórmula (3.9).
Comprobación de la resistencia electrodinámica y térmica de los reactores en el circuito de la Fig. 3.2
La resistencia de un transformador de corriente a las influencias mecánicas y térmicas se caracteriza por una corriente de resistencia electrodinámica y una corriente de resistencia térmica.
Corriente electrodinámica de corta duración IDENTIFICACIÓN igual a la mayor amplitud de la corriente de cortocircuito durante todo el tiempo de su flujo, que el transformador de corriente puede soportar sin daños que impidan su posterior funcionamiento adecuado.
Actual IDENTIFICACIÓN caracteriza la capacidad del transformador de corriente para soportar los efectos mecánicos (electrodinámicos) de la corriente de cortocircuito.
La resistencia electrodinámica también se puede caracterizar por una multiplicidad K D, que es la relación entre la corriente de resistencia electrodinámica y la amplitud .
Los requisitos de resistencia electrodinámica no se aplican a los transformadores de corriente de barras, integrados y desmontables.
corriente térmica
corriente térmica Yo tt es igual al mayor valor efectivo de la corriente de cortocircuito para el intervalo t t, que el transformador de corriente puede soportar durante todo el período de tiempo sin calentar las partes conductoras de corriente a temperaturas superiores a las permitidas para las corrientes de cortocircuito (ver más abajo ), y sin daños que impidan su funcionamiento posterior.
La resistencia térmica caracteriza la capacidad de un transformador de corriente para soportar los efectos térmicos de una corriente de cortocircuito.
Para juzgar la resistencia térmica de un transformador de corriente, es necesario conocer no solo los valores de la corriente que pasa por el transformador, sino también su duración, o, en otras palabras, conocer la cantidad total de calor liberado, que es proporcional al producto del cuadrado de la corriente Yo tT y su duracion t T. Este tiempo, a su vez, depende de los parámetros de la red en la que está instalado el transformador de corriente y varía de uno a varios segundos.
La resistencia térmica se puede caracterizar por una multiplicidad K T corriente térmica, que es la relación entre la corriente térmica y el valor efectivo de la corriente primaria nominal.
De acuerdo con GOST 7746-78, se establecen las siguientes corrientes de resistencia térmica para transformadores de corriente domésticos:
- un segundo Yo 1T o dos segundos Yo 2T(o su multiplicidad K 1T y K 2T en relación con la corriente primaria nominal) para transformadores de corriente para tensiones nominales de 330 kV y superiores;
- un segundo Yo 1T o tres segundos Yo 3T(o su multiplicidad K 1T y K 3T en relación con la corriente primaria nominal) para transformadores de corriente para tensiones nominales de hasta 220 kV inclusive.
Entre las corrientes de resistencia electrodinámica y térmica deben existir las siguientes relaciones:
para transformadores de corriente de 330 kV y superiores
para transformadores de corriente para tensiones asignadas hasta 220 kV
Condiciones de temperatura
La temperatura de las partes conductoras de corriente de los transformadores de corriente a la corriente de resistencia térmica no debe exceder:
- 200 °C para partes vivas de aluminio;
- 250 °C para piezas conductoras de cobre y sus aleaciones en contacto con aislamiento orgánico o aceite;
- 300 °C para piezas conductoras de cobre y sus aleaciones que no estén en contacto con aislamiento orgánico o aceite.
Al determinar los valores de temperatura indicados, se debe partir de sus valores iniciales correspondientes a trabajo largo Transformador de corriente a corriente nominal.
Valores de corrientes de resistencia electrodinámica y térmica de transformadores de corriente estándar estatal no están estandarizados. Sin embargo, deben cumplir con la resistencia electrodinámica y térmica de otros dispositivos. Alto voltaje instalado en el mismo circuito con un transformador de corriente. En mesa. 1-2 muestra los datos de resistencia dinámica y térmica de los transformadores de corriente domésticos.
Mesa 1-2. Datos de resistencia electrodinámica y térmica de algunos tipos de transformadores de corriente domésticos
Nota. La resistencia electrodinámica y térmica depende de fuerza mecánica partes aislantes y conductoras de corriente, así como de la sección transversal de este último.
Los transformadores de corriente están diseñados para reducir la corriente primaria a valores que sean más convenientes para instrumentos de medición y relevo. (5 A, rara vez 1 o 2,5 A), así como para separar los circuitos de control y protección de los circuitos primarios de alta tensión. Los transformadores de corriente utilizados en aparamenta actúan simultáneamente como aislador de bushing (TPL, TPO). En aparamenta completa, se utilizan transformadores de corriente de soporte pasante (varilla) - TLM. TPLC, TNLM, neumático - TSHL. en aparamenta de 35 kV y superior - incorporado, según el tipo de aparamenta y su tensión.
El cálculo de los transformadores de corriente en una subestación, en esencia, se reduce a comprobar el transformador de corriente suministrado completo con la celda seleccionada. Entonces, la marca del transformador de corriente depende del tipo de celda elegida; además, los transformadores de corriente eligen:
1) por voltaje;
2) por corriente (primaria y secundaria)
En este caso se debe tener en cuenta que para aparamenta de 500 kV y aparamenta potente de 330 kV se utiliza la corriente secundaria nominal de 1A, en los demás casos se utiliza una corriente secundaria de 5 A. La corriente primaria nominal debe ser lo más cercana en la medida de lo posible a la corriente nominal de la instalación, ya que la subcarga del primario del transformador provoca un aumento de los errores.
Se comprueba la resistencia dinámica y térmica del transformador de corriente seleccionado a las corrientes de cortocircuito. Además, los transformadores de corriente se seleccionan de acuerdo con la clase de precisión, que debe corresponder a la clase de precisión de los dispositivos conectados a circuito secundario Transformador de corriente de medición (ITT): para que el transformador de corriente proporcione la precisión de medición especificada, la potencia de los dispositivos conectados a él no debe ser superior a la carga secundaria nominal indicada en el pasaporte del transformador de corriente.
La resistencia térmica de un transformador de corriente se compara con un impulso térmico B k:
donde es el coeficiente de estabilidad dinámica.
La carga del circuito secundario del transformador de corriente se puede calcular mediante la expresión:
donde - la suma de las resistencias de todos los devanados de dispositivos o relés conectados en serie;
Resistencia de los cables de conexión;
Resistencia conexiones de contacto( = 0,05 ohmios, con 2 - 3 dispositivos: con más de 3 dispositivos = 0,1 ohmios).
La resistencia de los dispositivos está determinada por la fórmula:
donde es la resistividad del alambre;
calculo - longitud efectiva alambres;
q- sección de cables.
La longitud de los cables de conexión depende del diagrama de conexión del transformador de corriente:
| , | (6.37) |
dónde metro- coeficiente que depende del esquema de conmutación;
yo- longitud de los cables (para subestaciones tomar yo= 5 metros).
Al encender el transformador de corriente en una fase. metro= 2, cuando el transformador de corriente está conectado a una estrella incompleta, cuando está conectado a una estrella, metro =1.
La sección transversal mínima de los hilos de los circuitos secundarios del transformador de corriente no debe ser inferior a 2,5 mm 2 (para aluminio) y 1,5 mm 2 (para cobre) según la condición de resistencia mecánica. Si se conectan medidores al transformador de corriente, estas secciones deben aumentarse en un paso.
En la aparamenta de la subestación de BT, es necesario seleccionar (verificar) los transformadores de corriente en las celdas los siguientes tipos: líneas de entrada, seccionales, de salida, así como en las celdas del transformador auxiliar. Las corrientes nominales de estas celdas están determinadas por las expresiones (6.21-6.23), y en las celdas TSN:
 ,
| (6.38) |
dónde S ntsn- potencia nominal de TSN.
Los resultados del cálculo se resumen en la tabla 6.8:
Tabla 6.8 - Tabla resumen para la selección de transformadores de corriente del cuadro de la subestación de BT:
| Parámetro del transformador | Condición de selección (verificaciones) | tipos de células | |||
| aporte | seccionamiento | líneas salientes | TSN | ||
| Tipo de transformador | determinado por la serie celular (según el directorio) | ||||
| Tensión nominal |  | ||||
| Corriente nominal | |||||
| primario | |||||
| secundario | PERO | ||||
| Clase de precisión | Según la clase de precisión de los dispositivos conectados | o | |||
| Estabilidad Dinámica |  |
||||
| Estabilidad térmica |  |
Ejemplo 1
Seleccione el transformador de corriente en la celda de entrada transformador en la subestación. La potencia nominal del transformador es de 6,3 MVA, la relación de transformación es de 110/10,5 kV. La subestación tiene dos transformadores. La carga de diseño de la subestación es S máx. 10,75 MVA. La red de 10 kV no está puesta a tierra. La sobrecorriente en el lado de baja tensión es de 27,5 kA. Amperímetros y metros de activo y Poder reactivo. Tipo de celdas en RU-10 kV - KRU-2-10P.
Corriente nominal máxima de celda de entrada (para los casos más desfavorables) modo operativo):
PERO.
Se selecciona el transformador de corriente estándar más cercano integrado en la celda de entrada (KRU-2-10P): TPOL-600 / 5-0.5 / R con dos devanados secundarios: para instrumentos de medición y protección de relé. La carga nominal de un transformador de corriente de clase de precisión 0.5 - S2= 10 VA ( r2\u003d 0.4 Ohm), la multiplicidad de estabilidad electrodinámica, k dyn= 81, factor de estabilidad térmica, k T= 3 s. Estos datos se indican en /3, 10/.
Se comprueba la estabilidad electrodinámica del transformador de corriente seleccionado:
,
así como la estabilidad térmica:
,
C del cálculo (tabla 4.4); Ta\u003d 0.025 s según la tabla 4.3;
1105,92 > 121,78.
En circuitos sin conexión a tierra, es suficiente tener transformadores de corriente en dos fases, por ejemplo, en A y C. Se determinan las cargas en el transformador de corriente de los instrumentos de medición, los datos se resumen en la tabla 6.9:
Tabla 6.9 - Carga de instrumentos de medida por fases
| Nombre del dispositivo | ||||
| PERO | A | DE | ||
| Amperímetro | H-377 | 0,1 | ||
| Contador de energía activa | SAZ-I673 | 2,5 | 2,5 | |
| Medidor de energía reactiva | SRC-I676 | 2,5 | 2,5 | |
| Total | 5,1 |
La tabla muestra que la fase A es la más cargada, su carga es VA o aplicación= 
0,204 ohmios. Se determina la resistencia de los cables de conexión hechos de aluminio con una sección transversal. q\u003d 4 mm 2, largo yo= 5 metros
Ohm
donde \u003d 0.0283 Ohm / m mm 2 para aluminio;
Impedancia del circuito secundario:
dónde continuación= 0,05 ohmios.
Comparando el pasaporte y los datos calculados sobre la carga secundaria de los transformadores de corriente, obtenemos:
Por lo tanto, el transformador de corriente seleccionado pasa por todos los parámetros.
Al elegir dispositivos y conductores en el circuito de línea, es necesario tener en cuenta que
a) los ramales de barras desde las barras y los pasatapas entre las barras y los seccionadores (si hay estantes de separación) deben seleccionarse en función del cortocircuito al reactor;
b) la elección de los seccionadores de barras, interruptores automáticos, transformadores de corriente, pasatapas y barras colectoras instalados aguas arriba del reactor debe realizarse de acuerdo con los valores de los tonos de cortocircuito aguas abajo del reactor.
El tipo calculado de cortocircuito al verificar la resistencia electrodinámica de dispositivos y neumáticos rígidos con su soporte y estructuras de soporte es un cortocircuito trifásico. También se debe verificar la estabilidad térmica para un cortocircuito trifásico. Los equipos y conductores utilizados en circuitos de generadores con capacidad igual o superior a 60 MW, así como en circuitos de bloques generadores-transformadores de la misma potencia, deben ser revisados para estabilidad térmica, con base en un tiempo de cortocircuito estimado de 4 s. Por lo tanto, para el circuito del generador se debe considerar un cortocircuito trifásico y bifásico. La capacidad de corte de los dispositivos en redes sin conexión a tierra o con conexión a tierra resonante (redes de hasta 35 kV inclusive) debe verificarse mediante la corriente de cortocircuito trifásica. En redes efectivamente puestas a tierra (redes con tensión de 110 kV y superior), las corrientes se determinan durante un cortocircuito trifásico y monofásico, para comprobar el poder de corte lo hacen de modo más severo, teniendo en cuenta las condiciones para restablecer la tensión.
Prueba de resistencia electrodinámica.
Las corrientes de cortocircuito de sobretensión pueden causar daños aparato electrico y estructuras de neumáticos. Para evitar que esto suceda, cada tipo de aparato se prueba en la fábrica, configurando para él la corriente de cortocircuito más alta permitida (valor pico de la corriente total) i dyn. En la literatura, hay otro nombre para esta corriente: la limitación a través de la corriente de cortocircuito i pr.skv.
La condición de prueba para la resistencia electrodinámica tiene la forma
yo latidos ≤ yo dyn,
dónde yo latido- corriente de choque estimada en el circuito.
Prueba de estabilidad térmica.
Los conductores y dispositivos durante un cortocircuito no deben calentarse por encima de la temperatura permitida, estatutario para calefacción a corto plazo.
Para la estabilidad térmica de los dispositivos, se debe cumplir la condición
donde B a - el impulso de la corriente de cortocircuito cuadrático, proporcional a la cantidad de energía térmica liberada durante el cortocircuito;
Yo ter- Corriente nominal resistencia térmica del dispositivo;
t ter - tiempo nominal de resistencia térmica del dispositivo.
El dispositivo puede soportar la corriente I ter durante el tiempo t ter.
Impulso de corriente de cortocircuito cuadrático
donde i t es el valor instantáneo de la corriente de cortocircuito en el momento t;
tc - tiempo desde el comienzo del cortocircuito hasta su desconexión;
B kp - impulso térmico del componente periódico de la corriente de cortocircuito;
B k.a - impulso térmico del componente aperiódico de la corriente de cortocircuito.
El impulso térmico B to se define de manera diferente según la ubicación del punto de cortocircuito en el circuito eléctrico.
Se pueden distinguir tres casos principales:
Cortocircuito remoto
cortocircuito cerca de generadores o compensadores síncronos,
cortocircuito cerca de un grupo de potentes motores eléctricos:
En el primer caso, el impulso térmico total del cortocircuito
donde I p.0 - valor efectivo del componente periódico de la corriente de cortocircuito inicial;
Ta es la constante de tiempo de caída de la componente aperiódica de la corriente de cortocircuito.
Determinar el impulso térmico Bk para los otros dos casos de cortocircuito es bastante difícil. Para cálculos aproximados, puede usar la expresión anterior B para.
Según el PUE, el tiempo de disparo t otk es la suma del tiempo de actuación del relé principal de protección de este circuito t r.z y el tiempo total del apagado t o.v;
t otk \u003d t r.z + t o.v
Los cables y las barras colectoras se seleccionan de acuerdo con sus parámetros nominales (corriente y tensión) y se verifica su resistencia térmica y dinámica al cortocircuito. Dado que el proceso de cortocircuito es de corta duración, podemos suponer que todo el calor liberado en el cable conductor se destina a calentarlo. La temperatura de calentamiento del cable está determinada por su resistividad, capacidad calorífica, Temperatura de funcionamiento. Temperatura de calentamiento del cable en modo de funcionamiento normal
dónde t o.sr - temperatura ambiente(suelos); t agregar - temperatura permitida en modo normal, tomado igual a 60 ° C; I adicional - corriente permisible para la sección seleccionada.
Los aumentos de temperatura a corto plazo máximos permitidos durante un cortocircuito para cables de poder con aislamiento de papel impregnado se aceptan: hasta 10 kV con conductores de cobre y aluminio - 200 °C; 20-35 kV con conductores de cobre - 175 °С.
La verificación de la sección transversal del cable para determinar la resistencia térmica a las corrientes de cortocircuito se realiza de acuerdo con la expresión
(10.27)
dónde A k - impulso térmico; C = A estafa –PERO temprano- coeficiente correspondiente a la diferencia de calor liberado en el conductor después del cortocircuito y antes del mismo.
Para cables de 6-10 kV con aislamiento de papel y conductores de cobre DE= 141, con conductores de aluminio DE= 85; para cables con aislamiento de PVC o caucho con conductores de cobre DE= 123, con conductores de aluminio DE= 75.
Durante un cortocircuito, las corrientes transitorias pasan a través de las partes conductoras de corriente, provocando fuerzas dinámicas complejas en las estructuras de barras colectoras y las instalaciones eléctricas. Las fuerzas que actúan sobre las barras rígidas y los aisladores se calculan a partir del valor instantáneo más alto de la corriente de cortocircuito trifásica i y. Esto determina la fuerza máxima F en la estructura de barras sin tener en cuenta las vibraciones mecánicas, pero teniendo en cuenta la distancia yo entre aisladores de barras y distancias entre fases a(Figura 10.2).
Arroz. 10.2. Distancia entre fases ( b,h- tamaños de neumáticos)
Tensiones admisibles, MPa: para cobre MT - 140, para aluminio AT- 70, para aluminio ATT - 90, para acero - 160.
En los neumáticos multicarril, además de la fuerza entre las fases, existe una fuerza entre los carriles, el cálculo en este caso se vuelve más complicado.
Las fuerzas electrodinámicas en las partes conductoras de corriente de interruptores, seccionadores y otros dispositivos son complejas y difíciles de calcular, por lo tanto, los fabricantes indican la corriente de circuito pasante máxima permitida a través del dispositivo (valor pico) yo dina nominal, que no debe ser inferior a la corriente de choque encontrada en el cálculo yo y con un cortocircuito trifásico.
Vida útil de los equipos eléctricos en función de los modos de funcionamiento y las características ambientales
Lección N° 12-13 Indicadores de la calidad de la energía eléctrica y métodos para su provisión Normas de calidad de la energía eléctrica y su alcance en los sistemas de suministro eléctrico
Importante parte integral del multifacético problema de la compatibilidad electromagnética, entendida como la totalidad de campos eléctricos, magnéticos y electromagnéticos que generan objetos eléctricos creados por el hombre y afectan la naturaleza muerta (física) y viva (biológica), la realidad técnica, informacional, social, la Se convierte en el subsistema de calidad de energía del PQE, que en la red eléctrica se caracteriza por indicadores de la calidad de la energía eléctrica. La lista y los valores estándar (permisibles) del SQE están establecidos por GOST 13109-97 "Estándares de calidad energía eléctrica en sistemas de suministro de energía”, introducido el 1 de enero de 1999 para reemplazar el GOST 13109-87 existente.
El concepto de calidad de la energía eléctrica es diferente del concepto de calidad de otros bienes. La calidad de la electricidad se manifiesta a través de la calidad del funcionamiento de los receptores eléctricos. Por tanto, si funciona de forma insatisfactoria, y en cada caso concreto, un análisis de la calidad de la energía eléctrica consumida da resultados positivos, entonces la culpa es de la calidad de la mano de obra o del funcionamiento. Si las SCE no cumplen con los requisitos de GOST, se presentan reclamos contra el proveedor, la compañía de energía. En general, los SCE determinan el grado de distorsión de la tensión de la red eléctrica como consecuencia de las interferencias conductivas (repartidas entre los elementos de la red eléctrica) introducidas tanto por el organismo de suministro como por los consumidores.
La disminución de la calidad de la electricidad provoca:
Aumento de pérdidas en todos los elementos de la red eléctrica;
Sobrecalentamiento de máquinas rotativas, envejecimiento acelerado del aislamiento, reducción de la vida útil (en algunos casos falla) de equipos eléctricos;
Crecimiento en el consumo de electricidad y la potencia requerida de los equipos eléctricos;
Interrupción del trabajo y falsas alarmas de los dispositivos de protección y automatización de relés;
fallas en electronica sistemas de control, Ciencias de la Computación y equipos específicos;
La probabilidad de ocurrencia de una sola fase. Corto circuitos por el envejecimiento acelerado del aislamiento de máquinas y cables, seguido de la transición de fallas monofásicas a fallas multifásicas;
La aparición de niveles peligrosos de voltajes inducidos en los alambres y cables de líneas de alta tensión desconectadas o en construcción ubicadas cerca de las existentes;
Interferencia en equipos de televisión y radio, operación errónea de equipos de rayos X;
Funcionamiento incorrecto de los contadores de electricidad.
Parte del SCE caracteriza la interferencia introducida por la operación de estado estable de los equipos eléctricos de la organización de suministro de energía y los consumidores, es decir, causada por las peculiaridades del proceso tecnológico de producción, transmisión, distribución del consumo de electricidad. Estos incluyen desviaciones de voltaje y frecuencia, distorsión de la forma sinusoidal de la forma de onda del voltaje, desequilibrio y fluctuaciones de voltaje. Para normalizarlos, valores permitidos PKE.
La otra parte caracteriza las interferencias de corta duración que se producen en la red eléctrica como consecuencia de procesos de conmutación, rayos y fenómenos atmosféricos, funcionamiento de equipos de protección y automatización, y modos post-emergencia. Estos incluyen caídas y pulsos de voltaje, interrupciones a corto plazo en el suministro de energía. Para estos SCE, los valores numéricos permitidos no están establecidos por GOST. Sin embargo, parámetros como amplitud, duración, frecuencia y otros deben ser medidos y conformados por conjuntos de datos estadísticos que caractericen una determinada red eléctrica en relación a la probabilidad de interferencia a corto plazo.
GOST 13109-97 establece indicadores y estándares en redes eléctricas de sistemas de suministro de energía. propósito general corriente alterna trifásica y monofásica con una frecuencia de 50 Hz en los puntos a los que se conectan redes eléctricas propiedad de diversos consumidores de energía eléctrica, o receptores de energía eléctrica (puntos de conexión general). Los estándares se utilizan en el diseño y operación de redes eléctricas, así como para establecer los niveles de inmunidad al ruido de los receptores eléctricos y los niveles de interferencia electromagnética conductiva introducida por estos receptores. Hay dos tipos de normas: normalmente permisibles y máximas permisibles. La evaluación del cumplimiento se lleva a cabo en un período de facturación de 24 horas.
La calidad de la electricidad se caracteriza por parámetros (frecuencia y voltaje) en los nodos de conexión de los niveles del sistema de suministro de energía.
Frecuencia- el parámetro de todo el sistema está determinado por el balance de potencia activa en el sistema. Cuando hay escasez de potencia activa en el sistema, la frecuencia disminuye hasta un valor en el que se establece un nuevo equilibrio entre la electricidad generada y la consumida. En este caso, la disminución de la frecuencia está asociada a una disminución de la velocidad de rotación. Maquinas electricas y una disminución de su energía cinética. La energía cinética así liberada se utiliza para mantener la frecuencia. Por lo tanto, la frecuencia en el sistema cambia relativamente lentamente. Sin embargo, con una escasez de potencia activa (más del 30%), la frecuencia cambia rápidamente y se produce el efecto de un cambio de frecuencia "instantáneo" - "avalancha de frecuencia". Un cambio en la frecuencia a una tasa de más de 0,2 Hz por segundo se denomina comúnmente fluctuaciones de frecuencia.
Tensión en el nodo del sistema eléctrico de potencia. está determinado por el balance de potencia reactiva en el sistema como un todo y el balance de potencia reactiva en el nodo de la red eléctrica. Se establecen 11 indicadores de calidad de energía:
desviación de voltaje de estado estable δU y;
rango de cambio de voltaje δU t ;
dosis de parpadeo P t ;
coeficiente de distorsión de la curva sinusoidal de la tensión de fase a fase (fase) A tu ;
coeficiente norte- ª componente armónica de la tensión A tu ( norte ) ;
factor de desequilibrio de tensión en secuencia inversa K 2 U ;
coeficiente de asimetría de tensión en la secuencia cero K 0 U ;
desviaciones de frecuencia Δf;
la duración de la caída de tensión Δt p;
tensión de impulso U imp;
coeficiente de sobretensión temporal K por U .
No todas las SCE tienen normas establecidas por la norma. Entonces, la desviación de voltaje constante (este término significa la desviación promedio durante 1 minuto, aunque el proceso de cambio del valor de voltaje efectivo durante este minuto puede ser completamente inestable) se normaliza solo en redes de 380/220 V, y en puntos en redes de mayor voltaje se debe calcular. Para huecos de tensión solo se establece la duración máxima admisible de cada uno (30 s) en redes con tensión hasta 20 kV y se presentan datos estadísticos de dosis relativa de huecos de diferente profundidad en el total de huecos, pero datos estadísticos de su número por unidad de tiempo (semana, mes, etc.). Por tensión de impulso y las normas temporales de sobretensión no están establecidas, pero se dan informacion de referencia sobre sus posibles valores en las redes de las organizaciones de suministro de energía.
Al determinar los valores de algunos indicadores KE, se utilizan los siguientes parámetros auxiliares de energía eléctrica:
Frecuencia de repetición de cambios de voltaje F δUt ;
Intervalo entre cambios de tensión Δt i , i +1 ;
Profundidad de la caída de tensión δU PAGS ,
Frecuencia de aparición de huecos de tensión F PAGS ;
La duración del pulso al nivel de 0,5 de su amplitud Δt imp 0,5;
Duración de la sobretensión temporal Δt por U .
Para todos los SCE, cuyos valores numéricos de las normas están en la norma, se pone en marcha contractualmente el mecanismo de sanciones, que se forma para seis SCE de los 11 enumerados: desviación de frecuencia; desviación de voltaje; dosis de parpadeo; el factor de distorsión de la sinusoidalidad de la curva de tensión; factor de desequilibrio de tensión en secuencia inversa; coeficiente de asimetría de tensión en la secuencia cero.
La responsabilidad por las desviaciones de frecuencia inaceptables ciertamente recae en la organización del suministro de energía. La organización de suministro de energía es responsable de las desviaciones de voltaje inaceptables si el consumidor no viola las condiciones técnicas para el consumo y generación de energía reactiva. La responsabilidad por la violación de las normas para los otros cuatro (PQI con responsabilidad definida) recae en el culpable, determinada sobre la base de una comparación de la contribución permitida incluida en el contrato con el valor del SQI considerado en el punto de medición de electricidad con el contribución real calculada sobre la base de mediciones. Si las contribuciones permitidas no están especificadas en el contrato, la organización de suministro de energía es responsable de baja calidad, independientemente del culpable de su deterioro.
