Kran 210 qazanının sxematik diaqramı Buxar qazanlarının sobalarında bərk yanacağın yanması üçün yeni texnologiyaların tətbiqi üçün TKZ Krasny Kotelshchik ASC-nin dizayn işlənməsi. Mətndən çıxarış

TPP-210A birdəfəlik buxar qazanı tənzimləmə obyekti kimi qəbul edilir, mövcud idarəetmə sistemləri təhlil edilir, onun üstünlükləri və çatışmazlıqları qeyd olunur, qaz yanacağı üzrə TPP-210A qazanının istilik yükü tənzimləyicisinin struktur diaqramı təklif olunur. tənzimləyici mikroprosessor nəzarətçi Remikont R-130 istifadə edərək

Parametrlərin hesablanması və qaz yanacaq TPP-210A qazanının istilik yükünün tənzimlənməsi prosesinin modelləşdirilməsi, o cümlədən eksperimental məlumatların yaxınlaşması və iki dövrəli idarəetmə sistemi üçün idarəetmə obyektinin modelləşdirilməsi, iki dövrəli idarəetmə sistemlərinin parametrləri, həmçinin iki dövrəli sistemlərin tənzimlənməsində keçid prosesinin simulyasiyası. Alınan keçici xüsusiyyətlərin müqayisəli təhlili aparılır.

Mətndən çıxarış

Avtomatlaşdırma səviyyəsinə görə istilik energetikası digər sənaye sahələri arasında aparıcı yerlərdən birini tutur. İstilik elektrik stansiyaları onlarda baş verən proseslərin davamlılığı ilə xarakterizə olunur. İstilik elektrik stansiyalarında demək olar ki, bütün əməliyyatlar mexanikləşdirilmiş və avtomatlaşdırılmışdır.

Parametrlərin Avtomatlaşdırılması Əhəmiyyətli Faydalar Verir

İstifadə olunmuş ədəbiyyatın siyahısı

Biblioqrafiya

1. Qriqoryev V.A., Zorin V.M. “İstilik və atom elektrik stansiyaları”. kataloq. - M.: Energoatomizdat, 1989.

2. Pletnev G. P. İstilik elektrik stansiyaları üçün avtomatlaşdırılmış idarəetmə sistemləri: Universitetlər üçün dərslik / G. P. Pletnev. - 3-cü nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə — M.: Red. MPEI, 2005, - 355 s

3. Pletnev T.P. İstilik enerjisi sənayesində texnoloji proseslərin və istehsalatların avtomatlaşdırılması. /MPEI. M, 2007. 320 s.

4. Kiçik kanallı çoxfunksiyalı tənzimləyici mikroprosessor nəzarətçisi Remikont R-130″ Sənədlər dəsti YALBI.421 457.001TO 1−4

5. Pletnev G.P.Zayenko Yu.P. “İstilik və enerji proseslərinin avtomatlaşdırılmış idarəetmə sistemlərinin layihələndirilməsi, quraşdırılması və istismarı” MPEI 1995 316 s.- ill.

6. Rotach V.Ya. İstilik və enerji proseslərinin avtomatik idarə edilməsi nəzəriyyəsi, - M .: MPEI, 2007. - 400s.

7. Kozlov O.S. və başqaları."Texniki cihazlarda modelləşdirmə" proqram kompleksi (PK "MVTU", versiya 3.7).

İstifadəçi Təlimatı. - M .: MSTU im. Bauman, 2008.

Birdəfəlik qazanların işə salınma texnologiyası, qapalı dövriyyə sisteminə malik olmadığından, buxarın sudan davamlı olaraq ayrılacağı və müəyyən bir müddət ərzində müəyyən su ehtiyatının saxlanılacağı barabandan fərqlənir. vaxt. Bunlarda mühitin vahid məcburi dövriyyəsi həyata keçirilir. Buna görə, alışma zamanı (və yük altında işləyərkən) qızdırılan səthlər vasitəsilə mühitin davamlı məcburi hərəkətini təmin etmək və eyni zamanda qızdırılan mühiti qazandan çıxarmaq lazımdır və borularda suyun hərəkəti başlamalıdır. hətta ocaqların alovlanmasından əvvəl.

Bu şərtlərdə alovlanma rejimi tamamilə etibarlılığı, ekranların, ekranların, super qızdırıcıların borularının metalının düzgün temperatur şəraiti və qəbuledilməz istilik hidravlik tənzimləmələrinin olmaması ilə müəyyən edilir.

Təcrübə və hesablamalar göstərdi ki, alovlanma suyunun axını nominalın ən azı 30% -ni təşkil edərsə, birdəfəlik qazanın işə salınması zamanı istilik səthlərinin soyudulması etibarlıdır. Bu axın sürətində ekranlarda mühitin minimum kütlə sürəti etibarlılıq şərtlərinə görə 450-500 kq/(m2*s) təşkil edir. Bu vəziyyətdə, ekranlardakı mühitin minimum təzyiqi nominala yaxın saxlanılmalıdır, yəni. 14 MPa qazanlar üçün - 12-13 MPa səviyyəsində və superkritik təzyiqli qazanlar üçün - 24-25 MPa.

Birdəfəlik qazanlar üçün iki əsas atəş rejimi var: bir dəfə keçirici və ayırıcı.

Birdəfəlik atəş rejimində işçi mühit yük altında olduğu kimi qazanın bütün qızdırıcı səthləri ilə hərəkət edir. İlk alovlanma dövründə bu mühit ROU vasitəsilə qazandan çıxarılır və lazımi parametrlərə malik buxar əmələ gəldikdən sonra magistral buxar kəmərinə və ya birbaşa turbinə (blok qurğularında) göndərilir.

Aşağıdakı rəqəmlər birbaşa axın rejimində qazanı "soyuq" vəziyyətdən işə salmaq üçün sadələşdirilmiş sxemi göstərir:

Aşağıdakı başqa bir rəqəm qida su axınının (1), qazanın arxasındakı buxar təzyiqinin (2), mühitin temperaturunun (3), təzə (4) və ikincil (5) buxarının, həmçinin metalın temperaturunun dəyişməsini göstərir. əsas (7) və ikincil (5) qızdırıcıların ekranlarının. Göründüyü kimi, alovlanmanın başlanğıcında, buxar təzyiqi 4 MPa-a çatdıqda, aralıq qızdırıcının ekranlarında mühitin və metalın temperaturu 400-dən 300-250 ° C-ə qədər kəskin şəkildə aşağı düşür, bu açılışla izah olunur. mühitin drenaj sisteminə axıdılması üçün ROU-nun və bütün əsas yol boyunca 23-24 MPa, temperaturu 600 ° C-dən çox olan birincil və ikincil qızdırıcıların ekranlarının iş şəraiti də kəskin şəkildə pisləşir.

Ekran metalının temperaturunda həddindən artıq artımın qarşısını almaq yalnız alovlanma suyunun axınının artırılması və nəticədə separatorun işə salınma rejimi ilə müqayisədə kondensat və istilik itkisini artırmaqla mümkündür. Bunu, həmçinin qazanın "soyuq" vəziyyətdən işə salınması üçün birdəfəlik sxemin separatordan heç bir üstünlüyü olmadığını nəzərə alaraq, hazırda işə salınma üçün istifadə edilmir.

Qazanın "isti" və "soyudulmamış" vəziyyətdən birbaşa axınla işə salınması rejimi qazanın və buxar boru kəmərlərinin ən çox qızdırılan hissələrinin kəskin soyuması təhlükəsini, habelə qəbuledilməz artım təhlükəsini yaradır. birinci dövrdə BROU və ROU yandırılması bağlandıqda qeyri-istehlak rejimində super qızdırıcı metalın temperaturu. Bütün bunlar "isti" vəziyyətdən başlamağı çətinləşdirir, buna görə də bu rejim ayırıcı başlanğıc dövrə ilə əvəz edilmişdir.

Birdəfəlik işəsalma rejiminin yeganə tətbiq sahəsi ikiqat effektli qazanın “soyuq” vəziyyətdən yandırılması və bir dəfəlik fasilədən sonra isti ehtiyatdan birdəfəlik qazanın işə salınması idi. 1 saata qədər.

İkiqat qabıqlı qazan işə salındıqda, hər iki qabıq növbə ilə yandırılır: asimmetrik qazanlar (məsələn, TPP-110) ikinci dərəcəli qızdırıcının olmadığı qabıqdan başlayaraq yandırılır. Simmetrik qazanların halları ixtiyari bir ardıcıllıqla əridilir. Hər iki növlü ikiqat qabıqlı qazanların birinci korpusu separator rejiminə uyğun olaraq yandırılır. İkinci gövdənin yandırılması blokun kiçik bir elektrik yükü ilə başlanır və istənilən rejimə uyğun olaraq həyata keçirilir.

Qısa (1 saata qədər) dayandıqdan sonra qazanın yandırılması birbaşa axın rejimində həyata keçirilə bilər, çünki buxar parametrləri hələ də öz iş dəyərlərini saxlayır və qazan qurğusunun ayrı-ayrı elementləri və komponentləri işləməyə vaxt tapmamışdır. əhəmiyyətli dərəcədə sərinləyin. Bu vəziyyətdə birbaşa axın rejiminə üstünlük verilməlidir, çünki bu, vaxta qənaət etməyə və qazanın işə salınmasını sürətləndirməyə imkan verən separator dövrəsinə keçərkən tələb olunacaq xüsusi təlim tələb etmir. Bu vəziyyətdə yandırma, əsas və ikincil buxarın temperaturu turbin buxarının temperaturunu keçənə qədər bütün iş mühitinin ROU və ya BRDS vasitəsilə əsas buxar klapanından (MGS) axıdılması ilə birbaşa axın rejimində həyata keçirilir. giriş təxminən 50 ° C. Blokun bağlanması zamanı buxarın temperaturu 50 ° C-dən az azalıbsa, qazanın arxasındakı buxarın temperaturu dərhal nominal dəyərə qədər artır, bundan sonra ROU-dan turbinə buxar tədarükü dəyişdirilir.

Qazanın isti ehtiyatdan belə işə salınması ilə nəzərə alınmalıdır ki, qazanın qısamüddətli dayanması zamanı ekranların bir çox borularında giriş və çıxışda mühitin temperaturu bərabərləşir və mühitin təbii dövranı fərdi panellərin içərisində və panellər arasında baş verir. Bu dövriyyə o qədər sabit ola bilər ki, qidalanma nasosları yenidən işə salındıqdan sonra bir müddət davam edə bilər. Nəticə etibarı ilə, iş mühitinin düzgün istiqamətdə davamlı şəkildə hərəkətə başlaması üçün bir az vaxt lazımdır. Ortanın qeyri-sabit hərəkəti dayanana qədər, qızdırılan borulara zərər verməmək üçün qazan qurğusunu yandırmağa başlamaq tövsiyə edilmir.

Birdəfəlik separator rejimi ilə müqayisədə qazanın işə salınması yüksək dayanıqlıq, bütün qazan yolunda işləyən mühitin və metalın nisbətən aşağı temperaturu ilə xarakterizə olunur və turbinin sürüşmə buxar parametrlərində işə salınmasına imkan verir. Qazanın aralıq qızdırıcısının ekranları işə salınmanın erkən mərhələsində soyumağa başlayır və onların metalı qəbuledilməz dəyərlərə qədər qızdırılmır. Separatorun işə salınması rejimi daxili klapandan (2), quraşdırılmış separatordan (7), yandırıcı genişləndiricidən (9) və tənzimləyici klapanlardan ibarət olan yandırma qurğusu adlanan xüsusi yandırma qurğusundan istifadə etməklə həyata keçirilir. 5, 6, 8. Quraşdırılmış ayırıcı nəmliyi buxardan ayırmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur və böyük en kəsiyi (425 × 50 mm) olan bir borudur, içərisində vintli nəmləndirici quraşdırılmış və bir müddət ərzində işə salınmışdır. Qazanın buxar yaradan (1) və qızdırıcı (3) səthləri arasında tənzimləyici qurğular 5 və 6 vasitəsilə yandırılması. Daxili klapan 2 ekranları və konvektiv qızdırıcını buxar yaradan qızdırıcı səthlərdən ayırmağa xidmət edir və ekran səthlərinin son hissəsinin çıxış cihazları ilə ekran super qızdırıcılarının giriş kollektorları arasında yerləşdirilir. Qazanın yandırılması zamanı əsas buxar klapan (4) blok qurğusunda açıq qalır və çarpaz birləşmiş CHP qurğusunda qapalı qalır.

Yanan genişləndirici, quraşdırılmış ayırıcı ilə separatordan boşaldılan mühiti qəbul etmək üçün qurğular arasında ara mərhələdir. Genişləndiricidəki təzyiq separatordan (adətən təxminən 2 MPa) aşağı səviyyədə saxlandığından, işçi mühit tənzimləyici klapan 8 vasitəsilə ona axıdılır və təkrar tənzimləmədən sonra qismən buxarlanır. Yanan genişləndiricidən çıxan buxar zavodun öz ehtiyacları kollektoruna göndərilir, oradan deaeratorlara və digər istehlakçılara daxil olur və su dövran suyun çıxış kanalına və ya ehtiyat kondensat çəninə axıdılır və ya (da). blok qurğuları) birbaşa kondensatora.

Birdəfəlik qazan qurğusunun separatorla işə salınması ideyası işə salınma prosesini üç fazaya bölməkdir ki, bu ardıcıl həyata keçirilən mərhələlərin hər birində bütün qızdırıcı səthlərin etibarlılığı tam təmin edilsin və sonuncu mərhələdə buxar yaradan səthlərdə sabit nominal təzyiqi saxlamaqla aqreqatın güc avadanlığını sürüşmə buxar parametrləri üzrə işə salmaq mümkündür.

İşə başlamanın birinci mərhələsində iş mühitinin məcburi dövriyyəsi qapalı dövrə boyunca təşkil edilir: qidalanma nasosu - qazan - alovlanma qurğusu - tullantı mühiti üçün qəbuledicilər (bir blok quraşdırma turbin kondensatorunda) - qidalandırıcı nasos. Bu, buxar yaradan səthlərdə təhlükəli istilik-hidravlik tənzimləmə ehtimalını aradan qaldırır, kondensat və istilik itkisi minimuma endirilir. Bu işə salınma mərhələsində, iş mühitinin həddindən artıq qızdırılan səthlərə çıxışı yoxdur, çünki onlar bu işə salınma dövründə bağlanan daxili damper və tənzimləyici klapan 17 tərəfindən buxar yaradan səthlərdən kəsilir, və ödənişsiz rejimdə olurlar. Bu səthlərin borularının axınsız rejimdə buxarla içəridən soyudulmamasına baxmayaraq, onların metalının temperaturu məqbul həddə qalır, çünki bu dövrdə başlanğıc yanacaq sərfi sabit, nisbətən aşağı səviyyədə qalır. , nominal axın sürətinin 20% -dən çox olmayan.

Qazanın işə salınması dövründə super qızdırıcılar üçün qeyri-axın rejiminin təhlükəsizliyi TPP-110 və TPP-210 qazanlarının xüsusi sınaqları ilə təsdiq edilmişdir. Göründüyü kimi, nominal temperaturun 20% -ə qədər yanacaq (təbii qaz) istehlakında, ekranların ən çox qızdırılan son borularının divarları stasionar vəziyyətdə icazə verilən temperatur 600 ° C-dən çox deyil. Qazanın işə salınmasının ilkin dövründə yanacaq sərfinin 20% -dən əhəmiyyətli dərəcədə aşağı olduğunu nəzərə alsaq (məsələn, qazan mazutla işləyərkən onun sərfi nominal dəyərin 14-15% -dən çox deyil) ), super qızdırıcılar üçün qeyri-istehlak rejimi bu yanan dövrdə olduqca məqbul sayıla bilər.

Aparılan təcrübələrlə əlaqədar olaraq qeyd edilir ki, sınaqdan keçirilmiş qazanların heç birində axınsız rejimin bütün müddəti ərzində boru divarlarının temperaturu 550 °C-dən çox olmayıb. Bu temperatur adətən I mərhələ ekranlar üçün boruların istehsalı üçün istifadə edilən aşağı ərintili polad 12Kh1MF üçün icazə verilən maksimumdan aşağıdır və daha çox konvektiv super qızdırıcılarda II mərhələ ekranları üçün istifadə olunan austenitik polad 1Kh18N12T üçün.

İşə başlamanın birinci mərhələsində super qızdırıcıların söndürülməsi qazan qurğusunun manevrini və idarəsini asanlaşdırır, bu, qızdırılan səthləri birləşdirdikdən sonra qidalanma su təchizatının dayanıqlığını qorumaqla buxar parametrlərini və onun miqdarını rəvan şəkildə artırmağa imkan verir. İkinci işə salınma mərhələsinin başlanğıcı, həddindən artıq qızdırılan səthlərə yönəldilmiş, tənzimləyici klapanın tədricən açılması və buxarın temperaturu və təzyiqinin tədricən artırılması ilə qurulmuş separatorda buxarın buraxılmağa başladığı an hesab olunur. Bu işə salınma mərhələsində qazan iki təzyiqdə işləyir: nominal - qapalı qalmağa davam edən daxili vana qədər və "sürüşmə" - həddindən artıq istiləşmə səthlərində tənzimləyici valfın arxasında. Bu rejim, tambur qazanlarında olduğu kimi, qızdırılan səthlərin buxar yaradan səthlərdən separatorun buxar boşluğu ilə ayrılması səbəbindən mümkündür. İşə başlamanın üçüncü mərhələsində qazan qurğusu birbaşa axın rejiminə keçirilir. Bu köçürmə buxar parametrləri nominal dəyərlərin 80-85% -ə çatdıqdan sonra başlamalıdır. Tədricən quraşdırılmış klapanı açın, parametrləri nominal dəyərə gətirin və yandırma qurğusunu söndürün.

Bloksuz İES-də qazan qurğusunun yandırılmasının sonunda o, əsas buxar boru kəmərinə qoşulur və qoşulma qaydaları baraban qazanlarında olduğu kimi qalır. Əsas odur ki, qoşulma zamanı qazanın arxasında və magistral buxar boru kəmərində təzyiqlərin təxmini bərabərliyidir.

Blok qurğularında qazanın işə salınması turbinin işə salınması ilə birləşdirilir və qazanın birdəfəlik rejimə keçirilməsi adətən blokun elektrik yükü 60-70%-ə çatdıqdan sonra həyata keçirilir. nominal dəyər.

Aşağıdakı rəqəmlər separator rejimində bloksuz İES-in birdəfəlik qazanının başlanğıc xüsusiyyətlərini göstərir: 1 - qazanın arxasındakı buxar təzyiqi; 2 - yem suyu istehlakı; 3 - NRC-nin çıxışında mühitin maksimal temperaturu; 4 - qidalanma suyunun temperaturu; 5 - aralıq həddindən artıq istiləşmənin temperaturu; 6 - təzə buxar temperaturu; 8, 7 - ekranların metalının maksimum temperaturu II və aralıq qızdırıcı; 9 - fırlanan kamerada baca qazının temperaturu.

"İsti" başlanğıc zamanı alışma xüsusiyyətləri aşağıdakılardır. Brülörlərin alovlanmasından əvvəl, quraşdırılmış separatorların metalının temperaturu separatorlardan buxar çıxarmaqla 490-dan 350-320 ° C-ə endirilir və bu vəziyyətdə azalma sürəti 4 ° C / dəqdən çox olmamalıdır. . Eyni zamanda, ~~ qazanındakı təzyiq nominaldan (25 MPa) 10-15 MPa-a endirilir. Separatorların soyudulmasından 30-40 dəqiqə sonra "soyudulmamış" vəziyyətdə olduğu kimi eyni cədvələ uyğun olaraq, yəni yem suyunun minimum alovlanma sürətini təyin etdikdən sonra qapalı quraşdırılmış klapan qarşısında təzyiq 24-ə qədər yüksəlir. -25 MPa, yağ yandırıcıları başlanğıc debili yağla işə salınır və eyni zamanda 8 quraşdırılmış separatorun relyef klapanları açılır. Bundan sonra, tənzimləyici klapanlar 5 tədricən açılır.Daha sonrakı əməliyyatlar "soyuq" vəziyyətdən başlayanda olduğu kimidir. Yanmadan əvvəl qazandakı təzyiqi azaltmaqla, ekranlarda buxarın kondensasiyası istisna edilir, buna görə də birbaşa axın rejimində işə salındıqda daha az soyudulur.

TPP-210A qazanı olan enerji bloku qidalanma nasosunun işində nasazlıqlar səbəbindən qoruyucu qurğular tərəfindən təcili olaraq bağlandı. Mazut xəttindəki klapan avtomatik bağlandıqda, maye yanacağın tədarükü tamamilə söndürülmədi və bir qazan gövdəsində sobada az miqdarda yanacaq yağı yanmağa davam etdi, bu da nəinki istilik təhriflərinin artmasına səbəb oldu. və LFC panellərində dövriyyənin artması, həm də yuxarı döngələrdə ayrı-ayrı sabit boruların görünüşünə qədər boruların bütün hissəsini tutan və onlarda işləyən mühitin hərəkətinə mane olan bir qədər qızdırılan buxar baloncukları. Superkritik təzyiqli buxar əmələ gəldiyi zaman su ilə eyni sıxlığa malik olsa da, onun temperaturunun cəmi bir neçə dərəcə artması onun sıxlığının onlarla faiz azalmasına səbəb olur. Suyun sürətinin artması ilə buxar baloncukları onun axını ilə aparılmalı idi, lakin böyük baloncuklar müvəqqəti olaraq uzana bilər, buna görə müvafiq boruların metalının temperaturu kəskin şəkildə artmalıdır.

Beş dəqiqəlik fasilədən sonra qazan birbaşa axın rejiminə keçirildi və qaydalara zidd olaraq, yem suyu əvvəllər deyil, sobaya mazut tədarükünün kəskin artması ilə eyni vaxtda verildi. Tezliklə NRCH borularından birinin isidilməmiş çıxış hissəsində temperaturun 570 °C-ə qədər artması qeydə alınıb. Bu temperaturun avtomatik qeydləri arasındakı interval 4 dəqiqə idi, lakin bu temperatur yenidən qeydə alınmazdan əvvəl borunun fövqəladə qopması baş verdi ki, orada brülör kəmərinin zonasında yandırıcı kəmərlərlə qorunmayan bir hissə var idi. Qazan yenidən təcili olaraq bağlandı.

Başqa bir misal, relyef klapanları tam açılmadıqda baş verən, ayrılmış nəmi quraşdırılmış separatordan çıxaran ayırmanın pisləşməsi ilə bağlıdır. Birdəfəlik qazan yandırıldıqda, enjeksiyon desuperheaterlərinin nasazlığı halında canlı buxarın temperaturunu azaltmaq üçün bu klapanlar bağlandı. Bu nəzarət üsulu buxar temperaturunda kəskin və əhəmiyyətli dəyişikliklərlə əlaqələndirilir və buxar yolu boyunca quraşdırılmış ayırıcıya yaxın olan superheater başlıqlarında yorğunluq çatlarının görünüşünə səbəb olur.

Separatorda işləyən mühitin dayanıqlı hərəkətinin pozulması səbəbindən superqızdırıcının yaxınlıqdakı kollektorlarına suyun buraxılmaması üçün klapanların 8 bağlanması və 5 açılması yavaş həyata keçirilməlidir. Bundan əlavə, boru kəmərlərində yığılmış kondensatın alışma qurğusundan qaçmasının qarşısını almaq üçün tənzimləyici klapandan 5 əvvəl və sonra drenajları əvvəlcədən açmaq lazımdır.

Qaz klapanlarının 5 yavaş açılması magistral buxar boru kəmərlərinin isitmə vaxtının və qazanın yanma müddətinin artmasına səbəb olur. Əlbəttə ki, buxar temperaturunda əhəmiyyətli dalğalanmalar qəbuledilməzdir, lakin qazan ildə yalnız bir neçə dəfə yandırılırsa, buxar istiliyinin bir qədər azalmasının qarşısını almaq üçün işəsalma əməliyyatlarını əlavə olaraq gecikdirmək üçün heç bir səbəb yoxdur. Ancaq qazan tez-tez yandırılırsa və dayandırılırsa, o zaman ekranlara kiçik su damlaları belə təhlükəli nəticələrə səbəb ola bilər. Buna görə də, birdəfəlik qazanları yandırarkən, klapanların 5 yavaş və tədricən açılmasını tənzimləyən işəsalma cədvəlinə ciddi riayət etmək lazımdır.

Fil S. A., Golyshev L. V., mühəndislər, Mysak I. S., mühəndislik elmləri doktoru. Sci., Dovgoteles G. A., Kotelnikov I. I., Sidenko A. P., ASC LvovORGRES mühəndisləri - "Lviv Politexnik" Milli Universiteti - Trypilska TPP

Aşağı reaktiv daş kömürlərin yanması (Vdaf< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
Goon adətən adi üfürmə qurğularından istifadə etməklə qazanın son konvektiv səthinin qaz kanallarından götürülmüş tək kül nümunələrindən istifadə etməklə laboratoriya üsulu ilə müəyyən edilir. Laboratoriya metodunun əsas çatışmazlığı, kül nümunəsinin üfürücü qurğuda yavaş toplanması vaxtını və laboratoriyanın müddətini əhatə edən Gong nəticəsinin əldə edilməsində çox uzun gecikmədir (4 - 6 saatdan çox). təhlil. Beləliklə, tək bir kül nümunəsində gongda mümkün olan bütün dəyişikliklər uzun müddət ümumiləşdirilir ki, bu da yanma rejiminin tez və səmərəli şəkildə tənzimlənməsini və optimallaşdırılmasını çətinləşdirir.
Qazanın dəyişkən və qeyri-stasionar rejimlərindəki məlumatlara görə, həyata keçirilən tənzimləmə siklonunun kül toplama əmsalı (təmizləmə dərəcəsi) 70 - 95% diapazonunda dəyişir, bu da əlavə səhvlərə səbəb olur. qonqun müəyyən edilməsi.
Uçucu kül qurğularının çatışmazlıqları uçucu küldə karbon analizatorları kimi davamlı qanq ölçmə sistemlərinin tətbiqi ilə aradan qaldırılır.
2000-ci ildə Mark və Wedell (Danimarka) tərəfindən istehsal edilmiş səkkiz dəst (hər gəmi üçün iki) stasionar davamlı işləyən RCA-2000 analizatorları.
RCA-2000 analizatorunun iş prinsipi spektrin infraqırmızı bölgəsində analizin fotoabsorbsiya üsuluna əsaslanır.
Ölçmə diapazonu 0 - mütləq Gong dəyərlərinin 20% -i, 2 - 7% diapazonunda nisbi ölçmə xətası - ± 5% -dən çox deyil.
Analizatorun ölçmə sistemi üçün kül nümunəsinin götürülməsi elektrostatik çöküntülərin qarşısındakı qaz kanallarından aparılır.
Gonqların davamlı qeydi 3 dəqiqə ərzində tam ölçmə dövriyyəsi tezliyi ilə idarəetmə otağının özünü qeyd edən cihazında həyata keçirildi.
Müxtəlif tərkibli və keyfiyyətli külü yandırarkən, faktiki mütləq Gong dəyərləri, bir qayda olaraq, 20% -i keçdi. Buna görə də, hazırda analizatorlar qeyd cihazının 0 - 100% miqyasında Gv ° daxilolmasında yanan maddələrin tərkibinin nisbi dəyərlərində dəyişikliklərin göstəriciləri kimi istifadə olunur.
Həqiqi Gong səviyyəsinin təxmini qiymətləndirilməsi üçün analizatorun kalibrləmə xarakteristikası tərtib edilmişdir ki, bu da laboratoriya üsulu ilə müəyyən edilmiş mütləq Gong dəyərləri ilə G°Gong analizatorunun nisbi dəyərləri arasındakı əlaqədir. 20-dən 45% -ə qədər gonq dəyişməsi diapazonunda analitik formada xarakterik tənlik ilə ifadə edilir.

Eksperimental tədqiqatlar və qazanın normal işləməsi zamanı analizatorlar aşağıdakı işləri yerinə yetirmək üçün istifadə edilə bilər:
yanma rejiminin optimallaşdırılması;
qazanxananın sistem və aqreqatlarının planlı texnoloji keçidi zamanı qonqun dəyişməsinin qiymətləndirilməsi;
qazanın qeyri-stasionar və startdan sonrakı rejimlərində, habelə kül və təbii qazın alternativ yanması zamanı səmərəliliyin azalma dinamikasının və səviyyəsinin müəyyən edilməsi.
Qazanın istilik sınağı dövründə yanma rejimini optimallaşdırmaq və planlaşdırılmış avadanlığın işə salınmasının toz kömürün yanma prosesinin dayanıqlığına təsirini qiymətləndirmək üçün analizatorlardan istifadə edilmişdir.
Təcrübələr qazanın stasionar yüklərində 0,8-1,0 nominal diapazonda və aşağıdakı xüsusiyyətlərə malik ASH-nin yanmasında aparılmışdır: daha aşağı xüsusi yanma istiliyi Qi = 23,06 - 24,05 MJ/kq (5508 - 5745 kkal/kq), iş çəkisi başına kül tərkibi Ad = 17,2 - 21,8%, iş çəkisi üzrə rütubət W = 8,4 - 11,1%; toz halına salınmış kömür alovunun işıqlandırılması üçün təbii qazın payı ümumi istilik buraxılışının 5-10%-ni təşkil etmişdir.
Analizatorlardan istifadə edərək yanma rejiminin optimallaşdırılması üzrə təcrübələrin nəticələri və təhlili verilmişdir. Qazanı qurarkən aşağıdakılar optimallaşdırıldı:
brülörlərdə periferik qapıların açılmasını dəyişdirməklə ikinci dərəcəli havanın çıxış sürətləri;
isti ventilyatorun yükünü dəyişdirərək ilkin havanın çıxış sürətləri;
alovun təbii qazla işıqlandırılmasının nisbəti (yanma dayanıqlığının təmin edilməsi şərtlərinə uyğun olaraq) mümkün olan minimum sayda işləyən qaz yandırıcılarını seçməklə.
Yanma rejiminin optimallaşdırılması prosesinin əsas xüsusiyyətləri Cədvəldə verilmişdir. bir.
Cədvəldə verilmişdir. Şəkil 1, məlumatlar analizatorların optimallaşdırma prosesində mühüm rolunu göstərir, bu da H°h-də dəyişiklik haqqında cari məlumatın davamlı ölçülməsindən və qeydiyyatından ibarətdir ki, bu da vaxtında və vaxtında işləməyə imkan verir.
optimal rejimi, sabitləşmə prosesinin tamamlanmasını və qazanın optimal rejimdə işə salınmasını aydın şəkildə düzəldin.
Yanma rejimini optimallaşdırarkən əsas diqqət H °un nisbi dəyərlərinin mümkün olan ən aşağı səviyyəsini tapmağa yönəldilmişdir. Bu vəziyyətdə, gongun mütləq dəyərləri analizatorun kalibrləmə xarakteristikaları ilə müəyyən edilmişdir.
Beləliklə, qazanın yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün analizatorlardan istifadənin effektivliyini təxmini olaraq daxilolmada yanan maddələrin tərkibini orta hesabla 4% və mexaniki yanma nəticəsində istilik itkisini 2% azaltmaqla qiymətləndirmək olar.
Qazanın stasionar rejimlərində müntəzəm texnoloji keçid, məsələn, toz sistemlərində və ya brülörlərdə toz kömürün sabit yanma prosesini pozur.

Cədvəl 1
Yanma rejiminin optimallaşdırılması prosesinin xüsusiyyətləri

TPP-210A qazanı ShBM 370/850 (Sh-50A) tipli top baraban dəyirmanları və ümumi toz qutusu olan üç toz sistemi ilə təchiz edilmişdir.
Toz sistemindən istifadə edilən quruducu əsas toz və qaz ocaqlarının üstündə yerləşən xüsusi axıdma ucluqları vasitəsilə MB 100/1200 tipli dəyirman fanatı vasitəsilə yanma kamerasına (ön soba) axıdılır.
Hər bir qazan korpusunun ön sobası müvafiq xarici toz sistemindən tam boşalma və orta toz sistemindən axıdmanın yarısını alır.
İstifadə olunmuş quruducu aşağı temperaturlu nəmləndirilmiş və tozlu havadır, əsas parametrləri aşağıdakı məhdudiyyətlər daxilindədir:
tullantı havasının payı bədənin (qazan) ümumi hava istehlakının 20 - 30% -ni təşkil edir; temperatur 120 - 130 ° C; toz sisteminin siklonu tərəfindən tutulmayan incə kömür tozunun payı, dəyirman məhsuldarlığının 10 - 15%;
rütubət frezelənmiş işçi yanacağın qurudulması zamanı ayrılan rütubətin miqdarına uyğundur.
İstifadə olunmuş qurutma agenti maksimum alov temperaturu zonasına axıdılır və buna görə də kömür tozunun yanmasının tamlığına əhəmiyyətli dərəcədə təsir göstərir.
Qazanın istismarı zamanı orta toz sistemi ən çox dayandırılır və yenidən işə salınır, onun köməyi ilə sənaye bunkerində lazımi toz səviyyəsi saxlanılır.
Orta toz sisteminin planlı bağlanması zamanı qazan gövdəsinin yanma rejiminin əsas göstəricilərində - daxilolmada yanan maddələrin tərkibi və baca qazlarında (NO) azot oksidlərinin kütləvi konsentrasiyasında dəyişiklik dinamikası göstərilir. şək. bir.
Yuxarıdakı və bütün sonrakı rəqəmlərdə qrafik asılılıqların qurulması zamanı aşağıdakı şərtlər qəbul edilir:
girişdə yanan maddələrin tərkibi koordinatların iki şaquli oxunun şkalalarının qiymətlərinə uyğundur: Gongun orta ölçmələri və Gong kalibrləmə xarakteristikasına uyğun olaraq yenidən hesablama məlumatları;
işlənmiş qazlarda artıq hava ilə NO-nun kütləvi konsentrasiyası (NO2-yə endirilmədən) stasionar Mars-5 MP "Ekomak" qaz analizatorunun (Kiyev) davamlı qeydə alınan ölçmələrindən götürülmüşdür;
H°un və NO dəyişikliklərinin dinamikası sabitdir
texnoloji əməliyyatın və sabitləşdirmə rejiminin bütün dövrü ərzində; texnoloji əməliyyatın başlanğıcı sıfır vaxt istinadına yaxın götürülür.
Toz kömür yanacağının yanmasının tamlığı, bir qayda olaraq, güzgü-əks istiqamətlərdə dəyişən Gong və NO iki göstəricisi ilə təhlil edilən yanma rejiminin (KTR) keyfiyyəti ilə qiymətləndirildi.

düyü. 1. Orta toz sistemi dayandırıldıqda yanma rejiminin göstəricilərində dəyişikliklər

Orta toz sisteminin planlaşdırılmış dayandırılmasının KTP göstəricilərinə təsiri (Şəkil 1) aşağıdakı texnoloji əməliyyatların ardıcıllığından asılı olaraq təhlil edilmişdir:
əməliyyat 1 - xam kömür qidalandırıcısının (CFC) bağlanması və dəyirmana kömür tədarükünün dayandırılması SBM tamburunun yüklənməsini azaltdı, kömür tozunun incəliyini azaldıb və işlənmiş havanın temperaturunu artırdı, bu da qısamüddətli təsirə səbəb oldu. CTE-də müddətli yaxşılaşma: Hn°-də azalma və NO-da artım; dəyirmanın daha da yumşaldılması prosesi tullantı havadan tozun çıxarılmasına və soba qabağında artıq havanın artmasına kömək etdi, bu da CTE-yə mənfi təsir göstərdi;
əməliyyat 2 - SHM-nin dayandırılması və toz sisteminin ventilyasiyasının azaldılması əvvəlcə CTE-ni bir qədər yaxşılaşdırdı, sonra dəyirman fanının (MF) söndürülməsi ilə gecikmə ilə CTE pisləşdi;
əməliyyat 3 - MW-nin dayandırılması və sərf olunan qurutma agentinin yanma kamerasına axıdılmasının dayandırılması CTE-ni əhəmiyyətli dərəcədə yaxşılaşdırdı.

Beləliklə, bütün digər şeylər bərabər olduqda, toz sisteminin dayandırılması yanacağın yanma prosesini yaxşılaşdırdı, mexaniki yanma prosesini azaldıb və NO-nun kütləvi konsentrasiyasını artırdı.
Toz sisteminin dayanıqlığının tipik pozulması dəyirman tamburunu yanacaqla həddən artıq yükləmək və ya üyüdmə toplarını nəm gil materialla "yaxmaq"dır.
Son dəyirmanın tamburunun uzun müddətli döyülməsinin qazan gövdəsinin CTE-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 2.
PSU-nun bağlanması (1-ci əməliyyat) pulverizator sisteminin dayandırılması zamanı nəzərə alınan səbəblərə bənzər səbəblərə görə, dəyirmanla işləmənin birinci mərhələsində CTE-ni qısa müddətə yaxşılaşdırdı. Dəyirmanın PSU-nun daxil edilməsinə qədər (əməliyyat 2) sonrakı yoxsullaşdırılmasında CTE-nin pisləşməsi və G°un artımı tendensiyası müşahidə edildi.

düyü. Şək 2. Son dəyirmanın barabanının döyülməsi zamanı yanma rejiminin göstəricilərinin dəyişməsi.

düyü. 3. Son toz sistemi işə salındıqda və qaz ocaqlarını söndürərkən yanma rejiminin göstəricilərində dəyişikliklər

Daha az dərəcədə, PSU-nun avtomatik işləməsi vaxtaşırı PSU sürücüsünü söndürməklə və sonra işə salmaqla dəyirmanın kömürlə lazımi yüklənməsini tənzimləyən soba rejimini qeyri-sabitləşdirir.
Həddindən artıq toz sisteminin başlanğıc rejiminin KTP-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 3.
Toz sisteminin başlanğıc əməliyyatlarının yanma rejiminə aşağıdakı təsiri qeyd edildi:
əməliyyat 1 - MW-nin işə salınması və nisbətən soyuq havanın əvvəlcədən sobaya axıdılması ilə toz sisteminin yolunun ventilyasiyası (istiləşməsi) yanma zonasında artıq havanı artırdı və məşəlin temperaturunu azaldıb, bu da pisləşməyə səbəb oldu. CTE-də;
əməliyyat 2 - SHBM-nin işə salınması və kanalın ventilyasiyasının davam etdirilməsi CTE-yə mənfi təsir göstərdi;
əməliyyat 3 - PSU-nun işə salınması və qurutma agentinin nominal istehlakının artması ilə dəyirmanın yanacaqla yüklənməsi CTE-ni əhəmiyyətli dərəcədə pisləşdirdi.
Belə nəticəyə gəlmək olar ki, toz sisteminin işə salınması CTE-yə mənfi təsir göstərir, mexaniki yanma prosesini artırır və NO-nun kütləvi konsentrasiyasını azaldır.
TPP-210A qazan korpusunun ön sobası ön və arxa divarlarda bir pillədə quraşdırılmış 70 MVt istilik gücünə malik altı ilbizli toz və qaz ocaqları və ocağın üstündə iki qaz-yağ ocaqları ilə təchiz edilmişdir. qazanın işləmə yükləri daxilində sabit maye külün çıxarılmasını təmin etmək.
Kül kömür tozunun yanması zamanı yanma prosesini sabitləşdirmək üçün ocaq ocaqlarına sabit axın sürətində (ümumi istilik buraxılmasının təqribən 5%-i) təbii qaz və əsas toz-qaz ocaqları vasitəsilə dəyişkən axınla verilirdi. toz kömür. Hər bir əsas ocağa qaz tədarükü ümumi istilik buraxılışının 1,0 - 1,5% -nə uyğun olaraq mümkün olan ən aşağı axın sürətində həyata keçirilmişdir. Buna görə də məşəlin işıqlandırılması üçün təbii qazın payının dəyişdirilməsi müəyyən sayda əsas qaz ocaqlarının yandırılması və ya söndürülməsi yolu ilə həyata keçirilirdi.
Qaz ocaqlarının söndürülməsinin (təbii qazın payının azaldılması) qazan gövdəsinin CTE-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 3.
Əvvəlcə bir qaz burnerinin (əməliyyat 4), sonra isə üç qaz ocağının (əməliyyat 5) ardıcıl dayandırılması CTE-yə müsbət təsir göstərmiş və mexaniki yanmaların əhəmiyyətli dərəcədə azalmasına səbəb olmuşdur.
Qaz sobalarının yandırılmasının (təbii qazın payının artırılması) CTE-yə təsiri şək. 4. Bir qaz ocağının (əməliyyat 1), iki ocağın (əməliyyat 2) və bir ocağın (əməliyyat 3) ardıcıl işə salınması CTE-yə mənfi təsir göstərdi və mexaniki yanmağı əhəmiyyətli dərəcədə artırdı.

düyü. 4. Qaz brülörləri işə salındıqda yanma rejiminin göstəricilərinin dəyişdirilməsi
cədvəl 2
Avadanlıqların texnoloji keçidi zamanı daşınma zamanı yanan maddələrin tərkibindəki dəyişikliklər

Qazan avadanlığının sübut edilmiş texnoloji keçidinin CTE (Kun) dəyişməsinə təsirinin təxmini qiymətləndirilməsi Cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 2.
Verilən məlumatların təhlili göstərir ki, stasionar rejimlərdə qazanxananın səmərəliliyinin ən çox azalması toz sisteminin işə salınması nəticəsində və alovla işıqlandırma üçün təbii qazın həddindən artıq istehlakı ilə baş verir.
Qeyd etmək lazımdır ki, toz sisteminin işə salınması əməliyyatlarının yerinə yetirilməsi zərurəti yalnız texnoloji səbəblərlə müəyyən edilir və alov işıqlandırması üçün təbii qazın həddindən artıq qiymətləndirilmiş istehlakı, bir qayda olaraq, mümkün qəzaların qarşısını almaq üçün istismar işçiləri tərəfindən təyin edilir. AS keyfiyyətinin qəfil pisləşməsi halında yanma prosesinin dayanıqlığının pozulması.
RCA-2000 analizatorlarının istifadəsi fasiləsiz, vaxtında dəyişməyə imkan verir
yanacağın keyfiyyətindəki hər hansı dəyişikliyi qiymətləndirmək və təbii qazın minimum zəruri istehlakı ilə alov işıqlandırmasının dəyərini daim müvafiq optimal səviyyədə saxlamaq, bu da qıt qaz yanacağının istehlakını azaltmağa və qazanın səmərəliliyini artırmağa kömək edir.

nəticələr

1. Təhvil-təslim zamanı yanan maddələrin tərkibinin davamlı ölçülməsi sistemi istismara qəbul və tədqiqat işlərində istifadə üçün tövsiyə olunan TPP-210A qazanında AS-nin yanması zamanı yanma proseslərinin axınını tez və səmərəli şəkildə qiymətləndirməyə imkan verir. həmçinin qazan avadanlıqlarının səmərəliliyinin sistematik monitorinqi üçün.
2. Yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün RCA-2000 analizatorlarından istifadənin səmərəliliyi mexaniki yanma göstəricilərini - daxilolmada yanan maddələrin tərkibini orta hesabla 4% və müvafiq olaraq mexaniki yanma nəticəsində istilik itkisini 2% azaltmaqla şərti olaraq qiymətləndirilir. .
3. Qazanın stasionar rejimlərində avadanlıqların müntəzəm texnoloji keçidi yanma prosesinin keyfiyyətinə təsir göstərir. Toz sisteminin işə salınması və toz halına salınmış kömür məşəlinin yandırılması üçün təbii qazın həddindən artıq istehlakı qazanxananın səmərəliliyini əhəmiyyətli dərəcədə azaldır.

Biblioqrafiya

1. Madoyan A. A., Baltyan V. N., Grechany A. N. Elektrik qazanlarında aşağı dərəcəli kömürlərin səmərəli yanması. Moskva: Energoatomizdat, 1991.
2. Tripolskaya İES-in TPP-210A toz kömür qazanının yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün RCA-2000 yanar məzmun analizatorunun və Mars-5 qaz analizatorunun istifadəsi / Qolışev L. V., Kotelnikov N. İ., Sidenko A. P. və başqaları - Tr. Kiyev Politexnik İnstitutu. Enerji: iqtisadiyyat, texnologiya, ekologiya, 2001, №1.
3. Zusin S. I. Qazan qurğusunun iş rejimindən asılı olaraq mexaniki yanma ilə istilik itkisinin dəyişməsi. - İstilik energetikası, 1958, No 10.

XX əsrin ortalarında istilik elektrik stansiyalarının inkişafı enerji avadanlıqlarının vahid gücünün və səmərəliliyinin artırılması yolu ilə getdi. Eyni zamanda, 1950-ci illərdə SSRİ-də 100, 150 və 200 MVt enerji blokları olan istilik elektrik stansiyaları, 60-cı illərdə isə 300, 500 və 800 MVt gücündə elektrik stansiyaları tikilməyə başladı. elektrik stansiyalarında əməliyyat. 1200 MVt gücündə bir enerji bloku da istifadəyə verilmişdir. Bu qurğularda superkritik buxar parametrləri üçün qazanlar quraşdırılır.

Qazanların superkritik buxar parametrlərinə keçidi, istilik səmərəliliyinin artması səbəbindən yanacaq qənaətinin optimal balansı ilə müəyyən edilən iqtisadi məqsədəuyğunluqla diktə edildi. dövrü və avadanlıq və istismar xərclərinin artması. Subkritik buxar parametrləri üçün güclü qurğularda baraban qazanlarından istifadə etməkdən imtina, 500 MVt gücündə bir qazan üçün 200 tona çatan baraban kütləsinin artması nəticəsində qazanın dəyərinin əhəmiyyətli dərəcədə artması ilə müəyyən edildi. əsas yük 400 MVt-dan çox deyil. Bu baxımdan, yüksək güc blokları yaratarkən, birdəfəlik superkritik təzyiqli qazanlara keçmək qərara alındı.

İlk dəfə 300 MVt-lıq enerji blokları üçün birdəfəlik qazanlar, TPP-110 və PK-39 modelləri və 800 MVt-lıq enerji blokları üçün qazanlar, TPP-200, TPP-200-1 modelləri 1960-cı illərin əvvəllərində istehsal edilmişdir. Onlar iki hissədən ibarət idi. TPP-110 və PK-39 buxar qazanları hər bir korpusda (monoblok) istilik səthlərinin asimmetrik təşkili ilə istehsal edilmişdir.

TPP-110 qazanında əsas qızdırıcının əsas hissəsi bir binada, qalan hissəsi ikinci binada yerləşir.

bu qızdırıcının bir hissəsi və aralıq qızdırıcının bütün qızdırıcı səthi. Super qızdırıcıların belə bir təşkili ilə onların hər birindəki buxar temperaturu "yem suyu-yanacaq" nisbətini dəyişdirərək idarə olunur. Bundan əlavə, qaz-buxar istilik dəyişdiricisində aralıq buxar temperaturu idarə olunur.

Buxar istiliyinə nəzarət edildikdə baş verən gəmilər arasında istilik yükünün yenidən bölüşdürülməsi arzuolunmazdır, çünki antrasit kulleti və digər aşağı reaksiyalı yanacağın yanması zamanı isti havanın temperaturu azalır, bu da isti havanın artmasına səbəb olur. yanacağın aşağı yanmasından istilik itkiləri.

T-formalı sxemə uyğun olaraq istehsal olunan PK-39 ikiqat kasetli buxar qazanında, birincil və aralıq qızdırıcılar qazanın şaquli oxuna asimmetrik olaraq korpusların dörd konvektiv şaftında yerləşir. Hər bir korpusun sağ və sol konvektiv vallarında yanma məhsullarının miqdarı dəyişdikdə, ilkin və aralıq qızdırıcılar tərəfindən istilik udulması yenidən paylanır ki, bu da buxar temperaturunun dəyişməsinə səbəb olur. TPP-200, TPP-200-1 modellərinin simmetrik korpusları olan ikiqat korpuslu buxar qazanında hər bir korpusun konveksiya valları şaquli arakəsmələrlə üç hissəyə bölünür. Konvektiv şaftın orta hissəsində su iqtisadçısının paketləri, iki ekstremalda - yüksək təzyiqli konvektiv qızdırıcının paketləri və aralıq bir paket yerləşdirilir.

TPP-110 qazanlarının istismar təcrübəsi binaların hər birində "yem suyu-yanacaq" nisbətini dəyişdirərək ilkin və ara buxarın temperaturuna nəzarət etmək imkanını təsdiqlədi. Eyni zamanda, bu qazanların istismarı zamanı onların qəzalı dayanmalarının sayının artması müşahidə olunub. Qazanların istismarı xeyli mürəkkəbləşdi. Oxşar mənzərə PK-39 qazanının pilot istismarı zamanı da müşahidə olunub.

Sonradan bu qazanların əvəzinə ikiqat korpuslu qurğular istehsal edildi, lakin korpuslarda istilik səthlərinin simmetrik tənzimlənməsi ilə - ikiqat bloklar (TPP-210, TPP-210A, TGMP-114, PK-41, PK-49, P) -50).

İstilik səthlərinin simmetrik təşkili ilə ikiqat qabıqlı qazanların istifadəsi enerji blokunun etibarlılığını artırır. Binalardan birinin fövqəladə dayanması halında, enerji bloku digər binada azaldılmış yüklə işləyə bilər. Bununla belə, tək bədən əməliyyatı daha az qənaətcildir. İkiqat qabıqlı qazanların dezavantajları da boru kəmərlərinin sxeminin mürəkkəbliyini, çox sayda fitinqləri və artan xərcləri əhatə edir.

Superkritik təzyiq qazanları olan enerji bloklarının iş təcrübəsi göstərdi ki, bir qablı aqreqatların istifadə əmsalı iki ilə müqayisədə aşağı deyil. Bundan əlavə, buxar-su armaturlarının və avtomatik idarəetmə cihazlarının sayının azalması ilə əlaqədar olaraq, bir qabıqlı qazanlarla güc bloklarına texniki xidmət sadələşdirilmişdir. Bu hallar tək qabıqlı superkritik təzyiqli qazanların istehsalına keçidə səbəb oldu.

Buxar tutumu 1000 t/saat olan TPP-312A buxar qazanı (şək. 2.13) 300 MVt turbinli aqreqatda kömürlə işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. 25 MPa təzyiq və 545°C temperaturda çox qızdırılmış buxar istehsal edir və səmərəliliyə malikdir. 92%. Qazan - tək korpuslu, yenidən qızdırılan, açıq prizmatik yanma kamerası olan U formalı plan. Ekranlar yanma kamerasının hündürlüyünə görə dörd hissəyə bölünür: aşağı radiasiya hissəsi, iki hissədən ibarət orta hissə və yuxarı şüalanma hissəsi. Yanma kamerasının aşağı hissəsi çivili karborundumla örtülmüş borularla qorunur. Şlakların çıxarılması - maye. Yanma kamerasının çıxışında ekranlı super qızdırıcı, konvektiv şaftda yüksək və aşağı təzyiqli konvektiv qızdırıcılar var. Yüksək təzyiqli buxarın temperaturu yem suyunun vurulması ilə, aşağı təzyiqli buxar isə buxar-buxar istilik dəyişdiricisi tərəfindən idarə olunur. Havanın qızdırılması regenerativ hava qızdırıcılarında həyata keçirilir.

Aşağıdakı tək qabıqlı superkritik təzyiqli qazanlar hazırlanmış və istismardadır: toz kömür TPP-312, P-57, P-67, qaz-yağ TGMP-314, TGMP324, TGMP-344, TGMP-204, TGMP-1204 . 2007-ci ildə TKZ Krasny Kotelshchik, Bar İES-in (Hindistan) enerji blokları üçün buxar tutumu 2225 t/saat və çıxışda buxar təzyiqi 25 MPa olan TPP-660 qazanları istehsal etdi. Qazanların istismar müddəti 50 ildir.

Hollandiyadakı Hemweg istilik elektrik stansiyasının son enerji blokunda (4-cü bölməyə baxın), Benson texnologiyasına uyğun olaraq buxar iki keçidli qazan (Şəkil 2.14) tam yükdə 1980 t / saat buxar tutumu ilə dizayn edilmişdir. Mitsui Babcock Energy və daş kömür üzərində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur, (əsas yanacaq növü kimi) və qaz 680 MVt turbinli blokda quraşdırılmışdır.

Bu superkritik şüalanma birdəfəlik qazan 26 MPa təzyiqdə və 540/568°C temperaturda buxar yaradır.

O, turbinin giriş təzyiqinin güc blokunun yükü ilə dəyişən səviyyəyə qədər tənzimləndiyi dəyişdirilmiş sürüşmə təzyiq rejimində işləyir.

Qazan enjeksiyon desuperheaterləri olan üç qızdırıcı və iki təkrar qızdırıcı qurğu ilə təchiz edilmişdir (baxmayaraq ki, bu tək təkrar qızdırma dövrüdür). İqtisadiyyatçı qabırğalı səthə malik boruların üfüqi bir rulonudur. Birincil qızdırıcı bir üfüqi və bir şaquli blok şəklində təşkil edilmişdir. İkinci dərəcəli ekran qızdırıcısı asılmış tək dövrəli blokdur və super qızdırıcının son pilləsi də bir dövrəli asma blok şəklində hazırlanır. Qazanın çıxışında isti buxarın temperaturu 540°C-dir. Qazanın təkrar qızdırıcı sistemi iki mərhələdən ibarətdir - ilkin və son. İlkin mərhələyə iki üfüqi blok daxildir, son isitmə mərhələsi qazan bacasında yerləşən qatlanmış dövrə şəklində şaquli blok ilə təmsil olunur. Qazanın çıxışında çox qızdırılan buxarın temperaturu 568°C-dir.

Qazanın qaz üfürücü sistemi proqramlaşdırıla bilən məntiq nəzarətçisi tərəfindən idarə olunan 107 üfleyicidən ibarətdir. Kül qalıqlarının çıxarılması yanğın qutusunun altından keçən bir kazıyıcı konveyer və kül qalıqlarının filtri çəninə hidravlik nəqli ilə həyata keçirilir.

Baca qazının çıxış temperaturu təxminən 350 ° C-dir. Sonra fırlanan regenerativ hava qızdırıcılarında 130°С-ə qədər soyudulur.

Qazan aşağı NO x ocaqlarından və məcburi hava axınından istifadə etməklə NOx emissiyalarını minimuma endirmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. Yaxşı ekoloji göstəricilərə nail olmaq, işlənmiş qazlardan SO 2-ni çıxaran baca qazlarının kükürddən təmizlənməsi ilə asanlaşdırılır.

2650 t/saat buxar tutumu olan müasir qaz-yağ buxar qazanı TGMP-805SZ (Şəkil 2.15) 25,5 MPa iş təzyiqi və 545 °C temperaturu olan buxar turbini üçün həddindən artıq qızdırılan buxar yaratmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur. gücü 800 MVt. Qazanxana binasının sütunlarında dayaqlanan özək tirlərində birkeçidli, qazlı, birgövdəli qazan asılır və seysmik aktivliyi 8 bal olan ərazilərdə quraşdırıla bilər. Prizmatik formalı açıq yanma kamerasına malikdir. O, bütün qaynaqlanmış boru panellərindən əmələ gəlir, onun aşağı hissəsində tam qaynaqlanmış üfüqi ocaq ekranı, yuxarı hissəsində isə yuxarıdan bütün qaynaqlanmış boru tavan ekranı ilə bağlanan üfüqi bir baca var. Yanma kamerasının ekranları hündürlüyə görə aşağı və yuxarı radiasiya hissələrinə bölünür.

Qazanxananın yanma kamerasının ön və arxa divarlarında 36 neft-qaz ocaqları yerləşir. Üfüqi bacada, qaz axını boyunca ardıcıl olaraq beş şaquli konvektiv istilik səthi yerləşdirilir - qazanın buxar-su yoluna quraşdırılmış klapana qədər, yüksək təzyiqli qızdırıcının üç hissəsinə qədər buxar yaradan istilik səthi. , və aşağı təzyiqli qızdırıcının çıxış mərhələsi.

İkinci dərəcəli buxarın temperaturu təkrar dövriyyədə olan qazlar tərəfindən idarə olunur. Bütün qaynaqlanmış boru panelləri ilə qorunan enmə kanalında, aşağı təzyiqli super qızdırıcının giriş mərhələsi və su qənaətçisi qaz axını boyunca ardıcıl olaraq yerləşdirilir.

20-ci əsrin sonlarında dünyada istilik enerjisi sənayesinin ən mühüm nailiyyətlərindən biri hazırda 30 MPa çıxış buxar təzyiqində və 600/650° temperaturda işləməyə qadir olan superkritik qazanların tətbiqi olmuşdur. C. Bu, yüksək temperatur və təzyiq şəraitinə tab gətirə bilən materialların texnologiyasının inkişafı sayəsində mümkün olmuşdur. Gücü 4000 t/saatdan çox olan qazanlar (onları çox vaxt “buxar generatorları” adlandırırlar) artıq “böyük enerji sənayesində” işləyir. Belə qazanlar ABŞ, Rusiya, Yaponiya və bəzi Avropa ölkələrinin elektrik stansiyalarında 1000-1300 MVt güc aqreqatları üçün buxar verir.

Hazırda İES-lərin enerji blokları üçün buxar qazanlarının yeni modellərinin hazırlanması davam edir. Eyni zamanda, qazanlar həm super kritik, həm superkritik, həm də subkritik buxar parametrləri üçün nəzərdə tutulmuşdur. Məsələn, hər birinin gücü 210 MVt olan Neiveli İES-in (Hindistan) 2 enerji blokunda aşağı kalorili Hindistan linyitlərində işləmək üçün nəzərdə tutulmuş Ep-690-15.4-540 LT buxar qazanları quraşdırılmışdır. Bunlar təbii dövriyyəli, yenidən qızdırılan kritikaltı təzyiqli, tək korpuslu, bərk şlak çıxaran, qüllə tipli baraban qazanlarıdır. Belə bir qazanın buxar gücü 690 t/saat, buxar parametrləri qazanın çıxışında 15,4 MPa təzyiq və təkrar qızdırıcının çıxışında 3,5 MPa, buxarın temperaturu 540 ° C-dir.

Qazanın yanma kamerası açıqdır və sobanın bütün divarlarında iki pillədə quraşdırılmış 12 cüt birbaşa axınlı çoxkanallı brülörlərlə təchiz edilmişdir. İstilik səthlərini təmizləmək üçün su və buxar üfleyiciləri quraşdırılır.

Qeyd etmək lazımdır ki, MDB ölkələrinin elektroenergetika sənayesi iki növ buxar qazanlarının - birdəfəlik və təbii dövriyyəli qazanların istifadəsinə əsaslanır. Xarici təcrübədə birdəfəlik qazanlarla yanaşı, məcburi dövriyyəli qazanlar da geniş istifadə olunur.

Əsas olanlara əlavə olaraq - yüksək və superkritik təzyiqli buxar qazanları - hazırda İES-lərdə digər növ qazanlar istifadə olunur: pik isti su qazanları, mayeləşdirilmiş yataqda kömür yandırmaq üçün qazanlar, dövriyyəli maye yataqlı qazanlar və tullantı istilik qazanları. Onlardan bəziləri istilik energetikasının gələcək inkişafı üçün qazanların prototipinə çevriləcəkdir.