Am-ın 1.12-dən 1.26-a dəyişdirilməsi ikinci yanacaq qrupu üçün 2.5-dən 1.5% -ə qədər azalmaya səbəb olur. Buna görə də, yanma kamerasının etibarlılığını artırmaq üçün sobanın çıxışında 1,2-dən çox havanı saxlamaq lazımdır.
Cədvəldə. 1-3 sobanın həcminin istilik gərginliyində və üyüdülmənin incəliyindəki dəyişikliklər diapazonunda /?90 (Şəkil 6-9, c, d), onların dəyərinə təsiri tapılmadı. Tədqiq olunan diapazonda ikinci dərəcəli havanın və toz-hava qarışığının sürətlərinin nisbətinin sobanın işinin səmərəliliyinə təsirini aşkar etmək mümkün olmamışdır. Bununla birlikdə, xarici kanaldan hava axınının azalması (azaldılmış yüklərdə) və daxili kanaldan havanın müvafiq artması ilə (brülördən sabit bir axınla) şlak çıxışı yaxşılaşır. Şlak axınları incələşir və onların sayı artır.
Toz və havanın vahid paylanması ilə. brülörlər üçün soba çıxışında və > 1,15-də kimyəvi yanma yoxdur.
Kömür yandırarkən (1/q "14%) və nominal yükdə buxar generatorunun ümumi səmərəliliyi 90,6% -ə çatır.
İşdə oxşar nəticələr əldə edilmişdir ki, bu da TPP-210A buxar generatorunun AS yanması zamanı da qənaətcil və etibarlı işləməsini təsdiqləyir (1/q = 3,5%; 0pc = 22,2 MJ/kq;
Ocaqda artıq hava ilə = 1,26h-1,28, üyüdmə incəliyi /?9o = ----6-^8%, yük intervalında D< = 0,7-^ 1,0£)н величина потери тепла с механическим недожогом достигает 3%. Максимальный к. п. д. брутто парогенератора при номинальной нагрузке составляет 89,5%.
Məqalədə TPP-210A buxar generatorunun yanma kamerasında antrasit yandırıldıqda mexaniki yanma dəyərinin olduğunu göstərən məlumatlar təqdim olunur.<74 в условиях эксплуатации примерно в 1,5 ниже, чем при работе котлов ТПП-110 и ТПП-210 с двухъярусным расположением вихревых горелок мощностью 35 МВт.
Aparılmış tədqiqatlar, eləcə də TPP-210A buxar generatorunun uzunmüddətli sınaq istismarı göstərdi ki, yükün 0,65-dən nominal dəyərə qədər dəyişməsi diapazonunda yanma kamerası qənaətcil və dayanıqlı, tozdan ayrılmadan və tələblər pozulmadan işləyir. maye şlakların çıxarılması rejimi.
Təmirsiz toz-qaz ocaqları olan buxar generatorunun (əsaslı təmirə qədər) kampaniyasının müddəti 14545 saat təşkil etmişdir. Eyni zamanda ocaqların vəziyyəti qənaətbəxş idi; kərpic bəndlərin yanması, qaz borularının və ucluqların əyilməsi cüzidir.
Söndürmələr zamanı yanma kamerasına baxış keçirilərkən, ocaqda şlakların yığılması və yanma kamerasının divarlarının şlaklanması müşahidə edilmir. Bütün çivili kəmər hamar, parlaq şlak filmi ilə örtülmüşdür. Konvektiv qızdırıcı səthlərin sürüşməsi də müşahidə edilməmişdir.
Hər hansı bir ocağın və ya iki orta ocağın söndürülməsi alovlanma dayanıqlığını azaltmır, maye külün çıxarılması rejiminə təsir göstərmir və LRC və TRC-nin temperatur rejiminin pozulmasına səbəb olmur.
Zibil ENERJİ RESURSU KİMİ. Dərhal qeyd edək ki, enerji ehtiyaclarını ödəmək üçün yerli (zibilsiz) peyindən istifadə həm kapital, həm də əməliyyat baxımından yataq peyininə nisbətən daha bahadır ...
Toyuq peyinin ORQANOMİNERAL GÜBRƏLƏR VƏ YANAN QAZ, ISLI VƏ ELEKTRİK ENERJİSİ ALMAQLA KOMPLEKS İSTİFADƏ EDİLMƏSİ Peyin torpaq, su və hava hövzələrinin güclü çirkləndiricisidir. Eyni zamanda, zibil…
Birdəfəlik qazanların işə salınma texnologiyası, qapalı dövriyyə sisteminə malik olmadığından, buxarın sudan davamlı olaraq ayrılacağı və müəyyən bir müddət ərzində müəyyən su ehtiyatının saxlanılacağı barabandan fərqlənir. vaxt. Bunlarda mühitin vahid məcburi dövriyyəsi həyata keçirilir. Buna görə, alışma zamanı (və yük altında işləyərkən) qızdırılan səthlər vasitəsilə mühitin davamlı məcburi hərəkətini təmin etmək və eyni zamanda qızdırılan mühiti qazandan çıxarmaq lazımdır və borularda suyun hərəkəti başlamalıdır. hətta ocaqların alovlanmasından əvvəl.
Bu şərtlərdə alovlanma rejimi tamamilə etibarlılığı, ekranların, ekranların, super qızdırıcıların borularının metalının düzgün temperatur şəraiti və qəbuledilməz istilik hidravlik tənzimləmələrinin olmaması ilə müəyyən edilir.
Təcrübə və hesablamalar göstərdi ki, alovlanma suyunun axını nominalın ən azı 30% -ni təşkil edərsə, birdəfəlik qazanın işə salınması zamanı istilik səthlərinin soyudulması etibarlıdır. Bu axın sürətində ekranlarda mühitin minimum kütlə sürəti etibarlılıq şərtlərinə görə 450-500 kq/(m2*s) təşkil edir. Bu vəziyyətdə, ekranlardakı mühitin minimum təzyiqi nominala yaxın saxlanılmalıdır, yəni. 14 MPa qazanlar üçün - 12-13 MPa səviyyəsində və superkritik təzyiqli qazanlar üçün - 24-25 MPa.
Birdəfəlik qazanlar üçün iki əsas atəş rejimi var: bir dəfə keçirici və ayırıcı.
Birdəfəlik atəş rejimində işçi mühit yük altında olduğu kimi qazanın bütün qızdırıcı səthləri ilə hərəkət edir. Yanmanın birinci dövründə bu mühit ROU vasitəsilə qazandan çıxarılır və lazımi parametrlərə malik buxar əmələ gəldikdən sonra magistral buxar kəmərinə və ya birbaşa turbinə (blok qurğularında) göndərilir.
Aşağıdakı rəqəmlər birbaşa axın rejimində qazanı "soyuq" vəziyyətdən işə salmaq üçün sadələşdirilmiş sxemi göstərir:
Aşağıdakı başqa bir rəqəm qida su axınının dəyişməsini (1), qazanın arxasındakı buxar təzyiqinin (2), mühitin (3), təzə (4) və ikincil (5) buxarının temperaturunu, həmçinin metalın temperaturunu göstərir. əsas (7) və ikincil (5) qızdırıcıların ekranlarının. Göründüyü kimi, alovlanmanın başlanğıcında, buxar təzyiqi 4 MPa-a çatdıqda, aralıq qızdırıcının ekranlarında mühitin və metalın temperaturu kəskin şəkildə 400-dən 300-250 ° C-ə düşür, bu da açılışla izah olunur. mühitin drenaj sisteminə axıdılması üçün ROU-nun və Bütün əsas yolda 23-24 MPa, temperaturu 600 °C-dən çox olan birincil və ikincil qızdırıcıların ekranlarının iş şəraiti də kəskin şəkildə pisləşir.
Ekran metalının temperaturunun həddindən artıq yüksəlməsi yalnız yanan su axınının artırılması ilə və nəticədə separatorun işə salınma rejimi ilə müqayisədə kondensat və istilik itkisini artırmaqla qarşısını almaq olar. Bunu, həmçinin qazanın "soyuq" vəziyyətdən işə salınması üçün birdəfəlik sxemin separatordan heç bir üstünlüyü olmadığını nəzərə alaraq, hazırda işə salmaq üçün istifadə edilmir.
Qazanın "isti" və "soyudulmamış" vəziyyətdən birbaşa axınla işə salınması rejimi qazanın və buxar boru kəmərlərinin ən çox qızdırılan hissələrinin kəskin soyuması təhlükəsini, habelə qəbuledilməz artım təhlükəsini yaradır. birinci dövrdə BROU və ROU yandırılması bağlandıqda qeyri-istehlak rejimində super qızdırıcı metalın temperaturu. Bütün bunlar "isti" vəziyyətdən başlamağı çətinləşdirir, buna görə də bu rejim ayırıcı başlanğıc dövrə ilə əvəz edilmişdir.
Birdəfəlik işəsalma rejiminin yeganə tətbiq sahəsi ikiqat effektli qazanın "soyuq" vəziyyətdən yandırılması və bir dəfə fasilədən sonra isti ehtiyatdan birdəfəlik qazanın işə salınması idi. 1 saata qədər.
İkiqat qabıqlı qazan işə salındıqda, hər iki qabıq növbə ilə yandırılır: asimmetrik qazanlar (məsələn, TPP-110) ikinci dərəcəli qızdırıcının olmadığı qabıqdan başlayaraq yandırılır. Simmetrik qazanların halları ixtiyari bir ardıcıllıqla əridilir. Hər iki növlü ikiqat qabıqlı qazanların birinci korpusu separator rejiminə uyğun olaraq yandırılır. İkinci gövdənin yandırılması blokun kiçik bir elektrik yükü ilə başlanır və istənilən rejimə uyğun olaraq həyata keçirilir.
Qısa (1 saata qədər) dayandıqdan sonra qazanın yandırılması birbaşa axın rejimində həyata keçirilə bilər, çünki buxar parametrləri hələ də öz iş dəyərlərini saxlayır və qazan qurğusunun ayrı-ayrı elementləri və komponentləri işləməyə vaxt tapmamışdır. əhəmiyyətli dərəcədə sərinləyin. Bu vəziyyətdə birbaşa axın rejiminə üstünlük verilməlidir, çünki bu, vaxta qənaət etməyə və qazanın işə salınmasını sürətləndirməyə imkan verən bir ayırıcı dövrəyə keçərkən tələb olunacaq xüsusi təlim tələb etmir. Bu vəziyyətdə yandırma, əsas və ikincil buxarın temperaturu turbin buxarının temperaturunu keçənə qədər bütün iş mühitinin ROU və ya BRDS vasitəsilə əsas buxar klapanından (MGS) axıdılması ilə birbaşa axın rejimində həyata keçirilir. giriş təxminən 50 ° C. Blokun bağlanması zamanı buxarın temperaturu 50 ° C-dən az azalıbsa, qazanın arxasındakı buxarın temperaturu dərhal nominal dəyərə qədər artır, bundan sonra ROU-dan turbinə buxar tədarükü dəyişdirilir.
Qazanın isti ehtiyatdan belə işə salınması ilə nəzərə alınmalıdır ki, qazanın qısamüddətli dayanması zamanı ekranların bir çox borularında giriş və çıxışda mühitin temperaturu bərabərləşir və mühitin təbii dövranı fərdi panellərin içərisində və panellər arasında baş verir. Bu dövriyyə o qədər sabit ola bilər ki, qidalanma nasosları yenidən işə salındıqdan sonra bir müddət davam edə bilər. Nəticə etibarı ilə, iş mühitinin düzgün istiqamətdə davamlı şəkildə hərəkətə başlaması üçün bir az vaxt lazımdır. Ortanın qeyri-sabit hərəkəti dayanana qədər, qızdırılan borulara zərər verməmək üçün qazan qurğusunu yandırmağa başlamaq tövsiyə edilmir.
Qazanın işə salınmasının birdəfəlik separator rejimi ilə müqayisədə o, yüksək dayanıqlılıq, bütün qazan yolunda işləyən mühitin və metalın nisbətən aşağı temperaturu ilə xarakterizə olunur və turbinin sürüşmə buxar parametrlərində işə salınmasına imkan verir. Qazanın aralıq qızdırıcısının ekranları işə salınmanın erkən mərhələsində soyumağa başlayır və onların metalı qəbuledilməz dəyərlərə qədər qızdırmır. Separatorun işə salınması rejimi daxili klapandan (2), quraşdırılmış separatordan (7), yandırıcı genişləndiricidən (9) və tənzimləyici klapanlardan ibarət olan yandırma qurğusu adlanan xüsusi yandırma qurğusundan istifadə etməklə həyata keçirilir. 5, 6, 8. Quraşdırılmış ayırıcı nəmliyi buxardan ayırmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur və böyük en kəsiyi (425 × 50 mm) olan bir borudur, içərisində vintli nəmləndirici quraşdırılmış və bir müddət ərzində işə salınmışdır. Qazanın buxar yaradan (1) və qızdırıcı (3) səthləri arasında tənzimləyici qurğular 5 və 6 vasitəsilə yandırılması. Daxili klapan 2 ekranları və konvektiv qızdırıcını buxar yaradan qızdırıcı səthlərdən ayırmağa xidmət edir və ekran səthlərinin son hissəsinin çıxış cihazları ilə ekran super qızdırıcılarının giriş kollektorları arasında yerləşdirilir. Qazanın yandırılması zamanı əsas buxar klapan (4) blok qurğusunda açıq qalır və çarpaz birləşmiş CHP qurğusunda qapalı qalır.
Yanan genişləndirici, quraşdırılmış ayırıcı ilə separatordan boşaldılan mühiti qəbul etmək üçün qurğular arasında ara mərhələdir. Genişləndiricidəki təzyiq separatordan (adətən təxminən 2 MPa) aşağı səviyyədə saxlandığından, işçi mühit tənzimləyici klapan 8 vasitəsilə ona axıdılır və təkrar tənzimləmədən sonra qismən buxarlanır. Yanan genişləndiricidən çıxan buxar zavodun öz ehtiyacları kollektoruna göndərilir, oradan deaeratorlara və digər istehlakçılara daxil olur və su dövran suyun çıxış kanalına və ya ehtiyat kondensat çəninə axıdılır və ya (da). blok qurğuları) birbaşa kondensatora.
Birdəfəlik qazan qurğusunun separatorla işə salınması ideyası işə salınma prosesini üç fazaya bölməkdir ki, bu ardıcıllıqla aparılan fazaların hər birində bütün qızdırıcı səthlərin etibarlılığı tam təmin olunsun və sonuncu mərhələdə blokun güc avadanlığını buxar yaradan səthlərdə sabit nominal təzyiq saxlamaqla sürüşmə buxar parametrləri üzrə işə salmaq mümkündür.
İşə başlamanın birinci mərhələsində iş mühitinin məcburi dövriyyəsi qapalı dövrədə təşkil edilir: qidalanma nasosu - qazan - alovlanma qurğusu - tullantı mühiti üçün qəbuledicilər (bir blok quraşdırma turbin kondensatorunda) - qidalandırıcı nasos. Bu, buxar yaradan səthlərdə təhlükəli istilik-hidravlik tənzimləmə ehtimalını aradan qaldırır, kondensat və istilik itkisi minimuma endirilir. Bu işə salınma mərhələsində, iş mühitinin həddindən artıq qızdırılan səthlərə çıxışı yoxdur, çünki onlar bu işə salınma dövründə bağlanan daxili damper və tənzimləyici klapan 17 tərəfindən buxar yaradan səthlərdən kəsilir, və ödənişsiz rejimdə olurlar. Bu səthlərin borularının axınsız rejimdə buxarla içəridən soyudulmamasına baxmayaraq, onların metalının temperaturu məqbul həddə qalır, çünki bu dövrdə başlanğıc yanacaq sərfi sabit, nisbətən aşağı səviyyədə qalır. , nominal axın sürətinin 20% -dən çox olmayan.
Qazanın işə salınması dövründə super qızdırıcılar üçün qeyri-axın rejiminin təhlükəsizliyi TPP-110 və TPP-210 qazanlarının xüsusi sınaqları ilə təsdiq edilmişdir. Göründüyü kimi, nominal temperaturun 20% -ə qədər yanacaq (təbii qaz) istehlakında, ekranların ən çox qızdırılan son borularının divarları stasionar vəziyyətdə icazə verilən temperatur 600 ° C-dən çox deyil. Qazanın işə salınmasının ilkin dövründə yanacaq sərfinin 20% -dən əhəmiyyətli dərəcədə aşağı olduğunu nəzərə alsaq (məsələn, qazan mazutla işləyərkən onun sərfi nominal dəyərin 14-15% -dən çox deyil) ), super qızdırıcılar üçün qeyri-istehlak rejimi bu yanan dövrdə olduqca məqbul sayıla bilər.
Aparılan təcrübələrlə əlaqədar olaraq qeyd edilir ki, sınaqdan keçirilmiş qazanların heç birində axınsız rejimin bütün müddəti ərzində boru divarlarının temperaturu 550 °C-dən çox olmayıb. Bu temperatur adətən I mərhələ ekranlarının borularının istehsalı üçün istifadə edilən aşağı ərintili polad 12Kh1MF üçün icazə verilən maksimumdan aşağıdır və daha çox konvektiv super qızdırıcılarda II mərhələ ekranları üçün istifadə olunan austenitik polad 1Kh18N12T üçün.
İşə başlamanın birinci mərhələsində super qızdırıcıların söndürülməsi qazan qurğusunun manevrini və idarəsini asanlaşdırır, bu, qızdırılan səthləri birləşdirdikdən sonra qidalanma su təchizatının dayanıqlığını qorumaqla buxar parametrlərini və onun miqdarını rəvan şəkildə artırmağa imkan verir. Başlanğıcın ikinci mərhələsinin başlanğıcı, həddindən artıq qızdırılan səthlərə yönəldilmiş daxili separatorda buxarın buraxılmağa başladığı, tənzimləyici klapanın tədricən açılması və temperaturu və təzyiqi tədricən artırdığı an hesab olunur. buxarın. Bu işə salınma mərhələsində qazan iki təzyiqdə işləyir: nominal - qapalı qalmağa davam edən daxili klapan qədər və "sürüşmə" - həddindən artıq istiləşmə səthlərində tənzimləyici valfın arxasında. Bu rejim, tambur qazanlarında olduğu kimi, qızdırılan səthlərin buxar yaradan səthlərdən separatorun buxar boşluğu ilə ayrılması səbəbindən mümkündür. İşə başlamanın üçüncü mərhələsində qazan qurğusu birbaşa axın rejiminə keçirilir. Bu köçürmə buxar parametrləri nominal dəyərlərin 80-85% -ə çatdıqdan sonra başlamalıdır. Tədricən quraşdırılmış klapanı açın, parametrləri nominal dəyərə gətirin və yandırma qurğusunu söndürün.
Bloksuz İES-də qazan qurğusunun yandırılmasının sonunda o, əsas buxar boru kəmərinə qoşulur və qoşulma qaydaları baraban qazanlarında olduğu kimi qalır. Əsas odur ki, qoşulma zamanı qazanın arxasında və magistral buxar boru kəmərində təzyiqlərin təxmini bərabərliyidir.
Blok qurğularında qazanın işə salınması turbinin işə salınması ilə birləşdirilir və qazanın birdəfəlik rejimə keçirilməsi adətən blokun elektrik yükü 60-70%-ə çatdıqdan sonra həyata keçirilir. nominal dəyər.
Aşağıdakı rəqəmlər separator rejimində bloksuz İES-in birdəfəlik qazanının başlanğıc xüsusiyyətlərini göstərir: 1 - qazanın arxasındakı buxar təzyiqi; 2 - yem suyu istehlakı; 3 - NRC-nin çıxışında mühitin maksimal temperaturu; 4 - qidalanma suyunun temperaturu; 5 - aralıq həddindən artıq istiləşmənin temperaturu; 6 - təzə buxar temperaturu; 8, 7 - ekranların metalının maksimum temperaturu II və aralıq qızdırıcı; 9 - fırlanan kamerada baca qazının temperaturu.
"İsti" başlanğıc zamanı alışma xüsusiyyətləri aşağıdakılardır. Brülörlerin alovlanmasından əvvəl, quraşdırılmış separatorların metalının temperaturu separatorlardan buxar çıxarmaqla 490-dan 350-320 ° C-ə endirilir və bu vəziyyətdə azalma sürəti 4 ° C / dəqdən çox olmamalıdır. . Eyni zamanda, ~~ qazanındakı təzyiq nominaldan (25 MPa) 10-15 MPa-a endirilir. Ayırıcıların soyudulmasından 30-40 dəqiqə sonra "soyudulmamış" vəziyyətdə olduğu kimi eyni cədvələ uyğun olaraq, yəni yem suyunun minimum alovlanma sürətini təyin etdikdən sonra qapalı quraşdırılmış klapan qarşısında təzyiq 24-ə qədər yüksəlir. -25 MPa, yağ yandırıcıları başlanğıc debili yağla işə salınır və eyni zamanda 8 quraşdırılmış separatorun relyef klapanları açılır. Bundan sonra, tənzimləyici klapanlar 5 tədricən açılır.Daha sonrakı əməliyyatlar "soyuq" vəziyyətdən işə salındıqda olduğu kimidir. Yanmadan əvvəl qazandakı təzyiqi azaltmaqla, ekranlarda buxarın kondensasiyası istisna edilir, buna görə də birbaşa axın rejimində işə salındıqda daha az soyudulur.
TPP-210A qazanı olan enerji bloku qidalanma nasosunun işində nasazlıqlar səbəbindən qoruyucu qurğular tərəfindən təcili olaraq bağlandı. Mazut xəttindəki klapan avtomatik bağlandıqda, maye yanacağın tədarükü tamamilə söndürülmədi və bir qazan gövdəsində sobada az miqdarda yanacaq yağı yanmağa davam etdi, bu da nəinki istilik təhriflərinin artmasına səbəb oldu. və LFC panellərində dövriyyənin artması, həm də yuxarı döngələrdə ayrı-ayrı sabit boruların görünüşünə qədər boruların bütün hissəsini tutan və onlarda işləyən mühitin hərəkətinə mane olan bir qədər qızdırılan buxar baloncukları. Superkritik təzyiqli buxar əmələ gəldiyi zaman su ilə eyni sıxlığa malik olsa da, onun temperaturunun cəmi bir neçə dərəcə artması onun sıxlığının onlarla faiz azalmasına səbəb olur. Suyun sürətinin artması ilə buxar baloncukları onun axını ilə aparılmalı idi, lakin böyük baloncuklar müvəqqəti olaraq uzana bilər, buna görə müvafiq boruların metalının temperaturu kəskin şəkildə artmalıdır.
Beş dəqiqəlik fasilədən sonra qazan birbaşa axın rejiminə keçirildi və qaydalara zidd olaraq, yem suyu əvvəllər deyil, sobaya mazut tədarükünün kəskin artması ilə eyni vaxtda verildi. Tezliklə NRCH borularından birinin isidilməmiş çıxış hissəsində temperaturun 570 °C-ə qədər artması qeydə alınıb. Bu temperaturun avtomatik qeydləri arasındakı interval 4 dəqiqə idi, lakin bu temperatur yenidən qeydə alınmazdan əvvəl borunun fövqəladə qopması baş verdi ki, orada brülör kəmərinin zonasında yandırıcı kəmərlərlə qorunmayan bir hissə var idi. Qazan yenidən təcili olaraq bağlandı.
Başqa bir misal, relyef klapanları tam açılmadıqda baş verən ayırmanın pisləşməsi ilə əlaqədardır ki, bu da quraşdırılmış separatordan ayrılmış nəmi çıxarır. Birdəfəlik qazan yandırıldıqda, enjeksiyon desuperheaterlərinin nasazlığı halında canlı buxarın temperaturunu azaltmaq üçün bu klapanlar bağlandı. Bu tənzimləmə üsulu buxar temperaturunda kəskin və əhəmiyyətli dəyişikliklərlə əlaqələndirilir və buxar yolu boyunca quraşdırılmış ayırıcıya yaxın olan superheater başlıqlarında yorğunluq çatlarının görünüşünə səbəb olur.
Separatorda işləyən mühitin dayanıqlı hərəkətinin pozulması səbəbindən superqızdırıcının yaxınlıqdakı kollektorlarına suyun buraxılmaması üçün klapanların 8 bağlanması və 5 açılması yavaş həyata keçirilməlidir. Bundan əlavə, boru kəmərlərində yığılmış kondensatın alışma qurğusundan qaçmasının qarşısını almaq üçün tənzimləyici klapandan 5 əvvəl və sonra drenajları əvvəlcədən açmaq lazımdır.
Qaz klapanlarının 5 yavaş açılması magistral buxar boru kəmərlərinin isitmə vaxtının və qazanın yanma müddətinin artmasına səbəb olur. Əlbəttə ki, buxar temperaturunda əhəmiyyətli dalğalanmalar qəbuledilməzdir, lakin qazan ildə yalnız bir neçə dəfə yandırılırsa, buxar temperaturunda bir qədər azalmanın qarşısını almaq üçün işəsalma əməliyyatlarını əlavə olaraq gecikdirmək üçün heç bir səbəb yoxdur. Ancaq qazan tez-tez yandırılırsa və dayandırılırsa, o zaman ekranlara kiçik su damlaları belə təhlükəli nəticələrə səbəb ola bilər. Buna görə də, birdəfəlik qazanları yandırarkən, klapanların 5 yavaş və tədricən açılmasını tənzimləyən işəsalma cədvəlinə ciddi riayət etmək lazımdır.
Texnika elmləri doktoru G.İ. Levçenko, t.ü.f.d. Yu.S. Novikov, t.ü.f.d. P.N. Fedotov, t.ü.f.d. L.M. Kristich, Ph.D. A.M. Kopelioviç, t.ü.f.d. Yu.İ. Şapovalov, OAO TKZ Krasny Kotelshchik
“İstilik təchizatı xəbərləri” jurnalı, № 12, (28), dekabr, 2002, səh. 25 - 28, www.ntsn.ru
(“Bərk yanacağın yandırılması üçün yeni texnologiyalar: onların hazırkı vəziyyəti və gələcək istifadəsi” seminarındakı məruzə əsasında, VTI, Moskva)
Son onilliklərdə daxili enerji sektoru böyük ölçüdə qaz-neft yanacağına yönəlmişdir. Ölkədə nəhəng bərk yanacaq yataqlarının mövcudluğunu nəzərə alsaq, belə bir vəziyyətə uzun müddət bəraət qazandırmaq çətindir.
Bu baxımdan təbii qəbul edilməlidir ki, “qaz pauzası” başa çatır və daş, qəhvəyi kömür və torfdan istifadənin qəti şəkildə genişləndirilməsi istiqamətində yenidən istiqamətləndirilir.
Buna bir sıra amillər kömək edir, o cümlədən:
Kömür hasilatı sənayesinin dirçəlişinin sosial cəhətdən əsaslandırılmış perspektivi;
qaz yataqlarının işlənmə tempinin və təbii qaz hasilatının həcminin azalması;
Onun ixrac ehtiyaclarının artması.
Enerji xammalının daxili və xarici bazarlarında maliyyə və nəqliyyat problemlərinin kompleksi yanacaq siyasətinin uzunmüddətli və davamlı strategiyasının qəbulunu çətinləşdirir.
Bu şəraitdə TKZ ASC bütün illər ərzində bərk yanacaq məsələlərinə diqqətini zəiflətməmiş, elmin ən nüfuzlu qüvvələrini (NPO CKTI, VTI, ORGRES və s.) cəlb etməklə, toz kömür qazanlarının modernləşdirilməsini davam etdirmişdir.
İnkişaflar zavodun son 20-30 ildə istehsal etdiyi bütün növ qazanları əhatə edib. Bu cür modernləşdirmə işlərinin əsas məqsədi qazanxanaların ekoloji və iqtisadi göstəricilərini dünya səviyyəsinə maksimum dərəcədə yaxınlaşdırmaqla artırmaqdır. Bu, həyata keçirmək üçün kifayət qədər həcmdə texniki işlərin hazırlanmasına imkan verdi.
Bu işlərdə yanacağın emalı və yanma texnologiyalarının geniş spektrini əhatə edən aşağıdakı əsas istiqamətləri ayırd etmək olar:
1. Bərk yanacağın mərhələli yanmasının müxtəlif modifikasiyaları;
2. Yüksək qənaətcil və ekoloji cəhətdən təmiz qurğuların yaradılması.
Bu ərazilərdə Rusiya yanacaqlarının bütün çeşidi əhatə olunur: Kuznetsk, Kansk-Achinsk və Uzaq Şərq hövzələrinin qara və qəhvəyi kömürləri, antrasit və onun tullantıları, torf, su-kömür yanacağı.
Bərk yanacağın mərhələli yanması
Hal-hazırda elektrik stansiyalarının baca qazlarında zərərli emissiyalar iki dövlət standartı ilə tənzimlənir GOST 28269-89 - qazanlar üçün və GOST 50831-95 - qazanxanalar üçün.
Ən sərt tələblər toz halında kömür yandıran qazanxanaların emissiyalarına qoyulur. Kuznetsk kömürünü bərk küldən təmizləyərək yandırarkən bu standartlara cavab vermək üçün ya qaz təmizləyici qurğu və ya bütün məlum NO X bastırma vasitələrinin həyata keçirilməsi tələb olunur.
Üstəlik, Kuznetsk hövzəsinin kömürləri üçün texniki tədbirlərlə bu dəyərlərə NO X emissiyalarının azaldılması ehtimalı hələ təsdiqlənməmişdir və həyata keçirilən tədbirlərlə qazanlarda təsdiqlənməyi tələb edir.
Belə bir qazan TKZ, Sibtechenergo ilə birlikdə TPE-214 qazanı əsasında hazırlanmış və Novosibirsk CHPP-5-ə çatdırılmışdır. "G" və "D" kömür markaları üçün bu qazan çox mərhələli yanma sxemindən istifadə edir: brülör zonasında üfüqi və şaquli gradasiya, həmçinin azaldıcı agent kimi təbii qazdan istifadə edərək ocaqların üstündə azalma zonasının yaradılması. Modeldə sınaqdan keçirilmiş sobadakı aerodinamika qazanın bütün iş rejimlərində ekranların şlaklanmasının qarşısını alacaq şəkildə təşkil edilmişdir. Novosibirsk İES-5-də TPE-214 qazanının işə salınması yanacaqda yüksək azot olan kömürlərin kameralı yanması zamanı NO X emissiyalarının maksimum mümkün azaldılması təcrübəsi əldə etməyə imkan verəcəkdir.
Kuzbassın aşağı reaktiv kömürlərinin ("T" və "SS" qarışıqları) yanması üçün modernləşdirilmiş qazan TP-87M hazırlanmış və maye şəraitində üç mərhələli kömür yanmasının təşkili ilə Kemerovo Dövlət Rayon Elektrik Stansiyasına təhvil verilmişdir. külün çıxarılması. Qazan yüksək konsentrasiyalı PPVC tozunun daşınmasından, azaldılmış NO X çıxışı olan ocaqlardan və təbii qazdan minimum istifadə (3 - 5%) ilə əsas ocaqların üstündə azalma zonası yaratmaq üçün xüsusi toz-qaz ocaqlarından istifadə edir. Arıq Kuznetsk kömürünü yandırmaq üçün TKZ, VTI ilə birlikdə TP-80 və TP-87 qazanlarını, həmçinin Mosenergo-nun TPP-22-də TPP-210A qazanlarını yenidən qurur, onlar da PPVC və təbii qazdan istifadə edərək üç mərhələli yanma istifadə edirlər. reduksiyaedici kimi.
Uzaq Şərq bölgəsinin kömürləri üçün TPE-215 qazanının aşağı qiymətli yenidən qurulması layihəsi, içərisində iki mərhələli yanma istifadə edərək həyata keçirildi.
Kansko-Açinsk hövzəsinin kömürləri üçün zavod TsKTI və SibVTI ilə birlikdə üç pilləli kömürdən istifadə edən 670 t/saat buxar tutumu olan (TPE-216) qazan hazırlayıb Krasnoyarsk İES-2-yə təhvil verdi. azaldıcı vasitə kimi kömür tozundan istifadə edərək yanma sxemi, eləcə də ekranları şlaklanmadan qorumaq üçün xüsusi tədbirlər: sobanın ekranlarının yan tərəfdən yanacaq qarışığının (GFCv) verilməsi, havanın partlaması reduksiya zonasındakı ekranlar və ikinci dərəcəli havadan 10% resirkulyasiya qazlarının əlavə tədarükü hesabına aktiv yanma zonasında qazın temperaturunun 1250 ° C-dən çox olmamasının təmin edilməsi.
Layihəyə daxil edilmiş texnoloji tədbirlər (aşağı temperaturda yanmanın təşkili və küldə kalsium oksidinin miqdarının artırılması) nəinki 220-300 mq/m 3 səviyyəsində NO X emissiyalarını, həm də S0 2 səviyyəsində təmin etməyə imkan verir. emissiyalar 400 mq/m3-dən çox deyil.
Yüksək nəmlik torf üçün TP-208 və TP-170-1 qazanlarının onlarda iki mərhələli yanmanın təşkili ilə modernləşdirilməsi üçün layihələr hazırlanmışdır.
Yanacağın müxtəlif modifikasiyalarında mərhələli yanması NO X emissiyalarını əhəmiyyətli dərəcədə azaltmaq üçün universal bir vasitədir, lakin yüksək azot tərkibli bəzi yanacaq növləri üçün bu metodun, hətta digər sobadaxili tədbirlərlə birlikdə istifadəsi qeyri-kafi ola bilər. bərk şlakların çıxarılması ilə daş kömürlər və sobalar üçün standartların tələblərinə nail olmaq üçün 350 mq/m 3 . Bu halda, üç mərhələli yanma və NO X seçici katalitik olmayan reduksiya (SNCR) ardıcıl kombinasiyası ilə NO X yatırma metodundan istifadə etmək məqsədəuyğundur.
Yüksək qənaətcil və ekoloji cəhətdən təmiz qurğuların yaradılması
Enerji sektorunda istifadə olunan demək olar ki, bütün növ yanacaq növləri üçün elektrik stansiyalarının buxar qazanlarının yaradılması və inkişafı sahəsində çoxillik təcrübəyə əsaslanaraq, zavod yeni nəsil elektrik stansiyaları üçün layihələr hazırlamışdır. istehsal olunan avadanlığın texniki göstəricilərinin prinsipcə yeni səviyyəsi.
TPP-210 qazanının "çiyin" sobasının quraşdırılması ilə modernləşdirilməsi
aşağı reaktiv kömür yandırmaq üçün
Külün yandırılmasında məlum çətinliklər və artan ekoloji tələblər külün yandırılması prosesinin daha da təkmilləşdirilməsi məsələsini gündəmə gətirir, xüsusən də aşağı reaktiv, yüksək küllü yanacağın olduğu bərk külün çıxarılması ilə "çiyin" adlanan sobalardan istifadə etməklə. Təcrübədə istifadə edilən yük aralığında işıqlandırma olmadan yandı , qazanın uzun müddət işləyən bir şirkət təmin edilməsi ilə.
Maye kül çıxaran sobada AS yanma texnologiyası ilə müqayisədə bərk kül çıxaran “çiyin” sobasının üstünlükləri:
Hava qarışığının aşağı sürəti olan brülörlərdən istifadə etməyə imkan verir, bu da brülör sahəsində hissəciklərin qalma müddətini artırır, bu da hissəciklərin qızdırılması və onların alışması üçün əlverişli şərait yaradır;
Yüksək temperatur zonasında hissəciklərin uzun müddət qalmasına nail olunur (ənənəvi soba ilə müqayisədə ən azı 2 dəfə yüksək), bu da yanacağın qənaətbəxş yanmasını təmin edir;
Məşəl inkişaf etdikcə yanma üçün lazım olan havanı ən rahat şəkildə daxil etməyə imkan verir;
Şlakların çıxarılması ilə əhəmiyyətli dərəcədə az çətinlik;
Mexanik yanma ilə daha az itki;
Daha az azot oksidi emissiyaları.
"Çiyin" sobası üçün birincil və ikincil hava axını arasında boşluq olan bir yuva ocağı istifadə olunur, burulğan ilə müqayisədə əsas üstünlüyü:
İlkin havanın ikinci dərəcəli hava ilə vaxtından əvvəl qarışmasının olmaması, alovlanmaya müsbət təsir göstərir; .
İlkin havanın yalnız uçucu maddələrin yandırılması üçün lazım olan miqdarda verilməsi;
Alovun kökünə (alovlanma zonasında) baca qazlarının yüksək dövriyyə sürətini yaratmağa imkan verən bir soba ilə rasional birləşmə.
Mövcud konvektiv şafta modernləşdirilmiş qazanda qaz keçirməyən "çiyin" sobası və kəsikdə iqtisadçı quraşdırılmış TVP quraşdırılmışdır.
Deqradasiyaya uğramış antrasit xırdalarının mayeləşdirilmiş yataqda yanması
Yanma Altay Politexnik İnstitutunun texnologiyasına uyğun olaraq həyata keçirilir, bunun əsas ideyası mayeləşdirilmiş yatağın tərkibini monodispersə yaxınlaşdırmaq üçün torpaq, ilkin yanacaq, kül və əhəngdaşı qarışığının ilkin qranulyasiyasıdır. qarışıq. OAO TKZ Krasny Kotelshchik texnologiyanın müəllifi ilə birlikdə Nesvetai GRES-də mövcud olan TP-230 qazanlarından birinin mayeləşdirilmiş yataqda pisləşmiş keyfiyyəti dənəvərləşdirilmiş AS-nin pilot yanması üçün modernləşdirilməsi layihəsini tamamladı.
Hazırda Nesvetay QRES-də baş tərtibatçısı və təchizatçısı “Belenerqomaş” ASC-nin olduğu dövriyyəli maye yatağı ilə D-220 t/saat pilot sənaye qazanının quraşdırılması planlaşdırılır. TKZ birgə icraçıdır.
Kompleks emal, ərimiş şlakda yandırma və aşağı reaktiv kömür tullantılarının istifadəsi üçün elektrik stansiyası
Fil S. A., Golyshev L. V., mühəndislər, Mysak I. S., mühəndislik elmləri doktoru. Sci., Dovgoteles G. A., Kotelnikov I. I., Sidenko A. P., ASC LvovORGRES mühəndisləri - "Lvov Politexnik" Milli Universiteti - Trypilska TPP
Aşağı reaktiv daş kömürlərin yanması (Vdaf< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
Goon adətən adi üfürmə qurğularından istifadə etməklə qazanın son konvektiv səthinin qaz kanallarından götürülmüş tək kül nümunələri üzərində laboratoriya üsulu ilə müəyyən edilir. Laboratoriya metodunun əsas çatışmazlığı, kül nümunəsinin üfürücü qurğuda yavaş toplanması vaxtını və laboratoriyanın müddətini əhatə edən Gong nəticəsinin əldə edilməsində çox uzun gecikmədir (4 - 6 saatdan çox). təhlil. Beləliklə, tək bir kül nümunəsində gongda mümkün olan bütün dəyişikliklər uzun müddət ümumiləşdirilir ki, bu da yanma rejiminin tez və səmərəli şəkildə tənzimlənməsini və optimallaşdırılmasını çətinləşdirir.
Qazanın dəyişən və qeyri-stasionar rejimlərindəki məlumatlara görə, həyata keçirilən tənzimləmə siklonunun kül toplama əmsalı (təmizləmə dərəcəsi) 70 - 95% diapazonunda dəyişir, bu da əlavə səhvlərə səbəb olur. qonqun müəyyən edilməsi.
Uçucu kül qurğularının çatışmazlıqları uçucu küldə karbon tərkibinin analizatorları kimi davamlı qanq ölçmə sistemlərinin tətbiqi ilə aradan qaldırılır.
2000-ci ildə Mark və Wedell (Danimarka) tərəfindən istehsal edilmiş səkkiz dəst (hər gəmi üçün iki) stasionar davamlı işləyən RCA-2000 analizatorları.
RCA-2000 analizatorunun iş prinsipi spektrin infraqırmızı bölgəsində analizin fotoabsorbsiya üsuluna əsaslanır.
Ölçmə diapazonu 0 - mütləq Gong dəyərlərinin 20% -i, 2 - 7% diapazonunda nisbi ölçmə xətası - ± 5% -dən çox deyil.
Analizatorun ölçmə sistemi üçün kül nümunəsinin götürülməsi elektrostatik çöküntülərin qarşısındakı qaz kanallarından aparılır.
Gongların davamlı qeydi 3 dəqiqə ərzində tam ölçmə dövrü tezliyi ilə idarəetmə otağının özünü qeyd edən cihazında həyata keçirildi.
Müxtəlif tərkibli və keyfiyyətli külü yandırarkən, faktiki mütləq Gong dəyərləri, bir qayda olaraq, 20% -i keçdi. Buna görə də, hazırda analizatorlar qeyd cihazının 0 - 100% miqyasında Gv ° daxilolmasında yanan maddələrin tərkibinin nisbi dəyərlərində dəyişikliklərin göstəriciləri kimi istifadə olunur.
Həqiqi Gong səviyyəsinin təxmini qiymətləndirilməsi üçün analizatorun kalibrləmə xarakteristikası tərtib edilmişdir ki, bu da laboratoriya üsulu ilə müəyyən edilmiş mütləq Gong dəyərləri ilə G°Gong analizatorunun nisbi dəyərləri arasındakı əlaqədir. 20-dən 45% -ə qədər gonq dəyişməsi diapazonunda analitik formada xarakterik tənlik ilə ifadə edilir.
Eksperimental tədqiqatlar və qazanın normal işləməsi zamanı analizatorlar aşağıdakı işləri yerinə yetirmək üçün istifadə edilə bilər:
yanma rejiminin optimallaşdırılması;
qazanxananın sistem və aqreqatlarının planlı texnoloji keçidi zamanı qonqun dəyişməsinin qiymətləndirilməsi;
qazanın qeyri-stasionar və startdan sonrakı rejimlərində, həmçinin kül və təbii qazın alternativ yanması zamanı səmərəliliyin azalma dinamikasının və səviyyəsinin müəyyən edilməsi.
Qazanın istilik sınağı dövründə yanma rejimini optimallaşdırmaq və planlaşdırılmış avadanlığın keçidinin toz kömürün yanma prosesinin dayanıqlığına təsirini qiymətləndirmək üçün analizatorlardan istifadə edilmişdir.
Təcrübələr qazanın 0,8-1,0 nominal diapazonunda stasionar yüklərində və aşağıdakı xüsusiyyətlərə malik AS-nin yanmasında aparılmışdır: daha aşağı xüsusi kalorifik dəyər Qi = 23,06 - 24,05 MJ/kq (5508 - 5745 kkal/kq), kül. iş çəkisi başına məzmun Ad = 17,2 - 21,8%, iş çəkisi üzrə rütubət W = 8,4 - 11,1%; toz halına salınmış kömür alovunun işıqlandırılması üçün təbii qazın payı ümumi istilik buraxılışının 5-10%-ni təşkil etmişdir.
Analizatorlardan istifadə edərək yanma rejiminin optimallaşdırılması üzrə təcrübələrin nəticələri və təhlili verilmişdir. Qazanı qurarkən aşağıdakılar optimallaşdırıldı:
brülörlərdə periferik qapıların açılmasını dəyişdirməklə ikinci dərəcəli havanın çıxış sürətləri;
isti ventilyatorun yükünü dəyişdirərək ilkin havanın çıxış sürətləri;
alovun təbii qazla işıqlandırılmasının nisbəti (yanma dayanıqlığının təmin edilməsi şərtlərinə uyğun olaraq) mümkün olan minimum sayda işləyən qaz yandırıcılarını seçməklə.
Yanma rejiminin optimallaşdırılması prosesinin əsas xüsusiyyətləri Cədvəldə verilmişdir. bir.
Cədvəldə verilmişdir. Şəkil 1, məlumatlar optimallaşdırma prosesində analizatorların mühüm rolunu göstərir, bu da H ° h-də dəyişiklik haqqında cari məlumatın davamlı ölçülməsindən və qeydiyyatından ibarətdir ki, bu da vaxtında və düzgün işləməyə imkan verir.
optimal rejimi, sabitləşmə prosesinin tamamlanmasını və qazanın optimal rejimdə işə salınmasını aydın şəkildə düzəldin.
Yanma rejimini optimallaşdırarkən əsas diqqət H °un nisbi dəyərlərinin mümkün olan ən aşağı səviyyəsini tapmağa yönəldilmişdir. Bu vəziyyətdə, gongun mütləq dəyərləri analizatorun kalibrləmə xarakteristikaları ilə müəyyən edilmişdir.
Beləliklə, qazanın yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün analizatorlardan istifadənin effektivliyini təxmini olaraq daxilolmada yanan maddələrin tərkibini orta hesabla 4% və mexaniki yanma nəticəsində istilik itkisini 2% azaltmaqla qiymətləndirmək olar.
Qazanın stasionar rejimlərində müntəzəm texnoloji keçid, məsələn, toz sistemlərində və ya brülörlərdə toz kömürün sabit yanma prosesini pozur.
Cədvəl 1
Yanma rejiminin optimallaşdırılması prosesinin xüsusiyyətləri
TPP-210A qazanı ShBM 370/850 (Sh-50A) tipli top baraban dəyirmanları və ümumi toz qutusu olan üç toz sistemi ilə təchiz edilmişdir.
Toz sistemindən sərf olunan quruducu əsas toz və qaz ocaqlarının üstündə yerləşən xüsusi axıdma ucluqları vasitəsilə MB 100/1200 tipli dəyirman fanatı vasitəsilə yanma kamerasına (ön soba) axıdılır.
Hər bir qazan korpusunun ön sobası müvafiq xarici toz sistemindən tam boşalma və orta toz sistemindən axıdmanın yarısını alır.
İstifadə olunmuş qurutma agenti aşağı temperaturda nəmləndirilmiş və tozlu havadır, əsas parametrləri aşağıdakı məhdudiyyətlər daxilindədir:
tullantı havasının payı bədənin (qazan) ümumi hava istehlakının 20 - 30% -ni təşkil edir; temperatur 120 - 130 ° C; toz sisteminin siklonu tərəfindən tutulmayan incə kömür tozunun payı, dəyirman məhsuldarlığının 10 - 15%;
rütubət frezelənmiş işçi yanacağın qurudulması zamanı ayrılan rütubətin miqdarına uyğundur.
İstifadə olunmuş qurutma agenti maksimum alov temperaturu zonasına axıdılır və buna görə də kömür tozunun yanmasının tamlığına əhəmiyyətli dərəcədə təsir göstərir.
Qazanın istismarı zamanı orta toz sistemi ən çox dayandırılır və yenidən işə salınır, onun köməyi ilə sənaye bunkerində lazımi toz səviyyəsi saxlanılır.
Orta toz sisteminin planlı bağlanması zamanı qazan gövdəsinin yanma rejiminin əsas göstəricilərində - daxilolmada yanan maddələrin tərkibi və baca qazlarında (NO) azot oksidlərinin kütləvi konsentrasiyasında dəyişiklik dinamikası göstərilir. şək. bir.
Yuxarıdakı və bütün sonrakı rəqəmlərdə qrafik asılılıqların qurulması zamanı aşağıdakı şərtlər qəbul edilir:
girişdə yanan maddələrin tərkibi koordinatların iki şaquli oxunun şkalalarının qiymətlərinə uyğundur: Gongun orta ölçmələri və Gong kalibrləmə xarakteristikasına uyğun olaraq yenidən hesablama məlumatları;
baca qazlarında artıq hava ilə NO-nun kütləvi konsentrasiyası (NO2-yə endirmədən) stasionar Mars-5 MP "Ekomak" qaz analizatorunun (Kiyev) davamlı qeydə alınan ölçmələrindən götürülmüşdür;
H°un və NO dəyişikliklərinin dinamikası sabitdir
texnoloji əməliyyatın və sabitləşdirmə rejiminin bütün dövrü ərzində; texnoloji əməliyyatın başlanğıcı sıfır vaxt istinadına yaxın götürülür.
Toz halında kömür yanacağının yanmasının tamlığı, bir qayda olaraq, güzgü-əks istiqamətlərdə dəyişən Gong və NO iki göstəricisi ilə təhlil edilən yanma rejiminin (KTR) keyfiyyəti ilə qiymətləndirildi. 
düyü. 1. Orta toz sistemi dayandırıldıqda yanma rejiminin göstəricilərində dəyişikliklər
Orta toz sisteminin planlaşdırılmış dayandırılmasının KTP göstəricilərinə təsiri (Şəkil 1) aşağıdakı texnoloji əməliyyatların ardıcıllığından asılı olaraq təhlil edilmişdir:
əməliyyat 1 - xam kömür qidalandırıcısının (CFC) bağlanması və dəyirmana kömür tədarükünün dayandırılması SBM barabanının yüklənməsini azaltdı, kömür tozunun incəliyini azaldıb və işlənmiş havanın temperaturunu artırdı, bu da qısamüddətli təsirə səbəb oldu. CTE-də müddətli yaxşılaşma: Hn°-də azalma və NO-da artım; dəyirmanın daha da yumşaldılması prosesi tullantı havadan tozun çıxarılmasına və soba qabağında artıq havanın artmasına kömək etdi, bu da CTE-yə mənfi təsir göstərdi;
əməliyyat 2 - SHM-nin bağlanması və toz sisteminin ventilyasiyasının azaldılması əvvəlcə CTE-ni bir qədər yaxşılaşdırdı, sonra dəyirman fanının (MF) söndürülməsi ilə gecikmə ilə CTE pisləşdi;
əməliyyat 3 - MW-nin dayandırılması və sərf olunan qurutma agentinin yanma kamerasına axıdılmasının dayandırılması CTE-ni əhəmiyyətli dərəcədə yaxşılaşdırdı.
Beləliklə, bütün digər şeylər bərabər olduqda, toz sisteminin dayandırılması yanacağın yanma prosesini yaxşılaşdırdı, mexaniki yanma prosesini azaldıb və NO-nun kütləvi konsentrasiyasını artırdı.
Toz sisteminin dayanıqlığının tipik pozulması dəyirman tamburunun yanacaqla həddən artıq yüklənməsi və ya üyüdmə toplarının yaş gil materialı ilə “yaxılması”dır.
Son dəyirmanın tamburunun uzun müddətli döyülməsinin qazan gövdəsinin CTE-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 2.
PSU-nun bağlanması (1-ci əməliyyat) pulverizator sisteminin dayandırılması zamanı nəzərə alınan səbəblərə bənzər səbəblərə görə, dəyirmanla işləmənin birinci mərhələsində CTE-ni qısa müddətə yaxşılaşdırdı. Dəyirmanın PSU-nun daxil edilməsinə qədər (əməliyyat 2) sonrakı kəsilməsində CTE-nin pisləşməsi və G°un artımı tendensiyası var idi.
düyü. Şək 2. Son dəyirmanın barabanının döyülməsi zamanı yanma rejiminin göstəricilərinin dəyişməsi. 
düyü. 3. Son toz sistemi işə salındıqda və qaz ocaqlarını söndürərkən yanma rejiminin göstəricilərində dəyişikliklər
Daha az dərəcədə, PSU-nun avtomatik işləməsi vaxtaşırı PSU sürücüsünü söndürməklə və sonra işə salmaqla dəyirmanın kömürlə lazımi yüklənməsini tənzimləyən soba rejimini qeyri-sabitləşdirir.
Həddindən artıq toz sisteminin başlanğıc rejiminin KTP-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 3.
Toz sisteminin başlanğıc əməliyyatlarının yanma rejiminə aşağıdakı təsiri qeyd edildi:
əməliyyat 1 - MW-nin işə salınması və nisbətən soyuq havanın əvvəlcədən sobaya axıdılması ilə toz sisteminin yolunun ventilyasiyası (istiləşməsi) yanma zonasında artıq havanı artırdı və məşəlin temperaturunu azaltdı, bu da pisləşməyə səbəb oldu. CTE-də;
əməliyyat 2 - SHBM-nin işə salınması və kanalın ventilyasiyasının davam etdirilməsi CTE-yə mənfi təsir göstərdi;
əməliyyat 3 - PSU-nun işə salınması və qurutma agentinin nominal istehlakının artması ilə dəyirmanın yanacaqla yüklənməsi CTE-ni əhəmiyyətli dərəcədə pisləşdirdi.
Belə nəticəyə gəlmək olar ki, toz sisteminin işə salınması CTE-yə mənfi təsir göstərir, mexaniki yanma prosesini artırır və NO-nun kütləvi konsentrasiyasını azaldır.
TPP-210A qazan korpusunun ön sobası ön və arxa divarlarda bir pillədə quraşdırılmış 70 MVt istilik gücünə malik altı ilbizli toz və qaz ocaqları və ocağın üstündə iki qaz-yağ ocaqları ilə təchiz edilmişdir. qazanın işləmə yükləri daxilində sabit maye külün çıxarılmasını təmin etmək.
Kül kömür tozunun yanması zamanı yanma prosesini sabitləşdirmək üçün ocaq ocaqlarına sabit axın sürətində (ümumi istilik buraxılmasının təqribən 5%-i) təbii qaz və əsas toz-qaz ocaqları vasitəsilə dəyişkən axınla verilirdi. toz kömür. Hər bir əsas ocağa qaz tədarükü ümumi istilik buraxılışının 1,0 - 1,5% -nə uyğun olaraq mümkün olan ən aşağı axın sürətində həyata keçirilmişdir. Buna görə də məşəlin işıqlandırılması üçün təbii qazın payının dəyişdirilməsi müəyyən sayda əsas qaz ocaqlarının yandırılması və ya söndürülməsi yolu ilə həyata keçirilirdi.
Qaz ocaqlarının söndürülməsinin (təbii qazın payının azaldılması) qazan gövdəsinin CTE-yə təsiri əncirdə göstərilmişdir. 3.
Əvvəlcə bir qaz burnerinin (əməliyyat 4), sonra isə üç qaz ocağının (əməliyyat 5) ardıcıl dayandırılması CTE-yə müsbət təsir göstərmiş və mexaniki yanmaların əhəmiyyətli dərəcədə azalmasına səbəb olmuşdur.
Qaz ocaqlarının yandırılmasının (təbii qazın payının artırılması) CTE-yə təsiri şək. 4. Bir qaz ocağının (əməliyyat 1), iki ocağın (əməliyyat 2) və bir ocağın (əməliyyat 3) ardıcıl işə salınması CTE-yə mənfi təsir göstərdi və mexaniki yanmağı əhəmiyyətli dərəcədə artırdı. 
düyü. 4. Qaz brülörləri işə salındıqda yanma rejiminin göstəricilərinin dəyişdirilməsi
cədvəl 2
Avadanlıqların texnoloji keçidi zamanı daşınma zamanı yanan maddələrin tərkibindəki dəyişikliklər
Avadanlıq | Rejim | ||
azalma | artırmaq |
||
Ekstremal/Orta Toz Sistemi | |||
həyasızlıq | Təcili | ||
xam qidalandırıcı | |||
Əsas qaz sobası | Söndür | ||
Daxiletmə | |||
Qazan avadanlığının sübut edilmiş texnoloji keçidinin CTE (Kun) dəyişməsinə təsirinin təxmini qiymətləndirilməsi Cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 2.
Verilən məlumatların təhlili göstərir ki, stasionar rejimlərdə qazanxananın səmərəliliyinin ən çox azalması toz sisteminin işə salınması nəticəsində və alovla işıqlandırma üçün təbii qazın həddindən artıq istehlakı ilə baş verir.
Qeyd etmək lazımdır ki, toz sisteminin işə salınması əməliyyatlarının yerinə yetirilməsi zərurəti yalnız texnoloji səbəblərlə müəyyən edilir və alov işıqlandırması üçün təbii qazın həddindən artıq istehlakı, bir qayda olaraq, mümkün qəzaların qarşısını almaq üçün istismar işçiləri tərəfindən təyin edilir. AS keyfiyyətinin qəfil pisləşməsi halında yanma prosesinin dayanıqlığının pozulması.
RCA-2000 analizatorlarının istifadəsi fasiləsiz, vaxtında dəyişməyə imkan verir
yanacağın keyfiyyətindəki hər hansı dəyişikliyi qiymətləndirmək və təbii qazın minimum zəruri istehlakı ilə alov işıqlandırmasının dəyərini daim müvafiq optimal səviyyədə saxlamaq, bu da qıt qaz yanacağının istehlakını azaltmağa və qazanın səmərəliliyini artırmağa kömək edir.
nəticələr
- Təhvil-təslim zamanı yanan maddələrin tərkibinin davamlı ölçülməsi sistemi istismara qəbul və tədqiqat işlərində istifadə üçün tövsiyə olunan TPP-210A qazanında AS-nin yanması zamanı yanma proseslərinin axınını tez və səmərəli şəkildə qiymətləndirməyə imkan verir. həmçinin qazan avadanlıqlarının səmərəliliyinin sistematik monitorinqi üçün.
- Yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün RCA-2000 analizatorlarından istifadənin səmərəliliyi mexaniki yanma göstəricilərini - daxilolmada yanan maddələrin tərkibini orta hesabla 4% və müvafiq olaraq mexaniki yanma nəticəsində istilik itkisini 2% azaltmaqla şərti olaraq qiymətləndirilir. .
- Qazanın stasionar rejimlərində avadanlığın müntəzəm texnoloji keçidi yanma prosesinin keyfiyyətinə təsir göstərir. Toz sisteminin işə salınması və toz halına salınmış kömür məşəlinin yandırılması üçün təbii qazın həddindən artıq istehlakı qazanxananın səmərəliliyini əhəmiyyətli dərəcədə azaldır.
Biblioqrafiya
- Madoyan A. A., Baltyan V. N., Grechany A. N. Elektrik qazanlarında aşağı dərəcəli kömürlərin səmərəli yanması. Moskva: Energoatomizdat, 1991.
- Tripolskaya İES-in TPP-210A toz kömür qazanının yanma rejimini optimallaşdırmaq üçün RCA-2000 yanar məzmun analizatorunun və Mars-5 qaz analizatorunun istifadəsi / Qolışev L. V., Kotelnikov N. İ., Sidenko A. P. və başqaları - Tr. Kiyev Politexnik İnstitutu. Enerji: iqtisadiyyat, texnologiya, ekologiya, 2001, №1.
- Zusin S. I. Qazan qurğusunun iş rejimindən asılı olaraq mexaniki yanma ilə istilik itkisinin dəyişməsi. - İstilik energetikası, 1958, No 10.
