Dostupan pritisak. Rad toplinskih mreža. Hidraulički proračun sustava grijanja vode metodom specifičnih gubitaka tlaka trenjem

Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Pretvorba opterećenja iz Gcal u KW

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata.

Primjer:

Temperatura dovoda iz toplinske mreže T1 - 110˚ S

Temperatura dovoda iz mreže grijanja T2 - 70˚ S

Potrošnja kruga grijanja G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / h

Ali za grijani krug s temperaturnim grafikonom 95/70, brzina protoka će biti potpuno drugačija: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / sat.

Iz ovoga možemo zaključiti: što je niža temperaturna razlika (temperaturna razlika između dovoda i povrata), to je veći potreban protok rashladne tekućine.

Izbor cirkulacijskih crpki.

Prilikom odabira cirkulacijskih crpki za sustave grijanja, tople vode, ventilacije potrebno je poznavati karakteristike sustava: protok rashladne tekućine,

koji se mora osigurati i hidraulički otpor sustava.

Potrošnja rashladne tekućine:

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata;

hidraulički otpor sustava moraju osigurati stručnjaci koji su izračunali sam sustav.

Na primjer:

razmatramo sustav grijanja s temperaturnim grafikonom od 95˚ C /70˚ Sa i opterećenjem 520 kW

G[m3/h] =520*0,86/25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/sat;

Otpor sustava grijanja bio jeξ = 5 metara ;

U slučaju neovisnog sustava grijanja, mora se razumjeti da će se otpor izmjenjivača topline dodati ovom otporu od 5 metara. Da biste to učinili, morate pogledati njegov izračun. Na primjer, neka ova vrijednost bude 3 metra. Dakle, dobiva se ukupni otpor sustava: 5 + 3 \u003d 8 metara.

Sada možete birati cirkulacijska pumpa s protokom 18m3/h i tlakom od 8 metara.

Na primjer, ovaj:

U ovom slučaju, crpka je odabrana s velikom marginom, omogućuje vam da osigurate radnu točkuprotok / glava pri prvoj brzini svog rada. Ako iz bilo kojeg razloga ovaj tlak nije dovoljan, pumpa se može "raspršiti" do 13 metara pri trećoj brzini. Najboljom opcijom smatra se opcija crpke koja održava radnu točku na drugoj brzini.

Također je sasvim moguće staviti crpku s ugrađenim pretvaračem frekvencije umjesto obične pumpe s tri ili jednom brzinom, na primjer:

Ova verzija crpke je, naravno, najpoželjnija, jer omogućuje najfleksibilnije podešavanje radne točke. Jedini nedostatak je trošak.

Također je potrebno zapamtiti da je za cirkulaciju sustava grijanja potrebno osigurati dvije crpke bez greške (glavna / pomoćna), a za cirkulaciju PTV-a sasvim je moguće opskrbiti jednu.

Sustav za piće. Odabir pumpe sustava za napajanje.

Očito je da je pojačivačka pumpa potrebna samo u slučaju neovisnih sustava, posebno grijanja, gdje se grijanje i grijani krug

odvojeno izmjenjivačem topline. Sam sustav dopunjavanja je neophodan za održavanje konstantnog tlaka u sekundarnom krugu u slučaju mogućih propuštanja.

u sustavu grijanja, kao i za punjenje samog sustava. Sam sustav za punjenje sastoji se od tlačne sklopke, elektromagnetnog ventila i ekspanzijskog spremnika.

Pumpa za dopunu se postavlja samo kada tlak rashladne tekućine u povratu nije dovoljan za punjenje sustava (piezometar ne dopušta).

Primjer:

Tlak povratnog nosača topline iz mreža grijanja R2 = 3 atm.

Visina zgrade, uzimajući u obzir one. Podzemlje = 40 metara.

3 atm. = 30 metara;

Potrebna visina = 40 metara + 5 metara (po izljevu) = 45 metara;

Deficit tlaka = 45 metara - 30 metara = 15 metara = 1,5 atm.

Tlak napojne pumpe je razumljiv, trebao bi biti 1,5 atmosfere.

Kako odrediti trošak? Pretpostavlja se da je brzina protoka crpke 20% volumena sustava grijanja.

Princip rada sustava za hranjenje je sljedeći.

Prekidač tlaka (uređaj za mjerenje tlaka s relejnim izlazom) mjeri tlak povratnog nosača topline u sustavu grijanja i ima

predpodešavanje. Za ovaj konkretni primjer, ova postavka bi trebala biti približno 4,2 atmosfere s histerezom od 0,3.

Kada tlak u povratu sustava grijanja padne na 4,2 atm., Tlačni prekidač zatvara svoju grupu kontakata. Ovo dovodi napon na solenoid

ventil (otvaranje) i pumpa za dopunu (uključivanje).

Rashladna tekućina za dopunu se dovodi dok tlak ne poraste na vrijednost od 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfere.

Proračun regulacijskog ventila za kavitaciju.

Prilikom raspodjele raspoloživog tlaka između elemenata grijaćeg mjesta potrebno je uzeti u obzir mogućnost kavitacijskih procesa unutar tijela

ventili, koji će ga s vremenom uništiti.

Maksimalni dopušteni diferencijalni tlak na ventilu može se odrediti iz formule:

∆Pmaks= z*(P1 − Ps) ; bar

gdje je: z koeficijent inicijacije kavitacije, objavljen u tehničkim katalozima za odabir opreme. Svaki proizvođač opreme ima svoju, ali prosječna vrijednost je obično u rasponu od 0,45-06.

P1 - tlak ispred ventila, bar

Rs – tlak zasićenja vodene pare pri datoj temperaturi rashladnog sredstva, bar,

dokojiodređeno tablicom:

Ako procijenjeni diferencijalni tlak korišten za odabir Kvs ventila nije veći od

∆Pmaks, do kavitacije neće doći.

Primjer:

Tlak prije ventila P1 = 5 bara;

Temperatura rashladne tekućine T1 = 140S;

Katalog Z ventila = 0,5

Prema tablici, za temperaturu rashladne tekućine od 140C određujemo Rs = 2,69

Maksimalni dopušteni diferencijalni tlak na ventilu je:

∆Pmaks= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bara

Nemoguće je izgubiti više od ove razlike na ventilu - počet će kavitacija.

Ali ako je temperatura rashladne tekućine bila niža, na primjer, 115C, što je bliže stvarnim temperaturama mreže grijanja, maksimalna razlika

pritisak bi bio veći:ΔPmaks\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bara.

Iz ovoga možemo izvući sasvim očit zaključak: što je temperatura rashladne tekućine viša, to je manji pad tlaka moguć na regulacijskom ventilu.

Za određivanje brzine protoka. Prolazeći kroz cjevovod, dovoljno je koristiti formulu:

;m/s

G – protok rashladne tekućine kroz ventil, m3/h

d – uvjetni promjer odabranog ventila, mm

Potrebno je uzeti u obzir činjenicu da brzina protoka koji prolazi kroz dio cjevovoda ne smije biti veća od 1 m/s.

Najpoželjnija brzina protoka je u rasponu od 0,7 - 0,85 m/s.

Minimalna brzina treba biti 0,5 m/s.

Kriterij za odabir sustava PTV-a obično se određuje iz tehničkih specifikacija za priključak: tvrtka za proizvodnju topline vrlo često propisuje

tip sustava PTV-a. U slučaju da vrsta sustava nije propisana, treba se pridržavati jednostavnog pravila: određivanje omjera opterećenja zgrade

za toplu vodu i grijanje.

Ako je a 0.2 - potrebno dvostupanjski sustav PTV-a;

Odnosno,

Ako je a QPTV/Qgrijanje< 0.2 ili QPTV/Qgrijanje>1; potrebna jednostupanjski sustav tople vode.

Sam princip rada dvostupanjskog sustava PTV-a temelji se na povratu topline iz povrata kruga grijanja: povratni nosač topline kruga grijanja

prolazi kroz prvi stupanj opskrbe toplom vodom i zagrijava hladnu vodu od 5C do 41...48C. Istodobno se povratna rashladna tekućina kruga grijanja hladi na 40C

a već se hladno spaja u mrežu grijanja.

Drugi stupanj opskrbe toplom vodom zagrijava hladnu vodu sa 41 ... 48C nakon prve faze na propisanih 60 ... 65C.

Prednosti dvostupanjskog sustava PTV-a:

1) Zbog povrata topline povratnog kruga grijanja, ohlađena rashladna tekućina ulazi u mrežu grijanja, što dramatično smanjuje vjerojatnost pregrijavanja

povratne linije. Ova je točka iznimno važna za tvrtke koje proizvode toplinu, posebno za mreže grijanja. Sada je uobičajeno provoditi proračune izmjenjivača topline prve faze opskrbe toplom vodom na minimalnoj temperaturi od 30 ° C, tako da se još hladnije rashladno sredstvo spaja u povratnu mrežu grijanja.

2) Dvostupanjski sustav PTV točnije kontrolira temperaturu tople vode koja ide potrošaču na analizu i temperaturne fluktuacije

na izlazu iz sustava je mnogo manje. To se postiže činjenicom da regulacijski ventil drugog stupnja potrošne tople vode tijekom svog rada regulira

samo mali dio tereta, a ne cijeli.

Prilikom raspodjele opterećenja između prve i druge faze opskrbe toplom vodom, vrlo je prikladno postupiti na sljedeći način:

70% opterećenje - 1 stupanj PTV;

30% opterećenje - 2. stupanj PTV;

Što daje.

1) Budući da je druga (podesiva) faza mala, tada u procesu regulacije temperature PTV-a dolazi do fluktuacija temperature na izlazu iz

sustavi su mali.

2) Zbog ove raspodjele opterećenja PTV-a, u procesu proračuna dobivamo jednakost troškova i kao rezultat toga jednakost promjera u cjevovodu izmjenjivača topline.

Potrošnja za cirkulaciju PTV-a mora iznositi najmanje 30% potrošnje PTV analize od strane potrošača. Ovo je minimalni broj. Za povećanje pouzdanosti

sustava i stabilnosti regulacije temperature PTV-a, protok za cirkulaciju može se povećati na vrijednost od 40-45%. To se radi ne samo za održavanje

temperatura tople vode kada nema analize od strane potrošača. To je učinjeno kako bi se nadoknadilo “povlačenje” PTV-a u vrijeme analize vršnog toka PTV-a, budući da je potrošnja

cirkulacija će podržati sustav u trenutku kada se volumen izmjenjivača topline napuni hladnom vodom za grijanje.

Postoje slučajevi pogrešnog izračuna sustava PTV-a, kada se umjesto dvostupanjskeg sustava projektira jednostupanjski. Nakon instaliranja takvog sustava,

u procesu puštanja u pogon, stručnjak se suočava s ekstremnom nestabilnošću sustava PTV-a. Ovdje je prikladno čak i govoriti o neoperabilnosti,

što se izražava velikim kolebanjima temperature na izlazu iz sustava PTV-a s amplitudom 15-20C od zadane vrijednosti. Na primjer, kada je postavka

iznosi 60C, tada se u procesu regulacije javljaju temperaturne fluktuacije u rasponu od 40 do 80C. U tom slučaju, mijenjanje postavki

elektronički regulator (PID - komponente, vrijeme hoda itd.) neće dati rezultat, jer je hidraulika PTV-a u osnovi pogrešno izračunata.

Postoji samo jedan izlaz: ograničiti protok hladne vode i maksimalno povećati cirkulaciju tople vode. U ovom slučaju, na mjestu miješanja

manje hladne vode će se pomiješati s više vruće (kružne) vode i sustav će raditi stabilnije.

Tako se zbog cirkulacije PTV-a izvodi neka vrsta imitacije dvostupanjskog sustava PTV-a.

Na temelju rezultata proračuna vodoopskrbnih mreža za različite načine potrošnje vode određuju se parametri vodotornja i crpnih jedinica, čime se osigurava rad sustava, kao i slobodni tlakovi u svim čvorovima mreže.

Za određivanje tlaka na dovodnim mjestima (na vodotornju, na crpnoj stanici) potrebno je poznavati potrebni tlak potrošača vode. Kao što je već spomenuto, minimalni slobodni tlak u vodoopskrbnoj mreži naselja s maksimalnim unosom vode za domaćinstvo i pitku vodu na ulazu u zgradu iznad tla u jednokatnici trebao bi biti najmanje 10 m (0,1 MPa), sa većom etažnošću, 4 m.

U satima najniže potrošnje vode dopušten je tlak za svaki kat, počevši od drugog, biti 3 m. Za pojedinačne višekatnice, kao i skupine zgrada koje se nalaze na povišenim mjestima, predviđene su lokalne crpne instalacije. Slobodni tlak na opornim cijevima mora biti najmanje 10 m (0,1 MPa),

U vanjskoj mreži cjevovoda industrijske vode, slobodni tlak uzima se prema tehničkim karakteristikama opreme. Slobodni tlak u mreži za opskrbu pitkom vodom potrošača ne bi smio biti veći od 60 m, inače je za određene prostore ili zgrade potrebno ugraditi regulatore tlaka ili zonirati vodoopskrbni sustav. Tijekom rada vodoopskrbnog sustava na svim točkama mreže mora se osigurati slobodan tlak od najmanje normativnog.

Slobodne glave u bilo kojoj točki mreže definirane su kao razlika između kota piezometrijskih linija i površine tla. Piezometrijske ocjene za sve projektne slučajeve (tijekom potrošnje kućanstva i pitke vode, u slučaju požara i sl.) izračunavaju se na temelju standardnog slobodnog tlaka na diktiranoj točki. Prilikom određivanja piezometrijskih oznaka, one se postavljaju položajem točke diktata, odnosno točke s minimalnom slobodnom glavom.

Tipično, točka diktata nalazi se u najnepovoljnijim uvjetima kako u pogledu geodetskih kota (velike geodetske kote) tako i u smislu udaljenosti od izvora napajanja (tj. zbroj gubitaka glave od izvora napajanja do točke diktata bit će Najveći). U točki diktiranja postavljeni su pritiskom jednakim standardnom. Ako je u bilo kojoj točki mreže tlak manji od normativnog, tada je položaj točke diktiranja pogrešno postavljen.U tom slučaju pronalaze točku koja ima najmanji slobodni pritisak, uzimaju je za diktatora i ponavljaju proračun pritisaka u mreži.

Proračun vodoopskrbnog sustava za rad tijekom požara provodi se pod pretpostavkom da se javlja na najvišim i najudaljenijim točkama područja koje opskrbljuje vodoopskrba iz izvora električne energije. Prema načinu gašenja požara vodovodne cijevi su visokog i niskog tlaka.

U pravilu, pri projektiranju vodoopskrbnih sustava treba uzeti niskotlačni protupožarni vodoopskrbni sustav, s izuzetkom malih naselja (manje od 5 tisuća ljudi). Ugradnja visokotlačnog sustava vodoopskrbe za gašenje požara mora biti ekonomski opravdana,

U niskotlačnim vodovodnim cijevima povećanje tlaka se provodi samo za vrijeme trajanja gašenja požara. Potrebno povećanje tlaka stvaraju mobilne vatrogasne pumpe, koje se dovode do požarišta i uličnim hidrantima uzimaju vodu iz vodovodne mreže.

Prema SNiP-u, tlak u bilo kojoj točki niskotlačne mreže cjevovoda protupožarne vode na razini tla tijekom gašenja požara mora biti najmanje 10 m. mreže kroz propusne spojeve vode iz tla.

Osim toga, za rad vatrogasnih pumpi potrebna je određena opskrba tlakom u mreži kako bi se prevladao značajan otpor u usisnim vodovima.

Visokotlačni sustav za gašenje požara (obično se primjenjuje u industrijskim objektima) omogućuje opskrbu vodom brzinom požara utvrđenom požarnim normama i povećanjem tlaka u vodoopskrbnoj mreži na vrijednost dovoljnu za stvaranje požarnih mlaza izravno iz hidranta. . Slobodni tlak u ovom slučaju treba osigurati kompaktnu visinu mlaza od najmanje 10 m pri punom protoku vode za požar i položaj cijevi crijeva u visini najviše točke najviše zgrade i dovod vode kroz vatrogasna crijeva dužine 120 m:

Nsv pzh \u003d N zd + 10 + ∑h ≈ N zd + 28 (m)

gdje je N zd visina zgrade, m; h - gubitak tlaka u crijevu i cijevi crijeva, m.

U visokotlačnom vodoopskrbnom sustavu stacionarne vatrogasne pumpe opremljene su automatskom opremom koja osigurava pokretanje pumpi najkasnije 5 minuta nakon davanja požarnog signala.Cijevi mreže moraju se birati uzimajući u obzir povećanje pritisak u slučaju požara. Maksimalni slobodni tlak u mreži integrirane vodoopskrbe ne smije prelaziti 60 m vodenog stupca (0,6 MPa), au satu požara - 90 m (0,9 MPa).

Uz značajne razlike u geodetskim oznakama objekta koji se opskrbljuje vodom, velike duljine vodoopskrbnih mreža, kao i s velikom razlikom u vrijednostima slobodnog tlaka koji zahtijevaju pojedini potrošači (npr. mikropodručja s različitim visinama zgrada), uređeno je zoniranje vodovodne mreže. To može biti zbog tehničkih i ekonomskih razloga.

Podjela na zone vrši se na temelju sljedećih uvjeta: na najvišoj točki mreže mora biti osiguran potreban slobodni tlak, a na njenoj donjoj (ili početnoj) točki tlak ne smije biti veći od 60 m (0,6). MPa).

Prema vrstama zoniranja, vodovodni cjevovodi dolaze s paralelnim i uzastopnim zoniranjem. Paralelno zoniranje vodoopskrbnog sustava koristi se za velike raspone geodetskih oznaka unutar gradskog područja. Za to se formiraju donja (I) i gornja (II) zona, koje se vodom opskrbljuju crpnim stanicama zone I i II s opskrbom vodom s različitim tlakovima kroz zasebne vodove. Zoniranje se provodi na način da na donjoj granici svake zone tlak ne prelazi dopuštenu granicu.

Shema vodoopskrbe s paralelnim zoniranjem

1 - crpna stanica II lift s dvije grupe crpki; 2 - crpke II (gornja) zona; 3 - pumpe I (donje) zone; 4 - spremnici za regulaciju tlaka

U sustavima vodoopskrbe toplinom potrošači se opskrbljuju toplinom na način da se između njih odgovarajuće raspodijele procijenjeni protok mrežne vode. Za provedbu takve distribucije potrebno je razviti hidraulički režim sustava opskrbe toplinom.

Svrha razvoja hidrauličkog režima sustava opskrbe toplinom je osigurati optimalno dopuštene tlakove u svim elementima sustava opskrbe toplinom i potrebne raspoložive tlakove na čvornim točkama toplinske mreže, u grupnim i lokalnim toplinskim točkama, dovoljne za opskrbu. potrošača s procijenjenom potrošnjom vode. Raspoloživi tlak je razlika u tlaku vode u dovodnom i povratnom cjevovodu.

Za pouzdanost sustava opskrbe toplinom postavljaju se sljedeći uvjeti:

Nemojte prekoračiti dopuštene tlakove: u izvorima topline i mrežama grijanja: 1,6-2,5 MPa - za parovodne mrežne grijače tipa PSV, za čelične toplovodne kotlove, čelične cijevi i spojeve; u pretplatničkim jedinicama: 1,0 MPa - za sekcijske grijače tople vode; 0,8-1,0 MPa - za čelične konvektore; 0,6 MPa - za radijatore od lijevanog željeza; 0,8 MPa - za grijače;

Osiguravanje suvišnog tlaka u svim elementima sustava opskrbe toplinom kako bi se spriječila kavitacija crpki i zaštitio sustav opskrbe toplinom od curenja zraka. Pretpostavlja se da je minimalna vrijednost prekomjernog tlaka 0,05 MPa. Zbog toga se pijezometrijski vod povratnog cjevovoda u svim režimima mora nalaziti najmanje 5 m vode iznad točke najviše zgrade. Umjetnost.;

Na svim točkama u sustavu grijanja mora se održavati tlak iznad tlaka zasićene vodene pare na maksimalnoj temperaturi vode, vodeći računa da voda ne proključa. U pravilu, opasnost od kipuće vode najčešće se javlja u dovodnim cjevovodima toplinske mreže. Minimalni tlak u dovodnim cjevovodima uzima se prema projektnoj temperaturi vode mreže, tablica 7.1.

Tablica 7.1

Linija koja ne vrije mora biti povučena na grafikonu paralelno s terenom na visini koja odgovara višku glave pri maksimalnoj temperaturi rashladnog sredstva.

Grafički je hidraulički režim prikladno prikazan u obliku piezometrijskog grafa. Piezometrijski graf je izgrađen za dva hidraulička režima: hidrostatski i hidrodinamički.

Svrha razvoja hidrostatskog režima je osigurati potreban tlak vode u sustavu opskrbe toplinom, u prihvatljivim granicama. Donja granica tlaka trebala bi osigurati da su potrošački sustavi napunjeni vodom i stvoriti potrebni minimalni tlak za zaštitu sustava opskrbe toplinom od curenja zraka. Hidrostatički način rada razvija se s pumpama za dopunu koje rade i bez cirkulacije.

Hidrodinamički režim se razvija na temelju podataka iz hidrauličkog proračuna toplinskih mreža i osigurava se istodobnim radom pumpi za dopunu i mrežnih crpki.

Razvoj hidrauličkog režima svodi se na izradu piezometrijskog grafa koji zadovoljava sve zahtjeve za hidraulični režim. Potrebno je razviti hidraulične načine grijanja vode (piezometrijski grafikoni) za razdoblja grijanja i negrijavanja. Piezometrijski grafikon omogućuje: određivanje tlaka u dovodnim i povratnim cjevovodima; raspoloživi tlak na bilo kojoj točki mreže grijanja, uzimajući u obzir teren; prema raspoloživom tlaku i visini zgrada, odabrati sheme spajanja potrošača; odabrati automatske regulatore, mlaznice dizala, prigušne uređaje za lokalne sustave potrošača topline; odaberite glavne i dopunske pumpe.

Izgradnja piezometrijskog grafa(slika 7.1) izvodi se na sljedeći način:

a) biraju se mjerila po osi apscise i ordinate te se ucrtava teren i visina zgrade kvartova. Piezometrijski grafikoni izrađuju se za glavne i distribucijske toplinske mreže. Za glavne toplinske mreže mogu se uzeti mjerila: horizontalna M g 1: 10000; okomito M na 1:1000; za distribucijske toplinske mreže: M g 1:1000, M in 1:500; Oznaka nule na y-osi (osi tlaka) obično se uzima kao oznaka najniže točke grijanja ili oznaka mrežnih crpki.

b) utvrđuje se vrijednost statičke glave koja osigurava punjenje potrošačkih sustava i stvaranje minimalnog viška visine. Ovo je visina najviše zgrade plus 3-5 metara vode.

Nakon nanošenja terena i visine građevina određuje se statička glava sustava

H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)

gdje N zd je visina najviše zgrade, m.

Statička glava H st povučena je paralelno s osi apscise i ne smije prelaziti maksimalnu radnu visinu za lokalne sustave. Vrijednost maksimalnog radnog tlaka je: za sustave grijanja s čeličnim grijačima i za grijače - 80 metara; za sustave grijanja s radijatorima od lijevanog željeza - 60 metara; za neovisne sheme povezivanja s površinskim izmjenjivačima topline - 100 metara;

c) Tada se gradi dinamički režim. Usisna visina mrežnih crpki Ns je proizvoljno odabrana, koja ne smije prelaziti statičku visinu i osigurava potreban tlak na ulazu kako bi se spriječila kavitacija. Kavitacijska rezerva, ovisno o mjerenju crpke, iznosi 5-10 m.a.c.;

d) iz uvjetnog tlačnog voda na usisu mrežnih crpki redom se crtaju gubici tlaka na povratnom cjevovodu DH arr glavnog cjevovoda toplinske mreže (vod A-B) prema rezultatima hidrauličkog proračuna. Veličina tlaka u povratnom vodu mora udovoljavati zahtjevima koji su gore navedeni kod izgradnje statičkog tlačnog voda;

e) potrebni raspoloživi tlak odgađa se kod posljednjeg pretplatničkog DH ab, iz uvjeta rada dizala, grijača, miješalice i razvodne toplinske mreže (vod B-C). Pretpostavlja se da vrijednost raspoloživog tlaka na mjestu spajanja distribucijske mreže iznosi najmanje 40 m;

f) počevši od posljednjeg cjevovodnog čvora, gubici tlaka u dovodnom cjevovodu glavnog voda DH ispod (vod C-D) se odgađaju. Tlak na svim točkama dovodnog cjevovoda, na temelju uvjeta njegove mehaničke čvrstoće, ne smije biti veći od 160 m;

g) ucrtava se gubitak tlaka u izvoru topline DH ut (linija D-E) i dobiva se tlak na izlazu iz mrežnih crpki. U nedostatku podataka, gubitak glave u komunikacijama CHP-a može se uzeti kao 25 ​​- 30 m, a za kotlovnicu okruga 8-16 m.

Određuje se tlak mrežnih crpki

Tlak pumpi za dopunu određen je tlakom statičkog načina rada.

Kao rezultat takve konstrukcije dobiva se početni oblik piezometrijskog grafa, koji vam omogućuje procjenu tlaka u svim točkama sustava opskrbe toplinom (slika 7.1).

Ako ne ispunjavaju zahtjeve, promijenite položaj i oblik pijezometrijskog grafa:

a) ako tlačni vod povratnog cjevovoda prelazi visinu zgrade ili je od nje udaljen manje od 3¸5 m, tada treba podići pijezometrijski graf tako da tlak u povratnom cjevovodu osigurava da je sustav popunjen;

b) ako vrijednost maksimalnog tlaka u povratnom cjevovodu premašuje dopušteni tlak u grijačima, a ne može se smanjiti pomicanjem pijezometrijskog grafa prema dolje, onda ga treba smanjiti ugradnjom pumpi za povišenje tlaka u povratni cjevovod;

c) ako vod koji ne vrije prelazi tlačni vod u dovodnom cjevovodu, tada voda može ključati iza točke raskrižja. Stoga tlak vode u ovom dijelu toplinske mreže treba povećati pomicanjem piezometrijskog grafikona prema gore, ako je moguće, ili ugradnjom pumpe za povišenje tlaka na dovodni cjevovod;

d) ako maksimalni tlak u opremi postrojenja za toplinsku obradu izvora topline prelazi dopuštenu vrijednost, tada se na dovodnom cjevovodu ugrađuju pojačivačke pumpe.

Podjela mreže grijanja na statičke zone. Piezometrijski graf je razvijen za dva načina. Prvo, za statički način rada, kada nema cirkulacije vode u sustavu opskrbe toplinom. Pretpostavlja se da je sustav napunjen vodom na temperaturi od 100°C, čime se eliminira potreba za održavanjem viška tlaka u toplinskim cijevima kako bi se izbjeglo vrenje rashladne tekućine. Drugo, za hidrodinamički režim - u prisutnosti cirkulacije rashladne tekućine u sustavu.

Razvoj rasporeda počinje statičkim načinom rada. Položaj punog statičkog tlačnog voda na grafikonu trebao bi osigurati da su svi pretplatnici priključeni na mrežu grijanja prema ovisnoj shemi. Da bi se to postiglo, statički tlak ne smije prelaziti dopušteni iz stanja čvrstoće pretplatničkih instalacija i treba osigurati da se lokalni sustavi napune vodom. Prisutnost zajedničke statičke zone za cijeli sustav opskrbe toplinom pojednostavljuje njegov rad i povećava njegovu pouzdanost. Ako postoji značajna razlika u geodetskim nadmorskim visinama zemlje, uspostavljanje zajedničke statičke zone nemoguće je iz sljedećih razloga.

Najniži položaj razine statičkog tlaka utvrđuje se iz uvjeta punjenja lokalnih sustava vodom i osiguravanja na najvišim točkama sustava najviših građevina smještenih u zoni najvećih geodetskih oznaka nadtlaka od najmanje 0,05 MPa. Takav pritisak ispada neprihvatljivo visokim za zgrade koje se nalaze u onom dijelu područja koji ima najniže geodetske ocjene. U takvim uvjetima postaje potrebno podijeliti sustav opskrbe toplinom u dvije statičke zone. Jedna zona za dio područja s niskim geodetskim oznakama, druga - s visokim.

Na sl. 7.2 prikazan je pijezometrijski grafikon i shematski dijagram sustava opskrbe toplinom za područje sa značajnom razlikom geodetskih kota razine tla (40m). Dio područja uz izvor toplinske energije ima nultu geodetsku ocjenu, na rubnom dijelu područja oznake su 40m. Visina objekata je 30 i 45m. Za mogućnost punjenja sustava grijanja zgrada vodom III i IV koji se nalazi na oznaci 40m i stvara višak od 5m na najvišim točkama sustava, razina pune statičke glave treba biti smještena na oznaci 75m (linija 5 2 - S 2). U ovom slučaju, statička glava će biti 35m. Međutim, visina od 75m je neprihvatljiva za zgrade ja i II nalazi na nuli. Za njih, dopuštena najviša pozicija ukupne razine statičkog tlaka odgovara 60m. Dakle, u razmatranim uvjetima nemoguće je uspostaviti zajedničku statičku zonu za cijeli sustav opskrbe toplinom.

Moguće rješenje je podjela sustava opskrbe toplinom u dvije zone s različitim razinama ukupnog statičkog tlaka – donju s razinom od 50m (linija S t-Si) i gornji s kotom od 75m (crt S 2 -S2). Ovim rješenjem se svi potrošači mogu priključiti na sustav opskrbe toplinom prema ovisnoj shemi, budući da su statički tlakovi u donjoj i gornjoj zoni unutar prihvatljivih granica.

Kako bi se, kada se cirkulacija vode u sustavu zaustavi, razine statičkih tlakova uspostavile u skladu s prihvaćenim dvjema zonama, na spoju se nalazi uređaj za odvajanje (Sl. 7.2. 6 ). Ovaj uređaj štiti mrežu grijanja od povećanog tlaka kada se cirkulacijske crpke zaustavljaju, automatski je režući u dvije hidraulički neovisne zone: gornju i donju.

Kada se cirkulacijske crpke zaustave, pad tlaka u povratnom cjevovodu gornje zone sprječava regulator tlaka “za sebe” RDDS (10), koji održava konstantan unaprijed određeni tlak HRDDS u točki odabira impulsa. Kad tlak padne, zatvara se. Pad tlaka u dovodnom vodu sprječava se na njemu ugrađenim nepovratnim ventilom (11), koji se također zatvara. Dakle, RDDS i nepovratni ventil presijecaju mrežu grijanja u dvije zone. Za napajanje gornje zone ugrađena je pumpa za povišenje tlaka (8) koja uzima vodu iz donje zone i isporučuje je u gornju. Visina koju razvija pumpa jednaka je razlici između hidrostatskih glava gornje i donje zone. Donju zonu napajaju pumpa za dopunu 2 i regulator dopunjavanja 3.

Slika 7.2. Sustav grijanja podijeljen u dvije statičke zone

a - piezometrijski graf;

b - shematski dijagram sustava opskrbe toplinom; S 1 - S 1 - linija ukupne statičke glave donje zone;

S 2 - S 2, - linija ukupne statičke glave gornje zone;

N p.n1 - tlak koji razvija pumpa za punjenje donje zone; N p.n2 - tlak koji razvija pumpa za dopunu gornje zone; N RDDS - glava na koju su postavljeni regulatori RDDS (10) i RD2 (9) ΔN RDDS - tlak koji se aktivira na ventilu RDDS regulatora u hidrodinamičkom načinu rada; I-IV- pretplatnici; 1-rezervoar vode za dopunu; 2.3 - pumpa za nadopunjavanje i regulator nadopune donje zone; 4 - uzvodna pumpa; 5 - glavni grijači vode za paru; 6- mrežna pumpa; 7 - vršni kotao za toplu vodu; osam , 9 - pumpa za dopunu i regulator nadoknade za gornju zonu; 10 - regulator tlaka "sebi" RDDS; 11- nepovratni ventil

RDDS regulator je postavljen na tlak Nrdds (slika 7.2a). Regulator napajanja RD2 postavljen je na isti tlak.

U hidrodinamičkom načinu rada, RDDS regulator održava tlak na istoj razini. Na početku mreže pumpa za dopunu s regulatorom održava tlak H O1. Razlika između ovih glava služi za prevladavanje hidrauličkog otpora u povratnom cjevovodu između uređaja za odvajanje i cirkulacijske pumpe izvora topline, ostatak tlaka se oslobađa u prigušnoj trafostanici na RDDS ventilu. Na sl. 8.9, a ovaj dio tlaka prikazan je vrijednošću ΔN RDDS. Prigušna podstanica u hidrodinamičkom načinu rada omogućuje održavanje tlaka u povratnom vodu gornje zone ne niže od prihvaćene razine statičkog tlaka S 2 - S 2 .

Piezometrijske linije koje odgovaraju hidrodinamičkom režimu prikazane su na sl. 7.2a. Najviši tlak u povratnom cjevovodu kod potrošača IV je 90-40 = 50m, što je prihvatljivo. Tlak u povratnom vodu donje zone također je u prihvatljivim granicama.

U dovodnom cjevovodu maksimalni tlak nakon izvora topline je 160 m, što ne prelazi dopušteni iz uvjeta čvrstoće cijevi. Minimalna piezometrijska visina u dovodnom cjevovodu je 110 m, što osigurava da rashladna tekućina ne proključa, budući da je pri projektnoj temperaturi od 150 ° C minimalni dopušteni tlak 40 m.

Piezometrijski graf razvijen za statički i hidrodinamički način rada pruža mogućnost povezivanja svih pretplatnika prema ovisnoj shemi.

Drugo moguće rješenje za hidrostatski način sustava opskrbe toplinom prikazano na sl. 7.2 je povezivanje dijela pretplatnika prema nezavisnoj shemi. Ovdje mogu postojati dvije opcije. Prva opcija- postaviti ukupnu razinu statičkog tlaka na 50m (linija S 1 - S 1), te spojiti objekte koji se nalaze na gornjim geodetskim oznakama prema samostalnoj shemi. U tom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda zgrada u gornjoj zoni na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 50-40 = 10 m, a na strani grijane rashladne tekućine će se odrediti po visini zgrada. Druga opcija je postaviti ukupnu razinu statičkog tlaka na oko 75 m (linija S 2 - S 2) pri čemu su zgrade gornje zone povezane prema ovisnoj shemi, a zgrade donje zone - prema nezavisnoj jedan. U ovom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda na strani rashladne tekućine za grijanje bit će 75 m, odnosno manja od dopuštene vrijednosti (100 m).

Glavna 1, 2; 3;

dodati. 4, 7, 8.

Dostupni pad tlaka za stvaranje cirkulacije vode, Pa, određen je formulom

gdje je DPn tlak koji stvara cirkulacijska pumpa ili dizalo, Pa;

DRe - tlak prirodne cirkulacije u taložnom prstenu zbog hlađenja vode u cijevima i grijačima, Pa;

U crpnim sustavima dopušteno je ne uzimati u obzir DPe ako je manji od 10% DPn.

Raspoloživi pad tlaka na ulazu u zgradu DPr = 150 kPa.

Proračun prirodnog cirkulacijskog tlaka

Prirodni cirkulacijski tlak koji se javlja u izračunatom prstenu vertikalnog jednocijevnog sustava s nižim ožičenjem reguliranim vučnim dijelovima, Pa, određuje se formulom

gdje je prosječno povećanje gustoće vode sa smanjenjem njezine temperature za 1 °C, kg / (m3??C);

Vertikalna udaljenost od centra grijanja do centra hlađenja

grijač, m;

Potrošnja vode u usponu, kg / h, određena je formulom

Proračun cirkulacijskog tlaka crpke

Vrijednost Pa se odabire u skladu s dostupnom razlikom tlaka na ulazu i faktorom miješanja U prema nomogramu.

Dostupna razlika tlaka na ulazu =150 kPa;

Parametri nosača topline:

U mreži grijanja f1=150?S; f2=70°S;

U sustavu grijanja t1=95?C; t2 = 70°C;

Formulom određujemo omjer miješanja

µ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2,2; (2.4)

Hidraulički proračun sustava grijanja vode metodom specifičnih gubitaka tlaka trenjem

Proračun glavnog cirkulacijskog prstena

1) Hidraulički proračun glavnog cirkulacijskog prstena izvodi se kroz uspon 15 vertikalnog jednocijevnog sustava grijanja vode s donjim ožičenjem i slijepim kretanjem rashladne tekućine.

2) FCC dijelimo na izračunate dijelove.

3) Za preliminarni odabir promjera cijevi određuje se pomoćna vrijednost - prosječna vrijednost specifičnog gubitka tlaka od trenja, Pa, po 1 metru cijevi prema formuli

gdje je raspoloživi tlak u usvojenom sustavu grijanja, Pa;

Ukupna duljina glavnog cirkulacijskog prstena, m;

Korekcijski faktor koji uzima u obzir udio lokalnih gubitaka tlaka u sustavu;

Za sustav grijanja s cirkulacijom crpke udio gubitaka zbog lokalnih otpora jednak je b=0,35, trenju b=0,65.

4) Određujemo brzinu protoka rashladne tekućine u svakom odjeljku, kg / h, prema formuli

Parametri nosača topline u dovodnim i povratnim cjevovodima sustava grijanja, ?S;

Specifični maseni toplinski kapacitet vode, jednak 4,187 kJ / (kg?? S);

Koeficijent za obračun dodatnog protoka topline pri zaokruživanju iznad izračunate vrijednosti;

Obračunski koeficijent za dodatne gubitke topline grijaćim uređajima u blizini vanjskih ograda;

6) Odredimo koeficijente lokalnog otpora u izračunatim presjecima (i njihov zbroj upišemo u tablicu 1) pomoću .

stol 1

7) U svakoj dionici glavnog cirkulacijskog prstena određujemo gubitak tlaka zbog lokalnih otpora Z, po, ovisno o zbroju koeficijenata lokalnog otpora Uo i brzine vode u presjeku.

8) Provjeravamo rezervu raspoloživog pada tlaka u glavnom cirkulacijskom prstenu prema formuli

gdje je ukupni gubitak tlaka u glavnom cirkulacijskom prstenu, Pa;

S slijepom shemom kretanja rashladne tekućine, razlika između gubitaka tlaka u cirkulacijskim prstenovima ne smije prelaziti 15%.

Hidraulički proračun glavnog cirkulacijskog prstena sažet je u tablici 1 (Dodatak A). Kao rezultat, dobivamo neusklađenost gubitka tlaka

Proračun malog cirkulacijskog prstena

Izvodimo hidraulički proračun sekundarnog cirkulacijskog prstena kroz uspon 8 jednocijevnog sustava grijanja vode

1) Tlak prirodne cirkulacije zbog hlađenja vode u grijačima uspona 8 izračunavamo prema formuli (2.2)

2) Odredite protok vode u usponu 8 prema formuli (2.3)

3) Određujemo raspoloživi pad tlaka za cirkulacijski prsten kroz sekundarni uspon, koji bi trebao biti jednak poznatim gubicima tlaka u MCC sekcijama, prilagođenim za razliku prirodnog cirkulacijskog tlaka u sekundarnom i glavnom prstenu:

15128,7+(802-1068)=14862,7 Pa

4) Prosječnu vrijednost linearnog gubitka tlaka nalazimo prema formuli (2.5)

5) Na temelju vrijednosti, Pa/m, protoka rashladne tekućine u području, kg/h, i najveće dopuštene brzine rashladne tekućine, određujemo preliminarni promjer cijevi du, mm; stvarni specifični gubitak tlaka R, Pa/m; stvarna brzina rashladnog sredstva V, m/s, prema .

6) Određujemo koeficijente lokalnog otpora u izračunatim presjecima (i njihov zbroj upisujemo u tablicu 2) prema .

7) U presjeku malog cirkulacijskog prstena određujemo gubitak tlaka zbog lokalnih otpora Z, po, ovisno o zbroju koeficijenata lokalnog otpora Uo i brzine vode u presjeku.

8) Hidraulički proračun malog cirkulacijskog prstena sažet je u tablici 2 (Dodatak B). Provjeravamo hidrauličko balansiranje između glavnog i malog hidrauličkog prstena prema formuli

9) Određujemo potrebni gubitak tlaka u peraču gasa prema formuli

10) Odredite promjer podloške za gas po formuli

Na gradilištu je potrebno ugraditi podlošku za gas s promjerom unutarnjeg prolaza DN = 5 mm

Upozorenje Nedovoljan tlak na izvoru Delta=X m. Gdje je Delta potrebni tlak.

NAJRAZLIČITIJI POTROŠAČ: ID=XX.

Slika 283. Najgora poruka kupca




Ova poruka se prikazuje kada nema dovoljno raspoloživog pritiska na potrošača, gdje DeltaH- vrijednost tlaka koja nije dovoljna, m, i ID (XX)− pojedinačni broj potrošača za koji je nedostatak tlaka maksimalan.



Slika 284. Poruka o nedostatku tlaka




Dvaput kliknite lijevom tipkom miša na poruku najgoreg potrošača: odgovarajući potrošač će treptati na ekranu.

Ova pogreška može biti uzrokovana nekoliko razloga:

1. Netočni podaci. Ako je vrijednost manjka glave iznad stvarnih vrijednosti za danu mrežu, tada dolazi do pogreške prilikom unosa početnih podataka ili pogreške prilikom iscrtavanja mrežnog dijagrama na karti. Provjerite jesu li sljedeće informacije ispravno unesene:

   

   Hidraulički mrežni način rada.

   Ako nema pogrešaka pri unosu početnih podataka, ali postoji manjak tlaka i ima stvarnu vrijednost za ovu mrežu, tada u ovoj situaciji uzrok nedostatka i način njegovog otklanjanja utvrđuje stručnjak koji radi s ovu mrežu grijanja.

ID=XX "Naziv potrošača" Pražnjenje sustava grijanja (H, m)

Ova poruka se prikazuje kada u povratnoj cijevi nema dovoljno tlaka da spriječi sustav grijanja da isprazni gornje etaže zgrade, ukupni tlak u povratnoj cijevi mora biti najmanje zbroj geodetske oznake, visine zgrade. , plus 5 metara za punjenje sustava. Granica tlaka za punjenje sustava može se promijeniti u postavkama izračuna ().

XX- pojedinačni broj potrošača čiji se sustav grijanja prazni, H- glava, u metrima što nije dovoljno;

ID=XX "Naziv potrošača" Ulaz u povratni cjevovod iznad geodetske oznake za N, m

Ova poruka se izdaje kada je tlak u povratnom cjevovodu veći od dopuštenog prema uvjetima čvrstoće radijatora od lijevanog željeza (više od 60 m vodenog stupca), pri čemu je XX- pojedinačni potrošački broj i H- vrijednost tlaka u povratnom cjevovodu iznad geodetske oznake.

Maksimalni tlak u povratnom vodu može se samostalno podesiti postavke izračuna. ;

ID=XX "Naziv potrošača" Nemojte podizati mlaznicu dizala. Postavili smo maksimum

Ova se poruka može pojaviti ako postoje velika opterećenja grijanja ili ako je shema povezivanja pogrešno odabrana, što ne odgovara izračunatim parametrima. XX- pojedinačni broj potrošača za koji se ne može odabrati mlaznica dizala;

ID=XX "Naziv potrošača" Nemojte podizati mlaznicu dizala. Postavili smo minimum

Ova se poruka može pojaviti ako postoji vrlo mala opterećenja grijanja ili ako je shema povezivanja pogrešno odabrana, što ne odgovara izračunatim parametrima. XX− pojedinačni broj potrošača za koji se ne može odabrati mlaznica dizala.

Upozorenje Z618: ID=XX "XX" Broj podloški na dovodnoj cijevi CO veći je od 3 (YY)

Ova poruka znači da je kao rezultat izračuna, broj podložaka potrebnih za podešavanje sustava veći od 3 komada.

Budući da je zadani minimalni promjer podloške 3 mm (naveden u postavkama izračuna “Postavke izračuna gubitka glave”), a potrošnja za sustav grijanja potrošača ID=XX vrlo mala, rezultat izračuna je ukupan broj podloški i promjer posljednje podloške (u bazi podataka potrošača).

Odnosno, poruka poput: Broj podložaka na dovodnom cjevovodu za CO je veći od 3 (17) upozorava da je za prilagodbu ovog potrošača potrebno ugraditi 16 podložaka promjera 3 mm i 1 podlošku čiji je promjer određen u bazi podataka potrošača.

Upozorenje Z642: ID=XX Lift na stanici centralnog grijanja ne radi

Ova se poruka prikazuje kao rezultat proračuna verifikacije i znači da jedinica dizala ne radi.