Proračun količine sredstava za gašenje požara u spremniku. Volumen vatrogasnih spremnika Proračun volumena vatrogasnog spremnika za gašenje požara na otvorenom

Voda je najučinkovitije sredstvo u borbi protiv požara. Stoga je ugradnja isplativa mjera usmjerena na sprječavanje ili lokaliziranje požara.

Vrste vatrogasnih spremnika

Vatrogasni spremnik je spremnik napunjen vodom, dizajniran uzimajući u obzir utvrđene protupožarne standarde i zahtjeve. Pri projektiranju akumulacije uzimaju se u obzir karakteristike zaštićenog objekta i klimatske značajke područja. Na temelju toga postoje 3 vrste vatrogasnih spremnika:

• pod zemljom;
• iznad zemlje;
• polupodzemni.

Vatrogasni spremnici mogu biti izrađeni od opeke, čelika, kamena, armiranog betona ili limenog građevinskog materijala.

Komponente vatrogasne cisterne

Svaki vatrogasni spremnik mora biti opremljen sljedećim elementima:

• ventilacijski sustavi;
• cjevovodi za ulaz i izlaz tekućine;
• preljevni uređaji;
• otvori za popravke;
• šljive;
• ljestve ili zagrade;
• indikatori razine tekućine.

Važno je voditi računa o sigurnosti i cjelovitosti rezervoara uzimajući u obzir načine zaštite od mehaničkih naprezanja i drugih vanjskih čimbenika. U tu svrhu koriste se hidro- i toplinski izolacijski materijali. Metalni spremnik mora biti uzemljen.

Obvezno sredstvo pri uređenju vatrogasnog spremišta (bez obzira je li umjetno ili prirodno) je osigurati slobodan pristup vozilima.

Proračun kapaciteta protupožarnih spremnika

Punjenje i održavanje određenog volumena vode u spremniku posebno je važno ako požar nije moguće gasiti izravnim dovodom vode.

Vatrogasni spremnik mora sadržavati potreban volumen tekućine kako bi se osiguralo:

• specijalni sustavi za gašenje požara - drenažni, sprinkler itd.
• zadovoljavanje kućanskih i industrijskih potreba tijekom gašenja požara;
• gašenje plamena vanjskim hidrantima ili unutarnjim slavinama.

Za određivanje točne količine vode potrebne u spremniku potrebno je uzeti u obzir sljedeće čimbenike:

• brzina opskrbe vodom iz rezervoara;
• vrijeme tijekom kojeg se plamen gasi;
• prosječan broj slučajeva požara u pojedinom razdoblju;
• brzina punjenja spremnika.

Pri proračunu kapaciteta vatrogasnog spremnika i prosječne potrošnje vode u obzir se uzima trostruko vrijeme gašenja požara u najvećem spremniku, kao i hlađenje preostalih spremnika.

Na temelju dobivenih podataka moguće je utvrditi broj i volumen vatrogasnih cisterni na radilištu.

Proračuni snaga i sredstava izvode se u sljedećim slučajevima:

• pri određivanju potrebne količine snaga i sredstava za gašenje požara;
• tijekom operativno-taktičkog proučavanja objekta;
• prilikom izrade planova gašenja požara;
• u pripremi vatrogasno-taktičkih vježbi i nastave;
• prilikom izvođenja eksperimentalnih radova za određivanje učinkovitosti sredstava za gašenje;
• u postupku istraživanja požara procijeniti djelovanje RTP-a i postrojbi.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara krutih zapaljivih tvari i materijala vodom (širenje požara)

• • karakteristike objekta (geometrijske dimenzije, priroda požarnog opterećenja i njegov položaj na objektu, položaj izvora vode u odnosu na objekt);
  • vrijeme od trenutka nastanka požara do njegove prijave (ovisi o raspoloživosti vrste sigurnosne opreme, komunikacijske i dojavne opreme na objektu, ispravnosti postupanja osoba koje su otkrile požar i sl.);
  • linearna brzina širenja požara Vl;
  • snage i sredstva predviđena rasporedom polazaka i vrijeme njihove koncentracije;
  • intenzitet dovoda sredstva za gašenje požara jatr.

1) Određivanje vremena razvoja požara u različitim vremenskim točkama.

Razlikuju se sljedeće faze razvoja požara:

• 1, 2 faze slobodni razvoj vatre, au fazi 1 ( t do 10 minuta) linearna brzina širenja uzima se jednakom 50% svoje najveće vrijednosti (tabularno), karakteristične za danu kategoriju objekata, a od vremena duljeg od 10 minuta uzima se jednaka najvećoj vrijednosti;
• Faza 3 karakterizira početak unošenja prvih debla za gašenje požara, zbog čega se smanjuje linearna brzina širenja požara, dakle, u vremenskom razdoblju od trenutka unošenja prvih debla do trenutka ograničenja širenje požara (trenutak lokalizacije), njegova vrijednost je jednaka 0,5 V l . Kada su ispunjeni uvjeti lokalizacije V l = 0 .
• Faza 4 – gašenje požara.

t Sv. = t Ažuriraj + t izvješće + t sub + t sl + t br (min.), gdje

• tSv.– vrijeme slobodnog razvoja požara u trenutku dolaska postrojbe;
• tAžuriraj – vrijeme razvoja požara od trenutka nastanka do trenutka otkrivanja ( 2 minute.– u prisutnosti APS ili AUPT, 2-5 min.– s 24-satnim dežurstvom, 5 minuta.– u svim ostalim slučajevima);
• tizvješće– vrijeme prijave požara vatrogascima ( 1 minuta.– ako se telefon nalazi u prostorijama dežurnog službenika, 2 minute.– ako je telefon u drugoj prostoriji);
• tsub= 1 min.– vrijeme okupljanja osoblja na uzbunu;
• tsl– vrijeme putovanja vatrogasne jedinice ( 2 minute. na 1 km puta);
• tbr– vrijeme borbenog rasporeda (3 minute pri dovodu prve cijevi, 5 minuta u ostalim slučajevima).

2) Određivanje udaljenosti R kroz koje prolazi fronta izgaranja tijekom vremena t .

na tSv.≤ 10 min:R = 0,5 ·Vl · tSv.(m);

na tbb> 10 min:R = 0,5 ·Vl · 10 + Vl · (tbb – 10)= 5 ·Vl + Vl· (tbb – 10) (m);

na tbb < t* ≤ tlok : R = 5 ·Vl + Vl· (tbb – 10) + 0,5 ·Vl· (t* – tbb) (m).

• Gdje t Sv. – vrijeme slobodnog razvoja,
• t bb – vrijeme u trenutku uvođenja prvih debla na gašenje,
• t lok – vrijeme u trenutku lokalizacije požara,
• t * – vrijeme između trenutaka lokalizacije požara i uvođenja prvih stabala za gašenje.

3) Određivanje područja požara.

Požarno područje S str – ovo je područje projekcije zone izgaranja na vodoravnu ili (rjeđe) okomitu ravninu. Kod gorenja na više etaža kao požarna površina uzima se ukupna požarna površina svake etaže.

Opseg požara R str – ovo je perimetar područja požara.

Požarna fronta F str – ovo je dio opsega požara u smjeru(ovima) širenja izgaranja.

Da biste odredili oblik područja požara, potrebno je nacrtati dijagram objekta u mjerilu i ucrtati udaljenost od mjesta požara u mjerilu R prošaran vatrom u svim mogućim smjerovima.

U ovom slučaju, uobičajeno je razlikovati tri opcije za oblik područja požara:

• kružni (slika 2);
• kut (sl. 3, 4);
• pravokutni (slika 5).

Kod predviđanja razvoja požara treba uzeti u obzir da se može promijeniti oblik požarišta. Dakle, kada fronta plamena dosegne ogradnu konstrukciju ili rub gradilišta, općenito je prihvaćeno da se fronta požara uspravlja i oblik područja požara se mijenja (slika 6).

a) Područje požara s kružnim oblikom razvoja požara.

SP= k · str · R 2 (m2),

• Gdje k = 1 – s kružnim oblikom razvoja požara (slika 2),
• k = 0,5 – s polukružnim oblikom razvoja požara (slika 4),
• k = 0,25 – s uglatim oblikom razvoja požara (sl. 3).

b) Požarno područje za pravokutni razvoj požara.

SP= n b · R (m2),

• Gdje n– broj smjerova razvoja požara,
• b– širina prostorije.

c) Požarište s kombiniranim oblikom razvoja požara (slika 7.)

SP = S 1 + S 2 (m2)

a) Područje gašenja po obodu s kružnim oblikom razvoja požara.

S t = kstr· (R 2 – r 2) = k ·str··h t · (2·R – h t) (m 2),

• Gdje r = R – h T ,
• h T – dubina gašenja trupaca (za ručne trupce – 5 m, za protupožarne monitore – 10 m).

b) Područje za gašenje požara oko perimetra za pravokutni razvoj požara.

ST= 2 hT· (a + b – 2 hT) (m2) – duž cijelog opsega požara ,

Gdje A I b su dužina i širina fronte požara.

ST = n·b·hT (m 2) – duž prednje strane vatre koja se širi ,

Gdje b I n – odnosno širina prostorije i broj smjerova za napajanje bačvi.

5) Određivanje potrebnog protoka vode za gašenje požara.

QTtr = SP · jatr – naS p ≤S t (l/s) odnQTtr = ST · jatr – naS p >S t (l/s)

Intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara I tr – ovo je količina sredstva za gašenje požara koja se isporučuje po jedinici vremena po jedinici projektnog parametra.

Razlikuju se sljedeće vrste intenziteta:

Linearno – kada se kao izračunati parametar uzima linearni parametar: na primjer, front ili perimetar. Mjerne jedinice – ​​l/s∙m. Linearni intenzitet se koristi, na primjer, kada se određuje broj okana za hlađenje spremnika koji gori i spremnika za ulje uz onaj koji gori.

površno – kada se područje gašenja požara uzima kao projektni parametar. Mjerne jedinice – ​​l/s∙m2. U praksi gašenja požara najčešće se koristi površinski intenzitet jer se u većini slučajeva za gašenje požara koristi voda koja gasi vatru po površini gorućeg materijala.

Volumetrijski – kada se volumen gašenja uzima kao proračunski parametar. Mjerne jedinice - ​​l/s∙m3. Volumetrijski intenzitet se prvenstveno koristi za volumetrijsko gašenje požara, na primjer, inertnim plinovima.

Potreban I tr – količina sredstva za gašenje požara koja se mora dobaviti u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja. Potreban intenzitet se utvrđuje na temelju proračuna, pokusa, statističkih podataka na temelju rezultata gašenja stvarnih požara i sl.

Stvarno ja f – stvarno dovedena količina sredstva za gašenje požara u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja.

6) Određivanje potrebnog broja pušaka za gašenje.

A)NTsv = QTtr / qTsv– prema potrebnom protoku vode,

b)NTsv= R p / R st– duž perimetra požara,

R str - dio perimetra za gašenje u koji se ubacuju puške

R st =qsv / jatr ∙ hT- dio požarnog opsega koji se gasi jednom cijevi. P = 2 · str L (opseg), P = 2 · a + 2 b (pravokutnik)

V) NTsv = n (m + A) – u skladištima s regalnim skladištenjem (slika 11) ,

• Gdje n – broj smjerova razvoja požara (unošenje debla),
• m – broj prolaza između gorućih polica,
• A – broj prolaza između gorućih i susjednih regala koji ne gore.

7) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za dovod bačvi za gašenje.

NTodjelu = NTsv / nst. odjel ,

Gdje n st. odjel – broj bačvi koje jedan odjeljak može opskrbiti.

8) Određivanje potrebnog protoka vode za zaštitu građevina.

Qhtr = Sh · jahtr(l/s),

• Gdje S h – zaštićeni prostor (podovi, obloge, zidovi, pregrade, oprema i sl.),
• ja h tr = (0,3-0,5) ·Ja tr – intenzitet vodoopskrbe zaštiti.

9) Prinos vode prstenaste vodoopskrbne mreže izračunava se po formuli:

Q u mrežu = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) gdje je,

• D – promjer vodovodne mreže, [mm];
• 25 je broj pretvorbe iz milimetara u inče;
• V in je brzina kretanja vode u vodoopskrbnom sustavu, koja je jednaka:
• – pri tlaku dovoda vode Hv =1,5 [m/s];
• – s pritiskom vode H>30 m vodenog stupca. –V in =2 [m/s].

Prinos vode slijepe vodovodne mreže izračunava se po formuli:

Q t mreže = 0,5 Q mreže, [l/s].

10) Određivanje potrebnog broja debla za zaštitu objekata.

Nhsv = Qhtr / qhsv ,

Također, broj cijevi se često određuje bez analitičkog proračuna iz taktičkih razloga, na temelju lokacije cijevi i broja štićenih objekata, npr. jedan protupožarni monitor za svaku farmu, a jedna cijev RS-50 za svaku susjednu prostoriju. .

11) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za opskrbu debla za zaštitu objekata.

Nhodjelu = Nhsv / nst. odjel

12) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za obavljanje ostalih poslova (evakuacija ljudi, materijalnih vrijednosti, otvaranje i demontaža objekata).

Nlodjelu = Nl / nl odjel , NMCodjelu = NMC / nMC odjel , NSunceodjelu = SSunce / SSunce dept.

13) Određivanje ukupnog potrebnog broja grana.

Nopćenitoodjelu = NTsv + Nhsv + Nlodjelu + NMCodjelu + NSunceodjelu

Na temelju dobivenih rezultata RTP zaključuje da su snage i sredstva angažirana u gašenju požara dovoljne. Ako snage i sredstva nisu dovoljna, tada RTP vrši novi obračun u trenutku dolaska zadnje postrojbe na sljedeći povećan broj (rang) požara.

14) Usporedba stvarne potrošnje vode Q f za gašenje, zaštitu i odvodnju mreže Q voda opskrba vatrogasnom vodom

Qf = NTsv· qTsv+ Nhsv· qhsv ≤ Qvoda

15) Određivanje broja klima uređaja postavljenih na izvorištu za opskrbu proračunskog protoka vode.

Na izvorištu se ne ugrađuje sva oprema koja stiže na požarište, već samo ona količina koja bi osigurala opskrbu proračunskog protoka, tj.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

Gdje Q n – protok pumpe, l/s

Ovaj optimalni protok provjerava se prema prihvaćenim shemama borbenog rasporeda, uzimajući u obzir duljinu crijevnih vodova i procijenjeni broj cijevi. U bilo kojem od ovih slučajeva, ako uvjeti dopuštaju (osobito sustav pumpa-crijevo), borbene posade pristiglih jedinica treba koristiti za djelovanje iz vozila koja su već instalirana na izvorima vode.

Time će se osigurati ne samo korištenje opreme u punom kapacitetu, već će se ubrzati angažiranje snaga i sredstava za gašenje požara.

Ovisno o požarnoj situaciji, potreban utrošak sredstva za gašenje požara utvrđuje se za cijelo požarište ili za područje gašenja požara. Na temelju dobivenih rezultata RTP može zaključiti da su snage i sredstva angažirana u gašenju požara dovoljne.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara zračno-mehaničkom pjenom u prostoru

(požari koji se ne šire ili uvjetno dovode do njih)

Početni podaci za proračun sila i sredstava:

• područje požara;
• intenzitet opskrbe otopinom sredstva za pjenjenje;
• intenzitet opskrbe vodom za hlađenje;
• procijenjeno vrijeme gašenja.

U slučaju požara u spremnicima, projektni parametar se uzima kao površina tekuće površine spremnika ili najveće moguće područje izlijevanja zapaljive tekućine tijekom požara na zrakoplovu.

U prvoj fazi borbenih djelovanja hlade se zapaljeni i susjedni tenkovi.

1) Potreban broj bačvi za hlađenje gorućeg spremnika.

N Zagreb stv = Q Zagreb tr / q stv = n ∙ π ∙ D planine ∙ ja Zagreb tr / q stv , ali ne manje od 3 debla,

jaZagrebtr= 0,8 l/s ∙ m – potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika,

jaZagrebtr= 1,2 l/s ∙ m – potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika tijekom požara u ,

Hlađenje spremnika W res ≥ 5000 m 3 te je svrsishodnije provoditi protupožarne osmatrače.

2) Potreban broj bačvi za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori.

N Z s stv = Q Z s tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja Z s tr / q stv , ali ne manje od 2 debla,

jaZ str = 0,3 l/s ∙ m je potreban intenzitet za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori,

n– broj gorućih odnosno susjednih spremnika,

Dplanine, DSOS– promjer gorućeg odnosno susjednog spremnika (m),

qstv– produktivnost od jednog (l/s),

QZagrebtr, QZ str– potreban protok vode za hlađenje (l/s).

3) Potreban broj GPS-a N gps ugasiti gorući spremnik.

N gps = S P ∙ ja r-ili tr / q r-ili gps (PC.),

SP– požarna površina (m2),

jar-ilitr– potreban intenzitet dovoda otopine pjenila za gašenje (l/s∙m2). Na t vsp ≤ 28 o C ja r-ili tr = 0,08 l/s∙m 2, at t vsp > 28 o C ja r-ili tr = 0,05 l/s∙m 2 (vidi Dodatak br. 9)

qr-iligps – GPS produktivnost za otopinu sredstva za pjenjenje (l/s).

4) Potrebna količina sredstva za pjenjenje W Po ugasiti spremnik.

W Po = N gps ∙ q Po gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

τ R= 15 minuta – procijenjeno vrijeme gašenja kod primjene visokofrekventnog MP odozgo,

τ R= 10 minuta – procijenjeno vrijeme gašenja pri nanošenju visokofrekventnog MP ispod sloja goriva,

K z= 3 – faktor sigurnosti (za tri napada pjenom),

qPogps– kapacitet benzinske postaje za pjenilo (l/s).

5) Potrebna količina vode W V T ugasiti spremnik.

W V T = N gps ∙ q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

qVgps– GPS produktivnost za vodu (l/s).

6) Potrebna količina vode W V h za hlađenje spremnika.

W V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv– ukupan broj trupaca za rashladne spremnike,

qstv– produktivnost jedne vatrogasne mlaznice (l/s),

τ R= 6 sati – procijenjeno vrijeme hlađenja zemaljskih spremnika iz pokretne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 sata - procijenjeno vrijeme hlađenja za podzemne spremnike iz mobilne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93).

7) Ukupna potrebna količina vode za hlađenje i gašenje spremnika.

WVopćenito = WVT + WVh(l)

8) Približno vrijeme mogućeg puštanja u promet T naftnih derivata iz gorućeg spremnika.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), gdje

H – početna visina sloja zapaljive tekućine u spremniku, m;

h – visina pridnenog (komercijalnog) sloja vode, m;

W – linearna brzina zagrijavanja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

u – linearna brzina izgaranja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

V – linearna brzina pada razine uslijed crpljenja, m/h (ako se crpljenje ne vrši, tada V = 0 ).

Gašenje požara u prostorima zračno-mehaničkom pjenom po volumenu

U slučaju požara u objektima, ponekad se pribjegava gašenju požara volumetrijskom metodom, tj. puniti cijeli volumen zračno-mehaničkom pjenom srednje ekspanzije (brodska skladišta, kabelski tuneli, podrumi i sl.).

Pri dovodu HFMP u volumen prostorije moraju postojati najmanje dva otvora. Kroz jedan otvor se dovodi VMP, a kroz drugi istiskuje dim i višak tlaka zraka, što pridonosi boljem napredovanju VMP u prostoriji.

1) Određivanje potrebne količine GPS-a za volumetrijsko gašenje.

N gps = W pom ·K r/ q gps ∙ t n , Gdje

W pom – volumen prostorije (m 3);

K p = 3 – koeficijent koji uzima u obzir uništavanje i gubitak pjene;

q gps – potrošnja pjene iz GPS-a (m 3 /min.);

t n = 10 min – standardno vrijeme gašenja požara.

2) Određivanje potrebne količine sredstva za pjenjenje W Po za volumetrijsko gašenje.

WPo = Ngps ∙ qPogps ∙ 60 ∙ τ R∙ K z(l),

Kapacitet crijeva

Prilog br.1

Kapacitet jednog gumiranog crijeva dužine 20 metara ovisno o promjeru

Protok, l/s	Promjer rukavca, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Primjena № 2

Vrijednosti otpora jednog tlačnog crijeva duljine 20 m

Vrsta rukava	Promjer rukavca, mm
	51	66	77	89	110	150
Gumirana	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Negumirana	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Primjena № 3

Volumen jednog rukava dužine 20 m

Prilog br.4

Geometrijske karakteristike glavnih tipova čelični vertikalni spremnici (RVS).

Ne.	Vrsta spremnika	Visina spremnika, m	Promjer spremnika, m	Površina goriva, m2	Opseg spremnika, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Prilog br.5

Linearne brzine širenja izgaranja tijekom požara u objektima.

Naziv objekta	Linearna brzina širenja izgaranja, m/min
Upravne zgrade	1,0…1,5
Knjižnice, arhivi, knjižare	0,5…1,0
Stambene zgrade	0,5…0,8
Hodnici i galerije	4,0…5,0
Kabelske strukture (spaljivanje kablova)	0,8…1,1
Muzeji i izložbe	1,0…1,5
Tiskare	0,5…0,8
Kazališta i dvorci kulture (pozornice)	1,0…3,0
Zapaljivi premazi za velike radionice	1,7…3,2
Zapaljive krovne i tavanske konstrukcije	1,5…2,0
Hladnjaci	0,5…0,7
Drvoprerađivačka poduzeća:
Pilanske radnje (zgrade I, II, III SO)	1,0…3,0
Isti, građevine IV i V stupnja otpornosti na požar	2,0…5,0
Sušilice	2,0…2,5
Nabavne trgovine	1,0…1,5
Proizvodnja iverice	0,8…1,5
Prostorije drugih radionica	0,8…1,0
Šumska područja (brzina vjetra 7...10 m/s, vlažnost 40%)
šuma borova	do 1.4
Elnik	do 4.2
Škole, zdravstvene ustanove:
Zgrade I i II stupnja otpornosti na požar	0,6…1,0
Zgrade III i IV stupnja otpornosti na požar	2,0…3,0
Prijevozna sredstva:
Garaže, tramvajske i trolejbuske stanice	0,5…1,0
Hale za popravak hangara	1,0…1,5
Skladišta:
Tekstilni proizvodi	0,3…0,4
Papir u rolama	0,2…0,3
Proizvodi od gume u zgradarstvu	0,4…1,0
Isto u hrpama na otvorenom	1,0…1,2
Guma	0,6…1,0
Popis imovine	0,5…1,2
Obla građa u naslagama	0,4…1,0
Drvna građa (daske) u hrpama pri vlažnosti od 16...18%	2,3
Treset u hrpama	0,8…1,0
Laneno vlakno	3,0…5,6
Ruralna naselja:
Stambeno područje s gustim zgradama klase V otpornosti na požar, suho vrijeme	2,0…2,5
Slamnati krovovi zgrada	2,0…4,0
Stelja u objektima za uzgoj stoke	1,5…4,0

Prilog br.6

Intenzitet dovoda vode pri gašenju požara, l/(m 2 .s)

1. Zgrade i strukture
Upravne zgrade:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.06
IV stupanj vatrootpornosti	0.10
V stupanj vatrootpornosti	0.15
podrumima	0.10
tavanske prostore	0.10
Bolnice	0.10
2. Stambene i gospodarske zgrade:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.06
IV stupanj vatrootpornosti	0.10
V stupanj vatrootpornosti	0.15
podrumima	0.15
tavanske prostore	0.15
3. Zgrade za stoku:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.15
IV stupanj vatrootpornosti	0.15
V stupanj vatrootpornosti	0.20
4. Kulturne i zabavne ustanove (kazališta, kina, klubovi, dvorci kulture):
scena	0.20
gledalište	0.15
pomoćne prostorije	0.15
Mlinovi i dizala	0.14
Hangari, garaže, radionice	0.20
lokomotivska, vagonska, tramvajska i trolejbuska skladišta	0.20
5. Industrijske zgrade, prostori i radionice:
I-II stupanj otpornosti na požar	0.15
III-IV stupanj vatrootpornosti	0.20
V stupanj vatrootpornosti	0.25
lakirnice	0.20
podrumima	0.30
tavanske prostore	0.15
6. Zapaljivi premazi velikih površina
pri gašenju odozdo unutar objekta	0.15
kod gašenja izvana sa strane premaza	0.08
kod gašenja izvana kada se požar razvio	0.15
Zgrade u izgradnji	0.10
Trgovačka poduzeća i skladišta	0.20
Hladnjaci	0.10
7. Elektrane i trafostanice:
kabelske tunele i međukate	0.20
strojarnice i kotlovnice	0.20
galerije za opskrbu gorivom	0.10
transformatori, reaktori, uljni prekidači*	0.10
8. Tvrdi materijali
Papir olabavljen	0.30
Drvo:
ravnoteža vlažnosti, %:
40-50	0.20
manje od 40	0.50
drvena građa u hrpama unutar jedne grupe pri vlažnosti, %:
8-14	0.45
20-30	0.30
preko 30	0.20
obla građa u naslagama unutar jedne grupe	0.35
drvna sječka u hrpama s udjelom vlage 30-50%	0.10
Guma, guma i proizvodi od gume	0.30
Plastika:
termoplasti	0.14
duroplasti	0.10
polimerni materijali	0.20
tekstolit, karbolit, plastični otpad, triacetatna folija	0.30
Pamuk i drugi materijali od vlakana:
otvorena skladišta	0.20
zatvorena skladišta	0.30
Celuloid i proizvodi od njega	0.40
Pesticidi i gnojiva	0.20

* Opskrba fino raspršenom vodom.

Taktičko-tehnički pokazatelji uređaja za dovod pjene

Uređaj za dovod pjene	Pritisak na uređaju, m	Koncentracija otopine, %	Potrošnja, l/s			Omjer pjene	Proizvodnja pjene, m kubnih/min (l/s)	Raspon dovoda pjene, m
			voda	PO	programsko rješenje
PLSK-20 str	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Linearna brzina izgaranja i zagrijavanja ugljikovodičnih tekućina

Naziv zapaljive tekućine	Linearna stopa izgaranja, m/h	Linearna brzina zagrijavanja goriva, m/h
Benzin	Do 0,30	Do 0,10
Kerozin	Do 0,25	Do 0,10
Plinski kondenzat	Do 0,30	Do 0,30
Dizelsko gorivo iz plinskog kondenzata	Do 0,25	Do 0,15
Mješavina nafte i plinskog kondenzata	Do 0,20	Do 0,40
Dizel gorivo	Do 0,20	Do 0,08
Ulje	Do 0,15	Do 0,40
Lož ulje	Do 0,10	Do 0,30

Bilješka: s povećanjem brzine vjetra na 8-10 m / s, brzina izgaranja zapaljive tekućine povećava se za 30-50%. Sirova nafta i loživo ulje koje sadrži emulgiranu vodu može izgorjeti višom brzinom nego što je navedeno u tablici.

Izmjene i dopune Uputa za gašenje nafte i naftnih derivata u spremnicima i cisternama

(obavijest GUGPS-a od 19. svibnja 2000. br. 20/2.3/1863)

Tablica 2.1. Standardne količine opskrbe pjenom srednje ekspanzije za gašenje požara nafte i naftnih derivata u spremnicima

Napomena: Za naftu s primjesama plinskog kondenzata, kao i za naftne derivate dobivene iz plinskog kondenzata, potrebno je odrediti standardni intenzitet prema važećim metodama.

Tablica 2.2. Standardni intenzitet dovoda pjene niske ekspanzije za gašenje ulja i naftnih derivata u spremnicima*

Ne.	Vrsta naftnog derivata	Standardni intenzitet dovoda otopine sredstva za pjenjenje, l m 2 s’
		Sredstva za pjenjenje koja sadrže fluor "ne stvaraju film"		Fluorozintetski agensi za stvaranje pjene "za stvaranje filma".		Fluoroproteinska sredstva za stvaranje pjene
		na površinu	po sloju	na površinu	po sloju	na površinu	po sloju
1	Nafta i naftni derivati ​​s temperaturom od 28° C i nižom	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Nafta i naftni derivati ​​s temperaturom većom od 28 °C	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Stabilni plinski kondenzat	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Glavni pokazatelji koji karakteriziraju taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica

Voditelj gašenja požara mora ne samo poznavati sposobnosti postrojbi, već i moći odrediti glavne taktičke pokazatelje:

;
• moguće područje gašenja zračno-mehaničkom pjenom;
• mogući volumen gašenja pjenom srednje ekspanzije, uzimajući u obzir raspoloživi koncentrat pjene na vozilu;
• najveća udaljenost za dovod sredstava za gašenje požara.

Izračuni su dani u skladu s Priručnikom voditelja gašenja požara (RFC). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Utvrđivanje taktičkih sposobnosti postrojbe bez postavljanja vatrogasnog vozila na izvor vode

1) Definicija formula za vrijeme rada vodenih kanala iz tankera:

trob= (V c –N p V p) /N st ·Q st ·60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2 ·L / 20 (PC.),

• Gdje: trob– vrijeme rada bačvi, min.;
• V c– volumen vode u spremniku, l;
• N r– broj crijeva u glavnim i radnim vodovima, kom.;
• V r– volumen vode u jednom rukavu, l (vidi dodatak);
• N sv– broj vodenih debla, kom.;
• Q st– potrošnja vode iz debla, l/s (vidi prilog);
• k– koeficijent koji uzima u obzir neravnine terena ( k= 1,2 – standardna vrijednost),
• L– udaljenost od požarišta do vatrogasnog vozila (m).

Dodatno skrećemo pozornost da se u imeniku RTP nalaze Taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica. Terebnev V.V., 2004. u odjeljku 17.1 daje točno istu formulu, ali s koeficijentom od 0,9: Twork = (0,9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definicija formula za moguće područje gašenja vodom STiz tankera:

ST= (V c –N p V p) / J trtizračun· 60(m2),

• Gdje: J tr– potreban intenzitet dovoda vode za gašenje, l/s m 2 (vidi prilog);
• tizračun= 10 min. – procijenjeno vrijeme gašenja.

3) Definicija formula za vrijeme rada uređaja za dovod pjene iz tankera:

trob= (V rješenje –N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• Gdje: V rješenje– volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje dobivenog iz spremnika za punjenje vatrogasnog vozila, l;
• N GPS– broj GPS (SVP), kom;
• Q GPS– utrošak otopine pjenioca iz GPS (SVP), l/s (vidi prilog).

Da biste odredili volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje, morate znati koliko će se vode i sredstva za pjenjenje potrošiti.

KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15,7– količina vode (l) na 1 litru sredstva za pjenjenje za pripremu 6% otopine (za dobivanje 100 litara 6% otopine potrebno je 6 litara sredstva za pjenjenje i 94 litre vode).

Tada je stvarna količina vode po 1 litri sredstva za pjenjenje:

K f = V c / V prema ,

• Gdje V c– volumen vode u spremniku vatrogasnog vozila, l;
• V po– volumen sredstva za pjenu u spremniku, l.

ako je K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) – voda se u potpunosti potroši, ali dio pjenioca ostaje.

ako je K f > K in, tada je V rješenje = V in ·K in + V in(l) – pjenilo se potpuno potroši, a nešto vode ostaje.

4) Određivanje mogućih formula za područje gašenja zapaljivih tekućina i plinova zračno-mehanička pjena:

S t = (V otopina –N p V p) / J trtizračun· 60(m2),

• Gdje: S t– površina gašenja, m2;
• J tr– potreban intenzitet dovoda PO otopine za gašenje, l/s·m2;

Na t vsp ≤ 28 o C – J tr = 0,08 l/s∙m 2, at t vsp > 28 o C – J tr = 0,05 l/s∙m2.

tizračun= 10 min. – procijenjeno vrijeme gašenja.

5) Definicija formula za volumen zračno-mehaničke pjene, primljeno od AC-a:

V p = V rješenje K(l),

• Gdje: V str– volumen pjene, l;
• DO– omjer pjene;

6) Definiranje onoga što je moguće zračno-mehanički volumen gašenja pjena:

V t = V p / K z(l, m 3),

• Gdje: V t– volumen gašenja požara;
• K z = 2,5–3,5 – faktor sigurnosti pjene, uzimajući u obzir uništavanje visokofrekventnog MP-a zbog izlaganja visokoj temperaturi i drugim čimbenicima.

Primjeri rješavanja problema

Primjer br. 1. Odredite vrijeme rada dviju osovina B s promjerom mlaznice 13 mm na visini od 40 metara, ako je jedno crijevo d 77 mm položeno prije grananja, a radni vodovi se sastoje od dva crijeva d 51 mm iz AC-40( 131) 137A.

Riješenje:

t= (V c –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 min.

Primjer br. 2. Odredite vrijeme rada GPS-600, ako je visina GPS-600 60 m, a radni vod se sastoji od dva crijeva promjera 77 mm od AC-40 (130) 63B.

Riješenje:

K f = V c / V po = 2350/170 = 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 za 6% otopinu

V otopina = V c / K in + V c = 2350/15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V rješenje –N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6,4 min.

Primjer br. 3. Odredite moguće područje gašenja VMP benzina srednje ekspanzije iz AC-4-40 (Ural-23202).

Riješenje:

1) Odredite volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje:

K f = V c / V po = 4000/200 = 20.

Kf = 20 > Kv = 15,7 za 6% otopinu,

V otopina = V u ·K u + V u = 200·15.7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.

2) Odredite moguće područje gašenja:

S t = V rješenje / J trtizračun·60 = 3340/0,08 ·10 ·60 = 69,6 m2.

Primjer br. 4. Odrediti mogući volumen gašenja (lokalizacija) pjenom srednje ekspanzije (K=100) iz AC-40(130)63b (vidi primjer br. 2).

Riješenje:

VP = Vriješenje· K = 2500 · 100 = 250000 l = 250 m 3.

Zatim volumen gašenja (lokalizacija):

VT = VP/K z = 250/3 = 83 m 3.

Utvrđivanje taktičkih sposobnosti postrojbe s postavljanjem vatrogasnog vozila na izvorište vode

Riža. 1. Shema opskrbe vodom za crpljenje

Razmak u rukavima (komadi)	Udaljenost u metrima
1) Određivanje najveće udaljenosti od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila N Cilj ( L Cilj ).
N mm ( L mm ), rad u pumpanju (duljina stupnja pumpanja).
N sv
4) Određivanje ukupnog broja vatrogasnih vozila za ispumpavanje N auto
5) Određivanje stvarne udaljenosti od požarišta do vodećeg vatrogasnog vozila N f Cilj ( L f Cilj ).

• H n = 90÷100 m – pritisak na AC pumpi,
• H razvoj = 10 m – gubitak tlaka u grananju i radnim crijevima,
• H sv = 35÷40 m – pritisak ispred cijevi,
• H ulazni ≥ 10 m – tlak na ulazu u crpku sljedećeg stupnja crpljenja,
• Z m – najveća visina uspona (+) ili spusta (–) terena (m),
• Z sv – najveća visina uspona (+) ili spuštanja (–) debla (m),
• S – otpor jednog vatrogasnog crijeva,
• Q – ukupna potrošnja vode u jednom od dva najopterećenija glavna crijeva (l/s),
• L – udaljenost od izvora vode do požarišta (m),
• N ruke – udaljenost od izvora vode do požara u crijevima (kom.).

Primjer: Za gašenje požara potrebno je opskrbiti tri debla B s promjerom mlaznice 13 mm, maksimalna visina uspona debla je 10 m. Najbliži izvor vode je ribnjak koji se nalazi na udaljenosti od 1,5 km od mjesto požara, uspon terena je jednoličan i iznosi 12 m. Odrediti broj autocisterni AC 40(130) za crpljenje vode za gašenje požara.

Riješenje:

1) Prihvaćamo metodu pumpanja od pumpe do pumpe duž jednog glavnog voda.

2) Određujemo maksimalnu udaljenost od požarišta do vodećeg vatrogasnog vozila u cijevima.

N CILJ = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Određujemo maksimalnu udaljenost između vatrogasnih vozila koja rade na pumpanju u crijevima.

NMR = / SQ2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Odrediti udaljenost od izvora vode do požarišta, uzimajući u obzir teren.

N P = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 rukava.

5) Odredite broj stupnjeva pumpanja

N STUP = (N P − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2 koraka

6) Odrediti broj vatrogasnih vozila za ispumpavanje.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 autocisterne

7) Određujemo stvarnu udaljenost do glavnog vatrogasnog vozila, uzimajući u obzir njegovu ugradnju bliže požarištu.

N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 8 rukava.

Posljedično, glavno vozilo se može približiti požarištu.

Metodologija za proračun potrebnog broja vatrogasnih vozila za prijevoz vode na mjesto gašenja požara.

Ako je zgrada zapaljiva, a izvori vode se nalaze na vrlo velikoj udaljenosti, tada će vrijeme utrošeno na polaganje crijeva biti predugo, a požar će biti prolazan. U ovom slučaju bolje je prevoziti vodu cisternama s paralelnim crpljenjem. U svakom konkretnom slučaju potrebno je riješiti taktički problem, uzimajući u obzir mogući razmjer i trajanje požara, udaljenost od izvora vode, brzinu koncentracije vatrogasnih vozila, kamiona s crijevima i druge značajke garnizona.

Formula potrošnje AC vode

(min.) – vrijeme potrošnje AC vode na mjestu gašenja požara;

• L – udaljenost od požarišta do izvora vode (km);
• 1 – minimalan broj AC u pričuvi (može se povećati);
• V potez – prosječna brzina kretanja AC (km/h);
• W cis – volumen vode u AC (l);
• Q p – prosječna opskrba vodom crpkom koja puni AC, odnosno protokom vode protupožarnom pumpom ugrađenom na hidrant (l/s);
• N pr – broj uređaja za dovod vode do mjesta gašenja požara (kom.);
• Q pr – ukupna potrošnja vode iz vodoopskrbnih uređaja iz AC (l/s).

Riža. 2. Shema vodoopskrbe dopremom vatrogasnim vozilima.

Opskrba vodom mora biti nesmetana. Treba imati na umu da je potrebno (obvezno) stvoriti mjesto za punjenje cisterni vodom na izvorima vode.

Primjer. Odredite broj autocisterni AC-40(130)63b za prijevoz vode iz ribnjaka udaljenog 2 km od požarišta, ako je za gašenje potrebno nabaviti tri debla B s promjerom mlaznice 13 mm. Cisterne se pune gorivom AC-40(130)63b, prosječna brzina cisterni je 30 km/h.

Riješenje:

1) Odredite vrijeme putovanja AC do mjesta požara ili natrag.

t SL = L 60 / V POKRET = 2 60 / 30 = 4 min.

2) Odrediti vrijeme za punjenje autocisterni.

t ZAP = V C /Q N · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 min.

3) Odrediti vrijeme utroška vode na požarištu.

t EXP = V C / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 min.

4) Odrediti broj autocisterni za prijevoz vode do požarišta.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 kamiona cisterne.

Metodologija proračuna opskrbe vodom mjesta za gašenje požara pomoću sustava hidrauličkih dizala

U prisutnosti močvarnih ili gusto zaraslih obala, kao i na značajnoj udaljenosti od površine vode (više od 6,5-7 metara), koja prelazi dubinu usisavanja protupožarne pumpe (visoka strma obala, bunari itd.), potrebno je koristiti hidraulički elevator za vodozahvat G-600 i njegove modifikacije.

1) Odredite potrebnu količinu vode V SIST potrebno za pokretanje sustava hidrauličkog dizala:

VSIST = NR ·VR ·K ,

NR= 1,2·(L + ZF) / 20 ,

• Gdje NR− broj crijeva u sustavu hidrauličkog dizala (kom.);
• VR− volumen jednog crijeva duljine 20 m (l);
• K− koeficijent ovisno o broju hidrauličkih dizala u sustavu pogonjenom jednim vatrogasnim vozilom ( K = 2– 1 G-600, K =1,5 – 2 G-600);
• L– udaljenost od AC do izvora vode (m);
• ZF– stvarna visina uspona vode (m).

Nakon utvrđivanja potrebne količine vode za pokretanje sustava hidrauličkog dizala, usporedite dobiveni rezultat sa zalihama vode u vatrogasnoj cisterni i utvrdite mogućnost pokretanja ovog sustava u pogon.

2) Utvrdimo mogućnost zajedničkog rada AC pumpe sa sustavom hidrauličkog dizala.

I =QSIST/ QN ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Gdje I– faktor iskorištenja pumpe;
• QSIST− potrošnja vode sustavom hidrauličkog dizala (l/s);
• QN− dovod vatrogasne pumpe (l/s);
• NG− broj hidrauličkih dizala u sustavu (kom.);
• Q 1 = 9,1 l/s – pogonska potrošnja vode jednog hidrauličkog dizala;
• Q 2 = 10 l/s - opskrba iz jednog hidrauličkog dizala.

Na I< 1 sustav će raditi kada I = 0,65-0,7 bit će najstabilniji zglob i pumpa.

Treba imati na umu da je kod izvlačenja vode iz velikih dubina (18-20 m) potrebno na crpku stvoriti tlak od 100 m. U tim uvjetima radni protok vode u sustavima će se povećati, a crpka protok će se smanjiti u odnosu na normalu i može se ispostaviti da će količina radnog i izbačenog protoka premašiti protok crpke. Sustav neće raditi pod ovim uvjetima.

3) Odredite uvjetnu visinu porasta vode Z USL za slučaj kada duljina vodova crijeva ø77 mm prelazi 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Gdje NR− broj rukava (kom.);

hR− dodatni gubici tlaka u jednom crijevu na dionici voda preko 30 m:

hR= 7 m na Q= 10,5 l/s, hR= 4 m na Q= 7 l/s, hR= 2 m na Q= 3,5 l/s.

ZF – stvarna visina od razine vode do osi crpke ili grla spremnika (m).

4) Odredite tlak na AC pumpi:

Pri uzimanju vode s jednim hidrauličkim dizalom G-600 i osiguravanju rada određenog broja vodenih kanala, tlak na pumpi (ako duljina gumiranih crijeva promjera 77 mm do hidrauličkog dizala ne prelazi 30 m) određuje se prema stol 1.

Odredivši uvjetnu visinu porasta vode, na isti način nalazimo tlak na pumpi prema stol 1 .

5) Odredite najveću udaljenost L ITD za nabavku sredstava za gašenje požara:

LITD= (NN– (NR± ZM± ZST) / S.Q. 2 ) · 20(m),

• Gdje HN− tlak na pumpi vatrogasnog vozila, m;
• NR− pritisak na grani (pretpostavlja se da je jednak: NST+ 10), m;
• ZM − visina uspona (+) ili spusta (−) terena, m;
• ZST− visina uspona (+) ili spuštanja (−) debla, m;
• S− otpor jednog ogranka glavnog voda
• Q− ukupni protok iz okna spojenih na jedan od dva najopterećenija magistralna voda, l/s.

Stol 1.

Određivanje tlaka na pumpi kada se voda uzima hidrauličkim dizalom G-600 i rad osovina prema odgovarajućim shemama za opskrbu vodom za gašenje požara.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Odredite ukupan broj rukava u odabranom uzorku:

N R = N R.SYST + N MRL,

• Gdje NR.SIST− broj crijeva sustava hidrauličkog dizala, kom;
• NMRL− broj ogranaka glavnog crijeva, kom.

Primjeri rješavanja problema primjenom sustava hidrauličkih dizala

Primjer. Za gašenje požara potrebno je primijeniti dvije bačve na prvom, odnosno drugom katu stambene zgrade. Udaljenost od požarišta do autocisterne AC-40(130)63b postavljene na izvoru vode je 240 m, kota terena je 10 m. Pristup autocisterne izvoru vode je moguć na udaljenosti. od 50 m, visina uspona vode je 10 m. Utvrditi mogućnost zahvata vode autocisternom i dovoda iste u debla za gašenje požara.

Riješenje:

Riža. 3 Shema zahvata vode pomoću hidrauličkog dizala G-600

2) Određujemo broj crijeva postavljenih na hidraulično dizalo G−600, uzimajući u obzir neravnine terena.

N R = 1,2· (L + Z F) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Prihvaćamo četiri kraka od AC do G−600 i četiri kraka od G−600 do AC.

3) Odredite količinu vode potrebnu za pokretanje sustava hidrauličkog dizala.

V SUST = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

Dakle, ima dovoljno vode za pokretanje sustava hidrauličkog dizala.

4) Utvrđujemo mogućnost zajedničkog rada sustava hidrauličkog elevatora i pumpe autocisterne.

I = Q SIST / Q N = N G (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Rad sustava hidrauličkog elevatora i pumpe cisterne bit će stabilan.

5) Određujemo potreban tlak na pumpi za izvlačenje vode iz rezervoara pomoću hidrauličkog dizala G−600.

Budući da duljina crijeva do G−600 prelazi 30 m, prvo određujemo uvjetnu visinu porasta vode: Z

Na temelju iskustva i statistike ruskog Ministarstva za izvanredne situacije, nažalost, jasno je da bez obzira koliko pažljivo vlasnici zgrada/struktura, menadžment tvrtki/organizacija, vladine agencije; i također stanari nisu bili zabrinuti za osiguranje sigurnosti u svojim prostorijama, ali jednostavno je nemoguće isključiti mogućnost požara 100%.

Gdje i zašto su potrebni

Ako se dogodi hitan slučaj, onda, naravno, prisutnost APS-a, , učinkovita, opremljena računala u većini će slučajeva pomoći lokalizirati, a potom i eliminirati izvor požara u ranim fazama, sprječavajući njegovo širenje na susjedne prostorije i gornje katove; što se može spriječiti samo protupožarnim vratima, grotlima i tvornički atestiranim prema protupožarnim zahtjevima prozorima koji su pravilno ugrađeni u građevinske/tehnološke otvore.

Ali to nije uvijek moguće iz objektivnih razloga - ovisno o zapaljivom opterećenju, opasnosti od tvari/materijala prisutnih u zgradi, cirkulirajućih/transportiranih u uređajima, instalacijama tehnološke opreme, pohranjenih u skladištima sirovina i komercijalnih proizvoda te konkretna situacija.

U ovom slučaju, od širenja požara po cijelom području posjeda stambene / seoske kuće, industrijskog poduzeća, naselja od malog turističkog naselja do regionalnog središta, grada; pa čak i ako, prema “zakonu podlosti”, u ovo vrijeme puše jak vjetar, što je, prema statistici, daleko od neuobičajenog u ovakvim hitnim, teškim situacijama, samo sljedeće može stvarno spasiti:

• , koji neće dopustiti raspršivanje plamenih, pjenušavih vatre, jake toplinske učinke zapaljenih zgrada, građevina i građevina da zapale susjedne zgrade.
• Lokalne jedinice Ministarstva za hitne situacije, kao i odjelske i privatne vatrogasne jedinice koje imaju posebnu opremu za gašenje požara, pripadnici prometne policije poduzeća, organizacija, ustanova u kojima su dostupne motorne pumpe/stanice za gašenje požara.
• Protupožarni vanjski vodovod, koji jedini može osigurati opskrbu te ogromne količine, ukupne količine vode, gotovo svaki put potrebne kako za tako i za daljnje navodnjavanje svih mjesta njezina nastanka, razvoja, kako bi se izbjegavajte ponovljene požare.

Bez takve opskrbe vodom nijedna vatrogasna jedinica ne može se nositi s vatrom, čak i ako u istim megacitetima ima ogromno osoblje posebne opreme. Uostalom, količina vode koja se nosi u njegovim spremnicima nije tako velika, izračunava se samo u minutama intenzivnog rada pri opskrbi debla za gašenje požara; i vremena za punjenje goriva/nadopunjavanje zaliha, postavljanje dodatnih crpnih stanica za crpljenje iz daljine, u pravilu, izuzetno je kritično u uvjetima širenja, rastućeg požara.

U gradovima su to, naravno, vanjske vodoopskrbne mreže za gašenje požara, obično položene pod zemljom radi zaštite od smrzavanja zimi, postavljene na glavnim cjevovodima, bočnim ograncima, do udaljenih, udaljenih, uključujući i slijepe vodove; vatrogasni hidranti - tehnički uređaji ugrađeni u posebne bunare za održavanje, koji su dizajnirani za povezivanje vatrogasnih vozila i mobilnih crpnih stanica na njih.

U manjim naseljima - regionalnim središtima u ruralnim, stepskim, tajga područjima, gradovima, selima, na teritorijima zasebnih proizvodnih pogona smještenih daleko od gradskih granica, industrijskih poduzeća, raznih objekata civilne i obrambene svrhe - to su pristaništa na rijekama i jezera , ribnjaci, za ugradnju posebne opreme s pumpama; umjetni spremnici - spremnici za požar s rezervom za hitne slučajeve, posebno dizajnirani i stvoreni za gašenje požara. Dolaze u različitim vrstama, kako po dizajnu tako i po materijalima i načinima izrade.

Važno! Unatoč raširenom mišljenju, koje postoji čak i među inženjerskim i tehničkim osobljem poduzeća / organizacija, bušenje bilo koje podzemne bušotine u bezvodnim područjima, čak i s ogromnim konstantnim protokom vode, ni u kojem slučaju neće zamijeniti izgradnju rezervoara / rezervoara za požar. Norme/pravila industrijske sigurnosti koje je uspostavila država kategorički se protive tome.

Razlog je jednostavan i jasan – previše su nepouzdan izvor. Opskrba vodom iz podzemlja može se smanjiti do neprihvatljivih protoka za potrebe gašenja požara ili potpuno prestati u bilo kojem trenutku; što nije nimalo neuobičajeno uz intenzivnu, maksimalno tehnički moguću selekciju u vremenu potrebnom za potpuno uklanjanje požara i njegovih posljedica.

Ali njihovo korištenje za punjenje i održavanje potrebnih zaliha vode u vatrogasnim spremnicima ispravna je odluka, utemeljena i s tehničkog i s ekonomskog stajališta. Uostalom, jednostavno rečeno, transport vode na daleku nije najpametnija odluka u takvim situacijama.

Nad zemljom i pod zemljom

Do danas u ruskim gradovima možete pronaći vodene tornjeve koji su se nekada koristili, uključujući i vatrogasne spremnike za gašenje požara i opremu za punjenje goriva. Danas se većim dijelom, ako nisu srušene, koriste kao javne zgrade, rekonstruirane su, pretvorene u ugostiteljske objekte, klubove i muzeje.

Vatrogasni spremnici uključeni u ovaj popis mogu biti dio općeg inženjerskog vodoopskrbnog sustava štićenog objekta, zatim su cjevovodima povezani s crpnim stanicama, a potom i s internim vodoopskrbom, instalacijama automatiziranih/ručnih pokretačkih sustava za automatsku kontrolu požara. ; ili služiti kao glavni ili dodatni izvor za unos vode u slučaju nužde putem mobilne posebne opreme jedinica Ministarstva za izvanredne situacije Rusije, odjelskih jedinica ili prometne policije.

Definicija: Prema istom službenom dokumentu, vatrogasni spremnik, obično od metala/armiranog betona, smatra se projektiranom strukturom spremnika. Njegova jedina svrha je pohranjivanje zaliha vode za gašenje.

Posebni zahtjevi standarda (klauzula 4.1. SP 8.13130.2009) su sljedeći - vanjska opskrba vodom za gašenje požara mora biti dostupna na području svih naselja i poduzeća/organizacija.

Istodobno, dopušteno ga je koristiti iz umjetnih izvora - akumulacija, akumulacija za sljedeće zaštitne objekte:

• Naselja s populacijom manjom od 5 tisuća ljudi.
• Smješteni izvan granica naselja, samostojeći objekti u nedostatku mogućnosti postavljanja vodovodne mreže koja osigurava protok za vanjsko gašenje eventualnog požara.
• Sve građevine kod kojih protok ne prelazi 10 l/s.
• Niske zgrade, kada površina ne prelazi dopušteni požarni odjeljak za njih prema standardima.

Potrošnja vode potrebna za zaštićene objekte vrlo varira - od 5 l/s za ruralna naselja, do 35 l/s ako visina zgrada doseže 12 katova, a građevinska površina prelazi 50 tisuća četvornih metara. m.; što bi trebali uzeti u obzir zaposlenici projektantskih organizacija pri izračunavanju ukupnog volumena vatrogasnih spremnika, koji bi također trebali:

• Rasporedite u najmanje dvije posude, u svaku po 50% ukupnog volumena.
• Osigurajte gašenje požara za sva ruralna naselja, zasebno smještene poslovne zgrade, uključujući zatvorena skladišta drva - najmanje 3 sata.

Uz iznimku:

• Zgrade I, II SO, kategorije G, D – 2 sata.
• Skladišta, otvoreni skladišni prostori za drvo – 5 sati.

Nakon završetka gašenja i, posljedično, značajnog smanjenja opskrbe vodom, sve do pražnjenja vatrogasnih spremnika, standardi utvrđuju maksimalno razdoblje oporavka:

• Za industrijska poduzeća s kategorijama A, B, C, kao i naselja, ako su na njihovom teritoriju - ne više od 1 dana.
• Kategorije G, D – 1,5 dana.
• Za poljoprivredna poduzeća i naseljena mjesta – 3 dana.

Za vatrogasne spremnike na teritoriji naselja i poduzeća, kao i udaljenosti (protupožarni prekidi) do zgrada, utvrđen je sljedeći radijus usluge:

• Ako su spremnici opremljeni vatrogasnim pumpama - od 100 do 150 m, ovisno o vrsti i namjeni objekata.
• Opremljen pumpama/stanicama za gašenje požara – do 200 m.
• Od kategorije otpornosti na požar I, II - ne bliže od 10 m.
• Od III–V – 30 m.

Dopušteno je postaviti crpne stanice za vatrogasne spremnike u zgradama industrijskih poduzeća kojima služe, odvojene protupožarnim barijerama s programom REI 120, s posebnim izlazom prema van.

Prilikom izrade radne dokumentacije treba se rukovoditi načelom pristupačnosti za jedinice Ministarstva za hitne situacije i pripadnike DPD-a u bilo koje doba dana, što treba osigurati kako rasporedom lokacije na teritoriju, ulaza, te konstruktivno-tehničkom izvedbom.

Pri projektiranju protupožarnih nadzemnih/podzemnih spremnika koriste se sljedeći sigurnosni standardi i pravila:

• Osnovne informacije o (kako je izmijenjeno).
• ), regulirajući stvaranje mreža na teritoriju.

Za sve je potrebna kalkulacija. Vatrogasni spremnici su previše važni za sigurnost ljudi, očuvanje zgrada, objekata, opreme, imovine i inventara u njima; ograničiti se na jedan rabljeni željeznički kontejner, plitko zakopan na području sela ili zasebnog poduzeća, i to ponosno prijaviti inspektoru GPN-a tijekom inspekcije. Malo je vjerojatno da će se njegova reakcija svidjeti upravi naselja ili upravi poduzeća.

3.1. Proračun količine sredstava za gašenje požara u spremniku.

U spremnicima posebne opreme u pravilu treba predvidjeti gašenje požara zračno-mehaničkom pjenom srednje ekspanzije. Mogu se predvidjeti praškasti pripravci, aerosolna raspršena voda i druga sredstva i načini gašenja koji su opravdani rezultatima znanstvenih istraživanja i dogovoreni na propisani način.

Gašenje požara na vanzemaljskim vozilima može se provoditi sljedećim instalacijama:

stacionarno automatsko gašenje požara, stacionarno neautomatsko gašenje požara i mobilno. Izbor instalacija za gašenje požara treba predvidjeti ovisno o kapacitetu sustava za gašenje požara, obujmu instaliranih pojedinačnih spremnika, mjestu postavljanja sustava za gašenje požara, organizaciji zaštite od požara kod interventnog vozila, odnosno mogućnosti koncentriranja potrebna količina vatrogasne opreme iz vatrogasnih postaja koje se nalaze u blizini u radijusu od 3 km.

Stacionarna automatska instalacija za gašenje požara pjenom sastoji se od:

Od crpne stanice;

Točke za pripremu otopine sredstva za pjenjenje;

Spremnici za vodu i sredstvo za pjenjenje;

Generatori pjene instalirani na spremnicima u gornjem dijelu;

Oprema za doziranje;

Cjevovodi za dovod otopine koncentrata pjene u generatore pjene;

Alati za automatizaciju.

Stacionarna instalacija neautomatskog gašenja požara pjenom na podzemnim spremnicima sastoji se od istih elemenata kao i stacionarna automatska, osim opreme za automatizaciju.

Mobilna instalacija - vatrogasna vozila i motorna pumpa, kao i sredstva za dovod pjene. Opskrba vodom provodi se iz vanjske vodovodne mreže, vatrogasnih cisterni ili prirodnih izvora vode.

Izbor instalacije za gašenje požara pjenom određuje se na temelju tehničkih i ekonomskih proračuna.

Sredstva za gašenje požara izračunavaju se na temelju intenziteta opskrbe kemijskom pjenom, na temelju vremena gašenja požara. Intenzitet dovoda sredstava za gašenje požara je njihova količina po jedinici površine (l/s ∙ m2).

Trajanje podnošenja, tj. Procijenjeno vrijeme gašenja požara je vrijeme potrebno za dovod sredstva za gašenje požara do potpunog gašenja zadanim intenzitetom dovoda.

Za određivanje potrebe za vodom za stvaranje kemijske pjene koristi se faktor višestrukosti koji pokazuje omjer volumena pjene i volumena vode utrošene za njezino stvaranje (množnost za kemijsku pjenu je: k = 5).

Vodovod i vodovi sustava za gašenje požara proračunavaju se prema protoku vode čija brzina ne smije biti veća od v = 1,5 m/s.

Duljina cjevovoda pjene trebala bi biti u rasponu l = 40 – 80 m.

Količina vode u pričuvi uzima se najmanje 5 puta veća od potrošnje vode za gašenje požara i hlađenje spremnika.

Određivanje površine naftnog proizvoda u RVS - 10000 m 3

gdje je D promjer spremnika, m

Zamjenom vrijednosti, dobivamo

Fp = ------ = 6,38 m2

Određivanje količine kemijske pjene koja se isporučuje za gašenje požara u spremniku pomoću formule:

Qn = q n sp ∙ Fp ∙ τ ∙ K z.v.

Gdje je Qn ukupna količina pjene za gašenje požara, m 3;

q n otkucaj – intenzitet opskrbe pjenom, l/s ∙ m 2 (za dizelsko gorivo

uzeti q n otkucaj = 0,2 l/s ∙ m 2)

Fp je površina naftnog proizvoda u spremniku, m2, 60 –

prijenos min. u sekundi; 0,001 – preračunavanje volumena iz l u m3;

Za z.v. – faktor rezerve tvari za pjenjenje

(pod pretpostavkom = 1,25)

τ - vrijeme gašenja, sat. (pod pretpostavkom = 25)

Zamjenom vrijednosti dobivamo:

Qn = 60/1000 ∙ 0,2 ∙ 638(Fp) ∙ 25 ∙ 1,25 = 241 m 3

Određivanje količine vode za stvaranje pjene:

Gdje je K faktor ekspanzije za kemijsku pjenu

(prihvaćam = 5)

Qv = 241/5 = 48 m 3

Određivanje potrošnje vode za hlađenje gorućeg spremnika i susjednih spremnika (voda se mora potrošiti na hlađenje stijenki gorućeg spremnika i susjednih spremnika koji se nalaze na udaljenosti manjoj od 2 promjera od gorućeg spremnika; hlađenje se provodi vodenim mlazovima iz vatrogasna crijeva).

Određivanje potrošnje vode za hlađenje spremnika koji gori:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q sp.v.g. ∙ τ oh.g.

Gdje je 3600 pretvorba sati u sekunde, 1000 je pretvorba l. u m 3

Lp - opseg spremnika, m

(L = π ∙ D = 3,14 ∙ 28,5 = 89,5 m)

q sp.v.g – specifična potrošnja vode za hlađenje zidova

gorući spremnik, l/m ∙ s (pretpostaviti = 0,5)

τ oh.g. - vrijeme hlađenja gorućeg spremnika, sat.

(prihvati = 10 sati)

Zamjenom vrijednosti dobivamo:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.v.s. ∙ τ o.s.

Gdje je Np broj susjednih spremnika na udaljenosti manjoj od

2 promjera (u svakom slučaju uzima se N = 3)

τ je vrijeme hlađenja susjednog spremnika, sat.

Volumen rezerve požarne vode (W pr) određuje se iz uvjeta skladištenja vode potrebnih za:

Gašenje pjenom 15 minuta (0,4 sata) (klauzula 3, dodatak 3 SNiP 2.11.03-93)

Š 1 = 0,4 x 18,8 x 3,6 = 27,072 m 3

Navodnjavanje vodom (hlađenje) 6 sati (klauzula 8.16 SNiP 2.11.03-93)

Š 2 = 6 x (38,13 + 21,46) x 3,6 = 1287,144 m 3

Prikupljanje vode iz hidranata 3 sata (klauzula 2.24 SNiP 2.04.02-84*).

Š 3 = 3 x 0,25 x (38,13 + 21,46 + 18,8) x 3,6 = 211,653 m3

W pr = W 1 + W 2 + W 3 = 27,072 + 1287,144 + 211,653 = 1525,869 ≈ 1526 m 3.

Primamo na ugradnju dva spremnika RVS-1000, svaki zapremine 1000 m3. Spremnici se griju vodom iz daljinskog grijanja. Temperatura vode u spremnicima održava se na plus 10 stupnjeva C.

Pretpostavlja se da je standardno vrijeme oporavka za volumen požara u spremnicima 24 sata (klauzula 2.25 SNiP 2.04.02-84*) i provodi se kroz projektiranu prstenastu opskrbu pitkom vodom brzinom opskrbe od najmanje

1526 / 24 = 63,58 m 3 /sat = 17,66 l/s (8,67 l/s u svakom spremniku).

Prolazni kapacitet cjevovoda, uzimajući u obzir smanjenje potrošnje vode za kućanstvo i potrebe poduzeća za piće na 70% (bilješka 2, klauzula 2.25 SNiP 2.04.02-84*), bit će:

63,58 + 0,7 x 2,285 = 65,18 m 3 / h = 18,01 l/s

2.4 Odabir protupožarnih pumpi

Crpku za dovod vode iz rezervoara u obručni protupožarni vodovod biramo prema sljedećim podacima:

Kapacitet pumpe Q = 99,7 l/s ≈ 360 m3/h;

Tlak ispred monitora i generatora pjene je nazivni 60 m (radni 40-80 m);

Promjer usisnih vodova – 400 mm

Promjer tlačnih vodova – 250 mm

Duljina cjevovoda od PS do najudaljenijeg potrošača je 0,8 km;

(duž prstena, uz moguće obustavljanje jedne dionice radi sanacije - 1,1 km)

H = 60 + 1,2 x L x 1000i = 60 + 1,2 x 0,8 x 19,9 = 79,1 ≈80 m;

H = 60 + 1,2 x L x 1000i = 60 + 1,2 x 1,1 x 19,9 ≈ 86 m.

Prihvaćamo za ugradnju tri crpne jedinice (2 radne; 1 rezervna) marke 1D200-90 (D K = 270 mm) s elektromotorom 5AM250M2U3 snage 90 kW. Radni raspon crpke u smislu produktivnosti je od 140 do 250 m 3 / h. Maksimalni protok koji nam je potreban, 360 m 3 /h, osigurat će dvije pumpe pri paralelnom radu s pritiskom od 92 m vode. Umjetnost.

2.5 Odabir cirkulacijskih crpki

Kako bi se spriječilo smrzavanje vode u prstenastom cjevovodu, osigurava se njezina cirkulacija i vraća se u spremnike na temperaturi ne nižoj od plus 5 stupnjeva C.

Učinkovitost crpki i debljina toplinske izolacije cjevovoda nadzemnog prstenastog protupožarnog vodoopskrbnog sustava uzimaju se metodom odabira iz uvjeta sprječavanja stvaranja ledene kore u cijevi i iz proračun sprječavanja pada temperature vode u cjevovodu ispod plus 5 stupnjeva C prema metodi iz SN 510-78.

Odredimo temperaturu vode na početku tlačnog vodovoda ako nije dopušteno stvaranje ledene kore u cijevi. Polumjer čelične cijevi za vodu r= 0,125 m. Duljina prstenaste cijevi l = 1600 m. Potrošnja vode G=10000 kg/h. Toplinska izolacija cijevi - ljuska od guste poliuretanske pjene d u = 0,06 m; koeficijent toplinske vodljivosti poliuretanske pjene l i = 0,028 W/(m×°C). Minimalna prosječna dnevna temperatura zraka t V = - 57° C. Brzina vjetra v= 7,7 m/s. Brzina vode u cjevovodu DN 250 mm pri zadanom protoku v v = 0,057 m/s.

Pri zadanoj temperaturi vode na kraju projektirane dionice cjevovoda tk = 5 stupnjeva C i debljini toplinske izolacije d i temperatura vode na početku izračunate dionice t ne smije biti ništa manje

t n = (t Do - t V) e j z + t V ,

Gdje t c - minimalna prosječna dnevna vanjska temperatura zraka, °C;

e - eksponent (eksponencijalna funkcija)

a c - koeficijent prijenosa topline od vode do unutarnjih stijenki cijevi, W/m 2 × ° C), određen formulom

a n - koeficijent prijenosa topline s površine cjevovoda i vanjskog zraka, Wt/(m 2 ×°C), određen ovisno o vanjskom polumjeru (s izolacijom) i brzini vjetra

v - brzina vjetra, m/s.

Pomoću gornjih formula određujemo vrijednosti

a b = 1415 x 0,057 0,8 / (2x0,125) 0,2 = 188,74 W/(m×°C)

R in = 1 / (2x2,14x188,74 x 0,125) = 0,006746 m×°C/W

a n = 37 x 7,7 0,8 / 0,2 = 231,076 W/(m 2 ×°C)

R n = 1 /2x3,14 (0,125 +0,1)x 231,076 + 1 /2x3,14x0,028 x ln[(0,125 + 0,06)/ 0,125] = 2,232 m×°C/W

φ 3 = 1600 / 1,16x10000x (0,06746 + 2,232) = 0,0616

t n = (5-(-57)) e 0,07 + (-57) = 8,94 °C

Dakle, početna temperatura je 10 stupnjeva. C je dovoljan da uz cirkulacijski protok od 10 m 3 / sat i debljinu izolacije od PU pjene od 60 mm, temperatura na kraju prstenastog cjevovoda ne padne ispod + 5 stupnjeva C.

Za ugradnju ćemo prihvatiti crpke marke Irtysh-TsML 50/130-1,5/2 kapaciteta 10 m 3 / sat, visine 21 m, u količini od 3 komada (1 radna, 2 pripravna), u u skladu s točkom 7.3 SN 510-78.

3 Operativni dio

3.1 Opis sheme gašenja požara