Výpočet množstva hasiacich látok v nádrži. Objem požiarnych nádrží Výpočet objemu požiarnej nádrže na vonkajšie hasenie

Voda je najúčinnejším prostriedkom na boj s požiarmi. Preto je inštalácia nákladovo efektívnym opatrením zameraným na prevenciu alebo lokalizáciu požiaru.

Typy požiarnych kontajnerov

Požiarna nádrž je nádoba naplnená vodou, navrhnutá s ohľadom na stanovené požiarne normy a požiadavky. Pri navrhovaní nádrže sa berú do úvahy vlastnosti chráneného objektu a klimatické vlastnosti územia. Na základe toho existujú 3 typy požiarnych kontajnerov:

• pod zemou;
• nad zemou;
• polopodzemné.

Požiarne nádrže môžu byť vyrobené z tehál, ocele, kameňa, železobetónu alebo plechového stavebného materiálu.

Komponenty požiarnej nádrže

Každý požiarny kontajner musí byť vybavený nasledujúcimi prvkami:

• ventilačné systémy;
• Potrubia na prívod a odvod tekutiny;
• prepadové zariadenia;
• poklopy na opravy;
• slivky;
• rebríky alebo konzoly;
• indikátory hladiny kvapaliny.

Je dôležité postarať sa o bezpečnosť a integritu nádrže zvážením prostriedkov ochrany proti mechanickému namáhaniu a iným vonkajším faktorom. Na tento účel sa používajú hydroizolačné a tepelnoizolačné materiály. Nádoba vyrobená z kovu musí byť uzemnená.

Povinným prostriedkom pri usporiadaní požiarnej nádrže (bez ohľadu na to, či je umelá alebo prírodná) je zabezpečenie voľného prístupu pre vozidlá.

Výpočet kapacity požiarnych nádrží

Naplnenie a udržiavanie určitého objemu vody v nádrži je dôležité najmä vtedy, ak nie je možné požiar uhasiť priamym prívodom vody.

Požiarna nádrž musí obsahovať požadovaný objem kvapaliny, aby sa zabezpečilo:

• špeciálne hasiace systémy - záplava, postrekovač atď.
• uspokojovanie potrieb domácností a priemyslu pri hasení požiaru;
• uhasenie plameňa pomocou vonkajších hydrantov alebo vnútorných kohútikov.

Na určenie presného množstva vody potrebnej v nádrži je potrebné vziať do úvahy nasledujúce faktory:

• rýchlosť dodávky vody z nádrže;
• čas, počas ktorého plameň zhasne;
• priemerný počet požiarov v konkrétnom období;
• rýchlosť plnenia nádrže.

Pri výpočte kapacity požiarnej nádrže a priemernej spotreby vody sa berie do úvahy trojnásobok času hasenia pri použití najväčšej nádrže, ako aj ochladenie zvyšných nádob.

Na základe získaných údajov je možné určiť počet a objem požiarnych nádrží na mieste.

Výpočty síl a prostriedkov sa vykonávajú v týchto prípadoch:

• pri určovaní potrebného množstva síl a prostriedkov na uhasenie požiaru;
• počas operačno-taktického štúdia objektu;
• pri vypracovaní plánov hasenia požiarov;
• pri príprave požiarno-taktických cvičení a tried;
• pri vykonávaní experimentálnych prác na určenie účinnosti hasiacich látok;
• v procese vyšetrovania požiaru posúdiť činnosť RTP a jednotiek.

Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov pevných horľavých látok a materiálov vodou (šírenie ohňa)

• • charakteristika objektu (geometrické rozmery, charakter požiarneho zaťaženia a jeho umiestnenie na objekte, umiestnenie vodných zdrojov vzhľadom k objektu);
  • čas od vzniku požiaru do jeho ohlásenia (závisí od dostupnosti typu zabezpečovacieho zariadenia, komunikačného a poplašného zariadenia v objekte, správnosti konania osôb, ktoré požiar zistili a pod.);
  • lineárna rýchlosť šírenia požiaru Vl;
  • sily a prostriedky stanovené harmonogramom odchodov a časom ich sústredenia;
  • intenzita dodávky hasiacej látky jatr.

1) Stanovenie času vzniku požiaru v rôznych časových bodoch.

Rozlišujú sa tieto fázy vývoja požiaru:

• 1, 2 etapy voľný rozvoj ohňa a v štádiu 1 ( t do 10 minút) sa lineárna rýchlosť šírenia rovná 50 % jej maximálnej hodnoty (tabuľkovej), charakteristickej pre danú kategóriu objektov, a od času viac ako 10 minút sa berie rovná maximálnej hodnote;
• 3. fáza je charakterizované začiatkom zavádzania prvých kmeňov na uhasenie požiaru, v dôsledku čoho klesá lineárna rýchlosť šírenia požiaru, teda v časovom úseku od zavlečenia prvých kmeňov do okamihu obmedzenia šírenia požiaru (moment lokalizácie), jeho hodnota sa rovná 0,5 V l . Keď sú splnené lokalizačné podmienky V l = 0 .
• 4. fáza - hasenie požiaru.

t St. = t aktualizovať + t správa + t So + t sl + t br (min.), kde

• tSt.– čas voľného rozvoja požiaru v čase príchodu jednotky;
• taktualizovať – čas vzniku požiaru od okamihu jeho vzniku do okamihu jeho zistenia ( 2 minúty.– v prítomnosti APS alebo AUPT, 2-5 min.- s 24-hodinovou službou, 5 minút.– vo všetkých ostatných prípadoch);
• tspráva– čas nahlásenia požiaru hasičskému zboru ( 1 minúta.- ak sa telefón nachádza v priestoroch služobného dôstojníka, 2 minúty.– ak je telefón v inej miestnosti);
• tSo= 1 min.– čas zhromažďovania personálu pri poplachu;
• tsl– čas dojazdu hasičského zboru ( 2 minúty. na 1 km cesty);
• tbr– čas bojového nasadenia (3 minúty pri podávaní 1. suda, 5 minút v ostatných prípadoch).

2) Určenie vzdialenosti R v priebehu času prejde čelom spaľovania t .

pri tSt.≤ 10 min:R = 0,5 ·Vl · tSt.(m);

pri tbb> 10 min:R = 0,5 ·Vl · 10 + Vl · (tbb – 10)= 5 ·Vl + Vl· (tbb – 10) (m);

pri tbb < t* ≤ tlok : R = 5 ·Vl + Vl· (tbb – 10) + 0,5 ·Vl· (t* – tbb) (m).

• Kde t St. - čas slobodného rozvoja,
• t bb - čas v okamihu zavedenia prvých kmeňov na hasenie,
• t lok – čas v čase lokalizácie požiaru,
• t * – čas medzi momentom lokalizácie požiaru a zavedením prvých kmeňov na uhasenie.

3) Určenie požiarnej oblasti.

Oblasť požiaru S p - je to oblasť priemetu spaľovacej zóny na horizontálnu alebo (menej často) vertikálnu rovinu. Pri horení na viacerých poschodiach sa ako požiarna plocha berie celková požiarna plocha na každom podlaží.

Požiarny obvod R p – toto je obvod požiarnej oblasti.

Požiarna predná F str – je to časť obvodu požiaru v smere (smeroch) šírenia horenia.

Ak chcete určiť tvar požiarnej oblasti, mali by ste nakresliť mierkový diagram objektu a nakresliť vzdialenosť od miesta požiaru na stupnici. R prekonaný ohňom vo všetkých možných smeroch.

V tomto prípade je obvyklé rozlišovať tri možnosti tvaru požiarnej plochy:

• kruhový (obr. 2);
• roh (obr. 3, 4);
• obdĺžnikový (obr. 5).

Pri predpovedaní vývoja požiaru treba brať do úvahy, že tvar požiarnej plochy sa môže meniť. Keď teda čelo plameňa dosiahne obklopujúcu konštrukciu alebo okraj miesta, všeobecne sa uznáva, že čelo požiaru sa narovná a tvar požiarnej plochy sa zmení (obr. 6).

a) Oblasť požiaru s kruhovou formou rozvoja požiaru.

SP= k · p · R 2 (m2),

• Kde k = 1 – s kruhovou formou rozvoja ohňa (obr. 2),
• k = 0,5 – s polkruhovým tvarom rozvoja ohňa (obr. 4),
• k = 0,25 – s hranatou formou rozvoja ohňa (obr. 3).

b) Požiarna plocha pre obdĺžnikový rozvoj požiaru.

SP= n b · R (m2),

• Kde n- počet smerov rozvoja požiaru,
• b- šírka miestnosti.

c) Požiarna oblasť s kombinovanou formou rozvoja požiaru (obrázok 7)

SP = S 1 + S 2 (m2)

a) Oblasť hasenia požiaru pozdĺž obvodu s kruhovým tvarom rozvoja požiaru.

St = kp· (R 2 – r 2) = k ·p··h t · (2·R – ht) (m 2),

• Kde r = R – h T ,
• h T – hĺbka hasiacich kmeňov (pre ručné kmene – 5 m, pre požiarne monitory – 10 m).

b) Oblasť na hasenie požiaru po obvode pre obdĺžnikový rozvoj požiaru.

ST= 2 hT· (a + b – 2 hT) (m2) – po celom obvode ohniska ,

Kde A A b sú dĺžka a šírka čela požiaru, resp.

ST = n·b·hT (m 2) – pozdĺž prednej časti šíriaceho sa ohňa ,

Kde b A n – respektíve šírku miestnosti a počet smerov podávania sudov.

5) Stanovenie potrebného prietoku vody na uhasenie požiaru.

QTtr = SP · jatr – priS p ≤S t (l/s) aleboQTtr = ST · jatr – priS p >St (l/s)

Intenzita dodávky hasiacich látok ja tr – ide o množstvo hasiacej látky dodanej za jednotku času na jednotku projektovaného parametra.

Rozlišujú sa tieto typy intenzity:

Lineárne – keď sa lineárny parameter berie ako vypočítaný parameter: napríklad predná časť alebo obvod. Jednotky merania – l/s∙m. Lineárna intenzita sa používa napríklad pri určovaní počtu šácht na chladenie horiacich nádrží a nádrží na olej susediacich s horiacou nádržou.

Povrchný – keď sa hasiaca plocha berie ako návrhový parameter. Jednotky merania – l/s∙m2. Povrchová intenzita sa v hasičskej praxi využíva najčastejšie, keďže vo väčšine prípadov sa na hasenie požiarov používa voda, ktorá hasí oheň pozdĺž povrchu horiacich materiálov.

Objemový – keď sa hasiaci objem berie ako konštrukčný parameter. Jednotky merania – l/s∙m3. Objemová intenzita sa používa predovšetkým na objemové hasenie požiaru napríklad inertnými plynmi.

Požadovaný ja tr – množstvo hasiacej látky, ktoré sa musí dodať za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia. Požadovaná intenzita sa určuje na základe výpočtov, experimentov, štatistických údajov na základe výsledkov hasenia reálnych požiarov a pod.

Skutočné I f – množstvo hasiacej látky, ktoré sa skutočne dodá za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia.

6) Stanovenie potrebného počtu zbraní na hasenie.

A)NTsv = QTtr / qTsv- podľa požadovaného prietoku vody,

b)NTsv= Rp / R st- po obvode požiaru,

R p - časť obvodu na hasenie, v ktorej sú vložené zbrane

R st =qsv / jatr ∙ hT- časť obvodu požiaru, ktorý sa hasí jedným sudom. P = 2 · p L (obvod), P = 2 · a + 2 b (obdĺžnik)

V) NTsv = n (m + A) – v skladoch s regálovým skladom (obr. 11) ,

• Kde n - počet smerov rozvoja požiaru (zavedenie kmeňov),
• m – počet prechodov medzi horiacimi stojanmi,
• A – počet prechodov medzi horiacimi a susediacimi nehoriacimi stojanmi.

7) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobovanie sudov na hasenie.

NToddelenie = NTsv / noddelenie st ,

Kde n oddelenie st – počet sudov, ktoré môže zásobovať jedno oddelenie.

8) Stanovenie potrebného prietoku vody na ochranu stavieb.

Qhtr = Sh · jahtr(l/s),

• Kde S h - chránený priestor (podlahy, obklady, steny, priečky, vybavenie atď.),
• ja h tr = (0,3-0,5) ·I tr – intenzita dodávky vody do ochrany.

9) Výdatnosť vody kruhovej vodovodnej siete sa vypočíta podľa vzorca:

Q do siete = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) kde,

• D – priemer vodovodnej siete, [mm];
• 25 je prevodné číslo z milimetrov na palce;
• V in je rýchlosť pohybu vody vo vodovodnom systéme, ktorá sa rovná:
• – pri tlaku prívodu vody Hв =1,5 [m/s];
• – s tlakom prívodu vody H>30 m vodného stĺpca. -Vin =2 [m/s].

Výdatnosť vody slepej vodovodnej siete sa vypočíta podľa vzorca:

Q t sieť = 0,5 Q do siete, [l/s].

10) Stanovenie potrebného počtu kmeňov na ochranu stavieb.

Nhsv = Qhtr / qhsv ,

Počet sudov sa tiež často z taktických dôvodov určuje bez analytického výpočtu na základe umiestnenia sudov a počtu chránených objektov, napríklad jeden monitor požiaru pre každú farmu a jeden sud RS-50 pre každú susednú miestnosť. .

11) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobovanie kmeňov na ochranu konštrukcií.

Nhoddelenie = Nhsv / noddelenie st

12) Stanovenie potrebného počtu oddielov na vykonávanie iných prác (evakuácia osôb, vecných cenností, otváranie a rozoberanie konštrukcií).

Nloddelenie = Nl / nl oddelenie , NMCoddelenie = NMC / noddelenie MC , Nslnkooddelenie = Sslnko / SSlnko odd.

13) Stanovenie celkového požadovaného počtu pobočiek.

Nvšeobecneoddelenie = NTsv + Nhsv + Nloddelenie + NMCoddelenie + Nslnkooddelenie

Na základe získaných výsledkov RTP usudzuje, že sily a prostriedky vynaložené na hasenie požiaru sú dostatočné. Ak sily a prostriedky nestačia, potom RTP urobí nový výpočet v čase príchodu poslednej jednotky pri najbližšom zvýšenom čísle (ranke) požiaru.

14) Porovnanie skutočnej spotreby vody Q f na hasenie, ochranu a odvodnenie siete Q voda zásobovanie požiarnou vodou

Qf = NTsv· qTsv+ Nhsv· qhsv ≤ Qvoda

15) Určenie počtu AC inštalovaných na vodných zdrojoch na zásobovanie vypočítaného prietoku vody.

Pri vodných zdrojoch nie sú inštalované všetky zariadenia, ktoré sa dostanú k požiaru, ale len také množstvo, ktoré by zabezpečilo dodávku vypočítaného prietoku, t.j.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

Kde Q n – prietok čerpadla, l/s

Tento optimálny prietok sa kontroluje podľa prijatých schém bojového nasadenia, pričom sa berie do úvahy dĺžka hadicových vedení a odhadovaný počet sudov. V každom z týchto prípadov, ak to podmienky dovoľujú (najmä systém čerpadlo-hadica), bojové osádky prichádzajúcich jednotiek by mali byť použité na prevádzku z vozidiel už nainštalovaných pri vodných zdrojoch.

Tým sa zabezpečí nielen využitie techniky v plnej kapacite, ale urýchli sa aj nasadenie síl a prostriedkov na likvidáciu požiaru.

V závislosti od požiarnej situácie sa určuje potrebná spotreba hasiacej látky na celý požiarny priestor alebo na hasiaci priestor. Na základe získaných výsledkov môže RTP dospieť k záveru, že sily a prostriedky vynaložené na hasenie požiaru sú dostatočné.

Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov vzduchovo-mechanickou penou v priestore

(požiare, ktoré sa nerozšíria alebo k nim podmienečne nevedú)

Počiatočné údaje na výpočet síl a prostriedkov:

• požiarny priestor;
• intenzita dodávky roztoku penotvorného činidla;
• intenzita prívodu vody na chladenie;
• odhadovaný čas hasenia.

V prípade požiarov v tankovniach sa za konštrukčný parameter považuje plocha povrchu kvapaliny v nádrži alebo najväčšia možná plocha rozliatia horľavej kvapaliny pri požiaroch lietadiel.

V prvej fáze bojových operácií sa horiace a susedné tanky ochladzujú.

1) Požadovaný počet sudov na chladenie horiaceho tanku.

N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D hory ∙ ja zg tr / q stv , ale nie menej ako 3 kmene,

jazgtr= 0,8 l/s ∙ m – požadovaná intenzita na chladenie horiacej nádrže,

jazgtr= 1,2 l/s ∙ m – požadovaná intenzita ochladzovania horiacej nádrže pri požiari v ,

Chladenie nádrže W res ≥ 5000 m3 a je vhodnejšie vykonávať požiarne monitory.

2) Potrebný počet sudov na chladenie susednej nehoriacej nádrže.

N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja zs tr / q stv , ale nie menej ako 2 kmene,

jazstr = 0,3 l/s ∙ m je požadovaná intenzita na chladenie susednej nehoriacej nádrže,

n– počet horiacich alebo susedných nádrží, resp.

Dhory, DSOS– priemer spaľovacej alebo susednej nádrže (m),

qstv– produktivita jedna (l/s),

Qzgtr, Qzstr– potrebný prietok vody na chladenie (l/s).

3) Požadovaný počet GPS N gps na uhasenie horiacej nádrže.

N gps = S P ∙ ja r-alebo tr / q r-alebo gps (PC.),

SP– požiarna plocha (m2),

jar-alebotr– požadovaná intenzita dodávky roztoku penotvorného prostriedku na hasenie (l/s∙m2). O t vsp ≤ 28 o C ja r-alebo tr = 0,08 l/s∙m2, at t vsp > 28 o C ja r-alebo tr = 0,05 l/s∙m2 (pozri prílohu č. 9)

qr-alebogps – GPS produktivita pre roztok penotvorného činidla (l/s).

4) Potrebné množstvo penotvorného činidla W Autor: na uhasenie nádrže.

W Autor: = N gps ∙ q Autor: gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

τ R= 15 minút – odhadovaný čas hasenia pri aplikácii vysokofrekvenčného MP zhora,

τ R= 10 minút – odhadovaný čas hasenia pri aplikácii vysokofrekvenčného MP pod vrstvu paliva,

K z= 3 – bezpečnostný faktor (pre tri penové útoky),

qAutor:gps– kapacita čerpacej stanice pre penidlo (l/s).

5) Potrebné množstvo vody W V T na uhasenie nádrže.

W V T = N gps ∙ q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

qVgps– GPS produktivita pre vodu (l/s).

6) Potrebné množstvo vody W V h pre chladiace nádrže.

W V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv– celkový počet kmeňov pre chladiace nádrže,

qstv– výdatnosť jednej požiarnej trysky (l/s),

τ R= 6 hodín – odhadovaný čas chladenia pozemných nádrží z mobilného hasičského zariadenia (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 hodiny – odhadovaný čas chladenia podzemných nádrží z mobilného hasičského zariadenia (SNiP 2.11.03-93).

7) Celkové potrebné množstvo vody na chladenie a hasenie nádrží.

WVvšeobecne = WVT + WVh(l)

8) Približný čas možného uvoľnenia T ropných produktov z horiacej nádrže.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) h), kde

H – počiatočná výška vrstvy horľavej kvapaliny v nádrži, m;

h – výška spodnej (komerčnej) vodnej vrstvy, m;

W – lineárna rýchlosť ohrevu horľavej kvapaliny, m/h (tabuľková hodnota);

u – lineárna rýchlosť horenia horľavej kvapaliny, m/h (tabuľková hodnota);

V – lineárna rýchlosť poklesu hladiny v dôsledku čerpania, m/h (ak sa čerpanie nevykonáva, tak V = 0 ).

Hasenie požiarov v priestoroch vzduchovo-mechanickou penou podľa objemu

V prípade požiarov v priestoroch sa niekedy uchyľujú k haseniu požiaru objemovou metódou, t.j. vyplňte celý objem vzduchovo-mechanickou penou strednej rozťažnosti (lodné priestory, káblové tunely, pivnice a pod.).

Pri dodávaní HFMP do objemu miestnosti musia byť aspoň dva otvory. Cez jeden otvor sa privádza VMP a cez druhý sa vytláča dym a pretlak vzduchu, čo prispieva k lepšiemu napredovaniu VMF v miestnosti.

1) Stanovenie potrebného množstva GPS na objemové hasenie.

N gps = W pom ·K r/ q gps ∙ t n , Kde

W pom – objem miestnosti (m 3);

Kp = 3 – koeficient zohľadňujúci deštrukciu a stratu peny;

q gps – spotreba peny z GPS (m 3 /min.);

t n = 10 min – štandardný čas hasenia požiaru.

2) Stanovenie potrebného množstva penidla W Autor: na objemové hasenie.

WAutor: = Ngps ∙ qAutor:gps ∙ 60 ∙ τ R∙ K z(l),

Kapacita hadice

Príloha č.1

Kapacita jednej pogumovanej hadice s dĺžkou 20 metrov v závislosti od priemeru

Priepustnosť, l/s	Priemer objímky, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Aplikácia № 2

Hodnoty odolnosti jednej tlakovej hadice dĺžky 20 m

Typ rukávu	Priemer objímky, mm
	51	66	77	89	110	150
Pogumované	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Nepogumované	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Aplikácia № 3

Objem jedného rukáva dĺžky 20 m

Príloha č.4

Geometrické charakteristiky hlavných typov oceľové vertikálne nádrže (RVS).

Nie	Typ nádrže	Výška nádrže, m	Priemer nádrže, m	Plocha paliva, m2	Obvod nádrže, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100 000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Príloha č.5

Lineárne rýchlosti šírenia horenia pri požiaroch objektov.

Názov objektu	Lineárna rýchlosť šírenia horenia, m/min
Administratívne budovy	1,0…1,5
Knižnice, archívy, depozitáre kníh	0,5…1,0
Obytné budovy	0,5…0,8
Chodby a galérie	4,0…5,0
Káblové konštrukcie (pálenie káblov)	0,8…1,1
Múzeá a výstavy	1,0…1,5
Tlačiarne	0,5…0,8
Divadlá a paláce kultúry (pódia)	1,0…3,0
Horľavé nátery pre veľké dielne	1,7…3,2
Horľavé strešné a podkrovné konštrukcie	1,5…2,0
Chladničky	0,5…0,7
Drevospracujúce podniky:
Píla (budovy I, II, III SO)	1,0…3,0
To isté, budovy IV a V stupňa požiarnej odolnosti	2,0…5,0
Sušičky	2,0…2,5
Nákupné obchody	1,0…1,5
Výroba preglejky	0,8…1,5
Priestory iných dielní	0,8…1,0
Lesné oblasti (rýchlosť vetra 7...10 m/s, vlhkosť 40%)
borovicový les	až 1.4
Elník	až 4.2
Školy, zdravotnícke zariadenia:
Budovy I. a II. stupňa požiarnej odolnosti	0,6…1,0
Budovy III a IV stupňa požiarnej odolnosti	2,0…3,0
Dopravné zariadenia:
Garáže, vozovne električiek a trolejbusov	0,5…1,0
Hangárové opravárenské haly	1,0…1,5
Sklady:
Textilné výrobky	0,3…0,4
Papier v kotúčoch	0,2…0,3
Gumové výrobky v budovách	0,4…1,0
To isté v hromadách na otvorenom priestranstve	1,0…1,2
Guma	0,6…1,0
Majetok zásob	0,5…1,2
Guľatina v stohoch	0,4…1,0
Rezivo (dosky) v stohoch pri vlhkosti 16...18%	2,3
Rašelina v stohoch	0,8…1,0
Ľanové vlákno	3,0…5,6
Vidiecke sídla:
Obytná zóna s hustou zástavbou triedy požiarnej odolnosti V, suché počasie	2,0…2,5
Slamené strechy budov	2,0…4,0
Podstielka v budovách pre hospodárske zvieratá	1,5…4,0

Príloha č.6

Intenzita dodávky vody pri hasení požiarov, l/(m 2 .s)

1. Budovy a stavby
Administratívne budovy:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.06
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.10
V stupeň požiarnej odolnosti	0.15
pivnice	0.10
podkrovné priestory	0.10
Nemocnice	0.10
2. Obytné budovy a hospodárske budovy:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.06
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.10
V stupeň požiarnej odolnosti	0.15
pivnice	0.15
podkrovné priestory	0.15
3. Budovy pre hospodárske zvieratá:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.15
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.15
V stupeň požiarnej odolnosti	0.20
4.Kultúrne a zábavné inštitúcie (divadlá, kiná, kluby, kultúrne paláce):
scéna	0.20
posluchárni	0.15
technické miestnosti	0.15
Mlyny a výťahy	0.14
Hangáre, garáže, dielne	0.20
depá lokomotív, vozňov, električiek a trolejbusov	0.20
5.Priemyselné budovy, priestory a dielne:
I-II stupeň požiarnej odolnosti	0.15
III-IV stupeň požiarnej odolnosti	0.20
V stupeň požiarnej odolnosti	0.25
lakovne	0.20
pivnice	0.30
podkrovné priestory	0.15
6. Horľavé nátery veľkých plôch
pri hasení zospodu vo vnútri budovy	0.15
pri hasení zvonku zo strany náteru	0.08
pri hasení zvonku pri vzniku požiaru	0.15
Budovy vo výstavbe	0.10
Obchodné podniky a sklady	0.20
Chladničky	0.10
7. Elektrárne a rozvodne:
káblové tunely a medziposchodia	0.20
strojovne a kotolne	0.20
galérie dodávky paliva	0.10
transformátory, reaktory, olejové ističe*	0.10
8. Tvrdé materiály
Papier sa uvoľnil	0.30
Drevo:
rovnováha pri vlhkosti, %:
40-50	0.20
menej ako 40	0.50
rezivo v stohoch v rámci jednej skupiny pri vlhkosti, %:
8-14	0.45
20-30	0.30
nad 30	0.20
guľatiny v stohoch v rámci jednej skupiny	0.35
drevná štiepka v hromadách s vlhkosťou 30-50%	0.10
Guma, guma a gumené výrobky	0.30
Plasty:
termoplasty	0.14
termosety	0.10
polymérne materiály	0.20
textolit, karbolit, plastový odpad, triacetátový film	0.30
Bavlna a iné vláknité materiály:
otvorené sklady	0.20
uzavreté sklady	0.30
Celuloid a výrobky z neho	0.40
Pesticídy a hnojivá	0.20

* Prívod jemne striekanej vody.

Taktické a technické ukazovatele zariadení na zásobovanie penou

Zariadenie na prívod peny	Tlak na zariadení, m	Koncentrácia roztoku, %	Spotreba, l/s			Pomer peny	Výroba peny, m kubických/min (l/s)	Rozsah dodávky peny, m
			voda	BY	softvérové ​​riešenie
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Lineárna rýchlosť vyhorenia a ohrevu uhľovodíkových kvapalín

Názov horľavej kvapaliny	Lineárna rýchlosť vyhorenia, m/h	Lineárna rýchlosť ohrevu paliva, m/h
Benzín	Do 0,30	Až 0,10
Petrolej	Až 0,25	Až 0,10
Plynový kondenzát	Do 0,30	Do 0,30
Motorová nafta z plynového kondenzátu	Až 0,25	Až 0,15
Zmes olejového a plynového kondenzátu	Až 0,20	Až 0,40
Dieselové palivo	Až 0,20	Až 0,08
Olej	Až 0,15	Až 0,40
Palivový olej	Až 0,10	Do 0,30

Poznámka: so zvýšením rýchlosti vetra na 8-10 m/s sa rýchlosť vyhorenia horľavej kvapaliny zvyšuje o 30-50%. Surový olej a vykurovací olej obsahujúci emulgovanú vodu sa môžu spaľovať vyššou rýchlosťou, ako je uvedené v tabuľke.

Zmeny a doplnky k Smerniciam na hasenie ropy a ropných produktov v nádržiach a nádržiach

(informačný list GUGPS z 19. mája 2000 č. 20/2.3/1863)

Tabuľka 2.1. Štandardné sadzby dodávky strednej expanznej peny na hasenie požiarov ropy a ropných produktov v nádržiach

Poznámka: Pre ropu s nečistotami plynového kondenzátu, ako aj pre ropné produkty získané z plynového kondenzátu je potrebné určiť štandardnú intenzitu podľa súčasných metód.

Tabuľka 2.2.Štandardná intenzita dodávky nízkej expanznej peny na hasenie oleja a ropných produktov v nádržiach*

Nie	Druh ropného produktu	Štandardná intenzita prívodu roztoku penidla, l m 2 s’
		Penotvorné činidlá s obsahom fluóru sú „netvoriace film“		Fluorosyntetické „filmotvorné“ penotvorné činidlá		Fluoroproteínové „filmotvorné“ penotvorné činidlá
		na povrch	na vrstvu	na povrch	na vrstvu	na povrch	na vrstvu
1	Ropa a ropné produkty s teplotou 28°C a nižšou	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Ropa a ropné produkty s teplotou vyššou ako 28 °C	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Stabilný plynový kondenzát	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Hlavné ukazovatele charakterizujúce taktické schopnosti hasičských útvarov

Hasičský manažér musí nielen poznať schopnosti jednotiek, ale musí byť schopný určiť aj hlavné taktické ukazovatele:

;
• možný priestor na hasenie vzduchovo-mechanickou penou;
• možný objem hasenia strednou expanznou penou, berúc do úvahy dostupný penový koncentrát na vozidle;
• maximálna vzdialenosť pre prívod hasiacich prostriedkov.

Výpočty sú uvedené v súlade s Príručkou hasičského manažéra (RFC). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Určenie taktických schopností jednotky bez inštalácie hasičského auta pri zdroji vody

1) Definícia vzorec pre prevádzkovú dobu vodných kmeňov z tankera:

totrok= (V c –N p V p) /N st ·Q st ·60(min.),

Np =k· L/ 20 = 1,2 ·L / 20 (PC.),

• Kde: totrok– doba prevádzky sudov, min.;
• V c– objem vody v nádrži, l;
• N r– počet hadíc v hlavnom a pracovnom potrubí, ks;
• V r– objem vody v jednom rukáve, l (pozri prílohu);
• N st– počet vodných kmeňov, ks;
• Q st– spotreba vody z kmeňov, l/s (pozri prílohu);
• k– koeficient zohľadňujúci nerovnosti terénu ( k= 1,2 – štandardná hodnota),
• L– vzdialenosť od miesta požiaru k hasičskému autu (m).

Dodatočne upozorňujeme na skutočnosť, že v adresári RTP sú taktické spôsobilosti hasičských zborov. Terebnev V.V., 2004 v časti 17.1 poskytuje presne ten istý vzorec, ale s koeficientom 0,9: Twork = (0,9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definícia vzorec pre možné hasenie oblasti vodou STz tankera:

ST= (V c –N p V p) / J trtkalkulácia· 60(m2),

• Kde: J tr– požadovaná intenzita dodávky vody na hasenie, l/s m 2 (pozri prílohu);
• tkalkulácia= 10 min. – odhadovaný čas hasenia.

3) Definícia vzorec pre prevádzkovú dobu zariadení na prívod peny z tankera:

totrok= (V riešenie –N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• Kde: V riešenie– objem vodného roztoku penidla získaného z plniacich nádrží hasičského auta, l;
• N gps– počet GPS (SVP), ks;
• Q gps– spotreba roztoku penidla z GPS (SVP), l/s (pozri prílohu).

Na určenie objemu vodného roztoku penotvorného činidla potrebujete vedieť, koľko vody a penidla sa spotrebuje.

KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15,7– množstvo vody (l) na 1 liter penidla na prípravu 6 % roztoku (na získanie 100 litrov 6 % roztoku je potrebných 6 litrov penidla a 94 litrov vody).

Potom je skutočné množstvo vody na 1 liter penidla:

Kf = Vc / V by ,

• Kde V c– objem vody v nádrži hasičského auta, l;
• V by– objem penidla v nádrži, l.

ak K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) – voda sa úplne spotrebuje, ale časť penidla zostáva.

ak Kf > Kin, potom V roztok = Vin ·Kin + Vin(l) – penotvorné činidlo sa úplne spotrebuje a zostane časť vody.

4) Určenie možných receptúra ​​pre oblasť hasenia horľavých kvapalín a plynov vzduchovo-mechanická pena:

S t = (V roztok –N p V p) / J trtkalkulácia· 60(m2),

• Kde: S t– hasiaca plocha, m2;
• J tr– požadovaná intenzita dodávky roztoku PO na hasenie, l/s·m2;

O t vsp ≤ 28 o C – J tr = 0,08 l/s∙m2, at t vsp > 28 o C – J tr = 0,05 l/s∙m2.

tkalkulácia= 10 min. – odhadovaný čas hasenia.

5) Definícia vzorec pre objem vzduchovo-mechanickej peny, prijaté od AC:

V p = V roztok K(l),

• Kde: V p– objem peny, l;
• TO– pomer peny;

6) Definovanie toho, čo je možné vzduchovo-mechanický hasiaci objem pena:

Vt = Vp/Kz(l, m 3),

• Kde: V t– objem hasenia;
• K z = 2,5–3,5 – bezpečnostný faktor peny, ktorý zohľadňuje zničenie vysokofrekvenčného MP v dôsledku vystavenia vysokej teplote a iných faktorov.

Príklady riešenia problémov

Príklad č.1. Určte prevádzkový čas dvoch šácht B s priemerom dýzy 13 mm pri spáde 40 metrov, ak je pred rozvetvením položená jedna hadica d 77 mm a pracovné vedenia pozostávajú z dvoch hadíc d 51 mm od AC-40( 131) 137A.

Riešenie:

t= (V c –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 min.

Príklad č.2. Určte prevádzkový čas GPS-600, ak je hlava GPS-600 60 m a pracovné vedenie pozostáva z dvoch hadíc s priemerom 77 mm z AC-40 (130) 63B.

Riešenie:

Kf = Vc/Vpo = 2350/170 = 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 pre 6% roztok

V roztok = Vc / Kin + Vc = 2350/15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V riešenie –N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6,4 min.

Príklad č.3. Určte možnú oblasť hasenia stredne expanzného benzínu VMP z AC-4-40 (Ural-23202).

Riešenie:

1) Určte objem vodného roztoku penidla:

Kf = Vc/Vpo = 4000/200 = 20.

Kf = 20 > Kv = 15,7 pre 6% roztok,

Roztok V = V v · K v + V v = 200 · 15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.

2) Určite možnú oblasť hasenia:

St = V roztok / J trtkalkulácia·60 = 3340/0,08 ·10 ·60 = 69,6 m2.

Príklad č.4. Určte možný objem hasenia (lokalizácie) stredne expanznou penou (K=100) z AC-40(130)63b (pozri príklad č. 2).

Riešenie:

VP = VRiešenie· K = 2500 · 100 = 250000 l = 250 m 3.

Potom objem hasenia (lokalizácia):

VT = VP/Kz = 250/3 = 83 m3.

Zisťovanie taktických možností jednotky s osadením hasičského auta pri vodnom zdroji

Ryža. 1. Schéma zásobovania vodou na čerpanie

Vzdialenosť v rukávoch (kusy)	Vzdialenosť v metroch
1) Určenie maximálnej vzdialenosti od požiariska k vedúcemu hasičskému autu N Cieľ ( L Cieľ ).
N mm ( L mm ), pracujúci pri čerpaní (dĺžka čerpacieho stupňa).
N sv
4) Stanovenie celkového počtu hasičských áut na čerpanie N auto
5) Určenie skutočnej vzdialenosti od požiariska k vedúcemu hasičskému autu N f Cieľ ( L f Cieľ ).

• H n = 90÷100 m – tlak na AC čerpadle,
• H rozvoj = 10 m – strata tlaku v odbočujúcich a pracovných hadicových vedeniach,
• H sv = 35÷40 m – tlak pred hlavňou,
• H vstup ≥ 10 m – tlak na vstupe do čerpadla nasledujúceho čerpacieho stupňa,
• Z m – najväčšia výška stúpania (+) alebo klesania (–) terénu (m),
• Z sv – maximálna výška stúpania (+) alebo klesania (–) kmeňov (m),
• S - odolnosť jednej požiarnej hadice,
• Q – celková spotreba vody v jednom z dvoch najvyťaženejších hadicových vedení (l/s),
• L - vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru (m),
• N ruky – vzdialenosť od zdroja vody k požiaru v hadiciach (ks).

Príklad: Na uhasenie požiaru je potrebné dodať tri kmene B s priemerom trysky 13 mm, maximálna výška stúpania kmeňov je 10 m. Najbližším zdrojom vody je rybník nachádzajúci sa vo vzdialenosti 1,5 km od miesto požiaru, stúpanie terénu je rovnomerné a predstavuje 12 m. Určte počet cisterien AC 40(130) na čerpanie vody na hasenie požiaru.

Riešenie:

1) Akceptujeme spôsob čerpania z čerpadla na čerpadlo pozdĺž jednej hlavnej línie.

2) Určíme maximálnu vzdialenosť od požiariska k olovenému hasičskému autu v hadiciach.

CIEĽ N = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Určíme maximálnu vzdialenosť medzi hasičskými autami pracujúcimi pri čerpaní hadíc.

NMR = / SQ2 = / 0,015 10,52 = 41,1 = 41.

4) Určte vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru s prihliadnutím na terén.

N P = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 rukávov.

5) Určite počet stupňov čerpania

N STUP = (N P − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2 kroky

6) Určte počet hasičských áut na čerpanie.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 cisterny

7) Zisťujeme skutočnú vzdialenosť k vedúcemu hasičskému autu s prihliadnutím na jeho inštaláciu bližšie k miestu požiaru.

N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 8 objímok.

V dôsledku toho môže byť vedúce vozidlo priblížené k miestu požiaru.

Metodika výpočtu potrebného počtu hasičských vozidiel na dopravu vody na miesto hasenia

Ak je budova horľavá a zdroje vody sa nachádzajú vo veľmi veľkej vzdialenosti, potom bude čas strávený kladením hadíc príliš dlhý a požiar bude prchavý. V tomto prípade je lepšie prepravovať vodu cisternovými vozidlami s paralelným čerpaním. V každom konkrétnom prípade je potrebné vyriešiť taktický problém s prihliadnutím na možný rozsah a trvanie požiaru, vzdialenosť k zdrojom vody, rýchlosť koncentrácie hasičských áut, hadicových vozidiel a ďalšie vlastnosti posádky.

Vzorec spotreby AC vody

(min.) – čas spotreby AC vody na mieste hasenia;

• L – vzdialenosť od miesta požiaru k zdroju vody (km);
• 1 – minimálny počet AC v zálohe (možno zvýšiť);
• V move – priemerná rýchlosť AC pohybu (km/h);
• W cis – objem vody v AC (l);
• Q p – priemerná dodávka vody čerpadlom, ktoré plní AC, alebo prietok vody z požiarneho čerpadla inštalovaného na požiarnom hydrante (l/s);
• N pr – počet vodovodných zariadení na miesto hasenia požiaru (ks);
• Q pr – celková spotreba vody z vodovodných zariadení z AC (l/s).

Ryža. 2. Schéma zásobovania vodou dodávkami hasičskými autami.

Prívod vody musí byť neprerušovaný. Treba mať na pamäti, že pri vodných zdrojoch je potrebné (povinné) vytvoriť miesto na plnenie cisterien vodou.

Príklad. Určte počet cisternových áut AC-40(130)63b na prepravu vody z rybníka vzdialeného 2 km od požiariska, ak je na hasenie potrebné dodať tri kmene B s priemerom trysky 13 mm. Cisternové vozidlá sú tankované AC-40(130)63b, priemerná rýchlosť cisterien je 30 km/h.

Riešenie:

1) Určite čas cesty AC k požiaru alebo späť.

t SL = L 60 / V POHYB = 2 60 / 30 = 4 min.

2) Určite čas na tankovanie cisterien.

tZAP = Vc/QN · 60 = 2350/40 · 60 = 1 min.

3) Určte čas spotreby vody na mieste požiaru.

t EXP = V C / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 min.

4) Určte počet cisternových vozidiel na prepravu vody na miesto požiaru.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 cisterny.

Metodika výpočtu dodávky vody do miesta hasenia pomocou hydraulických výťahových systémov

V prítomnosti bažinatých alebo husto zarastených brehov, ako aj vo veľkej vzdialenosti od vodnej hladiny (viac ako 6,5 - 7 metrov), presahujúcich hĺbku nasávania požiarneho čerpadla (vysoký strmý breh, studne atď.), je nutné použiť hydraulický výťah na odber vody G-600 a jeho modifikácie.

1) Určite potrebné množstvo vody V SIST potrebné na spustenie hydraulického výťahového systému:

VSIST = NR ·VR ·K ,

NR= 1,2·(L + ZF) / 20 ,

• Kde NR− počet hadíc v systéme hydraulického výťahu (ks);
• VR− objem jednej hadice dĺžky 20 m (l);
• K− koeficient v závislosti od počtu hydraulických výťahov v systéme poháňanom jedným hasičským autom ( K = 2– 1 G-600, K =1,5 – 2 G-600);
• L– vzdialenosť od AC k zdroju vody (m);
• ZF– skutočná výška stúpania vody (m).

Po určení požadovaného množstva vody na spustenie hydraulického výťahového systému porovnajte získaný výsledok so zásobou vody v požiarnej cisterne a určite možnosť uvedenia tohto systému do prevádzky.

2) Stanovme možnosť spoločnej prevádzky AC čerpadla s hydraulickým výťahovým systémom.

A =QSIST/ QN ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Kde A– faktor využitia čerpadla;
• QSIST− spotreba vody hydraulickým výťahovým systémom (l/s);
• QN− zásoba čerpadla požiarneho vozidla (l/s);
• NG− počet hydraulických výťahov v systéme (ks);
• Q 1 = 9,1 l/s – prevádzková spotreba vody jedného hydraulického výťahu;
• Q 2 = 10 l/s - prívod z jedného hydraulického výťahu.

O A< 1 systém bude fungovať, keď I = 0,65-0,7 bude najstabilnejší spoj a čerpadlo.

Treba mať na pamäti, že pri čerpaní vody z veľkých hĺbok (18-20m) je potrebné na čerpadlo vytvoriť tlak 100 m. Za týchto podmienok sa zvýši prevádzkový prietok vody v systémoch a čerpadlo prietok sa zníži oproti normálu a môže sa ukázať, že prevádzkový a vypustený prietok presiahne prietok čerpadla. Za týchto podmienok systém nebude fungovať.

3) Určte podmienenú výšku stúpania vody Z USL pre prípad, keď dĺžka hadicových vedení ø77 mm presahuje 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Kde NR− počet objímok (ks);

hR- dodatočné tlakové straty v jednej hadici na úseku potrubia nad 30 m:

hR= 7 m pri Q= 10,5 l/s, hR= 4 m pri Q= 7 l/s, hR= 2 m pri Q= 3,5 l/s.

ZF – skutočná výška od hladiny vody po os hrdla čerpadla alebo nádrže (m).

4) Určite tlak na AC čerpadle:

Pri odbere vody jedným hydraulickým výťahom G-600 a zabezpečení prevádzky určitého počtu vodných kmeňov je tlak na čerpadlo (ak dĺžka pogumovaných hadíc s priemerom 77 mm k hydraulickému výťahu nepresahuje 30 m) sa určuje podľa tabuľky 1.

Po určení podmienenej výšky vzostupu vody nájdeme tlak na čerpadle rovnakým spôsobom podľa tabuľky 1 .

5) Určite maximálnu vzdialenosť L ATĎ na dodávku hasiacich prostriedkov:

LATĎ= (NN– (NR± ZM± ZST) / S.Q. 2 ) · 20(m),

• Kde HN− tlak na čerpadle hasičského auta, m;
• NR− tlak na vetve (predpokladá sa: NST+ 10), m;
• ZM − výška stúpania (+) alebo klesania (-) terénu, m;
• ZST− výška stúpania (+) alebo klesania (−) kmeňov, m;
• S− odpor jednej vetvy hlavného vedenia
• Q− celkový prietok zo šácht pripojených k jednému z dvoch najviac zaťažovaných hlavných potrubí, l/s.

Stôl 1.

Určenie tlaku na čerpadle, keď sa voda odoberá hydraulickým výťahom G-600 a prevádzka šácht podľa zodpovedajúcich schém na dodávku vody na hasenie požiaru.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Určite celkový počet rukávov vo vybranom vzore:

NR = NR.SYST + N MRL,

• Kde NR.SIST− počet hadíc hydraulického výťahového systému, ks;
• NMRL− počet vetiev hlavného hadicového vedenia, ks.

Príklady riešenia problémov pomocou hydraulických výťahových systémov

Príklad. Na uhasenie požiaru je potrebné priložiť dva sudy na prvé a druhé poschodie bytového domu, resp. Vzdialenosť od požiariska k cisternovému vozidlu AC-40(130)63b inštalovanému na vodnom zdroji je 240 m, prevýšenie terénu 10 m Prístup cisternového vozidla k vodnému zdroju je možný na diaľku 50 m, výška stúpania vody je 10 m. Určiť možnosť odberu vody cisternovým autom a jej privádzania do kmeňov na uhasenie požiaru.

Riešenie:

Ryža. 3 Schéma nasávania vody pomocou hydraulického výťahu G-600

2) Počet položených hadíc k hydraulickému výťahu G−600 určíme s prihliadnutím na nerovnosti terénu.

N Р = 1,2 · (L + Z Ф) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Akceptujeme štyri ramená od AC po G-600 a štyri ramená od G-600 po AC.

3) Určite množstvo vody potrebné na spustenie hydraulického výťahového systému.

V SYST = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

Preto je dostatok vody na spustenie hydraulického výťahového systému.

4) Určujeme možnosť spoločnej prevádzky hydraulického výťahového systému a cisternového čerpadla.

I = Q SYST / Q N = NG (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Prevádzka hydraulického výťahového systému a cisternového čerpadla bude stabilná.

5) Pomocou hydraulického elevátora G−600 určíme požadovaný tlak na čerpadle na čerpanie vody zo zásobníka.

Keďže dĺžka hadíc do G-600 presahuje 30 m, najprv určíme podmienenú výšku stúpania vody: Z

Na základe skúseností a štatistík z ruského ministerstva pre mimoriadne situácie je, žiaľ, zrejmé, že bez ohľadu na to, ako starostlivo majitelia budov/stavieb, manažment spoločností/organizácií, vládne agentúry; a nájomníci sa tiež nestarali o zaistenie bezpečnosti vo svojich priestoroch, ale vylúčiť možnosť požiaru je jednoducho nemožné na 100%.

Kde a prečo sú potrebné

Ak nastala núdzová situácia, potom, samozrejme, prítomnosť APS, efektívne a vybavené PC vo väčšine prípadov pomôžu lokalizovať a následne eliminovať zdroj požiaru v počiatočných štádiách, čím zabránia jeho rozšíreniu do priľahlých miestností a vyšších poschodí; čomu sa dá zabrániť iba protipožiarnymi dverami, poklopmi a továrenskými certifikovanými oknami podľa požiarnej bezpečnosti, ktoré sú správne osadené do stavebných/technologických otvorov.

Nie vždy je to však možné z objektívnych príčin - v závislosti od horľavosti, nebezpečnosti látok/materiálov prítomných v budove, obiehajúcich/prepravovaných v prístrojoch, inštalácií technologických zariadení, skladovaných v skladoch surovín a komerčných produktov, resp. konkrétnu situáciu.

V tomto prípade od šírenia požiaru po celom území obytného/vidieckeho domu, priemyselného podniku, osady od malej rekreačnej dediny po regionálne centrum, mesto; a aj keď podľa „zákona podlosti“ v tomto čase fúka silný vietor, ktorý podľa štatistík nie je v takýchto núdzových, náročných situáciách ani zďaleka nezvyčajný, zachrániť môže naozaj len nasledovné:

• , ktorý nedovolí rozptyľujúcim sa plameňom, iskrivým ohňom, silným tepelným účinkom horiacich budov, konštrukcií a konštrukcií vznietiť susedné budovy.
• Miestne jednotky ministerstva pre mimoriadne situácie, ako aj rezortné a súkromné ​​hasičské jednotky, ktoré majú špeciálne vybavenie na hasenie požiaru, príslušníci dopravnej polície podnikov, organizácií, inštitúcií, kde sú k dispozícii motorové čerpadlá / hasiace stanice.
• Požiarny vonkajší vodovod, ktorý ako jediný dokáže zabezpečiť zásobu toho obrovského množstva, celkového objemu vody, takmer vždy potrebného ako na, tak aj na ďalšie polievanie všetkých miest jej výskytu, rozvoja, aby vyhnúť sa opakovaným požiarom.

Bez takéhoto zásobovania vodou sa žiadne hasičské jednotky nedokážu vyrovnať s požiarom, aj keď majú v tých istých megacities obrovský personál špeciálneho vybavenia. Koniec koncov, objem vody prepravovanej v jej nádobách nie je taký veľký, počíta sa iba v minútach intenzívnej práce pri zásobovaní kmeňov na hasenie požiaru; a čas na doplnenie paliva/doplnenie zásob, inštalácia ďalších čerpacích staníc na čerpanie z diaľky je spravidla mimoriadne kritická v podmienkach šíriaceho sa, rastúceho požiaru.

V mestách sú to samozrejme vonkajšie protipožiarne vodovodné siete, uložené spravidla pod zemou na ochranu pred zamŕzaním v zime, inštalované na jeho rozvodoch, bočných vetvách, až po vzdialené, odľahlé, vrátane slepých vedení; požiarne hydranty - technické zariadenia inštalované v špeciálnych studniach na údržbu, ktoré sú určené na pripojenie hasičských vozidiel a mobilných čerpacích staníc k nim.

V menších sídlach - regionálne centrá vo vidieckych, stepných, tajgových oblastiach, mestách, dedinách, na územiach samostatných výrobných zariadení vzdialených od hraníc mesta, priemyselné podniky, rôzne objekty na civilné aj obranné účely - sú to móla na riekach a jazerá, rybníky, na inštaláciu špeciálneho vybavenia s čerpadlami; umelé nádrže - požiarne nádrže s núdzovou rezervou, špeciálne navrhnuté a vytvorené na hasenie požiaru. Prichádzajú v rôznych typoch, ako v dizajne, tak v materiáloch a metódach konštrukcie.

Dôležité! Napriek rozšírenému názoru, ktorý existuje aj medzi inžinierskymi a technickými pracovníkmi podnikov/organizácií, vŕtanie akýchkoľvek podzemných studní v bezvodých oblastiach, dokonca aj pri gigantickom konštantnom prietoku vody, v žiadnom prípade nenahradí výstavbu požiarnych nádrží/nádrží. Normy/pravidlá priemyselnej bezpečnosti stanovené štátom sú kategoricky proti tomu.

Dôvod je jednoduchý a jasný – sú príliš nespoľahlivým zdrojom. Prívod vody z podzemia sa môže kedykoľvek znížiť na neprijateľné prietoky na účely hasenia požiarov alebo sa môže úplne zastaviť; čo nie je vôbec nezvyčajné pri intenzívnom, maximálne technicky možnom výbere počas doby nevyhnutnej na úplnú likvidáciu požiaru a jeho následkov.

Ale použiť ich na plnenie a udržiavanie potrebnej zásoby vody v požiarnych nádržiach je správne rozhodnutie, opodstatnené z technického aj ekonomického hľadiska. Napokon, zjednodušene povedané, prepravovať vodu ďaleko nie je v takýchto situáciách práve najmúdrejšie rozhodnutie.

Nad zemou aj pod zemou

V ruských mestách dodnes nájdete vodárenské veže, ktoré sa kedysi používali aj ako požiarne nádrže na hasenie požiarov a tankovanie zariadení. Dnes sa z väčšej časti, ak nie sú zbúrané, využívajú ako verejné budovy, boli zrekonštruované, prerobené na zariadenia verejného stravovania, kluby a múzeá.

Požiarne nádrže zahrnuté v tomto zozname môžu byť súčasťou všeobecného systému zásobovania vodou v chránenom objekte, potom sú potrubím spojené s čerpacími stanicami a potom s vnútorným zásobovaním vodou, inštaláciami automatických / manuálnych spúšťacích systémov automatického riadenia požiaru ; alebo slúžiť ako hlavný alebo doplnkový zdroj na odber vody v prípade núdze mobilnou špeciálnou technikou jednotiek Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruska, rezortných jednotiek alebo dopravnej polície.

Definícia: Podľa toho istého oficiálneho dokumentu sa požiarna nádrž, zvyčajne kovová/železobetónová, považuje za inžiniersku konštrukciu nádrže. Jeho jediným účelom je uskladnenie zásoby vody na hasenie.

Špecifické požiadavky noriem (bod 4.1. SP 8.13130.2009) sú nasledovné - na území všetkých sídiel a podnikov/organizácií musí byť k dispozícii vonkajší vodovod na hasenie požiaru.

Zároveň je povolené používať ho z umelých zdrojov - nádrží, nádrží pre nasledujúce objekty ochrany:

• Osady s počtom obyvateľov menej ako 5 tisíc ľudí.
• Nachádza sa mimo hraníc sídiel, samostatne stojace budovy bez možnosti inštalácie vodovodnej siete, ktorá poskytuje prietok na vonkajšie uhasenie možného požiaru.
• Akékoľvek budovy, kde prietok nepresahuje 10 l/s.
• Nízkopodlažné budovy, keď plocha nepresahuje pre ne prípustný požiarny úsek podľa noriem.

Spotreba vody pre chránené objekty je veľmi rozdielna – od 5 l/s pre vidiecke sídla až po 35 l/s, ak výška budov dosahuje 12 poschodí a zastavaná plocha presahuje 50 tisíc metrov štvorcových. m.; čo by mali brať do úvahy zamestnanci projekčných organizácií pri výpočte celkového objemu požiarnych nádrží, ktoré by tiež mali:

• Rozdeľte aspoň do dvoch nádob, 50 % z celkového objemu v každej.
• Zabezpečte hasenie požiaru pre všetky vidiecke sídla, samostatne umiestnené podnikové budovy, vrátane uzavretých skladov reziva - najmenej 3 hodiny.

S výnimkou:

• Budovy I, II SO, kategórie G, D – 2 hod.
• Sklady, otvorené priestory na uskladnenie dreva – 5 hodín.

Po ukončení hasenia a následne výraznom znížení dodávky vody až po vyprázdnenie požiarnych nádrží normy stanovujú maximálnu dobu zotavenia:

• Pre priemyselné podniky s kategóriami A, B, C, ako aj sídla, ak sú na ich území - nie viac ako 1 deň.
• Kategórie G, D – 1,5 dňa.
• Pre poľnohospodárske podniky a obývané oblasti – 3 dni.

Pre požiarne nádrže na území sídiel a podnikov, ako aj vzdialenosti (protipožiarne prestávky) od budov bol stanovený nasledujúci servisný rádius:

• Ak sú nádrže vybavené požiarnymi čerpadlami - od 100 do 150 m, v závislosti od typu a účelu budov.
• Vybavené čerpadlami/hasiacimi stanicami – do 200 m.
• Od kategórie požiarnej odolnosti I, II – nie bližšie ako 10 m.
• Od III–V – 30 m.

Čerpacie stanice požiarnych nádrží môžu byť umiestnené v objektoch priemyselných podnikov, ktorým slúžia, oddelené požiarnymi prepážkami so softvérom REI 120, so samostatným východom von.

Pri vypracúvaní pracovnej dokumentácie sa treba riadiť zásadou dostupnosti pre útvary ministerstva pre mimoriadne situácie a príslušníkov DPD v ktorúkoľvek dennú dobu, čo by malo byť zabezpečené tak usporiadaním lokality na území, vchodom a konštrukčným a technickým vyhotovením.

Pri navrhovaní požiarnych nadzemných/podzemných nádrží sa používajú nasledujúce bezpečnostné normy a pravidlá:

• Základné informácie o (v znení neskorších predpisov).
• ), upravujúcich tvorbu sietí v území.

Všetko potrebuje výpočet. Požiarne nádrže sú príliš dôležité pre bezpečnosť ľudí, pre zachovanie budov, stavieb, zariadení, majetku a inventárnych položiek v nich; obmedziť sa na jeden použitý železničný kontajner, plytko zakopaný na území obce alebo samostatného podniku a pri kontrole to hrdo nahlásiť inšpektorovi GPN. Je nepravdepodobné, že jeho reakcia poteší správu osád alebo vedenie podniku.

3.1. Výpočet množstva hasiacich látok v nádrži.

V nádržových farmách so špeciálnym vybavením by sa malo spravidla zabezpečiť hasenie vzduchovo-mechanickou penou so strednou expanziou. Môžu sa poskytnúť práškové kompozície, aerosólová rozprašovacia voda a iné hasiace prostriedky a metódy, odôvodnené výsledkami vedeckého výskumu a dohodnuté predpísaným spôsobom.

Hasenie požiaru na ELV je možné vykonať nasledujúcimi zariadeniami:

stacionárne automatické hasenie, stacionárne neautomatické hasenie a mobilné. Voľba hasiacich zariadení by mala byť zabezpečená v závislosti od kapacity hasiaceho zariadenia, objemu inštalovaných jednotlivých nádrží, umiestnenia hasiaceho zariadenia, organizácie protipožiarnej ochrany pri zásahovom vozidle, prípadne možnosti sústredenia hasiaceho zariadenia. potrebné množstvo požiarnej techniky z hasičských staníc umiestnených v blízkosti v okruhu 3 km.

Stacionárne automatické penové hasiace zariadenie pozostáva z:

Z čerpacej stanice;

Body na prípravu roztoku penotvorného činidla;

Nádrže na vodu a penidlo;

Penové generátory inštalované na nádržiach v hornej časti;

Dávkovacie zariadenia;

Potrubia na dodávanie roztoku penového koncentrátu do generátorov peny;

Nástroje automatizácie.

Stacionárna inštalácia neautomatického penového hasenia na pozemných nádržiach pozostáva z rovnakých prvkov ako stacionárna automatická, s výnimkou automatizačného zariadenia.

Mobilná inštalácia - hasičské autá a motorové čerpadlo, ako aj prostriedky na zásobovanie penou. Zásobovanie vodou je zabezpečené z vonkajšej vodovodnej siete, protipožiarnych nádrží alebo prírodných zdrojov vody.

Výber penového hasiaceho zariadenia sa určuje na základe technických a ekonomických výpočtov.

Hasiace látky sa počítajú na základe intenzity dodávky chemickej peny, na základe doby hasenia. Intenzita dodávky hasiacich látok je ich množstvo na jednotku plochy (l/s ∙ m2).

Trvanie podania, t.j. Odhadovaný čas hasenia je čas potrebný na dodávku hasiacich látok, kým sa pri danej intenzite dodávky úplne neodstráni.

Na určenie potreby vody na tvorbu chemickej peny sa používa súčiniteľ násobku, ktorý vyjadruje pomer objemu peny k objemu vody použitej na jej tvorbu (násobnosť pre chemickú penu je: k = 5).

Vodné a penové vedenia hasiaceho systému sú vypočítané na základe prietoku vody, ktorého rýchlosť by nemala prekročiť v = 1,5 m/s.

Dĺžka penových potrubí by mala byť v rozmedzí l = 40 – 80 m.

Množstvo vody v rezerve sa odoberá najmenej 5-násobkom spotreby vody na hasenie požiaru a chladenie nádrží.

Stanovenie plochy povrchu ropného produktu v RVS - 10000 m 3

kde D je priemer nádrže, m

Nahradením hodnoty dostaneme

Fp = ------ = 6,38 m2

Stanovenie množstva chemickej peny dodávanej na uhasenie požiaru v nádrži pomocou vzorca:

Qn = q n sp ∙ Fp ∙ τ ∙ K z.v.

kde Qn je celkové množstvo peny na uhasenie požiaru, m 3;

q n tep – intenzita prívodu peny, l/s ∙ m 2 (pre motorovú naftu

trvať q n úder = 0,2 l/s ∙ m 2)

Fp je povrchová plocha ropného produktu v nádrži, m2, 60 –

prevod min. v sek.; 0,001 – prepočet objemu z l na m3;

Do z.v. – rezervný faktor penivých látok

(za predpokladu = 1,25)

τ - čas hasenia, hodina. (za predpokladu = 25)

Nahradením hodnôt dostaneme:

Qn = 60/1000 ∙ 0,2 ∙ 638 (Fp) ∙ 25 ∙ 1,25 = 241 m 3

Stanovenie množstva vody na vytvorenie peny:

Kde K je expanzný faktor pre chemickú penu

(prijať = 5)

Qv = 241/5 = 48 m 3

Stanovenie spotreby vody na chladenie horiacej nádrže a susedných nádrží (vodu je potrebné vynaložiť na chladenie stien horiacej nádrže a susedných nádrží umiestnených vo vzdialenosti menšej ako 2 priemery od horiacej nádrže; chladenie sa vykonáva vodnými tryskami z požiarne hadice).

Stanovenie spotreby vody na chladenie horiacej nádrže:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q sp.v.g. ∙ τ oh.g.

Kde 3600 je prevod hodín na sekundy, 1000 je prevod l. v m3

Lp - obvod nádrže, m

(L = π ∙ D = 3,14 ∙ 28,5 = 89,5 m)

q sp.v.g – merná spotreba vody na chladenie stien

horiaca nádrž, l/m ∙ s (predpoklad = 0,5)

τ oh.g. - čas chladenia horiaceho tanku, hod.

(prijať = 10 hodín)

Nahradením hodnôt dostaneme:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.v.s. ∙ τ o.s.

Kde Np je počet susedných nádrží vo vzdialenosti menšej ako

2 priemery (v každom prípade sa berie N = 3)

τ je čas chladenia susednej nádrže, hodina.

Objem zásoby požiarnej vody (W pr) sa určuje z podmienok skladovania vody potrebných pre:

Hasenie penou po dobu 15 minút (0,4 hodiny) (klauzula 3 dodatok 3 SNiP 2.11.03-93)

W 1 = 0,4 x 18,8 x 3,6 = 27,072 m 3

Zavlažovanie vodou (chladenie) počas 6 hodín (článok 8.16 SNiP 2.11.03-93)

W2 = 6 x (38,13 + 21,46) x 3,6 = 1287,144 m3

Zber vody z hydrantov počas 3 hodín (doložka 2.24 SNiP 2.04.02-84*).

W 3 = 3 x 0,25 x (38,13 + 21,46 + 18,8) x 3,6 = 211,653 m3

W pr = W1 + W2 + W3 = 27,072 + 1287,144 + 211,653 = 1525,869 ≈ 1526 m3.

Na montáž prijímame dve nádrže RVS-1000, každá o objeme 1000 m3. Nádrže sú vykurované vodou z diaľkového vykurovania. Teplota vody v nádržiach sa udržiava na plus 10 stupňov C.

Štandardná doba zotavenia pre objem požiaru v nádržiach sa predpokladá na 24 hodín (článok 2.25 SNiP 2.04.02-84*) a vykonáva sa prostredníctvom navrhnutého kruhového prívodu pitnej vody s rýchlosťou dodávky min.

1526 / 24 = 63,58 m 3 /hod = 17,66 l/s (8,67 l/s v každej nádrži).

Priepustná kapacita potrubia, berúc do úvahy zníženie spotreby vody pre domácnosť a pitnú potrebu podniku na 70 % (poznámka 2, odsek 2.25 SNiP 2.04.02-84*), bude:

63,58 + 0,7 x 2,285 = 65,18 m 3 / h = 18,01 l/s

2.4 Výber požiarnych čerpadiel

Čerpadlo na dodávku vody z nádrží do kruhového požiarneho vodovodu vyberáme podľa nasledujúcich údajov:

Výkon čerpadla Q = 99,7 l/s ≈ 360 m3/h;

Tlak pred monitormi a generátormi peny je menovitý 60 m (pracovný 40-80 m);

Priemer sacieho potrubia – 400 mm

Priemer tlakových vedení – 250 mm

Dĺžka potrubia od PS k najvzdialenejšiemu spotrebiteľovi je 0,8 km;

(po okruhu, s možnou odstávkou jedného úseku na opravu - 1,1 km)

H = 60 + 1,2 x D x 1000i = 60 + 1,2 x 0,8 x 19,9 = 79,1 ≈80 m;

V = 60 + 1,2 x D x 1000i = 60 + 1,2 x 1,1 x 19,9 ≈ 86 m.

Na montáž prijímame tri čerpacie agregáty (2 pracovné; 1 pohotovostná) značky 1D200-90 (D K = 270 mm) s elektromotorom 5AM250M2U3 s výkonom 90 kW. Pracovný rozsah čerpadla z hľadiska produktivity je od 140 do 250 m 3 /h. Maximálny potrebný prietok 360 m 3 /h zabezpečia dve čerpadlá pri paralelnej prevádzke s tlakom 92 m vody. čl.

2.5 Výber obehových čerpadiel

Aby sa zabránilo zamrznutiu vody v prstencovom potrubí, jej cirkulácia je zabezpečená a vracia sa do nádrží pri teplote nie nižšej ako plus 5 stupňov C.

Výkon čerpadiel a hrúbka tepelnej izolácie potrubí nadzemného prstencového požiarneho vodovodu sa výberovou metódou preberajú z podmienky zamedzenia tvorby ľadovej kôry v potrubí a z tzv. výpočet zamedzenia poklesu teploty vody v potrubí pod plus 5 stupňov C podľa metódy uvedenej v SN 510-78.

Stanovme teplotu vody na začiatku tlakového vodovodného potrubia, ak nie je povolená tvorba ľadovej kôry v potrubí. Polomer oceľového vodovodného potrubia r= 0,125 m Dĺžka prstencového vedenia l = 1600 m.Spotreba vody G= 10 000 kg/h. Tepelná izolácia potrubia - plášť z hrubej polyuretánovej peny d u = 0,06 m; koeficient tepelnej vodivosti polyuretánovej peny l a = 0,028 W/(m x °C). Minimálna priemerná denná teplota vzduchu t V = - 57° C. Rýchlosť vetra v= 7,7 m/s. Rýchlosť vody v potrubí DN 250 mm pri danom prietoku v x = 0,057 m/s.

Pri danej teplote vody na konci konštrukčného úseku potrubia tk = 5 stupňov C a hrúbke tepelnej izolácie d a teplota vody na začiatku vypočítaného úseku t nesmie byť menej

t n = (t Komu -t V) e j z + t V ,

Kde t c - minimálna priemerná denná teplota vonkajšieho vzduchu, °C;

e - exponent (exponenciálna funkcia)

a c - súčiniteľ prestupu tepla z vody na vnútorné steny potrubia, W/m 2 × ° C), určený vzorcom

a n - súčiniteľ prestupu tepla z povrchu potrubia a vonkajšieho vzduchu, Wt/(m 2 ×°C), určený v závislosti od vonkajšieho polomeru (s izoláciou) a rýchlosti vetra

v - rýchlosť vetra, m/s.

Pomocou vyššie uvedených vzorcov určíme hodnoty

ab = 1415 x 0,057 0,8 / (2 x 0,125) 0,2 = 188,74 W/(m × °C)

Rin = 1 / (2x2,14x188,74 x 0,125) = 0,006746 m×°C/W

an = 37 x 7,7 0,8 / 0,2 = 231,076 W/(m2 x °C)

Rn = 1 /2 x 3,14 (0,125 + 0,1) x 231,076 + 1 /2 x 3,14 x 0,028 x ln[(0,125 + 0,06)/ 0,125] = 2,232 m x °C/W

φ 3 = 1 600 / 1,16 x 10 000 x (0,06746 + 2,232) = 0,0616

tn = (5-(-57)) e 0,07 + (-57) = 8,94 °C

Počiatočná teplota je teda 10 stupňov. C stačí na to, aby pri cirkulačnom prietoku 10 m 3 / hod. a hrúbke izolácie z PU peny 60 mm teplota na konci prstencového potrubia neklesla pod + 5 stupňov C.

Na inštaláciu prijmeme čerpadlá značky Irtysh-TsML 50/130-1,5/2 s výkonom 10 m 3 /hod, dopravnou výškou 21 m, v množstve 3 ks (1 pracovné, 2 pohotovostné), v r. v súlade s bodom 7.3 SN 510-78.

3 Prevádzková časť

3.1 Popis schémy hasenia požiaru