Jednotný tarifný a kvalifikačný adresár prác a profesií pracovníkov (ETKS), 2019
Časť č.1 vydania č.2 ETKS
Vydanie je schválené vyhláškou Ministerstva práce Ruskej federácie z 15. novembra 1999 N 45
(v znení vyhlášky Ministerstva zdravotníctva a sociálneho rozvoja Ruskej federácie z 13. novembra 2008 N 645)
Valček
§ 72. Valec 3. kategórie
Popis práce. Valcovanie za tepla polotovarov krúžkov pre ložiská s priemerom do 250 mm na valcovacích strojoch pri dodržaní stanovených rozmerov. Kontrola rozmerov pomocou meracieho prístroja. Ladenie stroja.
Musí vedieť: zariadenie a spôsoby nastavenia obsluhovaných valcovacích strojov a elektrického vykurovacieho zariadenia; triedy ocele používané na krúžky guličkových ložísk; účel a podmienky používania kontrolných a meracích prístrojov.
§ 73. Valec 4. kategórie
Popis práce. Valcovanie za tepla kruhových polotovarov pre ložiská s priemerom nad 250 až 350 mm na valcovacích strojoch a polotovarov do kužeľového kotúča pre kolesá automobilov na kotúčovej valcovni. Úprava mlyna. Valcovanie za tepla polotovarov krúžkov pre ložiská s priemerom nad 350 mm na valcovacích strojoch spolu s kvalifikovanejším valcom.
Musí vedieť: zariadenie kotúčovej valcovne a kinematické schémy obsluhovaných valcovacích strojov; triedy ocele používané na valcovanie polotovarov diskov kolies strojov; teplota a režim ohrevu polotovarov; prístroj kontrolných a meracích prístrojov.
§ 74. Valec 5. kategórie
Popis práce. Valcovanie za tepla polotovarov pre ložiskové krúžky s priemerom nad 350 mm, profilové krúžky a guľové škrupiny premenlivej hrúbky zo žiaruvzdorných a titánových zliatin leteckých motorov s priemerom do 1500 mm na valcovacích strojoch. Tryska valcovacích strojov na prstencoch.
Musí vedieť: kinematické schémy rôznych valcovacích strojov, kotúčových valcovní a vykurovacích zariadení používaných na valcovacie krúžky a guľové škrupiny; optimálne režimy vykurovania predvalkov; tolerancie a tolerancie počas spracovania; závislosť stupňa radiálneho stlačenia od hrúbky v rôznych bodoch obrobku; spôsoby nastavenia valcovacích strojov.
§ 75. Valec 6. kategórie
Popis práce. Valcovanie za tepla, rovnanie, kalibrácia profilových krúžkov a guľových plášťov premenlivej hrúbky zo žiaruvzdorných a titánových zliatin leteckých motorov s priemerom nad 1500 mm na valcovacích strojoch. Valcovanie tenkostenných dielov z nehrdzavejúcich ocelí a molybdénových zliatin.
Musí vedieť: technologický postup valcovania veľkorozmerných a tenkostenných dielov; návrh kinematických, hydraulických a vykurovacích zariadení a spôsoby ich nastavenia; spôsoby dosiahnutia stanovenej presnosti spracovania; pravidlá pre výpočet parabolických škrupín spojených s vykonávaním rôznych prác.
1. STAV OTÁZKY A FORMULÁCIA VÝSKUMNÝCH PROBLÉMOV.
1.1 Aplikácia prstencových výrobkov v modernom priemysle
1.2 Hlavné metódy výroby leteckých GTE krúžkov.
1.3 Experimentálne metódy štúdia deformačnej zóny.
1.4 Analytické metódy na štúdium deformačnej zóny pri valcovaní a valcovaní.
1.5 Aplikácia metódy konečných prvkov na štúdium deformačnej zóny pri valcovaní a valcovaní.33.
1.6 Stručný popis zliatin KhN68VMTYUK-VD a KhN45VMTYuBR-ID a mechanizmus ich rekryštalizácie.
1.7 Prehľad štúdií tepelného stavu kovu v deformačnej zóne pri prstencovom valcovaní a valcovaní na plocho.
2. STANOVENIE ZÁVISLOSTI FRAKCIE REKRYŠTALIZOVANÉHO OBJEMU OD TEPLOTY STUPŇA DEFORMÁCIE A DOBY INTERDEFORMAČNEJ PAUZY PRE ZLIATINY KhN68VMTYUK-VD a
KhN45VMTYuBR-ID.
2.1 Analýza mechanizmu tvarovania pri valcovaní GTE krúžkov za tepla.
2.2 Ciele a metodika experimentu.
2.3 Zariadenia a nástroje pre výskum.
2.4 Štúdium procesu primárnej rekryštalizácie v zliatinách KhN68VMTYUK-VD a KhN45VMTYuBR-ID po deformácii za tepla.
3. VÝVOJ MATEMATICKÉHO MODELU PROCESU VALCOVANIA ZAHORÚCICH ČASTI PRSTEŇA.
3.1 Základné predpoklady a hypotézy.
3.2 Matematický popis a diskretizácia oblasti riešenia.
3.3. Aproximácia polí posunutia, deformácie a napätia.
3.3.1 Aproximácia posunov v prvku.
3.4. Zostavovanie lokálnych globálnych matíc tuhosti. Hlavná sústava rovníc metódy konečných prvkov.
3.4.1 Konštrukcia lokálnej matice tuhosti.
3.4.2 Vytvorenie globálnej matice tuhosti.
3.4.3 Účtovanie okrajových podmienok.
3.5. Vytvorenie modelu teplotného poľa.
3.6. Všeobecná štruktúra matematického modelu.
4. VYŠETROVANIE VPLYVU INTERDEFORMAČNÝCH PAUZ NA HODNOTU AKUMULUJÚCEHO NAPÄTENIA A TEPLOTY POČAS VOTÚČANIA KRUHOV GTE.
4.1 Popis fáz valcovania krúžkov GTE.
4.2 Hľadanie optimálnych redukčných režimov a trvania interdeformačnej pauzy počas valcovania GTE krúžkov za tepla.
4.3 Porovnanie výsledkov simulácie s experimentálnymi údajmi.
4.4 Kontrola nájdených výsledkov termokamerou
4.5. Priemyselná štúdia módov prstencového valcovania s reguláciou interdeformačnej pauzy.
5 VYHĽADAJTE OPTIMÁLNE REŽIMY LOKÁLNEHO KOMPRESENIA A RÝCHLOSTI DEFORMOVACIEHO NÁSTROJA POČAS VALČOVANIA KRÚŽKOV GTE.
5.1 Stanovenie prípustného času deformácie.
5.2 Výber optimálnej rýchlosti otáčania a lokálnych redukcií.
Odporúčaný zoznam dizertačných prác
Optimalizácia technologických režimov pretvárania veľkorozmerových kruhových polotovarov z ťažko deformovateľných žiaruvzdorných ocelí a zliatin 1999, kandidát mincovní technických vied, Alexander Iľjič
Vývoj vysoko efektívnej technológie šetriacej zdroje na výrobu prstencov zo žiaruvzdorných zliatin na základe štúdia procesu ubíjania obrobkov 2013, kandidát technických vied Batyaev, Daniil Vladimirovič
Optimálne riadenie nestacionárneho objektu s distribuovanými parametrami a pohyblivou akciou 1999, kandidát technických vied Chuguev, Igor Vladimirovič
Výskum, vývoj zariadení a zvládnutie technológie valcovania ložiskových krúžkov za studena 1998, kandidát technických vied Kiškin, Ivan Vasilievič
Simulácia deformovateľnosti plynule odlievanej ocele s cieľom zlepšiť valcovanie predvalkov 1999, kandidát technických vied Antoshechkin, Boris Michajlovič
Úvod k diplomovej práci (časť abstraktu) na tému „Vývoj metodiky výpočtu akumulovanej deformácie pri valcovaní GTE krúžkov za tepla s prihliadnutím na interdeformačné pauzy“
Relevantnosť témy. Motory s plynovou turbínou (GTE) sú široko používané v lietadlách a čerpacích staniciach plynu. V súčasnosti je úroveň konkurencie v domácej a zahraničnej výrobe motorov vysoká. Preto sa podniky zaoberajúce sa výrobou motorov s plynovou turbínou snažia zabezpečiť, aby ich výrobky spĺňali najvyššie požiadavky na najdôležitejšie výkonové charakteristiky. Prevádzková spoľahlivosť a ďalšie dôležité parametre motora s plynovou turbínou závisia najmä od kvality súčastí jeho komponentov.
Jednou z najdôležitejších častí pri výrobe motora sú krúžky GTE, ktoré slúžia ako spojovacie prvky. Porucha aspoň jedného krúžku môže viesť k poruche celého motora, t.j. núdzovej situácii. Preto sú na prstencové časti leteckých motorov s plynovou turbínou pracujúcich pri vysokých teplotách a dynamickom zaťažení kladené vysoké požiadavky na štrukturálnu jednotnosť a úroveň mechanických vlastností. Jedným z hlavných spôsobov získania prstencových častí je valcovanie za tepla z kovaného predvalku. Charakteristickou nevýhodou tohto procesu je objavenie sa v prstencovej časti pri konečnom tepelnom spracovaní oblastí s veľkými zrnami, ktoré sú výsledkom toho, že kov získava kritické hodnoty stupňa plastickej deformácie. Nerovnomerne zrnitá štruktúra prstenca zase vedie k prudkému zníženiu úrovne mechanických vlastností a životnosti týchto dielov v náročných prevádzkových podmienkach.
Vzhľad zón s veľkými zrnami v prstencovom polotovare je uľahčený fragmentáciou deformácie počas valcovania. V skutočnosti je valcovanie krúžku súborom lokálnych deformačných činov, pri ktorých dochádza k vytvrdzovaniu. Medzi týmito lokálnymi dejmi nastáva interdeformačná pauza, v ktorej je pozorovaná čiastočná rekryštalizácia a je odstránené deformačné spevnenie. Zníženie stupňa deformačného spevnenia zase prispieva k tvorbe zón s veľkými zrnami pri konečnom tepelnom spracovaní krúžku.
Účelom tejto práce je zlepšiť technologické režimy valcovania GTE prstencových dielov za tepla na základe vyvinutého modelu konečných prvkov pre výpočet akumulovanej deformácie s prihliadnutím na teplotné a rýchlostné parametre deformácie, trvanie a počet interdeformačných prestávok.
Na dosiahnutie tohto cieľa je potrebné vyriešiť nasledujúce úlohy:
1. Určte závislosti zmeny podielu rekryštalizovaného objemu prstencového predvalku od teploty ohrevu, stupňa deformácie a času interdeformačnej pauzy pre zliatiny KhN68VMTYUK-VD a KhN45VMTYuBR-ID (typické materiály pre prstence GTE ).
2. Vytvorte model konečných prvkov na výpočet hodnôt stupňa deformácie nahromadených počas procesu valcovania, berúc do úvahy teplotu ohrevu obrobku, veľkosť lokálnych redukcií a trvanie každej medzideformačnej pauzy.
3. Na základe vyvinutého matematického modelu skúmať vplyv teploty ohrevu predvalkov, veľkosti lokálnych redukcií, trvania a počtu interdeformačných prestávok na stupeň akumulovanej deformácie počas celého valcovacieho cyklu.
4. Vypracovať odporúčania pre výber teplotne-rýchlostných a deformačných režimov valcovania za tepla, počet a trvanie interdeformačných prestávok, poskytujúce vypočítané hodnoty akumulovanej deformácie, homogenitu makroštruktúry a požadovanú úroveň mechanických vlastností. krúžkových polotovarov.
5. Uskutočniť pilotnú skúšku primeranosti vyvinutých technologických režimov valcovania prstencových dielov za tepla požiadavkám na makroštruktúru a úroveň mechanických vlastností.
Vedecká novinka práce je nasledovná:
1. Proces valcovania GTE krúžkov za tepla je považovaný za proces s frakčnou deformáciou, pozostávajúci z viacnásobného lokálneho stlačenia a následných viacnásobných aktov čiastočnej rekryštalizácie v interdeformačných pauzách.
2. Bol vytvorený model konečných prvkov, ktorý umožňuje skúmať valcovanie kruhových polotovarov za tepla, berúc do úvahy teplotu ohrevu kovu, stupeň lokálnych redukcií a trvanie interdeformačných prestávok.
3. Závislosti zmeny podielu rekryštalizovaného objemu prstencového predvalku zo zliatin KhN6 8VMTYuK-VD a KhN45VMTYuBR-ID (typické materiály pre prstence GTE) od teploty ohrevu, stupňa deformácie a času sú ustanovené interdeformačné pauzy.
4. Pomocou termokamery ThermaCAM P65 bolo študované tepelné pole pri valcovaní GTE prstencov a stanovené optimálne trvanie deformačného procesu.
Spoľahlivosť výsledkov vedeckého výskumu potvrdzuje použitie najpresnejšej a najmodernejšej metódy štúdia plastových médií (metóda konečných prvkov) na modelovanie, použitie softvérového produktu v modernom jazyku C + na implementáciu modelu, ako napr. ako aj široký rozsah experimentálnych štúdií.
Výskumné metódy. Štúdie napäťovo-deformačného stavu pri valcovaní GTE krúžkov boli realizované pomocou modelu konečných prvkov, na základe ktorého bol vytvorený softvérový produkt v jazyku C +. Experimentálne štúdie zahŕňali upchávanie a leptanie vzoriek zo zliatin KhN68VMTYuK-VD a KhN45VMTYuBR-ID a štúdium ich makroštruktúry pomocou prístroja Axiovert 40 MAT. Experimentálne valcovanie prstenca sa uskutočnilo na valcovacom stroji PM1200, nasledovalo vyrezanie vzoriek z polotovaru prstenca a štúdium mechanických vlastností na preťahovacom stroji TsTSMU 30 a makroštruktúry pomocou prístroja Axiovert 40 MAT. Teplotné pole bolo študované pomocou termokamery ThermaCAM P65.
Autor obhajuje matematický model konečných prvkov, ktorý umožňuje analyzovať proces vyvaľovania prstencov GTE, berúc do úvahy frakčnú deformáciu. Zavedené vzorce zmeny podielu rekryštalizovaného objemu na teplote, stupni deformácie a dobe interdeformačnej pauzy pre zliatiny KhN68VMTYUK-VD, KhN45VMTYuBR-ID. Distribúcia miestnych znížení a rýchlosti otáčania hnacieho valca počas valcovania krúžkov GTE, ktoré poskytujú špecifikované hodnoty stupňa akumulovanej deformácie. Experimentálne štúdie tepelného poľa, deformovateľný prstencový obrobok.
Praktická hodnota diela.
1. Na základe vyvinutého matematického modelu bol vyriešený problém stanovenia hodnôt stupňa deformácie akumulovanej počas celého valcovacieho cyklu v závislosti od konkrétnych parametrov procesu, čo umožňuje zabezpečiť jeho optimálne hodnoty. pred konečným tepelným spracovaním.
2. Boli vyvinuté odporúčania pre výber optimálnych teplotných a rýchlostných režimov pre lokálne zmenšenia prstencového predvalku, berúc do úvahy rýchlosť posuvu a rýchlosť otáčania hnacieho valca, ktoré zaisťujú rovnomernosť štruktúry a vysoké mechanické vlastnosti.
3. Výsledky získané v dizertačnej práci boli použité v OJSC "Motorostroitel" a OJSC SNTK "NES Engines" pomenované po. N.D. Kuznetsov pri vývoji technológie valcovania polotovarov krúžkov za tepla zo zliatin KhN68VMTYUK-VD a KhN45VMTYuBR-ID
Schválenie práce. Hlavné výsledky práce boli prezentované a prediskutované na nasledujúcich konferenciách: Royal Readings (Samara, 2007), All-Russian Scientific and Technical Conference of Students "Student Spring 2008: Engineering Technologies" (Moskva, 2008), Reshetnev Readings (Krasnojarsk , 2008). Medzinárodná vedecko-technická konferencia "Fyzika kovov, mechanika materiálov, nanoštruktúry a deformačné procesy" (Samara, 2009) Publikácie. K téme dizertačnej práce bolo publikovaných 6 prác, z toho 2 články v popredných recenzovaných časopisoch a publikáciách odporúčaných Vyššou atestačnou komisiou.
Štruktúra a rozsah prác. Dizertačná práca pozostáva z úvodu, štyroch kapitol, hlavných výsledkov a záverov, bibliografie 133 titulov, obsahuje 138 strán strojom písaného textu, 58 obrázkov, 3 tabuľky.
Podobné tézy v odbore "Technológie a stroje na tlakové spracovanie", 05.03.05 kód VAK
Výskum, vývoj a implementácia efektívnych technológií na výrobu pásov a pásov z ocele a zliatin neželezných kovov s požadovanou štruktúrou a vlastnosťami 2011, doktor technických vied Aldunin, Anatolij Vasiljevič
Zlepšenie technológie výroby krúžkov z titánovej zliatiny VT6 určením racionálnych režimov deformácie 2017, kandidát technických vied Alimov, Artem Igorevič
Stanovenie vlastností valcovania veľkých ingotov za tepla z komplexne legovaných zliatin medi s cieľom zlepšiť kvalitu pásov 2003, kandidát technických vied Shimanaev, Alexander Evgenievich
Matematické modelovanie a optimalizácia procesov deformácie materiálov počas tlakového spracovania 2007, doktor fyzikálnych a matematických vied Logashina, Irina Valentinovna
Technologický proces kalenia polohorúcou termomechanickou úpravou pri kovaní razenia 2013, Ph.D. Fomin, Dmitrij Jurijevič
Záver dizertačnej práce na tému "Technológie a stroje na tlakové spracovanie", Aryshensky, Evgeny Vladimirovich
HLAVNÉ VÝSLEDKY A ZÁVERY
1. Pre valcovanie GTE krúžkov za tepla bol vyvinutý matematický model konečných prvkov s prihliadnutím na frakčný charakter deformácie, ktorý umožňuje určiť teplotu obrobku, stupeň akumulovanej deformácie a zohľadniť vplyv lokálne redukcie a interdeformačné pauzy na týchto parametroch.
2. Pre zliatiny KhN68VMTYUK-VD a KhN45VMTYuBR-ID boli stanovené zákonitosti pre zmenu podielu rekryštalizovaného objemu prstencového predvalku v závislosti od teploty valcovania, stupňa deformácie a trvania interdeformačnej pauzy.
3. V každej fáze tvarovania sú hodnoty teploty ohrevu, stupeň lokálnych redukcií a trvanie interdeformačných prestávok potrebných na získanie vypočítanej hodnoty akumulovanej deformácie v prstencovom obrobku pred konečným tepelným spracovaním. založená.
4. Porovnanie údajov získaných modelovaním a experimentálne ukazuje vysokú konvergenciu a potvrdzuje primeranosť vyvinutého modelu konečných prvkov.
5. Vo všeobecnosti boli na základe metamatematického modelovania vyvinuté vedecky podložené technologické režimy valcovania za tepla s regulovanými hodnotami deformačnej teploty, rýchlosti otáčania a rýchlosti posuvu hnacieho valca, čím sa zabezpečuje homogenita makroštruktúry a zvýšenie pevnostných vlastností prstencových častí motora s plynovou turbínou o 8 - 10 % a plastu o 15 - 21 %.
6. V dôsledku zvýšenia spoľahlivosti a životnosti prstencových častí motora s plynovou turbínou počas prevádzky motora NK-32, celkový ekonomický efekt implementácie predstavoval 1 000 000 miliónov rubľov na každý motor.
Zoznam odkazov na výskum dizertačnej práce Kandidát technických vied Aryshensky, Evgeny Vladimirovich, 2009
1. Kostyshev, V.A. Spôsoby tvarovania polotovarov profilových krúžkov valcovaním / V.A. Kostyshev, F.V. Grechnikov, - Samara: Vydavateľstvo Samar. štát aerokozmos, un-ta, 2007 71 e.
2. Kostyshev, V.A. Váľanie krúžkov / V.A. Kostyšev, I.L. Šitarev. Samara: Vydavateľstvo Samar. štát letectvo, un-ta, 2006 - 207 e.
3. Alekseev, Yu.N. Skúmanie stavu pri rotačnej extrúzii bimetalických škrupín / Yu.N. Alekseev // Stavba lietadla. Vzduchová technika. flotila. Rep. medzirezortný tematické vedecko-technický zborník 1976. Číslo 39. s. 57-62.
4. Barkaya, V.F. K teórii výpočtu síl a presnosti procesov rotačného tvarovania / V.F. Barkaya // Zborník gruzínskeho polytechnického inštitútu. 1975. Číslo 1. C 173-177.
5. Šepelev, I.N. Výroba prstencových prírezov z lisovacieho plechu a žiaruvzdorných zliatin na spriadacom 195 zariadení s ohrevom deformačnej zóny / I.N. Šepelev, G.N. Proskuryakov // Letecký priemysel. 1975. Číslo 3. s. 60-63.
6. Bogoyavlensky, K. N. Výroba tenkostenných profilov z titánu a jeho zliatin na ohýbačke profilov / K. N. Bogoyavlensky, A. K. Grigoriev // Spracovanie kovov tlakom. Zborník LPI. M.-L.: Mashgiz, 1963. - Vydanie. 222 f. - S. 148-150.
7. Proskuryakov, G.V. Obmedzený ohyb / G.V. Proskuryakov // Letecký priemysel. 1966. Číslo 2. s. 9-13.
8. Ershov, V.I. K výpočtu procesov tvárnenia pri pôsobení viacerých zaťažení / V.I. Ershov II Zborník Kazaň, letectvo. in-ta. Letecká technika. 1980. č.2. s. 103-107.
9. Naidenov, M.P. Základy výpočtu výkonových parametrov tangenciálneho spracovania rúrkových polotovarov pomocou teórie rozmerov / M.P. Naidenov // Spracovanie kovov tlakom v strojárstve. 1974. Číslo 12. s. 8-16.
10. Nazartsev, N.I., Svitov, B.V. Vývoj technológie výroby bezšvíkových valcových tenkostenných škrupín valcovaním / N.I. Nazartsev, B.V. Svitov // Ocele a zliatiny neželezných kovov. Kujbyšev. 1974. S. 84-92.
11. P. Ershov, V.I. Analýza dvoch metód lokálnej deformácie / V.I. Ershov // Zborník Kazaň, letectvo. in-ta. Letecká technika. 1981. Číslo 1. s. 87-92.
12. Kolganov, I. M., Proskuryakov G. V. Štúdium procesu tvarovania profilov obmedzeným ohýbaním v nástrojovej matrici. - Tolyatti, 1979. 9 s.
13. Zinoviev, V.N. Výskum a zlepšovanie procesu valcovania krúžkov zo zliatin titánu: Abstract of Cand. diss. M, 1977. 16 s.
14. Kostyshev, V.A. Štúdia technologického postupu výroby valcovaných tenkostenných bezšvíkových profilových krúžkov pre letecké motory: Kand. diss. Kuibyshev, 1982. 219 s.
15. Michajlov, K.N. Hlavné úlohy vedy a priemyslu vo vývoji procesov valcovania / K.N. Michajlov, M.S. Sirotinský // Vedecký a technický bulletin VILS: Technológia ľahkých zliatin. 11. 1973. s. 9-10.
16. Zuev, G.I. Valcovanie častí profilových krúžkov za tepla / G.I. Zuev,
17. A.I. Murzov, V.A. Kostyshev, B.C. Samokhvalov. // Zliatiny hliníka a špeciálne materiály. Zborník VIAM. 1975. Číslo 9. s. 157-162.
18. Murzov, A.I. Rolovacie titánové bezšvové komplexné profilové krúžky / A.I. Murzov, V.A. Kostyshev, G.I. Zuev, A.A. Chuloshnikov // Zliatiny hliníka a špeciálne materiály. Zborník VIAM. 1977. Číslo 10. s. 155-160.
19. Murzov, A.I. Výroba bezšvíkových krúžkov v tvare U zo žiaruvzdorných zliatin podľa nového vzoru valcovania / A.I. Murzov, G.I. Zuev,
20. V.A. Kostyshev, F.I. Khasanshin, V.S. Samokhvalov // Zliatiny hliníka a špeciálne materiály. Zborník VIAM. 1977. Číslo 10. s. 160-165.
21. Panin, V.G. Profilovanie kruhových polotovarov počas valcovania za tepla / V.G. Panin, A.N., Buratov // Informačný a technický bulletin: -Kuibyshev, 1988 č. 12. -S.6.
22. Panin, V.G. Výroba polotovarov profilových krúžkov na valcovacích strojoch / V.G. Panin, A.N., Buratov // Informačný a technický bulletin: Kuibyshev, 1989 - č. 3. -S.2.
23. Kiselenko, I.A. Odvíjanie prírubových polotovarov krúžkov GTE / I.A. Kiselenko, I.L. Šitarev, A.N. Chikulaev // Valcovanie prstencových predvalkov GTE // Letecký priemysel. 1988. - č. 7 - S. 13 - 14.
24. Zinoviev, V.N. Možnosti valcovania titánových krúžkov s vysokými mechanickými vlastnosťami na fréze KPS-2000. / V.N., Zinoviev, L.N. Ivankina // Výroba zliatin titánu. VILS. 1975. Číslo 7. S. 283288.
25. Panin, V.G. Vplyv deformačných podmienok na plnenie kalibrov pri valcovaní a spôsoby tvarovania polotovarov prstencov pre motory s plynovou turbínou / V.G. Panin, A.N. Butrov // Letecký priemysel. 1989. - č. 11 - S.20-22.
26. Panin, V.G. Vplyv rozmerov profilu prstenca a hrúbky pôvodného obrobku na index plnenia kalibru / V.G. Panin, A.N., Buratov, G.F. // Informačno-technický bulletin: Kuibyshev, 1989 - č. 10. -s.4.
27. Polukhin, P.I. Výroba predvalkov prstencovým valcovaním. / P.I. Polukhin // Správy univerzít. Hutníctvo železa 1970 č. 11. S. 16 -19.
28. Solovcev, S.S. Zmena tvaru prstencových polotovarov počas valcovania za tepla s prierezom v tvare T / S.S. Solovtsev, M.Ya. Alypits // Výroba kovania a razenia. 1970. Číslo 2. s. 1-4.
29. Rabinovič, JI.A. Výroba bezšvíkových prstencových polotovarov strojným valcovaním / L.A. Rabinovich // Výrobný a technický bulletin. 1971. Číslo 10. s. 6-9.
30. Papin, V.G. Kinematické vzťahy pri valcovaní krúžkov pravouhlého prierezu / V.V. Papin // Zborník Leningradského polytechnického inštitútu. 1970. Číslo 315. s. 105-109
31. Bogoyavlensky, K.N. Valcovanie častí prstencov za studena / K.N. Bogoyavlensky, V.V. Lapin // Výroba kovania a razenia. 1973. Číslo 2. s. 18-22.
32. Davydov Yu.D. Návrh výkresu výkovku s valčekom pomocou počítača / Yu.D. Davydov // Výroba kovania a razenia. 1969. Číslo 11. C, 9-11.
33. Vieregge. G. Gestaltung einer Riugschmiede under besonderer Berucksichligung des Rmgwalzverfahrens./ G. Vieregge. // Stahl imd Eisen, 1971, 91. č. 10, s. 563-572.
34. Kazantsev, V.P. Lisovanie presného obrobku pre valcovacie krúžky / V.P. Kazantsev, V.V. Novichev // Technológia ľahkých zliatin. 1975. Číslo 12. s. 80-81.
35. Tvorba uťahovania pri valcovaní tvarových krúžkov. ""Int. J.Mech. Sei." 1975, 17, č. 11-12, s. 669-672. RJ 14V, 1976, 6V64.
36. Roždestvensky, Yu.L. Zvláštnosti zmeny tvaru pri valcovaní predvalkov krúžkov a radiálnych guľôčkových ložísk uzavretých za tepla / Yu.L. Roždestvensky, G.P. Ostroushin // Zborník inštitútu VNIIP. 1967 č. 38-40.
37. Sidorenko, B.N. Technologické vlastnosti výroby dielov krúžkov valcovaním / B.N. Sidorenko, B.F. Savchenko // Technológia a organizácia výroby. 1973. Číslo 3. s. 38-41.
38. Ščevčenko L.N., Doroševič A.G. Získanie polotovarov krúžkov zo zliatiny D16 radiálnym valcovaním / L.N. Ščevčenko, A.G. Doroshevich // Výrobný a technický bulletin. 1975. Číslo 6. S. 2425.
39. Tlak na valce a krútiaci moment počas valcovania krúžkov. "Int. J. Mech. Sei" 1973, 11, 15, č. 11, s. 873-893.
40. Prstencové valcovanie v závode Woodhouse a Rixson. Prstene vo Woodhouse a Rixson. "Met and Metal Form.", 1973, 40, č. 8, s. 233. Ref.: RJ Metalurgia, 1974, 2D79.
41. Papin, V.G. Deformácia zliatiny KhN65VMBYU-ID za tepla na valcovacích strojoch / V.G. Papin, V.A. Kostyshev // Informačno-technický bulletin: Kuibyshev, 1988 - č. 11. -S.2.
42. Kostyshev V.A. Stav napätia v deformačnej zóne pri valcovaní krúžkov leteckých motorov s prihliadnutím na teóriu anizotropných médií: / V.A. Kostyshev // Zbierka SSAU. Samara, 1997. S. 57-63.
43. Weber K.N. "Stahl und Eisen", 1959, Bd 79, Nr. 26, str. 1912-1923.
44. Node, T., lamato H. "Sumitomo Metals", 1976, a: 28, č. 1, s. 87-93.
45. Kotelníková L.G. Výroba presných polotovarov strojárskych dielov valcovaním. / L.P. Koteľníková, G.G. Shalinov // M.: VNIINFORMTYAZHMASH, 1968. S. 155-203.
46. Johnson W., Hawkard J.B. "Metalurgia a formovanie kovov", 1976, v. 43, č.1, s. 4-11. (EI.TOKP, č. 19, 1976.)
48. Moderne Ringproduktion auf Banning HV Rmgwalzmaschinen. Vortrag. Sklirmedeausrustungkongress „Sympózium o formovacích zariadeniach“, Asociácia amerického kováčskeho priemyslu. Chicago. 1973, str. 104-108.
49. Lapin V.V., Fomichev A.F. Skúmanie zmeny tvaru pri valcovaní krúžkov pravouhlého prierezu / V.V. Lapin, A. F. Fomichev. // Zborník Leningradského polytechnického inštitútu. 1969. Číslo 308. s. 144-148.
50 Winship J.T. Valcovanie za studena zahreje Amer. / J.T. Winship Mach., 1976, 20, č. I, str. 110-113 (EI. TOKP, č. 20, 1976.)
51. Neuveau lammoir automatique a anneaux. "Metauxova deformácia." 1979, číslo 52, s. 31-36 (EI. TOKP, č. 9, 1980.)
52. Hawkyaid J.B., Ingham P.M. Vyšetrovanie valcovania profilových krúžkov. / J.B. Hawkyaid, P.M. Ingham // "Proc. 1st. Int. Conf. Rotary Metahvork. Process., London, 1979." Kempston, 1979, str. 309, 311-320 (EI. TOKP, č. 40, 1980.)
53. Yang, H. Úloha trenia pri valcovaní krúžkov za studena. / H. Yang L. G. Guo, // Journal of Materials Science & Technology,. 21 (6) (2005) str. 914-920/
54. Valcovanie oceľových krúžkov a plášťov za tepla / B.I. Medovar // K.: Nauk, Dumka, 1993.-240 s.
55. Guo, lg Simulácia vodiaceho valca v 3D-FE analýze valcovania za studena, / lg Guo, H. Yang, M. Zhan, Mater. sci. Forum 471-472 (2004), s. 99-110.
56. Alfozan, Adel. Návrh valcovania profilového krúžku spätnou simuláciou pomocou techniky horného viazaného prvku (UBET) / Adel. Alfozan; Jay S. Gunasekera // 2002, roč. 4, č. 2, str. 97-108 12 strán (článok). (39 odkaz)
57. Ranatunga, V., "Modelovanie valcovania profilového krúžku s hornou väzbou elementárnej techniky" Ph.D. Dizertačná práca, Ohio University, 2002.
58 Guo, Lianggang. Výskum plastickej deformácie pri valcovaní za studena pomocou MKP numerickou simuláciou / Lianggang Guo, He Yang a Mei Zhan// 2005 Modeling Simul. mater. sci. Ing. 13 1029-1046.
59. Abramová, N. Yu. Výroba a štúdium valcovaných krúžkov s riadenou štruktúrou z dovážaných zliatin niklu / N. Yu. Abramová, N. M. Ryabykin, Yu. V. Protsiv // Náuka o kovoch a tepelné spracovanie, 2002. - Vol. 41. Č. 9 -10. - p. 446-447.
60. Avadhani, G. S. Optimalizácia parametrov procesu na výrobu plášťov rakiet: Štúdia s využitím máp spracovania / G. S. Avadhani // Journal of Materials Engineering and Performance, 2003. - Vol. 12. č. 6. - P 609 - 622.
61. WANG, min. Dynamické explicitné FE modelovanie procesu valcovania za tepla / Min. WANG, He Zhi-chao YANG, Liang-gang GUO, Xin-zhe OU // Trans. Neželezné met. soc. Čína Vol.16 č. 6 (súčet 75) dec.2006
62. Stanistree T.F. Dizajn flexibilného stroja na valcovanie modelov / T.F. Stanistreet, J.M. Allwood, A.M. Willoughby // zväzok 177, čísla 1-3, 3. júl 2006, strany 630-633
63. Ingo Tiedemann. Stanovenie materiálového toku na valcovanie radiálnych flexibilných profilových krúžkov / Ingo Tiedemann, Gerhard Hirt, Reiner Kopp, Dennis Mich, Nastaran Khanjari // Springer Berlin / Heidelberg ročník 1, číslo 3 / november 2007 str. 227-232.
64. Kang, B. Kobayashi, S. "Design preform in Ring Rolling Processes by the Three-Dimensional Finite Element Method," / B. Kang, S. Kobayash International Journal of Machine Tools & Manufacture (v30, 1991), str. 139151.
65. Kluge, A. "Control of Strain and Temperature Distribution in the Ring Rolling Process," / A. Kluge, Y. Lee, H. Wiegels a R. KOPP // Journal of Materials Processing Technology (v45, 1994), p. 137.
66. Hua L. Extrémne parametre pri valcovaní krúžkov / L. Hua; Z.Z. Zhao // Journal of Materials Processing Technology, ročník 69, číslo 1, september 1997, str. 273-276(4)
67. Panin, V.G. Vývoj a implementácia metód tvarovania pre valcovanie za tepla ekonomických prírubových prstencových polotovarov pre motory s plynovou turbínou: Cand. diss. Samara, 1998. 218 s.
68. Yang, D.Y. Simulácia valcovania krúžku profilu T-profilu pomocou 3D tuhého plastu Metóda konečných prvkov / D.Y. Yang, U Kim, JB D Hawkyard, Int. J. Mech. sci. 33, č. 7, str. 541-550. 1991
69. Coupu J. Výskum valcovania za tepla pomocou 3D simulácie konečných prvkov D. Modelovanie procesov valcovania kovov. / J. Coupu, J.L. Raulin., J. Huez //. Londýn, 1999
70. Ilyin, M.M. Výroba plných valcovaných krúžkov a polotovarov / M.M. Ilyin // M.: Oborongiz, 1957. 126 s.
71. Kostyshev, V.A. Vývoj vedecky podložených metód tvarovania tenkostenných profilových krúžkov leteckých motorov. Docentom sa stal doc. diss. Samara, 1998. - 307 s.
72. Hollenberg A., Bemerkunden zu den Vorgangen bein Walzen von Eisens, St. u. E., 1883, č.2, str. 121-122.
73. Smirnov, pred Kr. Teória tvárnenia kovov. / pred Kr. Smirnov // M: Hutníctvo. 1973. 496 s
74. Irinks W, The Biasi Fumav and Steel Plaut, 1915. 220 s.
75. Tarnovsky, I.Ya. Deformácia kovu počas valcovania. / I.Ya. Tarnovský, JI.A. Pozdeev, V.B. Lyashkov M: // Metallurgizdat, 1956. 287
76. Muzalevsky, O.T. Rozloženie rýchlosti deformácie v kompresnej zóne počas valcovania. / O.T. Muzalevsky // Inžinierske metódy na výpočet technologických procesov tvárnenia kovov. M.: Metalurgizdat, 1964. S. 228-234.
77. Storozhev M.V., Teória tvárnenia kovov. / M.V. Storozhev, E.A. Popov // M.: Mashinostroenie, 1971. 424s.
78. Treťjakov, A.V. Mechanické vlastnosti kovov a zliatin pri tlakovom spracovaní. / A.V. Treťjakov, V.I. Zyuzin // M.: Metallurgiya, 1973. 224 s.
79. Siebel. E. "Kraft und materialflub bei der bildsamen formanderung." / E. Siebel. // 1923 Stahl Eisen 45(3 7): 1563
80. Von Karman. "Bietrag zur theorie des walzvorganges." / Karman Von // 1925 Z. angewMath. Mech5: 1563.
81. Ekelund. S. "Analýza faktorov ovplyvňujúcich tlak valcovania a spotrebu energie pri valcovaní ocelí za tepla." / S. Ekelund // 1933 Steel93(8): 27.
82. Wusatowski Z. Základy valcovania / Z. Wusatowski // 1969 Pergamon.
83 E. Siebel a W. Lueg. Stred od cisára Wilhelma. Institut Fur Eisenforschung, Düsseldorf.
84. E. Orowan. "Výpočet tlaku valcov pri valcovaní za tepla a za studena." / Orowan E. // 1943 Proc. Ústav strojných inžinierov 150: 140
85. Rudkins. N. "Matematické modelovanie nastavenia pri valcovaní pásov za tepla vysokopevných ocelí." / N. Rudkins, P. Evans // 1998 Journal of Material Processing Technology 80 81: 320 -324.
86. Smirnov pred Kr. Teória tvárnenia kovov. / pred Kr. Smirnov // M: Hutníctvo. 1973. 496 s.
87. R. Šida. "Valivé zaťaženie a krútiaci moment pri valcovaní za studena." / Shida, R. Awazuhara, H. // 1973 Journal of Japan Society Technological Plasicity 14(147): 267.
88. J. G. Lenard. Štúdium predikčných schopností matematických modelov plochého valcovania. / J. G. Lenard // 1987 4. medzinárodná konferencia o valcovaní ocele, Deauville, Francúzsko.
89. J. G. Lenard, A. Said, A. R. Ragab, M. Abo Elkhier. "Teplota, sila valcovania a moment valcovania počas valcovania tyčí za tepla." / J. G. Lenard, A. Said, A. R. Ragab, M. Abo Elkhier // 1997 Journal of Material Processing Technology: 147-153.
90. Alexander. J.M. O teórii valcovania. / J. M. Alexander // Proceedings Rolling Society, 535-555, Londýn 1972.
91. Sústružník. M. J. "Analýza tuhosti a priehybu zložitých štruktúr." / M. J. Turner, R. W. Clough, H. C. Martin a L. J. Topp. // 1956 Journal of Aeronautical Science23: 805-823.
92. Zienkiewicz O. C. The Finite Element Method / O. C. Zienkiewicz // 1977 New York, McGraw-Hill.
93. Gun, G. A. Matematické modelovanie procesov tvárnenia kovov / G. A. Gunn // M.: Metalurgia. 1983 352 s.
94. Hartley, P. Friction in time element analysis of metalforming process / P. Hartley, C.E.N. Strugess, G. W. Rove / Int. J. Mech Sci Vol. 21 str. 301 311, 1979.
95. T. Sheapad D.S. Wright Štrukturálne a teplotné variácie počas valcovania hliníkových dosiek / T. Sheapad D.S. // Technológia kovov, 1980 č. 7.
96. Smirnov pred Kr. Teória tvárnenia kovov. / pred Kr. Smirnov // vydavateľstvo "Hutníctvo" 1967. 520 s.
97. Kudryavtsev, I.P. Textúry v kovoch a zliatinách / I.P. Kudryavtsev // M.: Metallurgiya, 1965. 292 s.
98. Kovalev, S.I. Napätia a deformácie počas plochého valcovania / S.I. Kovalev, N.I. Koryagin, I.V. Shirko // M.: Metallurgiya, 1982. 256 s.
99. J Hirschi, K-KraHausen, R. Kopp; v "Aluminium Alloys", zborník ICAA4 Allanta/GA USA (1994) vydaný T.N. Sanders, E. A. Starke, zväzok 1, s. 476.
100. Mori, K. "Všeobecný fem simulátor pre 3-d valcovanie." / Mori K. // 1990 Advanced Technology of Plasticity 4: pp 1773-1778.
101. Park J. J. "Aplikácia trojrozmernej analýzy konečných prvkov na procesy tvarového valcovania."/ J. J. Park a S. I. Oh // 1990 Transaction ASME Journal of Engineering Ind 112: 36-46.
102. Yanagimoto, J. "Pokročilá počítačová simulačná technika pre trojrozmerné valcovacie procesy." / J. Yanagimoto a M. Kiuchi // 1990 Advanced Technol. Plas 2: 639-644.
103. Kim, N. S. "Trojrozmerná analýza a počítačová simulácia valcovania tvaru metódou konečných a plochých prvkov." / N. S. Kim, S. Kobayashi, T. Altan // 1991 International Journal of Machine and Tool Manufacture (31): 553563.
104. Shin, H. W. "Štúdia o valcovaní I-sekčných nosníkov." / H. W. Shin, D. W. Kim, N. S. Kim // 1994 International Journal of Machine and Tool Manufacture 34 (147-160).
105. Park, J. J. "Trojrozmerná analýza konečných prvkov blokovej kompresie." / J. J. Park, S. Kobayashi // International Journal of Mechanical Sciences 26: pp 165-176.
106. Hacquin, A. . "Ustálený termoelastoviskoplastický model valcovania s konečnými prvkami so spojenou termoelastickou deformáciou valca." / A. Hacquin, P. Montmitonnet, J-P. Guillerault // 1996 Journal of Material Processing Technology 60: 109-116
107. Nemes, J. A. "Vplyv distribúcie napätia na vývoj mikroštruktúry počas valcovania tyčí." / J. A. Nemes, B. Chin a S. Yue // 1999 International Journal of Mechanical Sciences 41: s. 1111-1131.
108. Hwang, S. M. "Analytický model na predpovedanie strednej efektívnej deformácie v procese valcovania tyče." / S. M. Hwang, H. J. Kim, Y. Lee // 2001 Journal of Material Processing Technology, 114: 129-138.
109. Serajzadeh, S. "Štúdium homogenity deformácie v procese valcovania pásu za tepla." / S. Serajzadeh, K. A. Taheri, M. Nejati, J. Izadi a M. Fattahi. // 2002 Journal of Material Processing Technology 128: 88-99.
110. Li G. J. "Rigid-plastická analýza konečných prvkov valcovania s jednoduchým deformovaním." / G. J. Li a S. Kobayashi // 1982 Journal of Engineering for Industry 104: 55.
111. Mori, K. "Simulácia rovinného deformačného valcovania metódou konečných prvkov z tuhého plastu." / K. Mori, K. Osakada, T. Oda // 1982 International Journal of Mechanical Sciences24: 519.
112. Liu, C. "Simulácia valcovania pásu za studena pomocou elasticko-plastickej techniky konečných prvkov." / C. Liu, P. Hartley, C. E. N. Sturgess a G. W. Rowe // 1985 International Journal of Mechanical Sciences 27: 829.
113. N. Kim. "Trojrozmerná simulácia valcovania plechu riadeného medzerou metódou konečných prvkov." / N. Kim, S. Kobayashi // 1990 International Journal of Machine and Tool Manufacturing 30: 269.
114. Hwang, S. M. "Analýza valcovania pásov za tepla penalizačnou metódou konečných prvkov s pevným viskoplastom." / S. M. Hwang, M. S. Joun // 1992 International Journal of Mechanical Sciences 34: 971.
115. Khimushin F.F. Žiaruvzdorné ocele a zliatiny. / F.F. Khimushin // M.: Metallurgiya, 1969. 752 s.
116. Kornejev, N.I. Plastická deformácia vysokolegovaných zliatin / N.I. Kornejev, I.G. Skugarev //. Oborongiz, 1955 245 s
117. Kornejev, N.I. Základy fyzikálno-chemickej teórie tlakového spracovania kovov. / N.I. Kornejev, I.G. Skugarev // M.: Mashingiz, 1960. 316 s.
118. Lakhtin, Yu.M. Veda o kovoch / Lakhtin, Yu.M. // M.: Mashinostroenie, 1980. 493 s.
119. Aryšenskij, V.Yu. Základy výpočtov limitnej zmeny tvaru v procesoch ohýbania plechu / Aryshensky V.Yu., Aryshensky Yu.M., Uvarov V.V. // Učebnica. Kuibyshev: KuAI, 1990. 44 s.
120 Morris, J.P. Ďalšia analýza výnosového správania hliníkovej zliatiny AA 3104. Hliník 66 / J.P. Morris, Z. Li. Lexington, L. Chen, S. K. Das // Jargang 1990 11 (s. 1069-1073)
121. Bahman, Mirzakhani. Skúmanie správania pri dynamickej a statickej rekryštalizácii počas termomechanického spracovania v mikrolegovanej oceli API-X70 / Bahman Mirzakhani, Hossein Arabi, Mohammad Taghi Salehi,
122. Shahin Khoddam, Seyed Hossein Seyedein a Mohammad Reza Aboutalebi // Journal of Materials Engineering and Performance
123. Siciliano F. Jr. Matematické modelovanie valcovania pásov za tepla mikrolegovaných Nb, viacnásobne legovaných Cr-Mo a obyčajných C-Mn ocelí / Siciliano F. Jr; J. J. Jonas// 2000, roč. 31, č.2, s. 511-530 (63 ref.)
124. Dutta B. Modelovanie kinetiky precipitácie vyvolanej deformáciou v Nb mikrolegovaných oceliach / V. Dutta // Acta Materialia, zväzok 49, vydanie 5, strany 785-794
125. Barnet, M. R., Kelly, G. L., Hodgson, P. D., Predpovedanie kritického napätia pre dynamickú rekryštalizáciu pomocou kinetiky statickej rekryštalizácie. / M. R. Barnet, Kelly,. P. D. Hodgson, // Scripta Materialia, 43, 4, 365-369.
126. Aryšenskij V.Yu. Vývoj mechanizmu pre vznik danej anizotropie vlastností v procese valcovania pások na hlboké ťahanie s stenčovaním. Docentom sa stal doc. diss. Samara, 202. 312 s.
127. GOST 5639-82 Ocele a zliatiny. Metódy identifikácie a určovania veľkosti zrna.
Upozorňujeme, že vyššie uvedené vedecké texty sú zverejnené na posúdenie a získané prostredníctvom rozpoznávania textu pôvodnej dizertačnej práce (OCR). V tejto súvislosti môžu obsahovať chyby súvisiace s nedokonalosťou rozpoznávacích algoritmov. V súboroch PDF dizertačných prác a abstraktov, ktoré dodávame, sa takéto chyby nevyskytujú.
Metóda koncového valcovania umožňuje vyrábať výkovky z legovaných a nelegovaných ocelí s hmotnosťou od 0,5 do 150 kilogramov, s priemerom do 1000 mm. Konfigurácia prírezov sa čo najviac približuje konfigurácii hotových výrobkov. Prídavok na obrábanie nie je väčší ako 5 mm. Súčasná moderná technológia umožňuje získať výkovky s najrôznejšími konfiguráciami a so štruktúrou a vlastnosťami, ktoré zaisťujú ich použitie v najťažších podmienkach zaťaženia, prevádzkové charakteristiky výrobkov z hľadiska únavovej pevnosti sa zvyšujú z 1,5 na 6 krát Kov šetrí sa, znižuje sa pracovná náročnosť, zlepšuje sa kvalita a prevádzková spoľahlivosť výrobkov. Polotovary po kovaní valcovaním plne zodpovedajú pojmu "presné polotovary dielov".
METÓDA indukčného ohrevu KONCOVÉHO VALCOVANIA VÝKOVKOV KONCOVÝM VALCOVANÍM "REVOLUČNÉHO TELA"
Proces výroby produktu prechádza viacstupňovou výskumnou prípravou. Na posúdenie kvality materiálu sa vykonávajú predbežné testy. Pri štúdiu zadávacích podmienok sa berie do úvahy, kde bude tento produkt použitý, na aké technologické spracovanie bude slúžiť. Výkresy, konštrukčná dokumentácia prechádzajú radom kontrolných odsúhlasení so zákazníkom a až potom sú vyrobené prototypy. Bez starostlivej prípravy výroby a dobre vyvinutej technológie nie je možné dosiahnuť vysokú kvalitu výrobkov v sériovej výrobe, kedy objem zákazky môže dosiahnuť až 2 000 - 3 000 kusov výkovkov. Pri vývoji každého nového produktu je náš prístup výhradne profesionálny.
Produkty spoločnosti Gefest-Mash LLC sú vyrábané za kontrolovaných podmienok stanovených systémom certifikácie manažérstva kvality, ktorý spĺňa požiadavky GOST ISO 9001-2011 (ISO 9001:2008), registračné číslo ROSS RU. 0001.13IF22.
V súčasnosti sú zvládnuté nasledujúce typy výkovkov
Objímka Jadro piestu Doska ventilu Pin
Puzdro čerpadla do Číny st.70 (DOVOZ NÁHRADA) Puzdro čerpadla 8T650 st.70 (DOVOZ NÁHRADA) t.70 Blok prevodovky st.40X Blok prevodovky 2 st.40X Blok prevodovky 3 st.40X
Prstenec st.40X Doska st.20KhGNM Prevodovka st.40X Príruba z st.12X18H10T Náboj hnacieho krúžku elektrického generátora zn.
Príruba plynovodu (РH16-160) st.40X, 09G2S, 20 BRS pripojenie st.45 Dutý hriadeľ (Objímka) Železničná st.45 Doska ventilu st.40khn2ma Jadro piestu čerpadla st.40X
Príruba axiálneho ventilátora Jadro piestu 2 Náboj ventilátora st Podložky pre plynovody st.40X Náboj ventilátora koľajových vozidiel Žel.
MDT 621,73
MODEL KONEČNÝCH PRVKOV PRE VÝPOČET HODNOTY AKUMULUJÚCEHO NAPÄTNUTIA V PROCESE TEPLÉHO VALCOVANIA PRSTENOV
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
1 Samara State Aerospace University 2 OJSC "Samara Metallurgical Plant"
Prijaté 13. februára 2009
Bol vyvinutý model konečných prvkov na výpočet stupňa akumulovanej deformácie v rôznych štádiách deformácie prstencového polotovaru. Porovnanie výsledkov simulácie a experimentálnych závislostí potvrdzuje adekvátnosť modelu.
Kľúčové slová: valcovanie krúžkov, makroštruktúra, rekryštalizácia, akumulovaná deformácia, metóda konečných prvkov, model, matica tuhosti, vložky s rovnakou pevnosťou.
V praxi výroby GTE sa široko používajú prstencové diely s multifunkčným účelom. Na tieto diely sú kladené vysoké nároky z hľadiska štruktúry a úrovne mechanických vlastností. Hlavným spôsobom získania častí prstenca je valcovanie za tepla (obr. 1). Charakteristickým znakom tohto procesu je prítomnosť viacerých aktov lokálnej deformácie obrobku v čase, keď je vo valcoch, a sprievodná viacnásobná čiastočná rekryštalizácia v interdeformačných prestávkach, čo sťažuje výpočet celkovej (kumulatívnej) deformácie pre proces. .
To vedie k tomu, že pozdĺž rezu obrobku môžu byť súčasne rôzne stupne deformácie, vrátane kritických stupňov deformácie. Kritické stupne deformácie zase prispievajú k tvorbe hrubých zŕn počas konečného rekryštalizačného žíhania. Zároveň sa na miestach, kde deformácia prekročila kritické hodnoty, vytvorí jemnozrnná štruktúra. Nehomogenita deformácie teda vedie k nehomogenite, t.j. štrukturálnej nehomogenite na priereze dielov a zníženiu úrovne mechanických vlastností. Aby sa tomu zabránilo, je potrebné v každom štádiu poznať hodnotu akumulovanej deformácie získanej kovom tak v každom miestnom štádiu deformácie, ako aj počas celého obdobia valcovania ako celku. V tomto ohľade je účelom tohto článku vytvoriť matematický model, ktorý vám umožní určiť stres-de-
Grečnikov Fedor Vasiljevič, doktor technických vied, profesor, člen korešpondent Ruskej akadémie vied, prorektor pre akademické záležitosti. Email: [chránený e-mailom] Aryshensky Evgeny Vladimirovich, postgraduálny študent. Email: [chránený e-mailom]
Beglov Erkin Dzhavdatovich, kandidát technických vied, popredný inžinier. Email: [chránený e-mailom]
vytvorený stav a veľkosť stupňa akumulovanej deformácie.
Pri vývoji modelu konečných prvkov sa bral do úvahy, že vďaka symetrii sú štruktúra a vlastnosti valcovaného prstenca identické pre všetky rezy po obvode. Vzhľadom na túto okolnosť bol model zostavený nie pre celý prstenec, ale pre segment rovný 6 dĺžkam deformačnej zóny. Segment je rozdelený na trojuholníkové konečné prvky, ako je znázornené na obr. 2.
Uhol p, ktorý určuje polohu prvku v oblasti riešenia, nájdeme podľa nasledujúceho vzorca.
12 1 ■ kg
(2YAN + 2YV) , (1)
kde YAN, YB - vonkajší a vnútorný polomer krúžku;
K - priemerný polomer krúžku za 1 otáčku.
b je dĺžka oblúka kontaktu s ktorýmkoľvek z valcov. Na jej určenie sa použije vzorec
b 1(2) AN, (2)
Ryža. 1. Schéma procesu valcovania krúžkov za tepla: 1 - obrobok, 2 - vnútorný nehnací valec (tŕň), 3 - vonkajší hnací valec, 4, 5 - vodiace valčeky, 6 - koncový spínač (regulácia priemeru)
kde R2 sú polomery poháňaných a nepoháňaných valcov
A b - absolútna kompresia Najprv rozdelíme oblasť riešenia na štvoruholníkové sektory, z ktorých každý zodpovedá dvom susedným trojuholníkovým prvkom. Existuje N radov sektorov v radiálnom smere a M v tangenciálnom smere. Existujú 2 ■ N ■ M trojuholníkové prvky a (M + 1) ■ (N + 1) uzly. Číslovanie uzlov je znázornené na obr. 2. Súradnice 1. uzla pozdĺž osí 1 a 2 označíme ako xts, X "2
WCH)] HMMM)| ;<3>
1 EVn.+Dn-Dn potom!± ^toD
Počas výpočtu sa súradnice uzlov v ktoromkoľvek bode výpočtovej oblasti zmenia na
posunutie uzlov n, 2 . Na nájdenie n, 2 použijeme energetickú metódu . Zvážte samostatný trojuholníkový prvok 1 s uzlami 1, 2, 3 na obrázku 3.
Predpokladajme, že prvok nie je na začiatku namáhaný, uzlové sily sú rovné 0. Potom na príslušné uzly prvku pôsobia sily A, Y, /3. Nová konfigurácia
Distribúcia uzlov bude mať posun d 11, d "12, d, d22, d ^, d 32. Horný index sa vzťahuje na prvok, v budúcnosti ho vynecháme. Prvý spodný index sa vzťahuje na uzol a druhá k súradnici Potenciálna energia I novej konfigurácie vo vzťahu k pôvodnej je rozdiel medzi energiou napätého stavu akumulovanej v prvku a prácou vykonanou silami /2,/3 na vektore posunutia e, .
I = u-W = 2 |
Obr 3. Nastavenie okrajových podmienok v problematike deformácie segmentu
kde e12 ....... - posuny v uzloch prvku
v smeroch 1,2;
/p ...... /32 - sily pod vplyvom ktorých
dochádza k posunu uzlov v smere 1,2;
e11 e22 - normálne a e12 - tangenciálne zložky tenzora deformácie;
y11y22 - normálne, y12 - tangenciálne zložky tenzora napätia.
Integrácia sa vykonáva cez objem ^ (v uvažovanom prípade rovinnej deformácie cez plochu prvku dF). Pre uľahčenie ďalšieho riešenia uvádzame rovnicu (5) v maticovom tvare.
I \u003d - | a -e-eG-e 2
G \u003d 2\eTscheG - \u003d
Hodnoty komponentov vektora ё = |ё„ ■■■ ё32|| musí byť taká, aby potenciálna energia I mala minimálnu hodnotu:
■- = 0; H1...3, . (7)
Po diferenciácii vo vektorovej forme dostaneme:
A -ING) -e \u003d f. (osem)
Na pochopenie zápisu ||in|| a ||a|| ešte raz zvážte samostatný prvok uvedený na obr.3.
Ak je trojuholníkový, ako v našom prípade, a napätia v ňom sa menia lineárne, potom sa odporúča spojiť hodnoty posunutia uzlov prvku a jeho deformáciu podľa nasledujúceho vzorca.
X22 X-32 X11 X31 X32 X12 X21 X11
21 Hz 12 22
Výraz (9) píšeme v maticovom tvare takto:
e = \\B\\ - e. (9a)
Ako je možné vidieť z (9) ||in|| vyjadruje zmeny súradníc uzlov trojuholníkového prvku pri zachovaní jeho plochy a spája posun v jeho uzloch s nahromadenou deformáciou.
Na druhej strane ||a|| vyjadruje vzťah medzi tenzorom deformácie a tenzorom napätia. Jeho hodnoty sa líšia pre elastický a plastický stav. Výstup ||A|| pre oba štáty
yany nájdete v . Tu sú uvedené jeho hodnoty, a to len pre rovinnú deformáciu a energetický prístup. Elastická deformácia:
1 + V 1- - 2v 1 - 2v
Stav plastu:
)- ee = |I| - ee, (12)
pre elastickú časť deformácie, pre plastickú časť deformácie.
a11 a11 a11 0 22 ^ a11 012
a22 a11" 0 22 0 22 0 22 a12
a12 a11 a12 0 22 a12 012
kde modul pružnosti v šmyku O =
8 - charakteristický parameter elasticko-plastického stavu
Tento parameter umožňuje zohľadniť závislosť napätí od deformácie a ďalších parametrov procesu, ktoré sú vyjadrené vzťahom tvaru
0 = 0 (e, e, T, a v c), (17)
kde e je akumulovaná deformácia pri jednoosovej kompresii (ťahu);
e - rýchlosť deformácie; T - teplota;
aoa a, b, c - empiricky stanovené pomery. Hľadanie takýchto vzťahov je venované
ale veľa výskumov. Výsledky sme použili pre zliatiny používané pri valcovaní GTE krúžkov.
Vráťme sa k vzorcu (8), ktorý, ako je už jasné, vyjadruje vzťah medzi silou v prvku na jednej strane a napätím, deformáciou a posunom na strane druhej. Po odstránení posunov zo vzorca (8) označíme jeho ľavú stranu nasledovne.
W = M-|I-B-dF- (18)
U je matica tuhosti. Zohľadňuje všetky vyššie uvedené deformačné parametre. Ak je táto matica uvedená pre jeden trojuholníkový prvok, nazýva sa lokálna. Globálnou maticou bude matica pravej strany sústavy (M ++1) rovníc, vytvorená ako algebraický súčet lokálnych matíc každého prvku.
Treba si uvedomiť, že napätie už poznáme
Pre nepoháňaný valec sú v prvej polovici zachytávacieho oblúka sily nasmerované proti smeru pohybu kovu, v druhom - v smere pohybu (obr. 3, b). Pre každý uzol v kontakte s valcom je známy smer síl. P - normálny tlak, t = juP - trecia sila, j - koeficient trenia.
Uvažujme rovnicu (19), ktorú v rozšírenej forme pre uzol 9 možno zapísať nasledovne (obr. 3b).
k17,17 d91 + k17,18 d 92 + k17,19 d101 + k17,20 d102 +
K17,21 d111 + k17,22 d112 = f91 =
JP cos (p3 - P sin (p3, (20)
k18,17 d91 + k18,18 d92 + k18,19 d101 + k18,20 d102 +
K18.21d111 + k18.22d112 = f92 =
P sin (p3 + /uP cos (p3. (21)
Pri riešení rovníc (20) Gaussovou metódou berieme do úvahy podmienku nevniknutia materiálu obrobku do nepoháňaného valca:
d91 ■ hriech (p3 = d92 ■ cos^3. (22)
Táto podmienka nám umožní vylúčiť zo sústavy rovníc (19) d92 Túto transformáciu vykonávame pre všetky rovnice obsahujúce uzly ležiace na povrchu nepoháňaného valca.
Na hnacom valci je známa rýchlosť otáčania, ale vzájomný posun povrchov kovu a valca nie je známy. Aplikujme nasledujúcu metódu.
Zavedieme fiktívnu vrstvu prvkov. Ukážme si to na príklade prvku s uzlami 7, 6 (obr. 3a). Tieto uzly sa pohybujú ako pevne spojené s valcom. Uzly kontaktnej vrstvy kovu 5 (obr. 3a) sa pohybujú po povrchu valca. Matica tuhosti prvku K je modifikovaná pomocou indexu trenia m. Prvky matice tuhosti sa vynásobia m / m - c. o
m smerujúci k 0, prvok sa stáva tuhším, čo simuluje nízke trenie. Pre m ^ 1 sa simuluje "prilepenie" materiálu k kotúčom. Prvky nemodelujú vrstvu mazania, ale modelujú pôsobenie mazania. Každý prvok fiktívnej vrstvy je vytvorený v čase konštrukcie zodpovedajúceho skutočného prvku. Matice reálnych a fiktívnych prvkov možno porovnávať a spoločne riešiť v rovnici (8). Pohyby fiktívnych uzlov sú známe, t.j. pohybujú sa ako pevne spojené s valcom.
Rovnice (19) pre uzol 5 (obr. 3 a) budú mať nasledujúci tvar.
k9 3d 23 + k 9,4d 22 + k9,7 d41 + k9,8 d42 + k9,9 d51 + + k 9,10 d52 + k 9,15 d 81 + k9,16 d82 + k 9,13 d71 + d k 72 + 9,13 d 9,11 d61 + k 9,12 d62 = f51, (23)
k10,3 d 21 + k10,4d 22 + k10,7 d41 + k10,8 d42 + k10,9 d51 + + k10,10 d 52 + k10,15 d 81 + k10,16 d 82 + k10,13 d + k10,14d72 + k10,11d61 + k10,12d62 = f52 . (24)
Pretože sila v uzle 5 je kolmá na povrch valca, máme:
f2Cos^2 = fs1sin (Р2, (25)
Podmienka nepreniknutia povrchu valca ds1 cos^2 = ds2 sin (p2, (26)
Pri zostavovaní globálnej matice tuhosti sa transformujú rovnice (23, 24) s prihliadnutím na (25,
Ryža. Obr. 4. Usporiadanie rovnako pevných doštičiek v deformačnej zóne pri valcovaní. H0 je hrúbka predvalku pred jeho vstupom do valcov; y, x - hodnoty súradníc vloženia;
a0, b0 a ax, bx
počiatočné a konečné veľkosti vložiek, resp
52, yb1, môžete tiež použiť
26), okrem /51, /5, sa volá pri riešení sústavy (19) Gaussovou eliminačnou metódou. Pri riešení sa zisťujú hodnoty akumulovaného pretvorenia, napätí a posunov, t.j. napäto-deformačný stav v deformačnej zóne.
Primeranosť modelu je overená na základe experimentálnych štúdií valcovania krúžkov uvedených v práci. V práci sme študovali deformačnú zónu krúžku z hliníkovej zliatiny AMg6, v ktorej
otvory boli vyvŕtané vo vrstvách a vyplnené vložkami z rovnakého kovu (obr. 4). Valcovanie krúžkov s vonkajším priemerom 400 mm, vnútorným priemerom 340 mm a hrúbkou 30 mm bolo realizované na kruhovej valcovni model PM1200 s priemermi pracovných valcov: horný hnací valec - 550 mm a spodný nepoháňací. kotúč - 200 mm; maximálna rýchlosť posuvu tlakového zariadenia bola 16 mm/s; rýchlosť valcovania daná konštrukciou valcovne zodpovedala 1,5 m/s. Podľa výsledkov merania vložiek boli zistené hodnoty
"h T| /) / [>
___^ S.GChS1 IG I /1^1111.1С
¿■¡i nt a
V no|en.nch I dáta
5vep;rsks t;
anspro-.“ a to
SgU 1 a inm?
S: h: "ini 2 ^ Som členom MZDSL.-fEBaMN!
■I l -I l a e. 2 v. I 11 a. 7VSH1 V ■DIM [-1
Ryža. Obr. 5. Rozloženie intenzity deformácie po výške zóny deformácie počas valcovania prstencovej vzorky vyrobenej zo zliatiny AMg6: e1 je stupeň akumulovaného pretvorenia, y sú súradnice bodu pozdĺž osi y (Navyše Ho /2 zodpovedá 1 na osi y)
deformácie a napätia, ktoré sú znázornené na obr. 5. Prezentované experimentálne údaje o valcovaní prstenca zo zliatiny AMg6 boli zavedené do vyvinutého modelu konečných prvkov. Na obr. Obrázok 5 porovnáva výsledky simulácie a experimentálne údaje.
Ako vidno z grafu, výsledky experimentu a simulácie sú takmer totožné (konvergencia je asi 15 %).
1. Na vytvorenie homogénnej makroštruktúry a požadovanej úrovne mechanických vlastností v prstencových častiach GTE je potrebné kontrolovať veľkosť akumulovaného stupňa deformácie v každej fáze valcovania predvalku za tepla.
2. Bol vyvinutý model konečných prvkov
pomer miery akumulovanej deformácie v rôznych štádiách deformácie kruhových polotovarov.
3. Porovnanie výsledkov simulácie a experimentálnych závislostí potvrdzuje adekvátnosť modelu.
BIBLIOGRAFIA
1. Lakhtin Yu.M., Leontieva V.P. Veda o kovoch. M.: Mashinostroenie, 1980. 493 s.
3. Tselikov A.I. Teória výpočtu sily vo valcovniach. - M.: Metalurgizdat, 1962.
2. Analýza plasticity a tvárnenia konečných prvkov / G.W. Rove., C.E.N. Sturgess, P. Hartly., Cambridge University Press, 2005. 296 s.
4 P.I. Polukhin, G.Ya Gun, A.M. Galkin Odolnosť proti plastickej deformácii kovov a zliatin. , M. Metalurgia, 1983, s. 353
5 Kostyshev V.A., Shitarev I.L. Váľanie krúžkov. - Samara: SGAU, 2000. S. 206.
VÝPOČET MODELU KONEČNÉHO PRVKU VEĽKOSŤ UŠETRENÁ DEFORMÁCIA V PROCESE PRSTENCOV VALCOVANIA ZA HORÚCA
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
Je vyvinutý, je konečným prvkom modelu výpočtu stupňa ušetrenej deformácie v rôznych štádiách deformácie prípravy prstenca. Porovnanie výsledkov modelovania a experimentálnych závislostí potvrdzuje adekvátnosť modelu.
Kľúčové slová: valivé krúžky, makroštruktúra, rekryštalizácia, ušetrená deformácia, metóda finálnych prvkov, model, matica tuhosti, plnopevné vložky.
Fedor Grečnikov, doktor techniky, profesor, člen korešpondent Ruskej akadémie vied, prorektor pre akademické záležitosti. Email: [chránený e-mailom] Evgenie Aryshensky, postgraduálny študent. Email: [chránený e-mailom]
Erkin Beglov, kandidát na techniku, vedúci inžinier. Email: [chránený e-mailom]
Sovietsky zväz
socialistický
republiky
B 21 H 1/Ob s prídavkom aplikácie 11ovЂ”
Štátny výbor
ZSSR pre vynálezy a objavy (23) Priorita
L.N.Dubrovin, V.L.Snitsarenko a I.S.Schenev (71) Žiadateľ (54) ZARIADENIE NA TEPLÉ VALCOVANIE krúžkov
Vynález sa týka oblasti tvárnenia kovov a možno ho použiť na valcovanie krúžkov za tepla používaných napríklad v konštrukcii traktorov, poľnohospodárskej technike, automobilovom priemysle a pri výrobe ložiskových krúžkov, vencov, pneumatík, rôznych plášťov atď.
Známe je zariadenie na valcovanie krúžkov za tepla, obsahujúce pohon inštalovaný v ráme, hnacie a nehnacie vretená s valcovacím nástrojom a zostavu nosného valca (1 1. 15
V tomto zariadení, aby sa zaistilo bezvôlové uloženie valcových plôch nástroja a jeho presné upevnenie v axiálnom smere, je nepoháňaný valec pripevnený k prvkom rámu pomocou drážkovej matice s plátkami klieštiny umiestnenými v jeho drážky.
Avšak v špecifikovanom zariadení 25 musí byť vonkajší hnací valec (nástroj) spolu s vretenom celý vyrobený z drahej žiaruvzdornej nástrojovej ocele, čo zvyšuje náklady na zariadenie 30 a výrobky. Nástroj vyrobený z kompozitu (páskovaný) sa pri valcovaní za tepla neospravedlňuje, pretože nezabezpečuje konštantné napätie bandáže, medzeru a stabilitu procesu valcovania a kvalitu krúžkov a vyžaduje dodatočnú technologickú rezervu na následné obrábanie. .
Cieľom vynálezu je zlepšiť presnosť krúžkov kompenzáciou tepelnej rozťažnosti nástroja a zabezpečením stability procesu valcovania.
Cieľ je dosiahnutý tým, že zariadenie na valcovanie krúžkov za tepla je vybavené kompenzačným zariadením, vyrobeným vo forme axiálne pohyblivého kužeľového deleného puzdra a membrány predlisovanej v smere základne kužeľa vretena, inštalované medzi vreteno a nástroj.
Na obr. 1 schematicky znázorňuje zariadenie, celkový pohľad; na obr. 2 valivý nástroj s kompenzačným zariadením; na obr. 3 – zostava nosného valčeka.
Zariadenie na valcovanie krúžkov za tepla pozostáva z rámu 1, na ktorom je namontované hnacie vreteno 2 s valcovacím nástrojom 3, pripevneným k rámu, a nehnacie vreteno.
4 s valcovacím nástrojom 5, ktorý sa pohybuje vzhľadom na lôžko hydraulickým valcom 6 počas valcovania prstencového výkovku 7. Prstencový výkovok je držaný pomocou zostavy nosných valcov pozostávajúcej z valcov 8 a 9, ktoré sú kinematicky navzájom spojené pákou. okruh 10 ovládaný hydraulickým valcom 11, pevne namontovaným na lôžku. V dutine hydraulického valca je piest 12 spojený s 15 hornou tyčou 13 a spodnou tyčou.
Otáčanie hnacieho vretena odvalovacím nástrojom sa vykonáva pomocou 15 hnacieho mechanizmu. Áno. Zariadenie je vybavené kompenzačným zariadením vyrobeným vo forme kužeľovej delenej objímky 16, ktorej uhol kužeľa je väčší ako súčet uhlov trenia pozdĺž jeho vnútorných povrchov.
17 a vonkajšími plochami 18, inštalovanými medzi nástrojom a vretenom, a membránou 19, pružne pritlačenou v smere základne 20 kužeľa vretena silou menšou ako je sila jeho vyhadzovania počas chladenia 30 valcovacieho nástroja.
Zariadenie funguje nasledovne.
Medzi pohonom 2 a nepohonom sú osadené prstencové výkovky menšieho priemeru a jednoduchého tvaru 35 v zahriatom stave.
4 vretená s valcovacími nástrojmi 3 a 5 a vyvaľkajte. V procese valcovania výkovku so zväčšujúcim sa priemerom sú vytláčané oporné valce R, stláčané hydraulickým valcom, ktoré zabezpečujú centrovanie obrobku a zároveň znižujú vibrácie výkovku. Predhriate výkovky 7 45 počas procesu valcovania postupne ohrievajú valcovací nástroj, v dôsledku čoho sa medzi hnacím vretenom a nástrojom vytvorí medzera, kompenzačné zariadenie však neustále kontroluje neprítomnosť medzery medzi pracovným nástrojom. a vreteno, a keď sa objaví, medzi valivý nástroj 3 a hnacie vreteno 2 je nainštalovaná delená objímka 16, ktorá sa pohybuje pôsobením membrány
19, pružne stlačený v smere základne 20, pričom sa zvolí medzera medzi vretenom a pracovným valcovacím nástrojom. Uhol kužeľa deleného puzdra 16 je zvolený tak, že mierne presahuje uhol samobrzdenia a umožňuje plynule kompenzovať vznik tepelných radiálnych medzier a po vychladnutí nástroja sa vrátiť do pôvodného stavu pri zachovaní konštantná interferencia medzi valivým nástrojom
3 a hnacieho vretena 2 pôsobením elasticky predpätej membrány 19 silou, ktorá je menšia ako vyhadzovacia sila kužeľovej delenej objímky 16 pri ochladzovaní valcovacieho nástroja, pretože uhol kužeľa objímky je väčší ako súčet uhlov trenia pozdĺž jeho vnútorných a vonkajších povrchov.
Navrhované zariadenie umožňuje zvýšiť stabilitu procesu valcovania a presnosť krúžkov, znížiť technologický príspevok na následné obrábanie, cenu pracovného nástroja a požiadavky na presnosť jeho výroby, ako aj znížiť vybavenie. prestoje. Nároky vynálezu Zariadenie na valcovanie krúžkov za tepla, obsahujúce pohon inštalovaný v ráme, hnacie a nehnacie vretená s valcovacím nástrojom a zostavu nosného valca, vyznačujúce sa tým, že na zvýšenie presnosti krúžkov na kompenzáciu tepelnej rozťažnosti nástroja a zaisťujúceho stabilitu valcovacieho procesu je vybavený kompenzačným zariadením, vyrobeným vo forme axiálne pohyblivého kužeľového deleného puzdra inštalovaného medzi vretenom a nástrojom a membránou, predbežne elasticky predpätou v smere základne vretenového kužeľa.
