Parni kotlovi stacionarni tip KE (E) s prirodnom cirkulacijom, kapacitet pare 2,5; 4,0; 6,5; deset; 25 t / h s apsolutnim tlakom pare od 1,3 MPa (13,0 kgf / cm 2); 2,3 MPa (23,0 kgf / m 2).

Kotlovi KE (E) su kotlovi na kruta goriva za proizvodnju zasićene ili pregrijane pare izgaranjem kamenog i mrkog ugljena za tehnološke potrebe industrijskih poduzeća, u sustavima grijanja, ventilacije i tople vode. Izrađuju se kako sa oblogom i izolacijom tako i bez nje (po dogovoru).

Simboli za parne kotlove

Dešifriranje imena kotlova na primjeru KE-6.5-14-225SO
KE (E) - tip kotla;
6,5 - kapacitet pare (u t / h);
14 - apsolutni tlak pare (u kgf / cm 2);
225 - temperatura pregrijane pare (ako je potrebna pregrijana para);
CO - slojevita peć (kruto gorivo) u kućištu.

KE 6,5-14SO (E-6,5-1,4R) - Parni kotao kapacitet pare 6,5 t/h, apsolutni tlak 1,4 MPa (14 kgf/cm 2) za proizvodnju zasićene pare u plaštu i izolaciji;
KE 6.5-14S (E-6.5-1.4R) - kotao s kapacitetom pare od 6,5 t / h, apsolutnim tlakom od 1,4 MPa (14 kgf / cm 2) za proizvodnju zasićene pare bez kućišta i izolacije ( po sporazum);
KE 6.5-14-225SO
(E-6,5-1,4-225R) - kotao s kapacitetom parne pare od 6,5 t / h, apsolutnim tlakom od 1,4 MPa (14 kgf / cm 2) za proizvodnju pregrijane pare u kućištu i izolaciji;
KE 6,5-14-225C (E-6,5-1,4-225R) - Parni kotao kapacitet pare 6,5 t/h, apsolutni tlak 1,4 MPa (14 kgf/cm2) za proizvodnju pregrijane pare bez plašta i izolacije (po dogovoru).

Karakteristike kotla odgovaraju normativnim u slučaju temperature napojne vode od 100°S ± 10°S, tijekom izgaranja
kameni i mrki ugljen sa svojstvima koja odgovaraju državnim standardima za ugljen za slojevito izgaranje, s maksimalnom veličinom grudice do 50 mm, s udjelom čestica ugljena veličine do 6 mm ne većim od 60% i udjelom frakcija prašine do 0,09 mm - ne više od 2, 5%.

Konstrukcija i princip rada parnog kotla KE

Kotlovsko postrojenje na bazi kotla tipa KE (E) sastoji se od kotlovskog bloka, uređaja za izgaranje, ekonomajzera, armature, slušalice, uređaja za dovod zraka u ložište i uređaja za odvođenje ispušnih plinova.

Komora za izgaranje sastoji se od bočnih zaslona, ​​prednje i stražnje stijenke. Komora za izgaranje kotlova s ​​učinkom pare od 2,5 do 10 t/h podijeljena je zidom od opeke na ložište i naknadno izgaranje, što omogućuje povećanje učinkovitosti kotla smanjenjem mehaničkog podgorijevanja.

Kotlovi koriste jednostupanjsku shemu isparavanja (ogledalo za isparavanje u gornjem bubnju kotla). Voda cirkulira na sljedeći način: zagrijana napojna voda dovodi se u gornji bubanj ispod razine vode kroz perforiranu cijev. Voda ulazi u donji bubanj kroz stražnje grijane cijevi snopa kotla. Prednji dio grede (s prednje strane kotla) se podiže. Iz donjeg bubnja voda kroz obilazne cijevi ulazi u komore lijevog i desnog sita. Sita se također dovode iz gornjeg bubnja kroz uspone koji se nalaze na prednjoj strani kotla. Kroz rešetkaste cijevi, mješavina pare i vode prirodno se diže prema gore
bubanj.

Svaki Parni kotao tip KE kapaciteta pare od 2,5 do 10 t/h opremljen je instrumentacijom i armaturom, opremljen s dva sigurnosna ventila.

Na gornji bubanj kotla ugrađuje se armatura: glavni parni ventil (za kotlove bez pregrijača), ventili za uzorkovanje pare, kao i uzorkovanje pare za vlastite potrebe, manometar. Zaporni ventili ugrađeni su na koljenu za ispuštanje vode i na povremenim odvodnim vodovima iz svih donjih komora sita. Nepovratni ventili i zaporni ventili ugrađeni su na dovodne cjevovode prije ekonomajzera; Prije nepovratnog ventila nalazi se dovodni regulacijski ventil, koji je spojen na aktuator automatizacije kotla.

Kotao KE opremljen je ljestvama i platformama za lakše održavanje, sustavom za vraćanje i odnošenje neizgorjelih ostataka goriva.

Glavne tehničke karakteristike i parametri:

	KE 2,5-1,4R (KE 2,5-14SO)
Kapacitet pare, t/h (kg/s)	2,5 (0,69)
	1,4 (14)
	194
	100
	292,5
Učinkovitost kamenog ugljena (lignita),%, barem	81,5 (80,0)
	1173 (117,3)
Aerodinamički otpor	400 (40)
više	1,1
manje	4000
i ekonomizator (m 2): - radijacija - konvektivna Ekonomizator
Puni dodijeljeni vijek trajanja, godine, ne manje	20
Trajanje pokretanja kotla iz hladnog stanja do postavljanja nazivnog opterećenja, h, ne više	1,5
— grijaće površine - ostali elementi koji rade pod pritiskom
Ukupne dimenzije, mm: okvirne grede i oblaganje zidova
Ukupne dimenzije, mm: - duljina preko izbočenih dijelova stranice stranice - visina od poda kotlovnice
	12546
	5150

* — obavezni paket kotla uključuje kotlovski blok u ovojnici i izolaciji (montažno ili u rasutom stanju), kompozitne i montažne dijelove, komponente (armature, instrumentacija, povratni ventilator VVU 4.3/3000).

Glavne tehničke karakteristike i parametri:

	KE 4-14SO	KE 6,5-14SO	KE 10-14SO	KE 6,5-24SO	KE 10-24SO
Kapacitet pare, t/h	4,0	6,5	10,0	6,5	10,0
Apsolutni tlak, MPa (kgf / cm 2)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)	2,4 (24)	2,4 (24)
Temperatura zasićene pare, °S	194	194	194	220	220
Temperatura napojne vode, °C	100	100	100	100	100
Procijenjena potrošnja goriva *, kg/h	458	760,5	1140	760,5	1140
Učinkovitost na ugljen (lignit), %, ne manje	80,4 (80,4)	80,4 (80,4)	85,4 (82,4)	80,4 (80,4)	85,4 (82,4)
Aerodinamički otpor put plina, Pa (kgf / cm 2), ne više	1287 (128,7)	1303 (130,3)	1406 (140,6)	1303 (130,3)	1406 (140,6)
Aerodinamički otpor put zraka, Pa (kgf / cm 2), ne više	500 (50)	500 (50)	800 (80)	500 (50)	800 (80)
Koeficijent viška zraka, ne više	1,1	1,1	1,1	1,1	1,1
Srednje vrijeme između kvarova, h, ne manje	3500	3500	3500	3500	3500
Površina grijanja kotla i ekonomizator (m 2): - radijacija - konvektivna Ekonomizator
Puni predviđeni vijek trajanja, godine, ne manje	20	20	20	20	20
Vrijeme pokretanja kotla od hladno stanje do nazivnog opterećenja, h, ne više	1,5	1,5	1,5	1,5	1,5
Predviđeni resurs, broj sati: — grijaće površine - rad ostalih elemenata pod pritiskom
Ukupne dimenzije, mm: - duljina duž vanjske površine okvirne grede i oblaganje zidova - širina na vanjskoj površini okvirne grede i oblaganje zidova - visina od poda kotlovnice na mlaznice na gornjem bubnju
Ukupne dimenzije, mm: - duljina preko izbočenih dijelova stranice - širina preko izbočenih dijelova stranice - visina od poda kotlovnice na izbočene dijelove ograde gradilišta
Masa kotla u opsegu isporuke, kg	14510	15752	18853	18110	21628
Masa metala pod pritiskom, kg	6368	8306	10433,5	10810	13096,5

* – proračunsko gorivo: ugljen Q i = 20,0 MJ/kg (4773,3 kcal/kg) / smeđi ugljen Q i = 14,0 MJ/kg (2625 kcal/kg)

Kompletan set (nije uključen u cijenu bojlera)

	KE 4-14SO	KE 6,5-14SO	KE 10-14SO	KE 6,5-24SO	KE 10-24SO
Ložište	TLZM 2-1,87/3,0	TLZM 2-1,87/3,0	TLZM 2-1,87/3,0	TLZM 2-2,7/3,0	TLZM 2-2,7/3,0
Ventilator	VDN-9-1000, 11 kW	VDN-9-1000, 11 kW	VDN-9-1000, 11 kW	VDN-10-1000, 11 kW	VDN-10-1000, 11 kW
odimljivač	DN-9-1500, 11 kW	DN-9-1500, 11 kW	DN-9-1500, 11 kW	DN-10-1500, 30 kW	DN-10-1500, 30 kW
Ekonomizator	EB 2-142	EB 2-236	EB 2-236	EB 1-330	EB 1-330
Ciklon	BC-2-4x(3+2)	BC-2-5x(4+2)	BC-2-6x(4+2)	BC-2-5x(4+2)	BC-2-6x(4+2)

* — obavezni paket kotla uključuje kotlovski blok u plaštu i izolaciji (montažno ili u rasutom stanju), kompozitne i montažne dijelove, komponente (armature, instrumentacijski uređaji, povratni ventilator VVU 4,3 / 3000 (za KE 10 - ventilator od akutna eksplozija VODA 7,5 / 3000))

Parni kotlovi tipa KE kapaciteta od 2,5 do 10 t/h sa slojevitim mehaničkim pećima dizajnirani su za proizvodnju zasićene ili pregrijane pare za tehnološke potrebe industrijskih poduzeća, za sustave grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom.
Glavni elementi kotlova tipa KE su: gornji i donji bubanj unutarnjeg promjera 1000 mm, lijevi i desni bočni zasloni i konvektivni snop od cijevi D 51 x 2,5 mm. Komora za izgaranje sastoji se od bočnih zaslona, ​​prednje i stražnje stijenke.
Komora za izgaranje kotlova kapaciteta pare od 2,5 do 10 t/h podijeljena je zidom od opeke na vlastito ložište dubine 1605 - 2105 mm i naknadno izgaranje dubine 360 ​​- 745 mm, što omogućuje povećanje učinkovitost kotla smanjenjem mehaničkog podgorijevanja. Ulaz plinova iz ložišta u naknadno izgaranje i izlaz plinova iz kotla su asimetrični. Dno naknadnog izgaranja nagnuto je na takav način da se većina komada goriva koji padaju u komoru kotrljaju na rešetku.
Cijevi konvektivnog snopa, raširene u gornjem i donjem bubnju, postavljaju se s korakom od 90 mm duž bubnja, u presjeku - s korakom od 110 mm (s izuzetkom srednjeg reda cijevi, korak od čega je 120 mm; širina bočnih sinusa je 197 - 387 mm). Ugradnjom jedne šamotne pregrade koja odvaja komoru za naknadno izgaranje od snopa i jedne lijevano željezne pregrade koja tvori dva plinska kanala, stvara se horizontalno preokretanje plinova u snopovima tijekom poprečnog ispiranja cijevi.

Radeći s nama dobivate:

1. Samo novo, atestirano, vremenski testirana oprema izrađena od materijala Visoka kvaliteta!
2. Proizvodnja 45 dana!
3. Mogućnost produženja Jamstvo do 2 godine!
4. Dostava opreme bilo gdje Rusija i zemlje ZND-a!

OOOBOJLER TVORNICA " ENERGO SAVEZ" jedan od vodećih regionalnih proizvođača i dobavljača kotlovske, kotlovsko-pomoćne i izmjenjivačke opreme.

Ako a Niste pronašli ono što tražite bojler ili informacija POZIV putem besplatnog broja

Parni kotao na kruta goriva KE-25-14S (KE-25-14-225 C)* je kotao s prirodnom cirkulacijom sa slojevitim mehaničkim ložištima namijenjen za proizvodnju zasićene ili pregrijane pare koja se koristi za tehnološke potrebe industrijskih poduzeća, u grijanju, ventilaciji i toplom opskrba vodom. Kotlovi su kotlovi s dvostrukim bubnjem, vertikalnom vodocijevom s prirodnom cirkulacijom, sa zaštićenom komorom za izgaranje i konvektivnim snopom, isporučuju se u jednoj prenosivoj jedinici (kotlovska jedinica sa ili bez plašta i izolacije), zajedno s instrumentima, priključcima i priključcima unutar kotao, stepenice i platforme, pregrijač (na zahtjev kupca). Izolacijski i obložni materijali nisu uključeni u opseg isporuke.

Objašnjenje naziva kotla KE-25-14 C (KE-25-14-225 C) *:
KE - vrsta kotla (kotao s prirodnom cirkulacijom), 25 - kapacitet pare (t / h), 14 - apsolutni tlak pare (kgf / cm 2), 225 - temperatura pregrijane pare, ° S (u nedostatku brojke - zasićena para), C – način izgaranja goriva (slojno izgaranje), O – kotao isporučen u kućištu i izolaciji.

Cijena kotla: 11 516 800 rubalja, 12 036 000 rubalja (4*)

Pretvarač dužine i udaljenosti Pretvarač mase Pretvarač mase i volumena hrane Pretvarač površine Pretvarač volumena i receptura Pretvarač jedinica Pretvarač temperature Pretvarač tlaka, naprezanja, Youngovog modula Pretvarač energije i rada Pretvarač snage Pretvarač sile Pretvarač vremena Pretvarač linearne brzine Pretvarač ravnog kuta Pretvarač toplinske učinkovitosti i učinkovitosti goriva brojeva u različitim brojevnim sustavima Pretvarač mjernih jedinica količine informacija Tečaj valuta Dimenzije ženske odjeće i obuće Dimenzije muške odjeće i obuće Pretvarač kutne brzine i rotacijske frekvencije Pretvarač akceleracije Pretvarač kutnog ubrzanja Pretvarač gustoće Pretvarač specifičnog volumena Pretvarač momenta tromosti Moment pretvarač sile Pretvarač momenta Pretvarač specifične kalorične vrijednosti (po masi) Pretvarač gustoće energije i specifične kalorične vrijednosti (po volumenu) Pretvarač temperaturne razlike Pretvarač koeficijenta Koeficijent toplinskog širenja Pretvarač toplinskog otpora Pretvarač toplinske vodljivosti Pretvarač specifičnog toplinskog kapaciteta Pretvarač izloženosti energiji i snage zračenja Pretvarač gustoće toplinskog toka Pretvarač koeficijenta prijenosa topline Pretvarač volumenskog protoka Pretvarač masenog protoka Pretvarač molarnog protoka Pretvarač masenog toka Pretvarač gustoće molarne koncentracije Pretvarač masene koncentracije u otopini Dinamički ( Pretvarač kinematičke viskoznosti Pretvarač površinske napetosti Pretvarač propusnosti pare Pretvarač gustoće protoka vodene pare Pretvarač razine zvuka Pretvarač osjetljivosti mikrofona Pretvarač razine zvučnog tlaka (SPL) Pretvarač razine zvučnog tlaka s odabirom referentnog tlaka Pretvarač svjetline Pretvarač intenziteta svjetlosti Pretvarač osvjetljenja Pretvarač rezolucije računalne grafike Pretvarač frekvencije i valne duljine Snaga u dioptrijama i žarišna duljina udaljenost dioptrija i povećanje leće (×) Pretvarač električnog naboja Pretvarač linearne gustoće naboja Pretvarač gustoće površinskog naboja Pretvarač volumenske gustoće naboja Pretvarač električne struje Pretvarač linearne gustoće struje Pretvarač površinske gustoće struje Pretvarač jakosti električnog polja Pretvarač elektrostatičkog potencijala i napona Pretvarač električnog otpora Pretvarač električnog otpora Pretvarač električne vodljivosti Pretvarač električne vodljivosti Pretvarač induktiviteta kapaciteta US Pretvarač promjera žice Razine u dBm (dBm ili dBm), dBV (dBV), vatima itd. jedinice Pretvarač magnetomotorne sile Pretvarač jakosti magnetskog polja Pretvarač magnetskog toka Pretvarač magnetske indukcije Zračenje. Pretvarač brzine apsorbirane doze ionizirajućeg zračenja u radioaktivnost. Zračenje pretvarača radioaktivnog raspada. Pretvarač doze zračenja. Pretvarač apsorbirane doze Pretvarač decimalnog prefiksa Prijenos podataka Tipografija i obrada slike Pretvarač jedinica Pretvarač jedinica Obujam drva Pretvarač jedinica Izračun molarne mase Periodni sustav kemijskih elemenata D. I. Mendeljejeva

1 kilogram u sekundi [kg/s] = 3,6 tona (metrički) na sat [t/h]

Početna vrijednost

Pretvorena vrijednost

kilogram po sekundi gram po sekundi gram po minuti gram po satu gram po danu miligram po minuti miligram po satu miligram po danu kilogram po minuti kilogram po satu kilogram po danu egzagram po sekundi petagram po sekundi teragram po sekundi gigagram po sekundi megagram po sekundi hektogram c drugi dekagram po sekundi decigram po sekundi centigram po sekundi miligram po sekundi mikrogram po sekundi tona (metrički) po sekundi tona (metrički) po minuti tona (metrički) po satu tona (metrički) po danu tona (kratki) po satu funta po sekundi funta po minuti funta po satu funta po danu

Više o protoku mase

Opće informacije

Količina tekućine ili plina koja prolazi kroz određeno područje u određenom vremenu može se mjeriti na različite načine, kao što su masa ili volumen. U ovom ćemo članku pogledati izračun po masi. Maseni protok ovisi o brzini medija, površini poprečnog presjeka kroz koji tvar prolazi, gustoći medija i ukupnom volumenu tvari koji prolazi kroz tu površinu u jedinici vremena. Ako znamo masu i znamo ili gustoću ili volumen, možemo saznati drugu veličinu, jer se ona može izraziti pomoću mase i količine koju znamo.

Mjerenje masenog protoka

Postoji mnogo načina za mjerenje masenog protoka i postoji mnogo različitih vrsta mjerača masenog protoka. U nastavku ćemo pogledati neke od njih.

Kalorimetrijski mjerači protoka

Temperaturna razlika se koristi za mjerenje masenog protoka u kalorimetrijskim mjeračima protoka. Postoje dvije vrste takvih mjerača protoka. U oba slučaja, tekućina ili plin hladi toplinski element pokraj kojeg teče, ali razlika leži u tome što točno svaki mjerač protoka mjeri. Prvi tip mjerača protoka mjeri količinu energije potrebnu za održavanje stalne temperature na toplinskom elementu. Što je veći protok mase, to je za to potrebno više energije. U drugom tipu, temperaturna razlika protoka mjeri se između dvije točke: u blizini toplinskog elementa i na određenoj udaljenosti nizvodno. Što je veći protok mase, to je veća temperaturna razlika. Kalorimetrijski mjerači protoka koriste se za mjerenje masenog protoka u tekućinama i plinovima. Mjerači protoka koji se koriste u korozivnim tekućinama ili plinovima izrađeni su od materijala otpornih na koroziju kao što su posebne legure. Istodobno, samo dijelovi koji imaju izravan kontakt s tvari izrađeni su od takvog materijala.

Mjerači protoka promjenjivog tlaka

Mjerači protoka promjenjivog tlaka stvaraju razliku tlaka unutar cijevi kroz koju teče tekućina. Jedan od najčešćih načina je djelomično blokiranje protoka tekućine ili plina. Što je veća izmjerena razlika tlaka, veći je maseni protok. Primjer takvog mjerača protoka je mjerač protoka na bazi otvora. Dijafragma, odnosno prsten postavljen unutar cijevi okomito na protok tekućine, ograničava protok tekućine kroz cijev. Zbog toga se tlak ove tekućine na mjestu gdje se nalazi dijafragma razlikuje od tlaka u drugim dijelovima cijevi. Mjerači protoka s otvorima, na primjer, kod mlaznica rade na sličan način, samo što se sužavanje u mlaznicama događa postupno, a povratak na normalu širine je trenutačan, kao kod dijafragme. Treći tip mjerača protoka promjenjivog diferencijalnog tlaka, tzv Venturijev mjerač protoka u čast talijanskog znanstvenika Venturija, postupno se sužava i širi. Cijev ovog oblika često se naziva Venturijeva cijev. Možete zamisliti kako to izgleda ako stavite dva lijevka s uskim dijelovima jedan na drugi. Tlak u suženom dijelu cijevi manji je od tlaka u ostatku cijevi. Treba napomenuti da mjerači protoka s otvorom ili otvorom rade točnije pri visokoj visini, ali njihova očitanja postaju netočna ako je visina tekućine slaba. Njihova sposobnost djelomičnog blokiranja protoka vode pogoršava se s dugotrajnom uporabom, stoga ih je tijekom korištenja potrebno redovito servisirati i po potrebi kalibrirati. Iako se ovi mjerači protoka lako oštećuju tijekom rada, posebice zbog korozije, popularni su zbog niske cijene.

Rotametar

Rotametri, odn mjerači protoka s promjenjivim područjem- to su mjerači protoka koji mjere maseni protok razlikom tlaka, odnosno to su mjerači protoka diferencijalnog tlaka. Njihov dizajn obično je okomita cijev koja povezuje vodoravne ulazne i izlazne cijevi. Ulazna cijev je ispod izlazne. Na dnu se okomita cijev sužava - zato se takvi mjerači protoka nazivaju mjerači protoka s promjenjivim presjekom. Zbog razlike u promjeru presjeka nastaje razlika tlaka - kao i kod drugih mjerača protoka diferencijalnog tlaka. U okomitu cijev postavljen je plovak. S jedne strane, plovak teži prema gore, jer na njega djeluje sila podizanja, kao i tekućina koja se kreće uz cijev. S druge strane, gravitacija ga vuče prema dolje. U uskom dijelu cijevi ukupna količina sila koje djeluju na plovak ga gura prema gore. S visinom zbroj tih sila postupno opada dok na određenoj visini ne postane nula. To je visina na kojoj se plovak prestaje kretati i zaustavlja. Ova visina ovisi o konstantama kao što su težina plovka, konus cijevi te viskoznost i gustoća tekućine. Visina također ovisi o varijabilnom masenom protoku. Budući da sve konstante znamo, ili ih lako nalazimo, znajući ih, lako možemo izračunati maseni protok ako odredimo na kojoj se visini plovak zaustavio. Mjerači protoka koji koriste ovaj mehanizam su vrlo precizni, s greškom do 1%.

Coriolisovi mjerači protoka

Rad Coriolisovih mjerača protoka temelji se na mjerenju Coriolisovih sila koje se javljaju u oscilirajućim cijevima kroz koje teče medij čiji se protok mjeri. Najpopularniji dizajn sastoji se od dvije zakrivljene cijevi. Ponekad su te cijevi ravne. One osciliraju određenom amplitudom, a kada kroz njih ne teče tekućina te su oscilacije fazno sinkronizirane, kao na slikama 1 i 2 na slici. Ako se kroz te cijevi pusti tekućina, mijenja se amplituda i faza titranja, a titraji cijevi postaju asinkroni. Promjena faze titranja ovisi o masenom protoku, pa je možemo izračunati ako imamo podatke o tome kako su se titraji mijenjali pri propuštanju tekućine kroz cijevi.

Da biste bolje razumjeli što se događa s cijevima u Coriolisovom mjeraču protoka, zamislite sličnu situaciju s crijevom. Uzmite crijevo pričvršćeno na slavinu tako da je savijeno i počnite ga njihati s jedne na drugu stranu. Vibracije će biti ujednačene sve dok voda ne poteče kroz njega. Čim pustimo vodu, vibracije će se promijeniti i kretanje će postati zmijoliki. Ovo kretanje je uzrokovano Coriolisovim efektom - istim onim koji djeluje na cijevi u Coriolisovom mjeraču protoka.

Ultrazvučni mjerači protoka

Ultrazvučni ili akustični mjerači protoka prenose ultrazvučne signale kroz tekućinu. Postoje dvije glavne vrste ultrazvučnih mjerača protoka: Doppler i vremensko-pulsni mjerači protoka. NA Doppler mjerači protoka ultrazvučni signal koji sonda šalje kroz tekućinu se odbija i prima odašiljačem. Razlika u frekvenciji poslanog i primljenog signala određuje maseni protok. Što je ta razlika veća, veći je protok mase.

Vremensko-impulsni mjerači protoka usporedite vrijeme potrebno da zvučni val stigne do prijamnika nizvodno s vremenom uzvodno. Razlika između ove dvije vrijednosti određena je masenim protokom - što je veća, veći je maseni protok.

Ovi mjerači protoka ne moraju imati uređaje za emitiranje ultrazvuka, reflektore (ako se koriste) i prijemne pretvarače u kontaktu s tekućinom, stoga je prikladno koristiti ove mjerače protoka s korozivnim tekućinama. S druge strane, tekućina mora proći ultrazvučne valove, inače ultrazvučni mjerač protoka neće raditi u njoj.

Ultrazvučni mjerači protoka naširoko se koriste za mjerenje masenog protoka otvorenog potoka, kao što su rijeke i kanali. Ovi mjerači također mogu mjeriti maseni protok u kanalizaciji i cijevima. Podaci dobiveni mjerenjima koriste se za određivanje ekološkog stanja vodotoka, u poljoprivredi i ribogojstvu, u obradi tekućeg otpada iu mnogim drugim industrijama.

Pretvaranje masenog protoka u volumenski protok

Ako je poznata gustoća tekućine, lako je pretvoriti maseni protok u volumenski protok i obrnuto. Masa se dobiva množenjem gustoće s volumenom, a maseni protok se može pronaći množenjem volumenskog protoka s gustoćom. Vrijedno je zapamtiti da se volumen i volumenski protok mijenjaju s temperaturom i tlakom.

Primjena

Maseni protok se koristi u mnogim industrijama iu svakodnevnom životu. Jedna od primjena je mjerenje protoka vode u privatnim kućama. Kao što smo ranije spomenuli, maseni protok se također koristi za mjerenje otvorenih protoka u rijekama i kanalima. Coriolis i mjerači protoka s promjenjivim područjem često se koriste u obradi otpada, rudarstvu, proizvodnji papira i celuloze, proizvodnji električne energije i petrokemiji. Neki tipovi mjerača protoka, poput mjerača protoka s prijelaznim dijelom, koriste se u složenim sustavima za vrednovanje različitih profila. Osim toga, informacije o protoku mase koriste se u aerodinamici.Četiri glavne sile djeluju na zrakoplov: uzgon (B), usmjeren prema gore; šipka (A) paralelna sa smjerom vožnje; težina (C) usmjerena prema Zemlji; i povlačenje (D), usmjereno suprotno od kretanja.

Protok mase zraka utječe na kretanje zrakoplova na nekoliko načina, au nastavku ćemo pogledati dva od njih: prvi je ukupni protok zraka pored zrakoplova, koji pomaže zrakoplovu da ostane u zraku, a drugi je protok zraka kroz turbine, koji pomaže zrakoplovu da se kreće naprijed. Razmotrimo najprije prvi slučaj.

Razmotrite koje sile djeluju na zrakoplov tijekom leta. Djelovanje nekih od njih nije lako objasniti u okviru ovog članka, pa ćemo o njima govoriti općenito, pojednostavljenim modelom, bez objašnjavanja sitnih detalja. Sila koja gura avion prema gore i označena je B na slici - sila dizanja.

Sila koja zbog gravitacije našeg planeta vuče avion prema Zemlji – njena težina, na slici označeno sa C. Da bi zrakoplov ostao u zraku, uzgon mora nadvladati težinu zrakoplova. Opterećenje- treća sila koja djeluje na letjelicu u suprotnom smjeru kretanja. Odnosno, otpor se suprotstavlja kretanju prema naprijed. Tu silu možemo usporediti sa silom trenja koja usporava kretanje tijela po čvrstoj podlozi. Otpor je na našoj ilustraciji označen slovom D. Četvrta sila koja djeluje na letjelicu je povjerenje. Nastaje pri radu motora, a gura zrakoplov prema naprijed, odnosno usmjeren je suprotno od otpora. Na slici je označeno A.

Maseni protok zraka koji se kreće u odnosu na zrakoplov utječe na sve te sile osim težine. Ako pokušamo izvesti formulu za izračunavanje masenog protoka pomoću sile, primijetit ćemo da ako su sve ostale varijable konstantne, tada je sila izravno proporcionalna kvadratu brzine. To znači da ako udvostručite brzinu, tada će se sila povećati četiri puta, a ako povećate brzinu tri puta, tada će se sila, odnosno, povećati devet puta, i tako dalje. Ovaj odnos se naširoko koristi u aerodinamici, budući da nam ovo znanje omogućuje povećanje ili smanjenje brzine promjenom sile i obrnuto. Na primjer, da povećamo uzgon, možemo povećati brzinu. Također možete povećati brzinu zraka koji prolazi kroz motore kako biste povećali potisak. Umjesto brzine, možete promijeniti maseni protok.

Nemojte zaboraviti da na uzgon utječu ne samo brzina i maseni protok, već i druge varijable. Na primjer, smanjenje gustoće zraka smanjuje uzgon. Što se avion više diže, to je manja gustoća zraka, stoga, kako bi se najekonomičnije koristilo gorivo, ruta se izračunava tako da visina ne prelazi normu, odnosno da je gustoća zraka optimalna za kretanje.

Sada razmotrite primjer gdje se maseni protok koristi od strane turbina kroz koje prolazi zrak za stvaranje potiska. Kako bi letjelica svladala otpor i težinu i mogla ne samo ostati u zraku na željenoj visini, već i kretati se naprijed određenom brzinom, potisak mora biti dovoljno velik. Zrakoplovni motori stvaraju potisak propuštanjem velike struje zraka kroz turbine i istiskivanjem velikom snagom, ali na malu udaljenost. Zrak se udaljava od zrakoplova u suprotnom smjeru od njegova gibanja, a zrakoplov se, prema trećem Newtonovom zakonu, giba u suprotnom smjeru od gibanja zraka. Povećanjem masenog protoka povećavamo potisak.

Da bi se povećao potisak, umjesto povećanja masenog protoka, također se može povećati brzina kojom zrak izlazi iz turbina. U zrakoplovima se na ovo troši više goriva nego na povećanje masenog protoka, pa se ova metoda ne koristi.

Je li vam teško prevoditi mjerne jedinice s jednog jezika na drugi? Kolege su vam spremne pomoći. Postavite pitanje na TCTerms i u roku od nekoliko minuta dobit ćete odgovor.

G.V. Maslovsky, menadžer-konzultant,
CJSC "Energomash (Belgorod)", Belgorod

Danas neka poduzeća radije koriste parne kotlove s jediničnim kapacitetom do 25 t/h uključujući, gdje je prethodno planirano postaviti kotlove kapaciteta 35 ili 50 t/h s istim ukupnim instaliranim kapacitetom. Istodobno, kako pokazuju izračuni, troškovi ugradnje su oštro smanjeni (gotovo 3 puta) uz gotovo jednake ili čak niže ukupne troškove kotlovske opreme, a također je poboljšana učinkovitost upravljanja raspoloživom snagom.

Opis i značajke osnovne konstrukcije kotla

Godine 1995. stvoren je temeljno novi osnovni model prijenosnog kotlovskog bloka plinsko-uljnog kotla BEM-25/1,4-225GM (Sl. 1, 2). Kotao je dizajniran za korištenje kao početni kotao za Sjeverozapadnu CHPP u St. Petersburgu. Ovo je vodocijevni kotao s prirodnom cirkulacijom i dvostrukim bubnjem s vodoravnim razvojem plamena u potpuno zaklonjenom ložištu i konvektivnim plinskim kanalom uz ložište, gdje se kotao (isparavanje) skuplja i (ako je potrebno, pregrijavanje pare) nalazi se pregrijač.

Novost u ovoj izvedbi je prije svega približavanje vanjskih obrisa poprečnog presjeka glavne kotlovske jedinice (MBK) standardnom glavnom transportnom kolosijeku željeznice zbog konfiguracije poprečnog presjeka koja omogućuje postavljanje središta gornjeg bubnja bloka tijekom transporta (slika 3) u simetralu jednog od gornjih tupih kutova ove dimenzije, a donjeg bubnja - u području suprotnog donjeg desnog kut.

Strukturno, to dovodi do činjenice da okomita os, koja povezuje gornji i donji bubanj u radnom stanju, tijekom transporta dobiva nagnuti položaj pod kutom većim od 15 ° u odnosu na okomicu. Kao rezultat toga, dijelovi cijevi koji su tijekom transporta vodoravni, na primjer, bočni zasloni peći u radnom stanju, nalaze se u prostoru pod prilično strmim kutovima, što osigurava njihov pouzdan rad, jer isključeni su uvjeti za raslojavanje smjese pare i vode tijekom rada ovih cijevi kao isparivačkih.

Druga važna razlika je u tome što je komora za izgaranje napravljena s ogradom svih zidova izrađenih od potpuno zavarenih sita, a zatvorene su ne na bubnjevima, već na donjim i gornjim kolektorima, zauzvrat povezanim kratkim cijevima s odgovarajućim bubnjevima. Takva rješenja imaju niz prednosti kako u proizvodnji tako iu radu. Autonomna (konstruktivno) peć može se proizvoditi zasebno na paralelnom dijelu radionice, što proširuje opseg rada. Odsutnost dijelova bubnja grijanih dimnim plinovima povećava pouzdanost kotla. Potpuna plinonepropusnost smanjuje usis, čime se povećava učinkovitost kotla i stvaraju se preduvjeti za strožu kontrolu održavanja optimalnog omjera viška zraka na cijelom putu kotlovskog plina, što pak utječe na učinkovitost i stvaranje štetnih emisija. Predviđena je i mogućnost rada kotla pod tlakom.

Kao što je gore navedeno, svi dijelovi cijevi koji štite ložište nalaze se u prostoru pod kutom od najmanje 15 °, tako da nema masivne opeke na dnu peći u peći, što je tipično za druge kotlove ove vrste. Istovremeno, šamotne opeke ne samo da se štede, već se stvaraju i uvjeti za intenzivnije hlađenje baklje, jer. 20% površine grijanja peći nije isključeno iz izmjene topline. S druge strane, u novom bloku, površina stijenki ložišta za primanje zraka strukturno je više od 30% veća nego u sličnim kotlovima također zbog činjenice da su bubnjevi potpuno uklonjeni iz ložišta, što također ima povoljan učinak. utjecaj na proces izgaranja i apsorpciju topline u ložištu. Zbog šireg ložišta smanjena je vjerojatnost izbacivanja čestica loživog ulja na njegove bočne stijenke.

Glavna konstrukcijska rješenja osnovnog modela kotla zaštićena su RF patentima (“Boiler” RU 2096680, “Spacer” RU 2132511).

Kotlovi ovog tipa ne predviđaju ugradnju grijača zraka kako bi se izbjeglo prekomjerno stvaranje NOx pri izgaranju prirodnog plina, stoga se kod izgaranja loživog ulja preporuča upotpuniti kotao malim grijačem zraka, koji omogućio bi zagrijavanje zraka do 60 ^ 100 ° S.

Pretpostavlja se da postoje specifične izvedbe standardnih veličina ovisno o parametrima pare, izgaranju jedne ili dvije vrste goriva, otvorenom ili zatvorenom rasporedu kotla, odabranoj vrsti ekonomajzera i njegovom geografskom položaju u odnosu na glavni kotlovski blok.

Horizontalni konvektivni dimnjak ima zajedničku (razdjelnu) bočnu unutarnju stijenku s peći - potpuno zavareni cijevni zaslon za isparavanje. Ovaj dimnjak sadrži snopove kotlova za isparavanje zatvorene na bubnjevima i (ako je potrebno) pregrijač. U slučaju kada je nominalno zagrijavanje pare oko 30°C, kao pregrijač se koristi vanjska bočna stijenka - cijevni potpuno zavareni zaslon, koji je u ovom slučaju izrađen tako da osigurava minimalnu temperaturnu razliku u cijevi ovog zaslona duž dubine dimovodnog kanala. Ako je potrebno veće pregrijavanje pare (do 440 °C), pregrijač se izrađuje u obliku konvektivne površine iz jednog ili dva paketa. U isto vrijeme, spirale su smještene u vodoravnim ravninama kako bi se osigurala potpuna drenaža pregrijača. Vanjska bočna stijenka u ovom slučaju obavlja funkcije evaporativne grijaće površine. Isto rješenje bočne stijenke primjenjuje se na kotlove dizajnirane za proizvodnju samo zasićene pare.

Pri srednjim vrijednostima potrebnog pregrijavanja pare (do 310 ° C), pregrijač se izrađuje u obliku drenažnih konvektivnih zaslona.

Temperatura pare se kontrolira zaobilaženjem dijela protoka plina iznad ili ispod dimnjaka pregrijača kroz poseban kanal, na čijem izlazu je postavljena posebna rotacijska zaklopka. Zaklopka i pregradna stijenka između ovog kanala i pregrijača izrađeni su od visokolegiranog čelika. Kolektori koji se nalaze u plinskom kanalu zaštićeni su od izravnog toplinskog učinka protoka plina izolacijom, zatvoreni izvana gustim metalnim kućištem, također izrađenim od visokolegiranog čelika. S prednje strane kotla u sredini završnog zaslona ugrađen je jedan uljno-plinski plamenik odgovarajućeg toplinskog učina.

Produkti izgaranja, zbog nepostojanja masivne obloge u ložištu, zbog umjerenih toplinskih naprezanja presjeka i volumena ložišta, koji je dovoljno dugačak za horizontalni razvoj plamena, prilaze festonu ohlađenom na temperaturu od oko 1000-1100 °C, razvijaju se u festoon, koji završava pregradni zid, i ulaze u konvektivni dimnjak. Kapica dobiva poseban aerodinamički oblik, karakterističan za aparat s vodećim lopaticama, a cijevi u prvom kotlovskom snopu raspoređene su tako da su polja brzine i temperature u presjeku plinovoda ispred pregrijača jednaka. doveden u što ujednačenije stanje. Ovo bi trebalo svesti na minimum prisutnost temperaturnih promjena u izlaznom paketu pregrijača, povećavajući njegov radni vijek.

Životni vijek pregrijača također uvelike ovisi o kvaliteti pare. Strukturno, u kotlovima koji se razmatraju, intenzitet ogledala za isparavanje u gornjem bubnju je mali, ali tamo je ugrađen poseban uređaj unutar bubnja. Ovisno o tlaku u kotlu, ovaj uređaj je različit, ali zajedničko je da posvuda postoje dva stupnja isparavanja, a stražnji dio ložišta, kapica i početni dio konvektivnog plinovoda uz razrijeđenu konvektivne zrake raspoređene su u odjeljak za sol. Para iz odjeljka za sol ulazi u čisti odjeljak gornjeg bubnja, nakon miješanja s parom iz odjeljka za čisto, ulazi u horizontalni kolektor zasićene pare. Zatim se para šalje, ovisno o specifičnoj modifikaciji, u pregrijač ili izravno u izlazni razvodnik.

Kod zidnog pregrijača para ulazi u gornji ulazni razvodnik pregrijača. Iz ovog kolektora para u paralelnim cijevima ulazi u donji izlazni kolektor pregrijača. Ukupna površina protoka cijevi zidnog pregrijača, koji se nalazi u zoni toplijeg plina, znatno je veća u odnosu na ostale. Time se postiže ravnomjernija temperatura pregrijavanja pare unutar cijele bočne stijenke konvektivnog dimnjaka. S kraja donjeg kolektora para ulazi u kolektor pregrijane pare koji je instalirala operativna organizacija na mjestu pogodnom za održavanje.

U prisutnosti konvektivnog pregrijača, para iz horizontalnog kolektora zasićene pare (SSH) prvo ulazi u ulazni kolektor pregrijača koji se nalazi u ravnini okomitoj na os SHS. Nakon prolaska kroz zavojnice, para na kraju ulazi u izlazni kolektor, iz kojeg se usmjerava u kolektor pregrijane pare koji se nalazi izvan kotla.

Snopovi kotla (jedan ili više) nalaze se iza pregrijača, gdje se plinovi pri nazivnom opterećenju hlade na temperaturu od 300 ^ 400 ° C (ovisno o modifikaciji).

Plinovi nakon OBK-a šalju se u samostalni ekonomizator koji se ne može isključiti instaliran na mjestu pogodnom za održavanje. Ekonomajzer može biti izrađen od čeličnih rebrastih cijevi ili od lijevanog željeza, također rebrastih, VTI izvedbe. Za kotlove kapaciteta 16 t/h ili manje, namijenjene za rad

samo za plinsko gorivo postoji izvedba kotla s ekonomajzerom smještenim u sklopu prijenosnog OBK-a.

Ekonomizatori od lijevanog željeza koriste se pri izgaranju loživog ulja u kotlu i pri tlaku pare na izlazu iz kotla koji ne prelazi 24 kgf / cm 2. U ostalim slučajevima koristi se čelični ekonomajzer, ali kod izgaranja loživog ulja razmak između rebara je 1,5 puta veći nego kod kotla koji radi isključivo na plin. Ekonomajzer također može biti izrađen od glatkih cijevi s njihovim linijskim rasporedom u dovodnom kanalu.

Kotao, koji osigurava izgaranje loživog ulja, opremljen je stacionarnim plinsko-pulsnim čišćenjem, koje uključuje kompaktne komore za izgaranje, spojni vod za gorivo, armature i automatiku. Alternativno se za čišćenje grijaćih površina može koristiti i generator udarnih valova.

Kako bismo potvrdili gore navedeno, donosimo izvatke iz recenzija o iskustvima rada kotlova serije BEM od strane nekoliko organizacija.

A.V. Batselev, glavni inženjer, Rafinerija nafte Mozyr OJSC, Mozyr, regija Gomel, Republika Bjelorusija.

Kotao BEM-25/4.0-380GM komercijalno je u pogonu u Rafineriji nafte Mozyr OJSC od početka 1999. Kotao radi na plin za gorivo (u mnogim rafinerijama ovaj se plin spaljuje na svijeću, što dovodi ne samo do ekonomičnosti gubitke, ali i uzrokuje nepopravljivu štetu okolišu - ur.). Kod loženja kotla obično se koristi regulacija temperature pregrijane pare pomoću plinske zaklopke, zaobilazeći dio plinova kroz paralelni plinovod. Korištenje vrata omogućuje podešavanje temperature pare unutar 7-9% (30-35 ° C). Napominjemo jednostavnost održavanja kotla, širok raspon regulacije opterećenja, pouzdanost i ekološku učinkovitost u prihvatljivim granicama. Specifikacije za ovu vrstu goriva su potvrđene.

S.L. Kryachek, glavni inženjer tvornice, Angarsk Petrochemical Company, Angarsk, Irkutska regija.

Parni kotao BEM-25 / 1.6-270GM radi u Petrokemijskoj tvrtki Angarsk od 2002. Gorivo koje se koristi je plin promjenjivog sastava, proizveden u postrojenjima tvornice s kalorijskom vrijednošću od 500011000 kcal / m 3 (sadržaj vodika u loživom plinu iznosi do 70 %).

Tijekom razdoblja rada, ovaj kotao se pozitivno pokazao. Unatoč značajnim fluktuacijama u sastavu loživog plina, kotao dosljedno osigurava projektirani kapacitet od 25 t/h (maksimalni kapacitet kotla dosegao je 27 t/h) i temperaturu pregrijane pare. U razdoblju eksploatacije nisu izvođeni radovi na sanaciji evaporativnih površina.

P.T. Zayats, glavni inženjer energetike, VOAO Khimprom, Volgograd.

VOAO Khimprom upravlja s dva parna kotla BEM-25/4.0-380GM (jedan - od 1. kolovoza 2001.; drugi - od 9. kolovoza 2002.) koji rade na prirodni plin.

Tijekom rada pokazali su visoku ekonomsku učinkovitost i isplativost (u prosjeku oko godinu dana). Procesom proizvodnje pare lako se upravlja zahvaljujući posebnom programu ugrađenom u sustav automatskog upravljanja, koji pouzdano i sigurno pokreće, regulira proces proizvodnje pare i odabire najekonomičniji način proizvodnje pare i potrošnje prirodnog plina.

Kotlovi ove vrste su dinamični u radu, stabilno održavaju svoje parametre i nisu podložni slučajnim tehnološkim poremećajima. Održavanje kotla je lako dostupno.

AI Sinyakov, glavni inženjer energetike, JSC "Berezniki Soda Plant", Berezniki, Permski teritorij.

Tri kotla BEM 25 / 1.6-310G, koji rade od rujna 2003., pokazali su se s najbolje strane. Stvarni toplinski učinak i učinkovitost kotlova veći su od onih u putovnici, niska specifična potrošnja goriva za isporučenu toplinsku energiju.

Jedina okolnost koja je sprječavala puštanje kotlova u rad bila je povišena temperatura pregrijane pare (do 400°C), koja se nije mogla smanjiti u procesu rada na režimu i prilagodbi bez smanjenja parnog učinka kotlova. Nabavili smo i ugradili rashlađivače pare koji su omogućili reguliranje temperature pare u željenom rasponu.

V G. Ivanova, glavni inženjer, N.G. Borovskoy, voditelj termoelektrane, OJSC Rzhevsky Sakharnik, str. Rzhevka, okrug Shebekinsky, regija Belgorod

Kotao BEM-25/2.4-380GM radi u CHPP OAO Rzhevsky Sakharnik više od 7 godina. Usporednom analizom parnih kotlova DE-25/2,4-380GM i BEM-25/2,4-380GM dobili smo sljedeće podatke.

1. Kotao DE-25/2,4-380GM:

■ pri maksimalnom opterećenju ne proizvodi proračunsku količinu pare - umjesto 25 t/h, kapacitet pare je 17-18 t/h;

■ nema hitno ispuštanje vode iz gornjeg bubnja kada se razina podigne;

■ manje plinopropusni kotao i ekonomajzer vode;

■ ložište kotla nema sigurnosne protueksplozijske ventile za sigurniji rad kotla i osoblja za održavanje.

2. Kotao BEM-25/2,4-380GM:

■ ima manji ekonomajzer vode;

■ lakše podešavanje temperature pregrijane pare prigušivačem na obilaznom plinovodu;

■ ima dva eksplozivna ventila u ložištu kotla;

■ ima plinonepropusni kotao i ekonomizator vode, tijekom rada značajno se smanjuje količina dovoda zraka za izgaranje, a time se štedi električna energija na ventilatoru i odimovniku;

■ pri maksimalnom opterećenju može proizvesti do 30 t/h (para).