Sabitlik üçün bir kərpic divarının hesablanması nümunəsi. Güc üçün kərpic işlərinin hesablanması. Gücləndirilmiş strukturun kəsişmə ölçüləri

Şəkil 1. Layihələndirilən binanın kərpic sütunları üçün hesablama sxemi.

Bu vəziyyətdə təbii bir sual yaranır: sütunların tələb olunan gücü və dayanıqlığını təmin edəcək minimum bölməsi nədir? Əlbəttə ki, gil kərpic sütunlarının və daha çox evin divarlarının qoyulması ideyası yenilikdən uzaqdır və sütunun mahiyyəti olan kərpic divarların, divarların, sütunların hesablamalarının bütün mümkün aspektləri. , SNiP II-22-81 (1995) "Daş və möhkəmləndirilmiş hörgü strukturları" da kifayət qədər ətraflı təsvir edilmişdir. Hesablamalarda məhz bu normativ sənədə əməl edilməlidir. Aşağıdakı hesablama müəyyən edilmiş SNiP-dən istifadə nümunəsindən başqa bir şey deyil.

Sütunların gücünü və dayanıqlığını müəyyən etmək üçün bir çox ilkin məlumatlara sahib olmalısınız, məsələn: möhkəmlik üçün kərpic markası, sütunlardakı çarpazların dəstək sahəsi, sütunlardakı yük, bölmə sütunun sahəsi və bunların heç biri dizayn mərhələsində məlum deyilsə, aşağıdakı şəkildə edə bilərsiniz:

Mərkəzi sıxılma altında sabitlik üçün bir kərpic sütununun hesablanması nümunəsi

Dizayn:

Teras 5x8 m ölçüdə.Üç sütun (biri ortada və ikisi kənarları boyunca) 0,25x0,25 m kəsikli üzlük içi boş kərpicdən.Stunların oxları arasındakı məsafə 4 m.Kərpic möhkəmlik dərəcəsi M75-dir.

Dizayn fərziyyələri:

Belə bir dizayn sxemi ilə maksimum yük orta aşağı sütunda olacaq. Gücünə güvənməli olan odur. Sütundakı yük bir çox amillərdən, xüsusən də tikinti sahəsindən asılıdır. Məsələn, Sankt-Peterburqda 180 kq / m 2, Rostov-on-Donda isə 80 kq / m 2 təşkil edir. Damın özünün çəkisi 50-75 kq / m 2 nəzərə alınmaqla, Leninqrad vilayətinin Puşkin üçün damdan sütundakı yük aşağıdakı kimi ola bilər:

Damdan N = (180 1.25 + 75) 5 8/4 = 3000 kq və ya 3 ton

Döşəmə materialından və terrasda oturan insanlardan, mebeldən və s.-dən faktiki yüklər hələ bilinmədiyindən, lakin dəmir-beton plitə tam olaraq planlaşdırılmır, lakin döşəmənin taxta olacağı, ayrı-ayrılıqda uzanan kənarlı olacağı güman edilir. lövhələr, sonra terrasdan yükü hesablamaq üçün 600 kq / m 2 bərabər paylanmış bir yük götürə bilərsiniz, sonra mərkəzi sütuna təsir edən terrasdan cəmlənmiş qüvvə:

Terrasdan N = 600 5 8/4 = 6000 kq və ya 6 ton

3 m uzunluğunda sütunların öz çəkisi:

Sütun başına N = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kq və ya 0,65 ton

Beləliklə, sütunun bünövrənin yaxınlığındakı hissəsində orta aşağı sütunun ümumi yükü:

N təxminən \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kq və ya 10,3 ton ilə

Lakin bu halda nəzərə almaq olar ki, qışda maksimum olan qardan müvəqqəti yüklə yayda maksimum olan tavana müvəqqəti yüklənmənin eyni vaxtda tətbiq olunma ehtimalı çox da yüksək deyil. . Bunlar. bu yüklərin cəmi 0,9 ehtimal əmsalı ilə vurula bilər, onda:

N təxminən \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kq və ya 9,4 ton

Xarici sütunlarda hesablanmış yük demək olar ki, iki dəfə az olacaq:

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kq və ya 5,8 ton

2. Kərpic işlərinin möhkəmliyinin təyini.

M75 kərpic markası o deməkdir ki, kərpic 75 kqf / sm 2 yükə tab gətirməlidir, lakin kərpicin gücü və kərpic işinin gücü iki fərqli şeydir. Aşağıdakı cədvəl bunu anlamağa kömək edəcək:

Cədvəl 1. Kərpic işləri üçün hesablanmış sıxılma gücü (SNiP II-22-81 (1995) uyğun olaraq)

Ancaq bu hamısı deyil. Hamısı eyni SNiP II-22-81 (1995) s.3.11 a) dirəklərin və dayaqların sahəsi 0,3 m 2-dən azdırsa, dizayn müqavimətinin dəyərini artırmağı tövsiyə edir. iş şəraiti əmsalı γ s =0,8. Sütunumuzun kəsişmə sahəsi 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m 2 olduğundan, bu tövsiyədən istifadə etməli olacağıq. Gördüyünüz kimi, M75 markalı bir kərpic üçün, hətta M100 hörgü harçını istifadə edərkən, hörgü gücü 15 kqf / sm 2-dən çox olmayacaqdır. Nəticədə, sütunumuz üçün hesablanmış müqavimət 15 0,8 = 12 kq / sm 2 olacaq, onda maksimum sıxılma stressi olacaq:

10300/625 \u003d 16,48 kq / sm 2\u003e R \u003d 12 kq / sm 2

Beləliklə, sütunun lazımi gücünü təmin etmək üçün ya daha güclü bir kərpicdən istifadə etmək lazımdır, məsələn, M150 (M100 markası ilə hesablanmış sıxılma gücü 22 0,8 = 17,6 kq / sm 2 olacaq) və ya sütunun hissəsini artırın və ya hörgü eninə möhkəmləndirilməsini istifadə edin. Hələlik, daha davamlı üz kərpicindən istifadə etməyə diqqət edək.

3. Kərpic sütununun dayanıqlığının təyini.

Kərpic işinin gücü və bir kərpic sütununun dayanıqlığı da fərqli şeylərdir və hamısı eynidir SNiP II-22-81 (1995) aşağıdakı düsturdan istifadə edərək bir kərpic sütununun dayanıqlığını təyin etməyi tövsiyə edir.:

N ≤ m g φRF (1.1)

harada m g- uzunmüddətli yükün təsirini nəzərə alan əmsal. Bu vəziyyətdə, nisbətən desək, şanslıyıq, çünki bölmənin yüksəkliyində h≈ 30 sm, bu əmsalın dəyəri 1-ə bərabər götürülə bilər.

Qeyd: Əslində, m g əmsalı ilə hər şey o qədər də sadə deyil, təfərrüatları məqalənin şərhlərində tapa bilərsiniz.

φ - sütunun elastikliyindən asılı olaraq bükülmə əmsalı λ . Bu əmsalı müəyyən etmək üçün sütunun təxmini uzunluğunu bilmək lazımdır l 0 , lakin həmişə sütunun hündürlüyü ilə üst-üstə düşmür. Quruluşun təxmini uzunluğunun müəyyən edilməsinin incəlikləri ayrıca verilmişdir, burada sadəcə qeyd edirik ki, SNiP II-22-81 (1995) s. 4.3-ə əsasən: "Divarların və sütunların təxmin edilən hündürlükləri l 0 bükülmə əmsallarını təyin edərkən φ üfüqi dayaqlardakı dəstək şərtlərindən asılı olaraq aşağıdakıları qəbul etmək lazımdır:

a) sabit menteşəli dayaqlarla l 0 = H;

b) elastik üst dayaqla və aşağı dayaqda sərt çimdiklə: bir aşmalı binalar üçün l 0=1.5H, çoxşaxəli binalar üçün l 0=1.25H;

c) müstəqil tikililər üçün l 0 = 2N;

d) qismən sıxılmış dayaq hissələri olan konstruksiyalar üçün - faktiki çimdik dərəcəsi nəzərə alınmaqla, lakin az olmayan l 0 = 0,8 N, harada H- tavanlar və ya digər üfüqi dayaqlar arasındakı məsafə, dəmir-beton üfüqi dayaqlarla, işıqda onların arasındakı məsafə.

İlk baxışdan bizim hesablama sxemimizi b) bəndinin şərtlərini ödəyən hesab etmək olar. yəni götürə bilərsən l 0 = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 metr və ya 375 sm. Bununla belə, biz bu dəyəri yalnız aşağı dayaq həqiqətən sərt olduqda inamla istifadə edə bilərik. Bir kərpic sütunu təməl üzərində qoyulmuş bir dam örtüyü su yalıtım qatına qoyulacaqsa, belə bir dayaq daha çox menteşəli hesab edilməlidir və sərt bir şəkildə bağlanmamalıdır. Və bu vəziyyətdə, divarın müstəvisinə paralel bir müstəvidə quruluşumuz həndəsi cəhətdən dəyişkəndir, çünki döşəmə quruluşu (ayrıca yalançı lövhələr) bu müstəvidə kifayət qədər sərtliyi təmin etmir. Bu vəziyyətdən 4 çıxış yolu var:

1. Əsasən fərqli dizayn sxemini tətbiq edin

məsələn, təmələ bərkidilmiş metal sütunlar, döşəmə çarxlarının qaynaq ediləcəyi, sonra estetik səbəblərə görə metal sütunlar istənilən marka üz kərpici ilə örtülə bilər, çünki metal bütün yükü daşıyacaqdır. Bu vəziyyətdə, metal sütunların hesablanması lazım olduğu doğrudur, lakin təxmin edilən uzunluq götürülə bilər l 0=1.25H.

2. Başqa bir örtük düzəldin,

məsələn, bu vəziyyətdə sütunun həm yuxarı, həm də aşağı dəstəyini menteşəli hesab etməyə imkan verəcək təbəqə materiallarından l 0=H.

3. Sərtlik diafraqmasını düzəldin

divarın müstəvisinə paralel bir müstəvidə. Məsələn, kənarları boyunca sütunlar deyil, dayaqlar qoyun. Bu, həm də yuxarı və aşağı sütun dayaqlarını menteşəli olanlar kimi nəzərdən keçirməyə imkan verəcəkdir, lakin bu vəziyyətdə sərtlik diafraqmasını əlavə olaraq hesablamaq lazımdır.

4. Yuxarıdakı seçimlərə məhəl qoymayın və sütunları sərt dib dəstəyi ilə müstəqil hesab edin, yəni. l 0 = 2N

Nəhayət, qədim yunanlar materialların müqaviməti haqqında heç bir məlumatı olmadan, metal lövbərlərdən istifadə etmədən sütunlarını (kərpic olmasa da) qoydular və o dövrlərdə belə diqqətlə yazılmış tikinti kodları yox idi, buna baxmayaraq, bəzi sütunlar durun və bu günə qədər.

İndi sütunun təxmini uzunluğunu bilməklə, elastiklik əmsalını təyin edə bilərsiniz:

λ h =l 0 /h (1.2) və ya

λ i =l 0 /i (1.3)

harada h- sütunun bölməsinin hündürlüyü və ya eni, və i- ətalət radiusu.

Prinsipcə, dönmə radiusunu təyin etmək çətin deyil, bölmənin ətalət anını bölmənin sahəsinə bölmək və sonra nəticədən kvadrat kök çıxarmaq lazımdır, lakin bu vəziyyətdə bu çox lazım deyil. Beləliklə λh = 2 300/25 = 24.

İndi elastiklik əmsalının dəyərini bilməklə, nəhayət, cədvəldən bükülmə əmsalını təyin edə bilərik:

cədvəl 2. Döşəmə və möhkəmləndirilmiş hörgü strukturları üçün bükülmə əmsalları (SNiP II-22-81 (1995) uyğun olaraq)

Eyni zamanda, hörgü elastik xarakteristikası α cədvəllə müəyyən edilir:

Cədvəl 3. Döşəmənin elastik xarakteristikası α (SNiP II-22-81 (1995) uyğun olaraq)

Nəticədə bükülmə əmsalının dəyəri təxminən 0,6 olacaq (elastik xarakteristikanın dəyəri ilə) α = 1200, 6-cı bəndə uyğun olaraq). Sonra mərkəzi sütunda maksimum yük olacaq:

N p \u003d m g φγ RF ilə \u003d 1x0.6x0.8x22x625 \u003d 6600 kq< N с об = 9400 кг

Bu o deməkdir ki, 25x25 sm ölçüdə qəbul edilən bölmə aşağı mərkəzi mərkəzləşdirilmiş sıxılmış sütunun dayanıqlığını təmin etmək üçün kifayət deyil. Sabitliyi artırmaq üçün ən optimal sütunun hissəsini artırmaq olardı. Məsələn, ölçüləri 0,38x0,38 m olan bir yarım kərpic içərisində boşluq olan bir sütun qoyursanız, bu şəkildə təkcə sütunun kəsişmə sahəsi artmayacaqdır. 0,13 m 2 və ya 1300 sm 2, lakin sütunun dönmə radiusu da artacaq i= 11,45 sm. Sonra λ i = 600/11,45 = 52,4, və əmsalın qiyməti φ = 0,8. Bu halda, mərkəzi sütunda maksimum yük olacaq:

N p \u003d m g φγ RF ilə \u003d 1x0,8x0,8x22x1300 \u003d 18304 kq\u003e N ilə təxminən \u003d 9400 kq

Bu o deməkdir ki, 38x38 sm ölçülü bir bölmə, bir marj ilə aşağı mərkəzi mərkəzləşdirilmiş sıxılmış sütunun sabitliyini təmin etmək üçün kifayətdir və hətta kərpic markası azaldıla bilər. Məsələn, ilkin olaraq qəbul edilmiş M75 markası ilə son yük belə olacaq:

N p \u003d m g φγ RF ilə \u003d 1x0,8x0,8x12x1300 \u003d 9984 kq\u003e N təxminən \u003d 9400 kq

Hər şey kimi görünür, amma daha bir detalı nəzərə almaq məsləhətdir. Bu vəziyyətdə, təməl lentini (hər üç sütun üçün tək) etmək daha yaxşıdır, sütunlu deyil (hər sütun üçün ayrıca), əks halda təməlin hətta kiçik çökməsi də sütunun gövdəsində əlavə gərginliklərə səbəb olacaqdır və bu məhvinə səbəb ola bilər. Yuxarıda göstərilənlərin hamısını nəzərə alaraq, sütunların 0,51x0,51 m bölməsi ən optimal olacaq və estetik baxımdan belə bir bölmə optimaldır. Bu cür sütunların kəsik sahəsi 2601 sm 2 olacaqdır.

Eksantrik sıxılma altında sabitlik üçün bir kərpic sütununun hesablanması nümunəsi

Layihələndirilmiş evdə həddindən artıq sütunlar mərkəzləşdirilmiş şəkildə sıxılmayacaq, çünki çarpaz çubuqlar yalnız bir tərəfdən onlara dayanacaqdır. Çarpaz dirəklər bütün sütuna qoyulsa da, eyni zamanda, çarpazların əyilməsi səbəbindən döşəmədən və damdan gələn yük sütun hissəsinin mərkəzində olmayan həddindən artıq sütunlara köçürüləcəkdir. Bu yükün nəticəsinin tam olaraq harada ötürüləcəyi, dayaqlardakı çarpaz dirəklərin meyl bucağından, dirəklərin və sütunların elastik modullarından və bir sıra digər amillərdən asılıdır ki, bunlar məqalədə ətraflı müzakirə olunur. tirin yıxılmaq üçün dayaq hissəsi”. Bu yerdəyişmə yükün tətbiqi ekssentrikliyi e o adlanır. Bu vəziyyətdə, sütunlardakı döşəmə yükünün sütunun kənarına mümkün qədər yaxın köçürüləcəyi amillərin ən əlverişsiz birləşməsi ilə maraqlanırıq. Bu o deməkdir ki, yükün özündən əlavə, əyilmə anı da sütunlara bərabər olacaq M = Yoxdur, və bu an hesablamalarda nəzərə alınmalıdır. Ümumiyyətlə, sabitlik testi aşağıdakı düsturdan istifadə etməklə həyata keçirilə bilər:

N = φRF - MF/W (2.1)

harada V- bölmə modulu. Bu halda, damdan aşağı ekstremal sütunlar üçün yük şərti olaraq mərkəzləşdirilmiş şəkildə tətbiq edilə bilər və ekssentriklik yalnız tavandan gələn yüklə yaradılacaqdır. 20 sm eksantrikliyi ilə

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1x0.8x0.8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 kq >N cr = 5800 kq

Beləliklə, hətta çox böyük bir yük tətbiqi ekssentrikliyi ilə belə, biz ikiqat təhlükəsizlik marjasından daha çox şeyə sahibik.

Qeyd: SNiP II-22-81 (1995) "Daş və möhkəmləndirilmiş hörgü strukturları" daş konstruksiyaların xüsusiyyətlərini nəzərə alaraq bölmənin hesablanması üçün fərqli bir üsuldan istifadə etməyi tövsiyə edir, lakin nəticə təxminən eyni olacaq, buna görə də mən bunu etmirəm. SNiP tərəfindən tövsiyə olunan hesablama metodunu burada verin.

Kərpic kifayət qədər güclü tikinti materialıdır, xüsusilə də möhkəmdir və 2-3 mərtəbəli evlər tikərkən, adi keramika kərpiclərindən hazırlanmış divarlar adətən əlavə hesablamalara ehtiyac duymur. Buna baxmayaraq, vəziyyətlər fərqlidir, məsələn, ikinci mərtəbədə terraslı iki mərtəbəli ev planlaşdırılır. Teras döşəməsinin metal tirlərinin də dayanacağı metal çarxların 3 metr hündürlüyü olan üzlü içi boş kərpicdən hazırlanmış kərpic sütunlara dəstəklənməsi planlaşdırılır, damın dayanacağı 3 metr hündürlüyündə daha çox sütunlar olacaq:

Bu vəziyyətdə təbii bir sual yaranır: sütunların tələb olunan gücü və dayanıqlığını təmin edəcək minimum bölməsi nədir? Əlbəttə ki, gil kərpic sütunlarının və daha çox evin divarlarının qoyulması ideyası yenilikdən uzaqdır və sütunun mahiyyəti olan kərpic divarların, divarların, sütunların hesablamalarının bütün mümkün aspektləri. , SNiP II-22-81 (1995) "Daş və möhkəmləndirilmiş hörgü strukturları" da kifayət qədər ətraflı təsvir edilmişdir. Hesablamalarda məhz bu normativ sənədə əməl edilməlidir. Aşağıdakı hesablama müəyyən edilmiş SNiP-dən istifadə nümunəsindən başqa bir şey deyil.

Sütunların gücünü və dayanıqlığını müəyyən etmək üçün bir çox ilkin məlumatlara sahib olmalısınız, məsələn: möhkəmlik üçün kərpic markası, sütunlardakı çarpazların dəstək sahəsi, sütunlardakı yük, bölmə sütunun sahəsi və bunların heç biri dizayn mərhələsində məlum deyilsə, aşağıdakı şəkildə edə bilərsiniz:

mərkəzi sıxılma ilə

Dizayn:Ölçüləri 5x8 m olan terras.Üç sütun (biri ortada və ikisi kənarları boyunca) 0,25x0,25 m kəsikli üz içi içi boş kərpicdən.Stunların oxları arasındakı məsafə 4 m.Kərpic möhkəmliyi qiymət M75.

Belə bir dizayn sxemi ilə maksimum yük orta aşağı sütunda olacaq. Gücünə güvənməli olan odur. Sütundakı yük bir çox amillərdən, xüsusən də tikinti sahəsindən asılıdır. Məsələn, Sankt-Peterburqda damda qar yükü 180 kq/m², Rostov-na-Donuda isə 80 kq/m² təşkil edir. Damın özünün çəkisi 50-75 kq/m² nəzərə alınmaqla, Leninqrad vilayətinin Puşkin üçün damdan sütuna düşən yük aşağıdakı kimi ola bilər:

Damdan N = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kq və ya 3 ton

Döşəmə materialından və terrasda oturan insanlardan, mebeldən və s.-dən faktiki yüklər hələ bilinmədiyindən, lakin dəmir-beton plitə tam olaraq planlaşdırılmır, lakin döşəmənin taxta olacağı, ayrı-ayrılıqda uzanan kənarlı olacağı güman edilir. lövhələr, sonra terrasdan yükü hesablamaq üçün 600 kq/m² bərabər paylanmış yükü qəbul etmək olar, onda mərkəzi sütuna təsir edən terrasdan cəmlənmiş qüvvə:

Terasdan N = 600 5 8/4 = 6000 kq və ya 6 ton

3 m uzunluğunda sütunların öz çəkisi:

Sütundan N \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 kq və ya 0,65 ton

Beləliklə, sütunun bünövrənin yaxınlığındakı hissəsində orta aşağı sütunun ümumi yükü:

N təxminən \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kq ilə və ya 10,3 ton

Lakin bu halda nəzərə almaq olar ki, qışda maksimum olan qardan müvəqqəti yüklə yayda maksimum olan tavana müvəqqəti yüklənmənin eyni vaxtda tətbiq olunma ehtimalı çox da yüksək deyil. . Bunlar. bu yüklərin cəmi 0,9 ehtimal əmsalı ilə vurula bilər, onda:

N təxminən \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kq və ya 9,4 ton

Xarici sütunlarda hesablanmış yük demək olar ki, iki dəfə az olacaq:

N kr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kq və ya 5,8 ton

2. Kərpic işlərinin möhkəmliyinin təyini.

Kərpic markası M75 o deməkdir ki, kərpic 75 kqf / sm və sup2 yükə tab gətirməlidir, lakin kərpicin gücü və kərpic işinin gücü iki fərqli şeydir. Aşağıdakı cədvəl bunu anlamağa kömək edəcək:

Cədvəl 1. Hörgü üçün hesablanmış sıxılma gücü

Ancaq bu hamısı deyil. Eyni SNiP II-22-81 (1995) s. 3.11 a) sütunların və divarların sahəsi 0,3 m2-dən azdırsa, dizayn müqavimətinin dəyərini iş şəraiti əmsalı ilə çoxaltmağı tövsiyə edir. γ c \u003d 0.8. Sütunumuzun kəsişmə sahəsi 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2 olduğundan, bu tövsiyədən istifadə etməli olacağıq. Gördüyünüz kimi, M75 markalı bir kərpic üçün, hətta M100 hörgü harçını istifadə edərkən, hörgü gücü 15 kqf / sm²-dən çox olmayacaq. Nəticədə, sütunumuz üçün dizayn müqaviməti 15 0,8 = 12 kq / sm & sup2 olacaq, onda maksimum sıxılma stressi olacaq:

10300/625 = 16,48 kq/sm² > R = 12 kq/sm²

Beləliklə, sütunun lazımi möhkəmliyini təmin etmək üçün ya daha güclü bir kərpicdən istifadə etmək lazımdır, məsələn, M150 (M100 markası ilə hesablanmış sıxılma gücü 22 0,8 = 17,6 kq / sm və sup2 olacaqdır) və ya sütunun bölməsini artırın və ya hörgü eninə möhkəmləndirilməsini istifadə edin. Hələlik, daha davamlı üz kərpicindən istifadə etməyə diqqət edək.

3. Kərpic sütununun dayanıqlığının təyini.

Kərpic işinin gücü və bir kərpic sütununun dayanıqlığı da fərqli şeylərdir və hamısı eynidir SNiP II-22-81 (1995) aşağıdakı düsturdan istifadə edərək bir kərpic sütununun dayanıqlığını təyin etməyi tövsiyə edir.:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g- uzunmüddətli yükün təsirini nəzərə alan əmsal. Bu vəziyyətdə, nisbətən desək, şanslıyıq, çünki bölmənin yüksəkliyində h≤ 30 sm, bu əmsalın dəyəri 1-ə bərabər götürülə bilər.

φ - sütunun elastikliyindən asılı olaraq bükülmə əmsalı λ . Bu əmsalı müəyyən etmək üçün sütunun təxmini uzunluğunu bilmək lazımdır l o, lakin həmişə sütunun hündürlüyü ilə üst-üstə düşmür. Quruluşun təxmini uzunluğunun müəyyən edilməsinin incəlikləri burada göstərilmir, yalnız qeyd edirik ki, SNiP II-22-81 (1995) s. 4.3-ə əsasən: "Divarların və sütunların təxmin edilən hündürlükləri. l o bükülmə əmsallarını təyin edərkən φ üfüqi dayaqlardakı dəstək şərtlərindən asılı olaraq aşağıdakıları qəbul etmək lazımdır:

a) sabit menteşəli dayaqlarla l o = H;

b) elastik üst dayaqla və aşağı dayaqda sərt çimdiklə: bir aşmalı binalar üçün l o = 1.5H, çoxşaxəli binalar üçün l o = 1.25H;

c) müstəqil tikililər üçün l o = 2H;

d) qismən sıxılmış dayaq hissələri olan konstruksiyalar üçün - faktiki çimdik dərəcəsi nəzərə alınmaqla, lakin az olmayan l o = 0.8N, harada H- tavanlar və ya digər üfüqi dayaqlar arasındakı məsafə, dəmir-beton üfüqi dayaqlarla, işıqda onların arasındakı məsafə.

İlk baxışdan bizim hesablama sxemimizi b) bəndinin şərtlərini ödəyən hesab etmək olar. yəni götürə bilərsən l o = 1.25H = 1,25 3 = 3,75 metr və ya 375 sm. Bununla belə, biz bu dəyəri yalnız aşağı dayaq həqiqətən sərt olduqda inamla istifadə edə bilərik. Bir kərpic sütunu təməl üzərində qoyulmuş bir dam örtüyü su yalıtım qatına qoyulacaqsa, belə bir dayaq daha çox menteşəli hesab edilməlidir və sərt bir şəkildə bağlanmamalıdır. Və bu vəziyyətdə, divarın müstəvisinə paralel bir müstəvidə tikintimiz həndəsi cəhətdən dəyişkəndir, çünki tavanın quruluşu (ayrıca yalançı lövhələr) bu müstəvidə kifayət qədər sərtliyi təmin etmir. Bu vəziyyətdən 4 çıxış yolu var:

1. Əsasən fərqli dizayn sxemini tətbiq edin məsələn - təmələ bərkidilmiş metal sütunlar, onlara döşəmənin çarpazları qaynaq ediləcək, sonra estetik səbəblərə görə metal sütunlar istənilən markanın üz kərpici ilə örtülə bilər, çünki metal bütün materialı daşıyacaqdır. yük. Bu vəziyyətdə, metal sütunların hesablanması lazım olduğu doğrudur, lakin təxmin edilən uzunluq götürülə bilər l o = 1.25H.

2. Başqa bir örtük düzəldin məsələn, bu vəziyyətdə sütunun həm yuxarı, həm də aşağı dəstəyini menteşəli hesab etməyə imkan verəcək təbəqə materiallarından l o=H.

3. Sərtlik diafraqmasını düzəldin divarın müstəvisinə paralel bir müstəvidə. Məsələn, kənarları boyunca sütunlar deyil, dayaqlar qoyun. Bu, həm də yuxarı və aşağı sütun dayaqlarını menteşəli olanlar kimi nəzərdən keçirməyə imkan verəcəkdir, lakin bu vəziyyətdə sərtlik diafraqmasını əlavə olaraq hesablamaq lazımdır.

4. Yuxarıdakı seçimlərə məhəl qoymayın və sütunları sərt dib dəstəyi ilə müstəqil hesab edin, yəni. l o = 2H. Nəhayət, qədim yunanlar materialların müqaviməti haqqında heç bir məlumatı olmadan, metal lövbərlərdən istifadə etmədən sütunlarını (kərpic olmasa da) qoydular və o dövrlərdə belə diqqətlə yazılmış tikinti kodları yox idi, buna baxmayaraq, bəzi sütunlar durun və bu günə qədər.

İndi sütunun təxmini uzunluğunu bilməklə, elastiklik əmsalını təyin edə bilərsiniz:

λ h =l o /h (1.2) və ya

λ i =l o (1.3)

h- sütunun bölməsinin hündürlüyü və ya eni, və i- ətalət radiusu.

Prinsipcə, dönmə radiusunu təyin etmək çətin deyil, bölmənin ətalət anını bölmənin sahəsinə bölmək və sonra nəticədən kvadrat kök çıxarmaq lazımdır, lakin bu vəziyyətdə bu çox lazım deyil. Beləliklə λh = 2 300/25 = 24.

İndi elastiklik əmsalının dəyərini bilməklə, nəhayət, cədvəldən bükülmə əmsalını təyin edə bilərik:

cədvəl 2. Döşəmə və möhkəmləndirilmiş hörgü strukturları üçün bükülmə əmsalları
(SNiP II-22-81 (1995) uyğun olaraq)

Eyni zamanda, hörgü elastik xarakteristikası α cədvəllə müəyyən edilir:

Cədvəl 3. Döşəmənin elastik xarakteristikası α (SNiP II-22-81 (1995) uyğun olaraq)

Nəticədə bükülmə əmsalının dəyəri təxminən 0,6 olacaq (elastik xarakteristikanın dəyəri ilə) α = 1200, 6-cı bəndə uyğun olaraq). Sonra mərkəzi sütunda maksimum yük olacaq:

N p \u003d m g φγ ilə RF \u003d 1 0,6 0,8 22 625 \u003d 6600 kq< N с об = 9400 кг

Bu o deməkdir ki, 25x25 sm ölçüdə qəbul edilən bölmə aşağı mərkəzi mərkəzləşdirilmiş sıxılmış sütunun dayanıqlığını təmin etmək üçün kifayət deyil. Sabitliyi artırmaq üçün ən optimal sütunun hissəsini artırmaq olardı. Məsələn, ölçüləri 0,38x0,38 m olan bir yarım kərpic içərisində boşluq olan bir sütun qoyursanız, bu şəkildə təkcə sütunun kəsişmə sahəsi artmayacaqdır. 0,13 m2 və ya 1300 sm2, lakin sütunun dönmə radiusu da artacaq. i= 11,45 sm. Sonra λi = 600/11,45 = 52,4, və əmsalın qiyməti φ = 0,8. Bu halda, mərkəzi sütunda maksimum yük olacaq:

N p = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kq > N ilə təxminən = 9400 kq

Bu o deməkdir ki, 38x38 sm ölçülü bir bölmə, bir marj ilə aşağı mərkəzi mərkəzləşdirilmiş sıxılmış sütunun sabitliyini təmin etmək üçün kifayətdir və hətta kərpic markası azaldıla bilər. Məsələn, ilkin olaraq qəbul edilmiş M75 markası ilə son yük belə olacaq:

N p \u003d m g φγ RF ilə \u003d 1 0,8 0,8 12 1300 \u003d 9984 kq\u003e N təxminən \u003d 9400 kq

Hər şey kimi görünür, amma daha bir detalı nəzərə almaq məsləhətdir. Bu vəziyyətdə, təməl lentini (hər üç sütun üçün tək) etmək daha yaxşıdır, sütunlu deyil (hər sütun üçün ayrıca), əks halda təməlin hətta kiçik çökməsi də sütunun gövdəsində əlavə gərginliklərə səbəb olacaqdır və bu məhvinə səbəb ola bilər. Yuxarıda göstərilənlərin hamısını nəzərə alaraq, sütunların 0,51x0,51 m bölməsi ən optimal olacaq və estetik baxımdan belə bir bölmə optimaldır. Belə sütunların en kəsiyi sahəsi 2601 sm² olacaqdır.

Sabitlik üçün bir kərpic sütununun hesablanması nümunəsi
ekssentrik sıxılma altında

Layihələndirilmiş evdə həddindən artıq sütunlar mərkəzləşdirilmiş şəkildə sıxılmayacaq, çünki çarpaz çubuqlar yalnız bir tərəfdən onlara dayanacaqdır. Çarpaz dirəklər bütün sütuna qoyulsa da, eyni zamanda, çarpazların əyilməsi səbəbindən döşəmədən və damdan gələn yük sütun hissəsinin mərkəzində olmayan həddindən artıq sütunlara köçürüləcəkdir. Bu yükün nəticəsinin tam olaraq harada ötürüləcəyi dayaqlardakı çarpaz dirəklərin meyl bucağından, çarpazların və sütunların elastik modullarından və bir sıra digər amillərdən asılıdır. Bu yerdəyişmə yükün tətbiqi ekssentrikliyi e o adlanır. Bu vəziyyətdə, sütunlardakı döşəmə yükünün sütunun kənarına mümkün qədər yaxın köçürüləcəyi amillərin ən əlverişsiz birləşməsi ilə maraqlanırıq. Bu o deməkdir ki, yükün özündən əlavə, əyilmə anı da sütunlara bərabər olacaq M = Yoxdur, və bu an hesablamalarda nəzərə alınmalıdır. Ümumiyyətlə, sabitlik testi aşağıdakı düsturdan istifadə etməklə həyata keçirilə bilər:

N = φRF - MF/W (2.1)

V- bölmə modulu. Bu halda, damdan aşağı ekstremal sütunlar üçün yük şərti olaraq mərkəzləşdirilmiş şəkildə tətbiq edilə bilər və ekssentriklik yalnız tavandan gələn yüklə yaradılacaqdır. 20 sm eksantrikliyi ilə

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kq >N cr = 5800 kq

Beləliklə, hətta çox böyük bir yük tətbiqi ekssentrikliyi ilə belə, biz ikiqat təhlükəsizlik marjasından daha çox şeyə sahibik.

Qeyd: SNiP II-22-81 (1995) "Daş və möhkəmləndirilmiş daş konstruksiyalar" daş konstruksiyaların xüsusiyyətlərini nəzərə alaraq bölmənin hesablanması üçün fərqli bir üsuldan istifadə etməyi tövsiyə edir, lakin nəticə təxminən eyni olacaq, buna görə də hesablama metodu tövsiyə olunur. SNiP burada verilmir.

Xarici yük daşıyıcı divarları, ən azı, möhkəmlik, dayanıqlıq, yerli çökmə və istilik köçürməsinə qarşı müqavimət üçün nəzərdə tutulmalıdır. Tapmaq üçün kərpic divar nə qədər qalın olmalıdır , onu hesablamaq lazımdır. Bu yazıda biz kərpic işlərinin daşıma qabiliyyətinin hesablanmasını, sonrakı məqalələrdə isə qalan hesablamaları nəzərdən keçirəcəyik. Yeni bir məqalənin buraxılışını qaçırmamaq üçün bülletenə abunə olun və bütün hesablamalardan sonra divarın qalınlığının nə qədər olması lazım olduğunu öyrənəcəksiniz. Şirkətimiz kotteclərin tikintisi ilə, yəni aşağı mərtəbəli tikinti ilə məşğul olduğundan, bu kateqoriya üçün bütün hesablamaları nəzərdən keçirəcəyik.

daşıyıcılar divarlar adlanır, yükü qəbul edən döşəmə plitələrindən, örtüklərdən, şüalardan və s.

Şaxtaya davamlılıq üçün kərpic markasını da nəzərə almalısınız. Hər kəs özü üçün ən azı yüz il bir ev tikdiyindən, binanın quru və normal rütubət rejimi ilə 25 və yuxarı qiymət (M rz) qəbul edilir.

Quru və normal rütubətli bir ev, kottec, qaraj, yardımçı tikililər və digər tikililər tikərkən, istilik keçiriciliyi bərk kərpicdən daha aşağı olduğundan, xarici divarlar üçün içi boş kərpiclərdən istifadə etmək tövsiyə olunur. Müvafiq olaraq, istilik mühəndisliyi hesablaması ilə izolyasiyanın qalınlığı daha az olacaq, bu da onu satın alarkən pula qənaət edəcəkdir. Xarici divarlar üçün bərk kərpic yalnız hörgü möhkəmliyini təmin etmək lazımdırsa istifadə edilməlidir.

Döşəmənin möhkəmləndirilməsi yalnız kərpic və məhlulun keyfiyyətinin artırılması tələb olunan daşıma qabiliyyətini təmin etməyə imkan vermədiyi halda icazə verilir.

Bir kərpic divarının hesablanmasına bir nümunə.

Kərpic işlərinin daşıma qabiliyyəti bir çox amillərdən asılıdır - kərpic markasından, harç markasından, açılışların mövcudluğundan və onların ölçülərindən, divarların elastikliyindən və s. Daşıma qabiliyyətinin hesablanması dizayn sxeminin müəyyən edilməsi ilə başlayır. Divarları şaquli yüklər üçün hesablayarkən, divarın menteşəli sabit dayaqlarla dəstəklənməsi nəzərdə tutulur. Divarları üfüqi yüklər (külək) üçün hesablayarkən, divar sərt şəkildə sıxışdırılmış hesab olunur. Bu diaqramları qarışdırmamaq vacibdir, çünki an diaqramları fərqli olacaq.

Dizayn bölməsinin seçimi.

Boş divarlarda uzununa qüvvəsi N və maksimum əyilmə anı M olan döşəmənin dibinin səviyyəsindəki I-I kəsimi hesablanmış kimi qəbul edilir.Bu, çox vaxt təhlükəlidir. bölmə II-II, çünki əyilmə anı maksimumdan bir qədər azdır və 2/3M-ə bərabərdir və m g və φ əmsalları minimaldır.

Açılışları olan divarlarda bölmə lintellərin dibinin səviyyəsində götürülür.

Gəlin I-I bölməsinə baxaq.

Əvvəlki məqalədən Birinci mərtəbənin divarında yüklərin toplanması birinci mərtəbənin döşəməsindən P 1 \u003d 1.8t və üst mərtəbələrdən G \u003d G olan yükləri əhatə edən ümumi yükün əldə edilmiş dəyərini alırıq. P + P 2 +G 2 = 3,7 ton:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Döşəmə plitəsi a=150mm məsafədə divara söykənir. Üst-üstə düşmədən uzunlamasına qüvvə P 1 a / 3 = 150 / 3 = 50 mm məsafədə olacaqdır. Niyə 1/3? Çünki dəstək bölməsinin altındakı gərginlik diaqramı üçbucaq şəklində olacaq və üçbucağın ağırlıq mərkəzi dayaq uzunluğunun yalnız 1/3 hissəsidir.

Üst mərtəbəli G-dən gələn yük mərkəzdə tətbiq edilir.

Döşəmə plitəsindən gələn yük (P 1) bölmənin mərkəzində deyil, ondan bərabər məsafədə tətbiq olunduğundan:

e = h / 2 - a / 3 = 250mm / 2 - 150mm / 3 = 75 mm = 7,5 sm,

sonra I-I bölməsində əyilmə momentini (M) yaradacaq. An çiyindəki qüvvənin məhsuludur.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 sm = 13,5 t * sm

Onda uzununa qüvvənin ekssentrikliyi N olacaq:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 sm

Daşıyıcı divarın qalınlığı 25 sm olduğundan, hesablama təsadüfi ekssentriklik dəyərini nəzərə almalıdır e ν = 2 sm, onda ümumi ekssentriklik bərabərdir:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 sm

y=h/2=12,5 sm

e 0 \u003d 4,5 sm olduqda< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Eksantrik olaraq sıxılmış bir elementin hörgüsünün gücü düsturla müəyyən edilir:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Oranlar m g və φ 1 baxılan bölmədə I-I 1-ə bərabərdir.

III. DAŞ QURULUŞLARININ HESABASI

Birinci mərtəbənin döşəməsinin çarpaz çubuğunun dibi səviyyəsində estakada (şək. 30) yük, kN:

II qar rayonuna qar

haddelenmiş dam xalçası - 100 N / m 2

N/m 3 15 mm qalınlığında asfalt örtüyü

izolyasiya - N / m 3 sıxlığında 80 mm qalınlığında ağac lifli lövhələr

buxar maneəsi - 50 N / m 2

prefabrik dəmir-beton döşəmə plitələri - 1750 N / m 2

beton truss çəkisi

N / m 3-də divarın kərpic işində kornişin çəkisi

kərpic işlərinin çəkisi +3.03-dən yuxarıdır

mərtəbələrin çarpazlarından cəmlənmişdir (şərti olaraq çarpazların davamlılığını nəzərə almadan)

pəncərə doldurma çəkisi N/m2

yüksəklik səviyyəsində arakəsmə üzrə ümumi hesablanmış yük. +3,03

6.7.5 və 8.2.6-cı bəndlərə uyğun olaraq, hündürlüyü ilə parçalanmış divarın dayaq dirəklərinin dayaq səviyyəsində dayaq menteşələrinin yerləşdirilməsi ilə birarxa elementlərə baxılmasına icazə verilir. Bu halda, yuxarı mərtəbələrdən gələn yükün üst mərtəbənin divar hissəsinin ağırlıq mərkəzində tətbiq edilməsi nəzərdə tutulur və bu mərtəbə daxilindəki bütün kN yüklərin mərkəzinə nisbətən faktiki ekssentriklik ilə tətbiq edildiyi nəzərə alınır. divar hissəsinin çəkisi.

6.9-cu bəndin 8.2.2-ci bəndinə əsasən, çarpaz çubuğun dəstək reaksiyalarının tətbiq olunduğu yerdən məsafə P divarın daxili kənarına dayaq təzyiqinin vəziyyətini təyin edən dayaqlar olmadıqda, çarpaz çubuğun daxil edilməsinin dərinliyinin üçdə birindən çox olmayan və 7 sm-dən çox olmayan bir hissəsi götürülür (şək. 31).

Çarpaz çubuğun divara daxil edilməsinin dərinliyi ilə a h = 380 mm, a h: 3 = 380: 3 =

127 mm > 70 mm istinad təzyiq tətbiq nöqtəsini qəbul edir

R= 346,5 kN divarın daxili kənarından 70 mm məsafədə.

Aşağı mərtəbədəki divarın təxmini hündürlüyü

Binanın aşağı mərtəbəsinin estakadasının dizayn sxemi üçün təməlin kənarı səviyyəsində çimdiklə və tavan səviyyəsində menteşeli dəstəyi olan bir raf alırıq.

25 dərəcəli havan üzərində 100 dərəcəli silikat kərpicdən hazırlanmış divarın elastikliyi, R= 1,3 MPa cədvələ uyğun olaraq. 2 cədvəlin 1-ci qeydinə əsasən müəyyən edilir. 15 hörgü elastik xarakteristikası ilə a= 1000;

cədvələ uyğun olaraq bükülmə əmsalı. 18 j = 0,96. 4.14-cü bəndə əsasən, sərt üst dayağı olan divarlarda, dayaq bölmələrində uzununa əyilmə nəzərə alınmaya bilər (j = 1.0). Divar hündürlüyünün orta üçdə birində bükülmə əmsalı j = 0,96 hesablanmış dəyərə bərabərdir. Hündürlüyün istinad üçdə birində j j = 1,0-dan j = 0,96 hesablanmış qiymətə xətti olaraq dəyişir (şək. 32). Bölmənin dizayn bölmələrində, pəncərə açılışının yuxarı və aşağı səviyyələrində bükülmə əmsalının dəyərləri

çarpaz çubuğun dayaq səviyyəsində və pəncərə açılışının yuxarı və aşağı səviyyəsində divarın dizayn bölmələrində əyilmə anlarının dəyərləri

kNm;

kNm;

Pirsin eyni bölmələrindəki normal qüvvələrin dəyəri

Uzunlamasına qüvvələrin ekssentriklikləri e 0 = M:N:

Mm< 0,45 y= 0,45 × 250 = 115 mm;

Mm< 0,45 y= 115 mm;

Mm< 0,45 y= 115 mm;

4.7 bəndinə uyğun olaraq ekssentrik sıxılmış düzbucaqlı kəsikli divarın daşıma qabiliyyəti düsturla müəyyən edilir.

harada (j- düzbucaqlı elementin bütün bölməsi üçün uzununa əyilmə əmsalı; ); m g- uzunmüddətli yükün təsirini nəzərə alan əmsal (at h= 510mm > 300mm qəbul edir m g = 1,0); AMMA- divarın kəsişmə sahəsi.

Vologda şəhərində dəyişkən sayda mərtəbəli bir yaşayış binasının daşıyıcı divarının kərpic divarının gücünü yoxlayaq.

İlkin məlumatlar:

Döşəmə hündürlüyü - Net=2,8 m;

Mərtəbələrin sayı - 8 mərtəbə;

Daşıyıcı divarların addımı a = 6,3 m-dir;

Pəncərənin açılmasının ölçüləri - 1,5x1,8 m;

Pirsin en kəsiyinin ölçüləri -1,53x0,68 m;

Daxili verstin qalınlığı 0,51 m-dir;

Divarın kəsik sahəsi-A=1,04m 2;

Hər hörgü üçün döşəmə plitələrinin dəstəkləyici platformasının uzunluğu

Materiallar: qalınlaşdırılmış silikat kərpic (250CH120CH88) QOST 379-95, SUL-125/25 dərəcəli, silikat məsaməli daş (250CH120CH138) QOST 379-95, SRP -150/25 və içi boş silikat kərpic (250CH120CH88) GOST 379-95 marka SURP-150/25. 1-5 mərtəbələrin döşənməsi üçün M75 sement-qum harçından istifadə olunur, 6-8 mərtəbələr üçün hörgü sıxlığı \u003d 1800 kq / m 3, çox qatlı hörgü, izolyasiya - genişlənmiş polistirol marka PSB-S-35 n \u003d 35 kq / m3 (GOST 15588- 86). Çox qatlı hörgü ilə yük xarici divarın daxili verstinə köçürüləcək, buna görə də xarici verst və izolyasiyanın qalınlığını hesablayarkən nəzərə almırıq.

Səki və döşəmələrdən yüklərin yığılması cədvəl 2.13, 2.14, 2.15-də təqdim edilmişdir. Dizayn divarı Şəkildə göstərilmişdir. 2.5.

Şəkil 2.12. Qəsəbə divarı: a - plan; b - divarın şaquli hissəsi; c-hesablama sxemi; d - anların süjeti

Cədvəl 2.13. Kaplamada yüklərin toplanması, kN / m 2

Cədvəl 2.14. Çardaq döşəməsində yüklərin yığılması, kN/m2

Cədvəl 2.15. Döşəmənin üst-üstə düşməsində yüklərin toplanması, kN/m2

Cədvəl 2.16. 1 r.m-ə düşən yüklərin toplanması. xarici divardan t=680 mm, kN/m2

Yük sahəsinin enini 2.12 düsturuna uyğun olaraq təyin edirik

burada b - mərkəzi oxlar arasındakı məsafə, m;

a - döşəmə plitəsinin dəstəyinin dəyəri, m.

Kəmərin yükləmə sahəsinin uzunluğu (2.13) düsturla müəyyən edilir.

burada l bölmənin eni;

l f - pəncərə açılışlarının eni, m.

Yük sahəsinin müəyyən edilməsi (Şəkil 2.6-ya uyğun olaraq) (2.14) düsturuna əsasən aparılır.

Şəkil 2.13. Pierin yük sahəsini təyin etmək sxemi

Birinci mərtəbənin mərtəbələrinin dibi səviyyəsində daha yüksək mərtəbələrdən divara N qüvvəsinin hesablanması yük sahəsinə və döşəmələrdə, örtüklərdə və damlarda mövcud olan yüklərə, çəkisindən yükə əsaslanır. xarici divar.

Cədvəl 2.17. Yüklərin yığılması, kN/m

Yük adı	Layihə dəyəri kN/m
1. Kaplama dizaynı
2. Çardaq döşəməsi
3. Döşəmənin üst-üstə düşməsi
4. Xarici divar t=680 mm

Daş konstruksiyaların ekssentrik olaraq sıxılmış möhkəmləndirilməmiş elementlərinin hesablanması düstur 13-ə uyğun olaraq aparılmalıdır.