Расчет на термическую и динамическую стойкость. Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока. Проверка защитных аппаратов на термическую и динамическую стойкость

Токоограничивающие реакторы проверяются по условиям электродинамической и термической стойкости, должны выполняться следующие критерии проверки:
— электродинамическая стойкость: iдин * iуд, (3.7)
где iдин - электродинамической стойкости при (амплитудное значение) - см.табл.5.14, 5.15 ; для одинарных (не сдвоенных) реакторов при-водится только iдин, а для сдвоенных - амплитудное значение iдин и действующее значение Iдин тока электродинамической стойкости;

с учетом токоограничения, вычисляется по формулам (2.40) - (2.43);

— термическая стойкость:

Iтер 2·tтер * В, (3.8)

где Iтер - термической стойкости при - см.табл. 5.14, 5.15 ;
В - тепловой импульс тока с учетом токоограничения, вычисляется по формуле В = Iп0 * 2(tоткл + Таэ), (3.9)
где tоткл - время отключения резервной защитой; tоткл = 4 с;
Таэ - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ; Таэ = 0,1 - 0,23 с.
Результаты проверки представлены в табл. 3.5 - 3.7. Проверка электродинамической и термической стойкости для реакторов в схеме рис.2.1

Указанные реакторы типа РБУ 10-1000-0,14У3 являются не секционными, а многогрупповыми, т.к. на секции за реактором нет источников подпитки токов КЗ, кроме электродвигателей.
Максимальный протекает через реактор при в точке К2. Соответствующие токи с учетом токоограничения Iпc0 = 13,1 кА и iуд.с = 36,2 рассчитаны в табл.2.6. По электродинамической стойкости реакторы проходят с большим запасом - табл.3.5.

В табл.2.8 рассчитан тепловой импульс при за реактором В = 86,8 кА2·с. Строго говоря, указанный тепловой импульс учитывает токи подпитки двигателей за реактором, которые реально при в точке К2 через реактор не протекают. Но, как показывает табл.3.5, даже с учетом завышения теплового импульса, термическая стойкость обеспечивается с большим запасом.Расчет для реактора СР.
Максимальный протекает через СР-1 при на секции С1. Соответствующий с учетом токоограничения рассчитаем через вычисленный в п.3.2.2 короткого замыкания Iп0вг1 = 99,9 кА:

х*(б) = 99,9 1,05 ·5,78 = 0,061; — из уравнения (2.31)

Iп0 = 0,061 0,167 1,05 + ·5,78 = 26,7 кА, — формула (2.31)

где хр1*(б) = 0,167 - сопротивление реактора СР.

куд = 1 + ехр(-0,01/0,1) = 1,905 — формула (2.43)

iуд = 2 ·1,905·26,7 = 71,9 кА — формула (2.42)

В = 71,92·(4 + 0,1) = 2923 кА2·с — формула (3.9)

Расчет для реактора Р .

Максимальный протекает через реактор Р при на секции 2Р.
Соответствующий подпитки от системы Iп0 = 15,2 кА рассчитан в п.3.2.3. Ударный коэффициент остается прежним:
iуд = 2 ·1,905·15,2 = 41,0 кА — формула (2.42)
В = 15,22·(4 + 0,1) = 947 кА2·с — формула (3.9)Расчет для реактора Ррез.
Максимальный протекает через реактор Ррез при непосредственно за резервным реактором. Расчет в этом случае полностью совпадает с расчетом для рабочего реактора Р.

Расчет для реактора РС .

Максимальный протекает через реактор РС при на групповых сборках 6,3 кВ. Соответствующий подпитки от системы Iп0 = 13,6 кА рассчитан в п.3.2.4.
iуд = 2 ·1,905·13,6 = 36,6 кА — формула (2.42)
В = 13,62·(4 + 0,1) = 758 кА2·с — формула (3.9)Из табл.3.6 следует, что определяющим фактором является проверка реакторов на электродинамическую стойкость. По термической стойкости проходят с большим запасом, т.к. в время протекания тока термической стойкости tтер = 8 с значительно превышает tоткл = 4 с в формуле (3.9).

Проверка электродинамической и термической стойкости для реакторов в схеме рис.3.2

Стойкость трансформатора тока к механическим и тепловым воздействиям характеризуется током электродинамической стойкости и током термической стойкости.

Ток электродинамической стойкости I Д равен наибольшей амплитуде тока короткого замыкания за все время его протекания, которую трансформатор тока выдерживает без повреждений, препятствующих его дальнейшей исправной работе.

Ток I Д характеризует способность трансформатора тока противостоять механическим (электродинамическим) воздействиям тока короткого замыкания.

Электродинамическая стойкость может характеризоваться также кратностью K Д , представляющей собой отношение тока электродинамической стойкости к амплитуде .

Требования электродинамической стойкости не распространяются на шинные, встроенные и разъемные трансформаторы тока.

Ток термической стойкости

Ток термической стойкости I tт равен наибольшему действующему значению тока короткого замыкания за промежуток t т, которое трансформатор тока выдерживает в течение всего промежутка времени без нагрева токоведущих частей до температур, превышающих допустимые при токах короткого замыкания (см. ниже), и без повреждений, препятствующих его дальнейшей работе.

Термическая стойкость характеризует способность трансформатора тока противостоять тепловым воздействиям тока короткого замыкания.

Для суждения о термической стойкости трансформатора тока необходимо знать не только значения тока, проходящего через трансформатор, но и его длительность или, иначе говоря, знать общее количество выделенной теплоты, которое пропорционально произведению квадрата тока I tT и длительности его t T . Это время, в свою очередь, зависит от параметров сети, в которой установлен трансформатор тока, и изменяется от одной до нескольких секунд.

Термическая стойкость может характеризоваться кратностью К Т тока термической стойкости, представляющей собой отношение тока термической стойкости к действующему значению номинального первичного тока.

В соответствии с ГОСТ 7746-78 для отечественных трансформаторов тока установлены следующие токи термической стойкости:

• односекундный I 1Т или двухсекундный I 2Т (или кратность их K 1Т и K 2Т по отношению к номинальному первичному току) для трансформаторов тока на номинальные напряжения 330 кВ и выше;
• односекундный I 1Т или трехсекундный I 3Т (или кратность их K 1Т и K 3Т по отношению к номинальному первичному току) для трансформаторов тока на номинальные напряжения до 220 кВ включительно.

Между токами электродинамической и термической стойкости должны быть следующие соотношения:

для трансформаторов тока на 330 кВ и выше

для трансформаторов тока на номинальные напряжения до 220 кВ

Температурные режимы

Температура токоведущих частей трансформаторов тока при токе термической стойкости не должна превышать:

• 200 °C для токоведущих частей из алюминия;
• 250 °C для токоведущих частей из меди и ее сплавов, соприкасающихся с органической изоляцией или маслом;
• 300 °С для токоведущих частей из меди и ее сплавов, не соприкасающихся с органической изоляцией или маслом.

При определении указанных значений температуры следует исходить из начальных ее значений, соответствующих длительной работе трансформатора тока при номинальном токе.

Значения токов электродинамической и термической стойкости трансформаторов тока государственным стандартом не нормируются. Однако они должны соответствовать электродинамической и термической стойкости других аппаратов высокого напряжения, устанавливаемых в одной цепи с трансформатором тока. В табл. 1-2 приведены данные динамической и термической стойкости отечественных трансформаторов тока.

Таблица 1-2. Данные электродинамической и термической стойкости некоторых типов отечественных трансформаторов тока

Примечание. Электродинамическая и термическая стойкость зависит от механической прочности изоляционных и токоведущих частей, а также от поперечного сечения последних.

Трансформаторы тока предназначены для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле. (5 А, реже 1 или 2,5 А), а также для отделения цепей управления и защиты от первичных цепей высокого напряжения. Трансформаторы тока, применяемые в РУ, выполняют одновременно роль проходного изолятора (ТПЛ, ТПОЛ). В комплектных РУ применяются опорно-проходные (стержневые) трансформаторы тока - ТЛМ. ТПЛК, ТНЛМ, шинные - ТШЛ. в РУ 35 кВ и выше - встроенные, в зависимости от типа РУ и его напряжения.

Расчет трансформаторов тока на подстанции, по существу, сводится к проверке трансформатора тока, поставляемого комплектно с выбранной ячейкой. Итак, марка трансформатора тока зависит от типа выбранной ячейки; кроме того, трансформаторы тока выбирают:

1) по напряжению ;

2) по току (первичному и вторичному)

При этом следует иметь в виду, что номинальный вторичный ток 1А применяется для РУ 500 кВ и мощных РУ 330 кВ, в остальных случаях применяют вторичный ток 5 А. Номинальный первичный ток должен быть как можно ближе к расчетному току установки, так как недогрузка первичной обмотки трансформатора приводит к увеличению погрешностей.

Выбранный трансформатор тока проверяют на динамическую и термическую стойкость к токам короткого замыкания. Кроме этого трансформаторы тока подбирают по классу точности, который должен соответствовать классу точности приборов, подключаемых ко вторичной цепи измерительного трансформатора тока (ИТТ) - Чтобы трансформатор тока обеспечил заданную точность измерений, мощность подключенных к нему приборов не должна быть выше номинальной вторичной нагрузки, указанной в паспорте трансформатора тока.

Термическую стойкость трансформатора тока сравнивают с тепловым импульсом B k :

где - коэффициент динамической устойчивости.

Нагрузка вторичной цепи трансформатора тока может быть подсчитана по выражению:

где - сумма сопротивлений всех последовательно включенных обмоток приборов или реле;

Сопротивление соединительных проводов;

Сопротивление контактных соединений ( = 0.05 Ом, при 2 – 3-х приборах: при числе приборов большем 3 = 0,1 Ом).

Сопротивление приборов определяется по формуле:

где - удельное сопротивление провода;

l расч - расчетная длина проводов;

q - сечение проводов.

Длина соединительных проводов зависит от схемы соединения трансформатора тока:

где m - коэффициент, зависящий от схемы включения;

l - длина проводов (для подстанций принимают l = 5 м).

При включении трансформатора тока в одну фазу m = 2, при включении трансформатора тока в неполную звезду, , при включении в звезду, m =1.

Минимальное сечение проводов вторичных цепей трансформатора тока не должно быть меньше 2,5 мм 2 (для алюминия) и 1,5 мм 2 (для меди) по условию механической прочности. Если к трансформатору тока присоединены счетчики, эти сечения должны быть увеличены на одну ступень.

В РУ НН подстанции следует выбирать (проверять) трансформаторы тока в ячейках следующих типов: ввода, секционных, отходящих линий, а также в ячейках трансформатора собственных нужд. Расчетные токи этих ячеек определяются по выражениям (6.21-6.23), а в ячейках ТСН:

,

(6.38)

где S нтсн - номинальная мощность ТСН.

Результаты расчета сводятся в таблицу 6.8:

Таблица 6.8 - Сводная таблица по выбору трансформаторов тока РУ НН подстанци:

Параметр трансформатора	Условие выбора (проверки)	Типы ячеек
ввода	секционирования	отходящих линий	ТСН
Тип трансформатора	определяется серией ячейки (по справочнику)
Номинальное напряжение
Номинальный ток
первичный
вторичный	А
Класс точности	В соответствии с классом точности, присоединенных приборов
или
Динамическая устойчивость
Термическая устойчивость

Пример 1

Выбрать трансформатор тока в ячейке ввода силового трансформатора на подстанции. Номинальная мощность трансформатора 6,3 МВА, коэффициент трансформации 110/10,5 кВ. На подстанции установлено два трансформатора. Расчетная нагрузка подстанции составляет S max 10,75 МВА. Сеть 10 кВ не заземлена. Ударный ток на стороне низкого напряжения составляет 27,5 кА. К трансформаторам тока должны быть присоединены амперметры и счетчики активной и реактивной мощности. Тип ячеек в РУ-10 кВ - КРУ-2-10П.

Максимальный расчетный ток ячейки ввода (для наиболее неблагоприятного эксплуатационного режима):

А.

Выбирается ближайший стандартный трансформатор тока, встроенный в ячейку ввода (КРУ-2-10П) - ТПОЛ-600/5-0,5/Р с двумя вторичными обмотками: для измерительных приборов и релейной защиты. Номинальная нагрузка такого трансформатора тока класса точности 0,5 - S 2 = 10 ВА (r 2 = 0,4 Ом), кратность электродинамической устойчивости, k дин = 81, кратность термической устойчивости, k Т = 3 с. Эти данные указаны в /3, 10/.

Выбранный трансформатор тока проверяется на электродинамическую устойчивость:

,

а также на термическую устойчивость:

,

C из расчета (таблица 4.4); T a =0,025 с по таблице 4.3;

1105,92 > 121,78.

В незаземленных цепях достаточно иметь трансформаторы тока в двух фазах, например, в A и C. Определяются нагрузки на трансформатор тока от измерительных приборов, данные сводятся в таблицу 6.9:

Таблица 6.9 – Нагрузка измерительных приборов по фазам

Из таблицы видно, что наиболее нагруженной является фаза А, ее нагрузка составляет ВА или r приб = 0,204 Ом. Определяется сопротивление соединительных проводов из алюминия сечением q = 4 мм 2 , длиной l = 5 м.

Ом,

где = 0,0283 Ом/м·мм 2 для алюминия;

Полное сопротивление вторичной цепи:

где r конт = 0,05 Ом.

Сравнивая паспортные и расчетные данные по вторичной нагрузке трансформаторов тока получаем:

Следовательно, выбранный трансформатор тока проходит по всем параметрам.

При выборе аппаратов и проводников в цепи линии необходимо учесть что

а) ошиновка ответвлений от шин и проходные изоляторы между сборными шинами и разъединителями (при наличии разделяющих полок) должны быть выбраны исходя из короткого замыкания до реактора;

б) выбор шинных разъединителей, выключателей, трансформаторов тока, проходных изоляторов и ошиновки, устанавливаемых до реактора, следует выполнять по значениям тонов короткого замыкания за реактором.

Расчетным видом короткого замыкания при проверке электродинамичекой стойкости аппаратов и жестких шин с относящимися к ним поддерживающими и опорными конструкциями является трехфазное короткое замыкание. Термическую стойкость следует проверять также по трехфазному короткому замыканию. Аппаратура и токопроводы, применяемые в цепях генераторов мощностью 60 МВт и более, а также в цепях блоков генератор - трансформатор такой же мощности, должны проверяться по термической стойкости, исходя из расчетного времени короткого замыкания 4с. Поэтому для цепи генератора следует рассмотреть трёхфазное и двухфазное короткое замыкание. Отключающую способность аппаратов в незаземленных или резонансно-заземленных сетях (сети напряжением до 35 кВ включительно) следует проверять по току трехфазного короткого замыкания. В эффективно заземленных сетях (сети напряжением 110 кВ и выше) определяют токи при трехфазном и однофазном коротком замыкании, в проверку отключающей способности делают по более тяжелому режиму с учетом условий восстановления напряжения.

Проверка на электродинамическую стойкость.

Ударные токи короткого замыкания могут вызвать поломки электрических аппаратов и шинных конструкций. Чтобы этого не произошло, каждый тип аппаратов испытывают на заводе, устанавливая для него наибольший допустимый ток короткого замыкания (амплитудное значение полного тока) i дин. В литературе встречается и другое название этого тока – предельный сквозной ток короткого замыкания i пр.скв.

Условие проверки на электродинамическую стойкость имеет вид

i уд ≤ i дин,

где i уд – расчетный ударный ток в цепи..

Проверка на термическую стойкость.

Проводники и аппараты при коротком замыкании не должны нагреваться выше допустимой температуры, установленной нормами для кратковременного нагрева.

Для термической стойкости аппаратов должно быть выполнено условие

где B к - импульс квадратичного тока короткого замыкания, пропорциональный количеству тепловой анергии, выделенной за время короткого замыкания;

I тер - номинальный ток термической стойкости аппарата;

t тер - номинальное время термической стойкости аппарата.

Аппарат может выдержать ток I тер в течение времени t тер.

Импульс квадратичного тока короткого замыкания

где i t – мгновенное значение тока короткого замыкания в момент t;

t отк – время от начала короткого замыкания до его отключения;

B к.п - тепловой импульс периодической составляющей тока короткого замыкания;

B к.а - тепловой импульс апериодической составляющей тока короткого замыкания.

Тепловой импульс B к определяется по-разному в зависимости от местонахождения точки короткого замыкания в электрической схеме.

Можно выделить три основных случая:

· удалённое короткое замыкание,

· короткое замыкание вблизи генераторов или синхронных компенсаторов,

· короткое замыкание вблизи группы мощных электродвигателей:

В первом случае полный тепловой импульс короткого замыкания

где I п.0 - действующее значение периодической составляющей начальною тока короткого замыкания;

Т а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания.

Определение теплового импульса В к для двух других случаев короткого замыкания довольно сложно. Для ориентировочных расчетов можно воспользоваться приведенным выражением В к.

Согласно ПУЭ время отключения t отк складывается из времени действия основной релейной защиты данной цепи t р.з и полного времени отключения выключателя t о.в;

t отк = t р.з + t о.в

Кабели и шины выбирают по номинальным параметрам (току и напряжению) и проверяют на термическую и динамическую стойкость при КЗ. Поскольку процесс КЗ кратковременный, то можно считать, что все тепло, выделяемое в проводнике кабеля, идет на его нагрев. Температура нагрева кабеля определяется его удельным сопротивлением, теплоемкостью, рабочей температурой. Температура нагрева кабеля в нормальном рабочем режиме

где t о.ср - температура окружающей среды (почвы); t доп - допустимая температура при нормальном режиме, принимаемая равной 60 °С;I доп - допустимый ток для выбранного сечения.

Максимально допустимые кратковременные превышения температуры при КЗ для силовых кабелей с бумажной пропитанной изоляцией принимаются: до 10 кВ с медными и алюминиевыми жилами - 200 °С; 20-35 кВ с медными жилами - 175 °С.

Проверка сечения кабеля на термическую стойкость к токам КЗ проводится по выражению

(10.27)

где В к - тепловой импульс; С = А кон –А нач - коэффициент, соответствующий разности выделенного тепла в проводнике после короткого замыкания и до него.

Для кабелей напряжением 6-10 кВ с бумажной изоляцией и медными жилами С = 141, с алюминиевыми жилами С = 85; для кабелей с поливинилхлоридной или резиновой изоляцией с медными жиламиС = 123, с алюминиевыми жиламиС = 75.

При КЗ по токоведущим частям проходят токи переходного режима, вызывая сложные динамические усилия в шинных конструкциях и аппаратах электрических установок. Усилия, действующие на жесткие шины и изоляторы, рассчитывают по наибольшему мгновенному значению тока трехфазного КЗ i у. При этом определяют максимальное усилиеF на шинную конструкцию без учета механических колебаний, но с учетом расстоянияl между изоляторами шинной конструкции и расстояния между фазами а (рис. 10.2).

Рис. 10.2. Расстояние между фазами (b ,h - размеры шин)

Допускаемые напряжения, МПа: для меди МТ - 140, для алюминия AT- 70, для алюминия АТТ - 90, для стали - 160.

В многополосных шинах кроме усилия между фазами возникает усилие между полосами, расчет в этом случае усложняется.

Электродинамические усилия в токоведущих частях выключателей, разъединителей и других аппаратов сложны и трудно поддаются расчету, поэтому заводы-изготовители указывают допустимый через аппарат предельный сквозной ток КЗ (амплитудное значение) I ном дин, который не должен быть меньше найденного в расчете ударного токаI у при трехфазном КЗ.

Сроки службы электротехнического оборудования в зависимости от режимов работы и характеристик внешней среды

Лекция №12-13 Показатели качества электроэнергии и способы ее обеспечения Нормы качества электрической энергии и область их применения в системах электроснабжения

Важной составной частью многогранной проблемы электромагнитной совместимости, под которой понимают совокупность электрических, магнитных и электромагнитных полей, которые генерируют электрообъекты, созданные человеком, и воздействуют на мертвую (физическую) и живую (биологическую) природу, на техническую, информационную, социальную реальности, становится подсистема качества электроэнергии ПКЭ, которая в электрической сети характеризуется показателями качества электроэнергии. Перечень и нормативные (допустимые) значения ПКЭ установлены ГОСТ 13109-97 «Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения», введенного с 01.01.1999 взамен существующего ГОСТ 13109-87.

Понятие качества электрической энергии отличается от понятия качества других товаров. Качество электроэнергии проявляется через качество работы электроприемников. Поэтому, если он работает неудовлетворительно, а в каждом конкретном случае анализ качества потребляемой электроэнергии дает положительные результаты, то виновато качество изготовления или эксплуатации. Если ПКЭ не соответствуют требованиям ГОСТа, то предъявляются претензии к поставщику – энергетическому предприятию. В целом ПКЭ определяют степень искажения напряжения электрической сети в результате кондуктивных помех (распределяющихся по элементам электрической сети), вносимых как энергоснабжающей организацией, так и потребителями.

Снижение качества электроэнергии обусловливает:

Увеличение потерь во всех элементах электрической сети;

Перегрев вращающихся машин, ускоренное старение изоляции, сокра­щение срока службы (в некоторых случаях выход из строя) электрооборудования;

Рост потребления электроэнергии и требуемой мощности электрообору­дования;

Нарушение работы и ложные срабатывания устройств релейной защиты и автоматики;

Сбои в работе электронных систем управления, вычислительной техники и специфического оборудования;

Вероятность возникновения однофазных коротких замыканий из-за ус­коренного старения изоляции машин и кабелей с последующим переходом однофазных замыканий в многофазные;

Появление опасных уровней наведенных напряжений на проводах и тро­сах отключенных или строящихся высоковольтных линий электропередач, на­ходящихся вблизи действующих;

Помехи в теле- и радиоаппаратуре, ошибочную работу рентгеновского оборудования;

Неправильную работу счетчиков электрической энергии.

Часть ПКЭ характеризует помехи, вносимые установившимся режимом работы электрооборудования энергоснабжающей организации и потребителей, т. е. вызванные особенностями технологического процесса производства, передачи, распределения потребления электроэнергии. К ним относятся отклонения напряжения и частоты, искажения синусоидальности формы кривой напряжения, несимметрия и колебания напряжения. Для их нормирования установлены допустимые значения ПКЭ.

Другая часть характеризует кратковременные помехи, возникающие в электрической сети в результате коммутационных процессов, грозовых и атмосферных явлений, работы средств защиты и автоматики и послеаварийных режимов. К ним относятся провалы и импульсы напряжения, кратковременные перерывы электроснабжения. Для этих ПКЭ допустимые численные значения ГОСТом не установлены. Однако такие параметры, как амплитуда, длительность, частота и другие, должны измеряться и составлять статистические массивы данных, характеризующие конкретную электрическую сеть в отношении вероятности появления кратковременных помех.

ГОСТ 13109-97 устанавливает показатели и нормы в электрических сетях систем электроснабжения общего назначения переменного трехфазного и однофазного тока частотой 50 Гц в точках, к которым присоединяются электрические сети, находящиеся в собственности различных потребителей электрической энергии, или приемники электрической энергии (точки общего присоединения). Нормы применяют при проектировании и эксплуатации электрических сетей, а также при установлении уровней помехоустойчивости электроприемников и уровней кондуктивных электромагнитных помех, вносимых этими приемниками. Установлено два вида норм: нормально допустимые и предельно допустимые. Оценка соответствия нормам проводится в течение расчетного периода, равного 24 часам.

Качество электроэнергии характеризуется параметрами (частоты и напряжения) в узлах присоединений уровней системы электроснабжения.

Частота - общесистемный параметр определяется балансом активной мощности в системе. При возникновении дефицита активной мощности в системе происходит снижение частоты до такого значения, при котором устанавливается новый баланс вырабатываемой и потребляемой электроэнергии. При этом снижение частоты связано с уменьшением скорости вращения электрических машин и уменьшением их кинетической энергии. Освобождающаяся при этом кинетическая энергия используется для поддержания частоты. Поэтому частота в системе меняется сравнительно медленно. Однако при дефиците активной мощности (более 30%) частота меняется быстро и возникает эффект «мгновенного» изменения частоты - «лавина частоты». Изменение частоты со скоростью более 0,2 Гц в секунду принято называть колебаниями частоты.

Напряжение в узле электроэнергетической системы определяется балансом реактивной мощности по системе в целом и балансом реактивной мощности в узле электрической сети. Устанавливается 11 показателей качества электроэнергии:

установившееся отклонение напряжения δU у;

размах изменения напряжения δU t ;

доза фликера Р t ;

коэффициент искажения синусоидальности кривой междуфазного (фазного) напряжения К U ;

коэффициент n - й гармонической составляющей напряжения К U ( n ) ;

коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности К 2 U ;

коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности К 0 U ;

отклонения частоты Δf;

длительность провала напряжения Δt п;

импульсное напряжение U имп;

коэффициент временного перенапряжения K пер U .

Не на все ПКЭ стандартом установлены нормы. Так, установившееся отклонение напряжения (под этим термином понимается среднее за 1 мин отклонение, хотя процесс изменения действующего значения напряжения в течение этой минуты может быть совсем неустановившимся) нормируется только в сетях 380/220 В, а в точках сетей более высокого напряжения его следует рассчитывать. Для провалов напряжения установлена лишь предельно допустимая длительность каждого (30 с) в сетях напряжением до 20 кВ и представлены статистические данные об относительной дозе провалов разной глубины в общем числе провалов, но не приводятся статистические данные о их числе за единицу времени (неделю, месяц и т. п.). По импульсным напряжениям и временным перенапряжениям нормы не установлены, но дана справочная информация о возможных их значениях в сетях энергоснабжающих организаций.

При определении значений некоторых показателей КЭ используют следующие вспомогательные параметры электрической энергии:

Частоту повторения изменений напряжения F δUt ;

Интервал между изменениями напряжения Δt i , i +1 ;

Глубину провала напряжения δU п ,

Частость появления провалов напряжения F п ;

Длительность импульса по уровню 0,5 его амплитуды Δt имп 0,5 ;

Длительность временного перенапряжения Δt пер U .

На все ПКЭ, численные значения норм на которые есть в стандарте, договорно запускается механизм штрафных санкций, формируемый на шесть ПКЭ из 11 перечисленных: отклонение частоты; отклонение напряжения; доза фликера; коэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения; коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности; коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности.

Ответственность за недопустимые отклонения частоты безусловно лежит на энергоснабжающей организации. За недопустимые отклонения напряжения энергоснабжающая организация несет ответственность в случае, если потребитель не нарушает технических условий потребления и генерации реактивной мощности. Ответственность за нарушение норм по четырем остальным (ПКЭ с определяемой ответственностью) возлагается на виновника, определяемого на основе сопоставления включенного в договор допустимого вклада в значение рассматриваемого ПКЭ в точке учета электроэнергии с фактическим вкладом, вычисляемым на основе измерений. Если допустимые вклады в договоре не указаны, энергоснабжающая организация несет ответственность за низкое качество, независимо от виновника его ухудшения.