Presioni i disponueshëm. Funksionimi i rrjeteve të ngrohjes. Llogaritja hidraulike e sistemeve të ngrohjes së ujit duke përdorur metodën e humbjes së presionit specifik për shkak të fërkimit

Q[KW] = Q[Gcal]*1160;Konvertimi i ngarkesës nga Gcal në kW

G[m3/orë] = Q[KW]*0,86/ ΔT; ku ΔT– ndryshimi i temperaturës ndërmjet furnizimit dhe kthimit.

Shembull:

Temperatura e furnizimit nga rrjetet e ngrohjes T1 – 110˚ ME

Temperatura e furnizimit nga rrjetet e ngrohjes T2 – 70˚ ME

Rrjedha e qarkut të ngrohjes G = (0,45*1160)*0,86/(110-70) = 11,22 m3/orë

Por për një qark të nxehtë me një kurbë të temperaturës 95/70, shkalla e rrjedhës do të jetë krejtësisht e ndryshme: = (0.45*1160)*0.86/(95-70) = 17.95 m3/orë.

Nga kjo mund të konkludojmë: sa më i ulët të jetë diferenca e temperaturës (ndryshimi i temperaturës midis furnizimit dhe kthimit), aq më i madh kërkohet rrjedha e ftohësit.

Zgjedhja e pompave të qarkullimit.

Kur zgjidhni pompat e qarkullimit për ngrohje, ujë të nxehtë, sisteme ventilimi, duhet të dini karakteristikat e sistemit: rrjedha e ftohësit,

të cilat duhet të sigurohen dhe rezistenca hidraulike sistemeve.

Rrjedha e ftohësit:

G[m3/orë] = Q[KW]*0,86/ ΔT; ku ΔT– ndryshimi i temperaturës ndërmjet furnizimit dhe kthimit;

Hidraulike Rezistenca e sistemit duhet të sigurohet nga specialistë që kanë llogaritur vetë sistemin.

Për shembull:

Ne e konsiderojmë sistemin e ngrohjes me një grafik të temperaturës 95˚ C / 70˚ Me dhe ngarkesë 520 kW

G[m3/orë] =520*0,86/25 = 17,89 m3/orë~ 18 m3/orë;

Rezistenca e sistemit të ngrohjes ishteξ = 5 metra ;

Në rastin e një sistemi të pavarur ngrohjeje, duhet të kuptoni se rezistenca e shkëmbyesit të nxehtësisë do t'i shtohet kësaj rezistence prej 5 metrash. Për ta bërë këtë, duhet të shikoni llogaritjen e tij. Për shembull, le të jetë kjo vlerë 3 metra. Pra, rezistenca totale e sistemit është: 5+3 = 8 metra.

Tani është mjaft e mundur të zgjedhësh pompë qarkullimi me shpejtësi rrjedhëse 18m3/orë dhe një kokë 8 metra.

Për shembull ky:

NË në këtë rast, pompa zgjidhet me një diferencë të madhe, ju lejon të siguroni pikën e funksionimitrrjedhje/presion në shpejtësinë e parë të funksionimit të tij. Nëse për ndonjë arsye ky presion nuk është i mjaftueshëm, pompa mund të "përshpejtohet" në 13 metra me shpejtësinë e tretë. Opsioni më i mirë konsiderohet një version i pompës që ruan pikën e funksionimit në shpejtësinë e dytë.

Është gjithashtu mjaft e mundur, në vend të një pompë të zakonshme me tre ose një shpejtësi funksionimi, të instaloni një pompë me një të integruar konvertues i frekuencës, për shembull kjo:

Ky version i pompës është, natyrisht, më i preferuari, pasi lejon rregullimin më fleksibël të pikës së funksionimit. E vetmja pengesë është kostoja.

Është gjithashtu e nevojshme të mbani mend se për qarkullimin e sistemeve të ngrohjes është e nevojshme të sigurohen dy pompa brenda të detyrueshme(kryesore/backup), dhe për qarkullimin e linjës DHW është mjaft e mundur të instalohet një.

Sistemi i rimbushjes. Zgjedhja e pompës së sistemit të karikimit.

Natyrisht, një pompë karikimi është e nevojshme vetëm nëse sisteme të pavarura, në veçanti ngrohje, ku ngrohja dhe qarku i nxehtë

të ndara nga një shkëmbyes nxehtësie. Vetë sistemi i përbërjes është i nevojshëm për të mbajtur presion të vazhdueshëm në qarkun sekondar në rast të rrjedhjeve të mundshme

në sistemin e ngrohjes, si dhe për mbushjen e vetë sistemit. Vetë sistemi i përbërjes përbëhet nga një ndërprerës presioni, një valvul solenoid dhe një rezervuar zgjerimi.

Një pompë make-up instalohet vetëm kur presioni i ftohësit në kthim nuk është i mjaftueshëm për të mbushur sistemin (piezometri nuk e lejon atë).

Shembull:

Presioni i kthimit të ftohësit nga rrjetet e ngrohjes P2 = 3 atm.

Lartësia e ndërtesës duke marrë parasysh kërkesat teknike. Nëntokë = 40 metra.

3 atm. = 30 metra;

Lartësia e kërkuar = 40 metra + 5 metra (në grykë) = 45 metra;

Deficiti i presionit = 45 metra – 30 metra = 15 metra = 1,5 atm.

Presioni i pompës së ushqimit duhet të jetë 1,5 atmosferë.

Si të përcaktohet konsumi? Shkalla e rrjedhës së pompës supozohet të jetë 20% e vëllimit të sistemit të ngrohjes.

Parimi i funksionimit të sistemit të rimbushjes është si më poshtë.

Një ndërprerës presioni (pajisja matëse e presionit me një dalje stafetë) mat presionin e ftohësit të kthimit në sistemin e ngrohjes dhe ka

paravendosje. Për këtë shembull konkret ky cilësim duhet të jetë afërsisht 4.2 atmosfera me një histerezë prej 0.3.

Kur presioni në kthimin e sistemit të ngrohjes bie në 4.2 atm, ndërprerësi i presionit mbyll grupin e tij të kontakteve. Kjo furnizon me tension solenoidin

valvula (hapja) dhe pompa e grimit (ndezja).

Furnizuesi ftohës i përbërjes furnizohet derisa presioni të rritet në një vlerë prej 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfera.

Llogaritja e një valvule kontrolli për kavitacion.

Kur shpërndani presionin e disponueshëm midis elementeve të një pike ngrohjeje, është e nevojshme të merret parasysh mundësia e proceseve të kavitacionit brenda trupit.

valvola që do ta shkatërrojnë atë me kalimin e kohës.

Rënia maksimale e lejuar e presionit nëpër valvul mund të përcaktohet me formulën:

ΔPmaksimumi= z*(P1 − Ps) ; bar

ku: z është koeficienti i fillimit të kavitacionit, i publikuar në katalogët teknikë për përzgjedhjen e pajisjeve. Çdo prodhues i pajisjeve ka të vetin, por vlera mesatare zakonisht është në rangun prej 0,45-06.

P1 - presioni përpara valvulës, bar

Рs - presioni i ngopjes së avullit të ujit në një temperaturë të caktuar të ftohësit, bar,

për tëe cilapërcaktuar nga tabela:

Nëse diferenca e llogaritur e presionit e përdorur për zgjedhjen e valvulës Kvs nuk është më

ΔPmaksimumi, kavitacioni nuk do të ndodhë.

Shembull:

Presioni para valvulës P1 = 5 bar;

Temperatura e ftohësit T1 = 140C;

Valvula Z sipas katalogut = 0.5

Sipas tabelës, për një temperaturë të ftohësit prej 140C përcaktojmë Рs = 2.69

Rënia maksimale e lejuar e presionit nëpër valvul do të jetë:

ΔPmaksimumi= 0,5*(5 - 2,69) = 1,155 bar

Ju nuk mund të humbni më shumë se kjo ndryshim në valvul - kavitacioni do të fillojë.

Por nëse temperatura e ftohësit ishte më e ulët, për shembull 115 C, që është më afër temperaturave aktuale të rrjetit të ngrohjes, diferenca maksimale

presioni do të ishte më i madh: ΔPmaksimumi= 0,5*(5 – 0,72) = 2,14 bar.

Nga këtu mund të nxjerrim një përfundim mjaft të qartë: sa më e lartë të jetë temperatura e ftohësit, aq më e ulët është rënia e presionit e mundshme nëpër valvulën e kontrollit.

Për të përcaktuar shpejtësinë e rrjedhjes. Duke kaluar nëpër tubacion, mjafton të përdorni formulën:

;m/s

G – rrjedha e ftohësit përmes valvulës, m3/orë

d – diametri nominal i valvulës së zgjedhur, mm

Është e nevojshme të merret parasysh fakti që shpejtësia e rrjedhës së tubacionit që kalon nëpër seksion nuk duhet të kalojë 1 m/sek.

Shpejtësia më e preferuar e rrjedhës është në intervalin 0,7 - 0,85 m/s.

Shpejtësia minimale duhet të jetë 0,5 m/s.

Kriteri i përzgjedhjes Sistemet e ujit të ngrohtë, si rregull, përcaktohet nga specifikimet teknike për lidhje: kompania e prodhimit të nxehtësisë shumë shpesh përshkruan

lloji i sistemit të ngrohjes së ujit. Nëse lloji i sistemit nuk specifikohet, duhet të ndiqet një rregull i thjeshtë: përcaktimi me raportin e ngarkesave të ndërtesës.

për furnizim me ujë të ngrohtë dhe ngrohje.

Nëse 0.2 - e nevojshme sistemi i ujit të ngrohtë me dy faza;

Përkatësisht,

Nëse QDHW/Ngrohje< 0.2 ose QDHW/Ngrohje>1; e nevojshme sistem DHW me një fazë.

Vetë parimi i funksionimit të një sistemi me ujë të nxehtë me dy faza bazohet në rikuperimin e nxehtësisë nga kthimi i qarkut të ngrohjes: ftohës i kthimit të qarkut të ngrohjes

kalon në fazën e parë të furnizimit me ujë të nxehtë dhe ngroh ujin e ftohtë nga 5C në 41...48C. Në të njëjtën kohë, ftohësi i kthimit i vetë qarkut të ngrohjes ftohet në 40C

dhe tashmë i ftohtë shkrihet në rrjetin e ngrohjes.

Faza e dytë e furnizimit me ujë të ngrohtë ngroh ujin e ftohtë nga 41...48C pas fazës së parë në 60...65C të kërkuar.

Përparësitë e një sistemi me dy faza të ujit të ngrohtë:

1) Për shkak të rikuperimit të nxehtësisë nga kthimi i qarkut të ngrohjes, ftohësi i ftohur hyn në rrjetin e ngrohjes, gjë që redukton ndjeshëm mundësinë e mbinxehjes

linjat e kthimit Kjo pikë është jashtëzakonisht e rëndësishme për kompanitë që prodhojnë nxehtësi, veçanërisht për rrjetet e ngrohjes. Tani po bëhet e zakonshme të kryhen llogaritjet e shkëmbyesve të nxehtësisë të fazës së parë të furnizimit me ujë të nxehtë në një temperaturë minimale prej 30 C, në mënyrë që ftohësi edhe më i ftohtë të derdhet në kthimin e rrjetit të ngrohjes.

2) Sistemi i ujit të nxehtë me dy faza lejon kontroll më të saktë të temperaturës së ujit të nxehtë, e cila përdoret për analiza nga konsumatori dhe luhatjet e temperaturës

në dalje nga sistemi është dukshëm më pak. Kjo arrihet për faktin se valvula e kontrollit të fazës së dytë të DHW, gjatë funksionimit të saj, rregullon

vetëm një pjesë e vogël e ngarkesës, dhe jo e gjithë gjëja.

Kur shpërndani ngarkesa midis fazës së parë dhe të dytë të DHW, është shumë e përshtatshme të bëni sa më poshtë:

Ngarkesa 70% – faza e parë e ngrohjes së ujit;

30% ngarkesë – faza 2 e ujit të ngrohtë;

Çfarë jep?

1) Meqenëse faza e dytë (e rregullueshme) është e vogël, në procesin e rregullimit të temperaturës së ujit të ngrohtë, luhatjet e temperaturës në prizë

sistemet rezultojnë të parëndësishme.

2) Falë kësaj shpërndarjeje të ngarkesës DHW, në procesin e llogaritjes fitojmë barazinë e kostove dhe, si pasojë, barazinë e diametrave në tubacionet e shkëmbyesit të nxehtësisë.

Konsumi për qarkullimin e ujit të ngrohtë duhet të jetë së paku 30% e konsumit për çmontimin e ujit të ngrohtë nga konsumatori. Ky është numri minimal. Për të rritur besueshmërinë

Sistemi dhe stabiliteti i kontrollit të temperaturës së ujit të ngrohtë, rrjedha e qarkullimit mund të rritet në 40-45%. Kjo është bërë jo vetëm për të ruajtur

temperatura e ujit të nxehtë, kur nuk ka analiza nga konsumatori. Kjo është bërë për të kompensuar "tërheqjen" e DHW në kohën e tërheqjes së pikut të DHW, pasi konsumi

qarkullimi do të mbështesë sistemin ndërsa vëllimi i shkëmbyesit të nxehtësisë është i mbushur me ujë të ftohtë për ngrohje.

Ka raste të llogaritjes së gabuar të sistemit të ujit të ngrohtë, kur në vend të një sistemi me dy faza, projektohet një me një fazë. Pas instalimit të një sistemi të tillë,

Gjatë procesit të vënies në punë, specialisti përballet me paqëndrueshmëri ekstreme të sistemit të ujit të ngrohtë. Këtu është madje e përshtatshme të flasim për mosfunksionim,

e cila shprehet me luhatje të mëdha të temperaturës në dalje të sistemit të ujit të ngrohtë me një amplitudë 15-20C nga pika e caktuar. Për shembull, kur vendoset

është 60C, atëherë gjatë procesit të rregullimit ndodhin luhatje të temperaturës në intervalin nga 40 deri në 80C. Në këtë rast, ndryshoni cilësimet

një rregullator elektronik (PID - komponentët, koha e goditjes së shufrës, etj.) nuk do të japë rezultat, pasi hidraulika e DHW llogaritet thelbësisht gabimisht.

Ekziston vetëm një rrugëdalje: kufizoni konsumin e ujit të ftohtë dhe maksimizoni komponentin e qarkullimit të furnizimit me ujë të nxehtë. Në këtë rast, në pikën e përzierjes

një sasi më e vogël e ujit të ftohtë do të përzihet me një sasi më të madhe uji të nxehtë (qarkullimi) dhe sistemi do të funksionojë më i qëndrueshëm.

Kështu, një lloj imitimi i një sistemi DHW me dy faza kryhet për shkak të qarkullimit të DHW.

Bazuar në rezultatet e llogaritjes së rrjeteve të furnizimit me ujë për mënyra të ndryshme të konsumit të ujit, përcaktohen parametrat e kullës së ujit dhe njësive të pompimit për të siguruar funksionimin e sistemit, si dhe presionet e lira në të gjitha nyjet e rrjetit.

Për të përcaktuar presionin në pikat e furnizimit (në kullën e ujit, në stacionin e pompimit), është e nevojshme të njihen presionet e kërkuara të konsumatorëve të ujit. Siç u përmend më lart, presioni minimal i lirë në rrjetin e ujësjellësit të një vendbanimi me furnizim maksimal me ujë shtëpiak dhe të pijshëm në hyrje të ndërtesës mbi sipërfaqen e tokës në një ndërtesë njëkatëshe duhet të jetë së paku 10 m (0,1 MPa). me një numër më të madh katesh është e nevojshme të shtohen 4 në çdo kat m.

Gjatë orëve të konsumit më të ulët të ujit, presioni për çdo kat, duke filluar nga i dyti, lejohet të jetë 3 m. Presioni i lirë në shpërndarësit e ujit duhet të jetë së paku 10 m (0,1 MPa),

Në rrjetin e jashtëm të tubacioneve të ujit industrial, presioni i lirë merret sipas karakteristikave teknike të pajisjes. Presioni i lirë në rrjetin e furnizimit me ujë të pijshëm të konsumatorit nuk duhet të kalojë 60 m, përndryshe për zona ose ndërtesa individuale është e nevojshme të instalohen rregullatorë presioni ose zonimi i sistemit të furnizimit me ujë. Kur përdorni një sistem furnizimi me ujë, duhet të sigurohet një presion i lirë jo më pak se standardi në të gjitha pikat e rrjetit.

Kokat e lira në çdo pikë të rrjetit përcaktohen si diferencë midis lartësive të linjave piezometrike dhe sipërfaqes së tokës. Shenjat piezometrike për të gjitha rastet e projektimit (për konsumin e ujit dhe ujit të pijshëm, në rast zjarri etj.) llogariten në bazë të ofrimit të presionit të lirë standard në pikën e diktimit. Gjatë përcaktimit të shenjave piezometrike, ato vendosen nga pozicioni i pikës diktuese, d.m.th., pika që ka një presion minimal të lirë.

Në mënyrë tipike, pika e diktimit është e vendosur në kushtet më të pafavorshme si për sa i përket lartësive gjeodezike (lartësitë e larta gjeodezike) ashtu edhe për sa i përket distancës nga burimi i energjisë (d.m.th., shuma e humbjeve të presionit nga burimi i energjisë në pikën diktuese do të të jetë më i madhi). Në pikën diktuese ato vendosen nga një presion i barabartë me atë normativ. Nëse në ndonjë pikë të rrjetit presioni është më i vogël se ai standard, atëherë pozicioni i pikës diktuar është vendosur gabimisht llogaritja e presionit në rrjet.

Llogaritja e sistemit të furnizimit me ujë për funksionimin gjatë një zjarri kryhet me supozimin se ai ndodh në pikat më të larta dhe më të largëta nga burimet e energjisë në territorin e shërbyer nga furnizimi me ujë. Në varësi të metodës së shuarjes së zjarrit, sistemet e furnizimit me ujë ndahen në presion të lartë dhe të ulët.

Si rregull, gjatë projektimit të sistemeve të furnizimit me ujë, duhet të përdoret furnizimi me ujë zjarrfikës me presion të ulët, me përjashtim të vendbanimeve të vogla (më pak se 5 mijë njerëz). Instalimi i një sistemi furnizimi me ujë zjarrfikës me presion të lartë duhet të justifikohet ekonomikisht,

Në tubacionet e ujit me presion të ulët, presioni rritet vetëm kur zjarri është duke u shuar. Rritja e nevojshme e presionit krijohet nga pompat e lëvizshme të zjarrit, të cilat transportohen në vendin e zjarrit dhe marrin ujin nga rrjeti i ujësjellësit përmes hidrantëve të rrugës.

Sipas SNiP, presioni në çdo pikë në rrjetin e furnizimit me ujë të zjarrfikësve me presion të ulët në nivelin e tokës gjatë shuarjes së zjarrit duhet të jetë së paku 10 m Një presion i tillë është i nevojshëm për të parandaluar mundësinë e formimit të vakumit në rrjet kur ka ujë të nxjerra nga pompat e zjarrit, të cilat, nga ana tjetër, mund të shkaktojnë depërtim në rrjet përmes nyjeve të ujit të tokës që rrjedhin.

Për më tepër, një furnizim i caktuar i presionit në rrjet kërkohet për funksionimin e pompave të kamionëve të zjarrit në mënyrë që të kapërcehet një rezistencë e konsiderueshme në linjat e thithjes.

Një sistem shuarje zjarri me presion të lartë (zakonisht përdoret në objektet industriale) siguron furnizimin me ujë në vendin e zjarrit siç kërkohet nga rregulloret e zjarrit dhe rritjen e presionit në rrjetin e furnizimit me ujë në një vlerë të mjaftueshme për të krijuar avionë zjarri direkt nga hidrantët. . Presioni i lirë në këtë rast duhet të sigurojë një lartësi kompakte të avionit prej të paktën 10 m në rrjedhën e plotë të ujit të zjarrit dhe vendndodhjen e fuçisë së hundës së zjarrit në nivelin e pikës më të lartë të ndërtesës më të lartë dhe furnizimin me ujë përmes zorrëve të zjarrit 120 m të gjatë. :

Nsv = N ndërtesë + 10 + ∑h ≈ N ndërtesë + 28 (m)

ku ndërtesa H është lartësia e ndërtesës, m; h - humbja e presionit në zorrën dhe fuçinë e hundës së zjarrit, m.

Në sistemet e furnizimit me ujë me presion të lartë, pompat e palëvizshme të zjarrit janë të pajisura me pajisje automatike që sigurojnë që pompat të fillojnë jo më vonë se 5 minuta pasi të jepet një sinjal për një zjarr. Tubat e rrjetit duhet të zgjidhen duke marrë parasysh rritjen e presionit gjatë një zjarr. Presioni maksimal i lirë në rrjetin e kombinuar të furnizimit me ujë nuk duhet të kalojë 60 m kolonë uji (0,6 MPa), dhe gjatë orës së zjarrit - 90 m (0,9 MPa).

Kur ka dallime të konsiderueshme në lartësitë gjeodezike të objektit të furnizuar me ujë, një gjatësi të madhe të rrjeteve të furnizimit me ujë, si dhe kur ka një ndryshim të madh në vlerat e presionit të lirë të kërkuar nga konsumatorët individualë (për shembull, në mikroqarqe me numër të ndryshëm katesh), është rregulluar zonimi i rrjetit të ujësjellësit. Kjo mund të jetë për shkak të konsideratave teknike dhe ekonomike.

Ndarja në zona kryhet në bazë të kushteve të mëposhtme: në pikën më të lartë të rrjetit duhet të sigurohet presioni i lirë i nevojshëm dhe në pikën më të ulët (ose fillestare) presioni nuk duhet të kalojë 60 m (0,6 MPa).

Sipas llojeve të zonimit, sistemet e furnizimit me ujë vijnë me zonim paralel dhe sekuencial. Zonimi paralel i sistemeve të furnizimit me ujë përdoret për vargje të mëdha të lartësive gjeodezike brenda zonës së qytetit. Për ta bërë këtë, formohen zonat e poshtme (I) dhe të sipërme (II), të cilat furnizohen me ujë nga stacionet e pompimit të zonave I dhe II, përkatësisht, me ujë të furnizuar me presione të ndryshme përmes tubacioneve të veçanta të ujit. Zonimi kryhet në atë mënyrë që në kufirin e poshtëm të secilës zonë presioni të mos kalojë kufirin e lejuar.

Skema e furnizimit me ujë me zonim paralel

1 - stacioni i pompimit të ashensorit të dytë me dy grupe pompash; 2-pompat e zonës II (të sipërme); 3 — pompat e zonës I (të poshtme); 4 - tanke për rregullimin e presionit

Në sistemet e furnizimit me ngrohje me ujë, ofrimi i ngrohjes për konsumatorët kryhet duke shpërndarë në mënyrë të përshtatshme kostot e vlerësuara të ujit të rrjetit ndërmjet tyre. Për të zbatuar një shpërndarje të tillë, është e nevojshme të zhvillohet një mënyrë hidraulike e sistemit të furnizimit me ngrohje.

Qëllimi i zhvillimit të mënyrës hidraulike të sistemit të furnizimit me ngrohje është të sigurojë presione optimale të lejueshme në të gjithë elementët e sistemit të furnizimit me ngrohje dhe presionet e nevojshme të disponueshme në nyjet e rrjetit të ngrohjes, në pikat e ngrohjes grupore dhe lokale, të mjaftueshme për të furnizuar konsumatorët. me prurjet e llogaritura të ujit. Presioni i disponueshëm është diferenca në presionin e ujit në tubacionet e furnizimit dhe kthimit.

Për të siguruar funksionimin e besueshëm të sistemit të furnizimit me ngrohje, zbatohen kushtet e mëposhtme:

Presionet jo të tejkaluara: në burimet e furnizimit me nxehtësi dhe rrjetet e ngrohjes: 1,6-2,5 mPa - për ngrohësit e rrjetit të ujit me avull të tipit PSV, për kaldaja me ujë të nxehtë çeliku, tuba dhe pajisje çeliku; në instalimet e abonentëve: 1.0 mPa - për ngrohës seksionalë uji-ujë; 0,8-1,0 mPa - për konvektorë çeliku; 0,6 mPa - për radiatorë prej gize; 0,8 mPa - për ngrohësit e ajrit;

Sigurimi i presionit të tepërt në të gjithë elementët e sistemit të furnizimit me nxehtësi për të parandaluar kavitacionin e pompës dhe për të mbrojtur sistemin e furnizimit me nxehtësi nga rrjedhjet e ajrit. Vlera minimale e presionit të tepërt supozohet të jetë 0.05 MPa. Për këtë arsye, linja piezometrike e tubacionit të kthimit në të gjitha mënyrat duhet të vendoset mbi pikën e ndërtesës më të lartë me të paktën 5 m ujë. Art.;

Në të gjitha pikat e sistemit të ngrohjes, duhet të mbahet një presion që tejkalon presionin e avullit të ujit të ngopur në temperaturën maksimale të ujit, duke siguruar që uji të mos vlojë. Si rregull, rreziku i zierjes së ujit ndodh më shpesh në tubacionet e furnizimit të rrjetit të ngrohjes. Presioni minimal në tubacionet e furnizimit merret sipas temperaturës së llogaritur të ujit të furnizimit, tabela 7.1.

Tabela 7.1

Linja jo-valuese duhet të vizatohet në grafik paralel me terrenin në një lartësi që korrespondon me presionin e tepërt në temperaturën maksimale të ftohësit.

Është i përshtatshëm për të përshkruar mënyrën hidraulike grafikisht në formën e një grafiku piezometrik. Grafiku piezometrik paraqitet për dy mënyra hidraulike: hidrostatike dhe hidrodinamike.

Qëllimi i zhvillimit të një regjimi hidrostatik është të sigurojë presionin e nevojshëm të ujit në sistemin e ngrohjes, brenda kufijve të pranueshëm. Kufiri më i ulët i presionit duhet të sigurojë që sistemet e konsumatorit të mbushen me ujë dhe të krijojnë presionin minimal të nevojshëm për të mbrojtur sistemin e ngrohjes nga rrjedhjet e ajrit. Modaliteti hidrostatik është zhvilluar me pompa karikimi që funksionojnë dhe pa qarkullim.

Modaliteti hidrodinamik zhvillohet në bazë të të dhënave të llogaritjes hidraulike për rrjetet e ngrohjes dhe sigurohet nga funksionimi i njëkohshëm i pompave make-up dhe rrjetit.

Zhvillimi i një regjimi hidraulik zbret në ndërtimin e një grafiku piezometrik që plotëson të gjitha kërkesat për modalitetin hidraulik. Duhet të zhvillohen mënyra hidraulike të rrjeteve të ngrohjes së ujit (grafikë piezometrikë) për periudhat e ngrohjes dhe jo ngrohjes. Grafiku piezometrik ju lejon të: përcaktoni presionet në tubacionet e furnizimit dhe kthimit; presioni i disponueshëm në çdo pikë të rrjetit të ngrohjes, duke marrë parasysh terrenin; zgjidhni skemat e lidhjes së konsumatorit bazuar në presionin e disponueshëm dhe lartësitë e ndërtesave; zgjidhni rregullatorët automatikë, grykat e ashensorit, pajisjet mbytëse për sistemet lokale të konsumit të nxehtësisë; zgjidhni rrjetin dhe pompat e kozmetikës.

Ndërtimi i një grafiku piezometrik(Fig. 7.1) bëhet si më poshtë:

a) peshoret përzgjidhen përgjatë boshteve të abshisave dhe ordinatave dhe vihet në grafik terreni dhe lartësia e blloqeve të ndërtimit. Grafikët piezometrikë janë ndërtuar për rrjetet kryesore dhe shpërndarëse të ngrohjes. Për rrjetet kryesore të ngrohjes mund të përdoren këto shkallë: horizontale M g 1:10000; vertikale M në 1:1000; për rrjetet e shpërndarjes së ngrohjes: M g 1:1000, M v 1:500; Shenja zero e boshtit të ordinatës (boshtit të presionit) zakonisht merret si shenja e pikës më të ulët të rrjetit kryesor të ngrohjes ose shenja e pompave të rrjetit.

b) vlera e presionit statik përcaktohet për të siguruar mbushjen e sistemeve të konsumit dhe krijimin e presionit minimal të tepërt. Kjo është lartësia e ndërtesës më të lartë plus 3-5 m.kolona uji.

Pas grafikimit të terrenit dhe lartësive të ndërtesës, përcaktohet koka statike e sistemit

H c t = [N ndërtesë + (3¸5)], m (7.1)

Ku N e pasme- lartësia e ndërtesës më të lartë, m.

Koka statike H st është paralele me boshtin x dhe nuk duhet të kalojë presionin maksimal të funksionimit për sistemet lokale. Presioni maksimal i funksionimit është: për sistemet e ngrohjes me pajisje ngrohëse çeliku dhe për ngrohësit e ajrit - 80 metra; për sistemet e ngrohjes me radiatorë prej gize - 60 metra; për skemat e lidhjeve të pavarura me shkëmbyes të nxehtësisë sipërfaqësore - 100 metra;

c) Më pas ndërtohet mënyra dinamike. Presioni i thithjes së pompave të rrjetit H Sun zgjidhet në mënyrë arbitrare, i cili nuk duhet të kalojë presionin statik dhe siguron presionin e nevojshëm të furnizimit në hyrje për të parandaluar kavitacionin. Rezerva e kavitacionit, në varësi të madhësisë së pompës, është 5-10 m.kolona uji;

d) nga linja e presionit të kushtëzuar në thithjen e pompave të rrjetit, humbjet e presionit në tubacionin e kthimit DN të kthimit të rrjetit kryesor të ngrohjes (linja A-B) vizatohen me sukses duke përdorur rezultatet e llogaritjeve hidraulike. Sasia e presionit në linjën e kthimit duhet të plotësojë kërkesat e specifikuara më sipër kur ndërtohet linja e presionit statik;

e) presioni i kërkuar i disponueshëm është lënë mënjanë në pajtimtarin e fundit DN ab, bazuar në kushtet e funksionimit të ashensorit, ngrohësit, mikserit dhe rrjeteve të ngrohjes shpërndarëse (linja B-C). Sasia e presionit të disponueshëm në pikën e kyçjes së rrjeteve të shpërndarjes supozohet të jetë së paku 40 m;

f) duke filluar nga nyja e fundit e tubacionit, humbjet e presionit depozitohen në tubacionin e furnizimit të linjës kryesore DH nën (linja C-D). Presioni në të gjitha pikat e tubacionit të furnizimit, bazuar në gjendjen e forcës mekanike të tij, nuk duhet të kalojë 160 m;

g) humbjet e presionit në burimin e nxehtësisë DN shtyhen (linja D-E) dhe fitohet presioni në daljen e pompave të rrjetit. Në mungesë të të dhënave, humbja e presionit në komunikimet e një termocentrali mund të supozohet të jetë 25 - 30 m, dhe për një kazan rrethi 8-16 m.

Përcaktohet presioni i pompave të rrjetit

Presioni i pompave të karikimit përcaktohet nga presioni i modalitetit statik.

Si rezultat i këtij konstruksioni, fitohet forma fillestare e një grafiku piezometrik, i cili lejon vlerësimin e presioneve në të gjitha pikat e sistemit të furnizimit me nxehtësi (Fig. 7.1).

Nëse nuk plotësojnë kërkesat, ndryshoni pozicionin dhe formën e grafikut piezometrik:

a) nëse linja e presionit të tubacionit të kthimit kalon lartësinë e ndërtesës ose është më pak se 3¸5 m nga ajo, atëherë grafiku piezometrik duhet të ngrihet në mënyrë që presioni në tubacionin e kthimit të sigurojë mbushjen e sistemit;

b) nëse presioni maksimal në tubacionin e kthimit tejkalon presionin e lejuar në pajisjet e ngrohjes dhe nuk mund të reduktohet duke zhvendosur grafikun piezometrik poshtë, atëherë ai duhet të zvogëlohet duke instaluar pompa përforcuese në tubacionin e kthimit;

c) nëse linja jo-valuese kryqëzon linjën e presionit në tubacionin e furnizimit, atëherë vlimi i ujit është i mundur përtej pikës së kryqëzimit. Prandaj, presioni i ujit në këtë pjesë të rrjetit të ngrohjes duhet të rritet duke lëvizur grafikun piezometrik lart, nëse është e mundur, ose duke instaluar një pompë përforcuese në tubacionin e furnizimit;

d) nëse presioni maksimal në pajisjet e impiantit të trajtimit të nxehtësisë së burimit të nxehtësisë tejkalon vlerën e lejuar, atëherë pompat përforcuese instalohen në tubacionin e furnizimit.

Ndarja e rrjetit të ngrohjes në zona statike. Grafiku piezometrik është zhvilluar për dy mënyra. Së pari, për modalitetin statik, kur nuk ka qarkullim të ujit në sistemin e ngrohjes. Supozohet se sistemi është i mbushur me ujë në një temperaturë prej 100°C, duke eliminuar kështu nevojën për të mbajtur presionin e tepërt në tubat e nxehtësisë për të shmangur zierjen e ftohësit. Së dyti, për mënyrën hidrodinamike - në prani të qarkullimit të ftohësit në sistem.

Zhvillimi i orarit fillon me modalitetin statik. Vendndodhja e linjës së plotë të presionit statik në grafik duhet të sigurojë lidhjen e të gjithë pajtimtarëve me rrjetin e ngrohjes sipas një skeme të varur. Për ta bërë këtë, presioni statik nuk duhet të kalojë atë që është e lejueshme bazuar në fuqinë e instalimeve të abonentëve dhe duhet të sigurojë që sistemet lokale të mbushen me ujë. Prania e një zone të përbashkët statike për të gjithë sistemin e ngrohjes thjeshton funksionimin e tij dhe rrit besueshmërinë e tij. Nëse ka një ndryshim domethënës në lartësitë gjeodezike të tokës, krijimi i një zone statike të përbashkët është i pamundur për arsyet e mëposhtme.

Pozicioni më i ulët i nivelit të presionit statik përcaktohet nga kushtet e mbushjes së sistemeve lokale me ujë dhe sigurimi që në pikat më të larta të sistemeve të ndërtesave më të larta të vendosura në zonën e shenjave më të larta gjeodezike, të ketë një presion të tepërt. të paktën 0.05 MPa. Ky presion rezulton të jetë i papranueshëm i lartë për ndërtesat që ndodhen në atë pjesë të zonës që ka lartësitë më të ulëta gjeodezike. Në kushte të tilla, bëhet e nevojshme të ndahet sistemi i furnizimit me ngrohje në dy zona statike. Njëra zonë është për një pjesë të zonës me shenja të ulëta gjeodezike, tjetra - me të larta.

Në Fig. Figura 7.2 tregon një grafik piezometrik dhe një diagram skematik të sistemit të furnizimit me ngrohje për një zonë që ka një ndryshim të konsiderueshëm në shenjat gjeodezike të nivelit të tokës (40 m). Pjesa e zonës ngjitur me burimin e furnizimit me ngrohje ka zero shenja gjeodezike në pjesën periferike të zonës shenjat janë 40 m. Lartësia e ndërtesave është 30 dhe 45 m. Të jetë në gjendje të mbushë sistemet e ngrohjes së ndërtesave me ujë III dhe IV, i vendosur në shenjën 40 m dhe duke krijuar një presion të tepërt prej 5 m në pikat e sipërme të sistemeve, niveli i presionit total statik duhet të vendoset në shenjën 75 m (rreshti 5 2 - S 2). Në këtë rast, koka statike do të jetë e barabartë me 35 m. Megjithatë, një kokë prej 75 metrash është e papranueshme për ndërtesat I Dhe II, e vendosur në shenjën zero. Për ta, pozicioni më i lartë i lejueshëm i nivelit të presionit total statik korrespondon me 60 m. Kështu, në kushtet në shqyrtim, është e pamundur të krijohet një zonë statike e përbashkët për të gjithë sistemin e furnizimit me ngrohje.

Një zgjidhje e mundshme është ndarja e sistemit të furnizimit me ngrohje në dy zona me nivele të ndryshme të kokave statike totale - ajo e poshtme me një nivel prej 50 m (linja S t-Si) dhe ajo e sipërme me nivel 75 m (linja S 2 -S 2). Me këtë zgjidhje, të gjithë konsumatorët mund të lidhen me sistemin e furnizimit me ngrohje sipas një skeme të varur, pasi presionet statike në zonat e poshtme dhe të sipërme janë brenda kufijve të pranueshëm.

Kështu që kur qarkullimi i ujit në sistem ndalet, nivelet e presionit statik vendosen në përputhje me dy zonat e pranuara, vendoset një pajisje ndarëse në pikën e lidhjes së tyre (Fig. 7.2 6 ). Kjo pajisje mbron rrjetin e ngrohjes nga presioni i shtuar kur pompat e qarkullimit ndalojnë, duke e prerë atë automatikisht në dy zona të pavarura hidraulike: sipërme dhe të poshtme.

Kur pompat e qarkullimit ndalen, rënia e presionit në tubacionin e kthimit të zonës së sipërme parandalohet nga rregullatori i presionit "drejt vetes" RDDS (10), i cili mban një presion konstant të specifikuar RDDS në pikën e përzgjedhjes së impulsit. Kur presioni bie, ai mbyllet. Rënia e presionit në linjën e furnizimit parandalohet nga valvula e moskthimit (11) e instaluar në të, e cila gjithashtu mbyllet. Kështu, RDDS dhe valvula e kontrollit prenë rrjetin e ngrohjes në dy zona. Për të ushqyer zonën e sipërme, është instaluar një pompë ushqyese (8), e cila merr ujin nga zona e poshtme dhe e furnizon atë në atë të sipërme. Presioni i zhvilluar nga pompa është i barabartë me diferencën midis kokave hidrostatike të zonave të sipërme dhe të poshtme. Zona e poshtme ushqehet nga pompa e grimit 2 dhe rregullatori i grimit 3.

Figura 7.2. Sistemi i ngrohjes i ndarë në dy zona statike

a - grafiku piezometrik;

b - diagrami skematik i sistemit të furnizimit me ngrohje; S 1 - S 1, - linja e presionit total statik të zonës së poshtme;

S 2 – S 2, - linja e presionit statik total të zonës së sipërme;

N p.n1 - presioni i zhvilluar nga pompa e furnizimit të zonës së poshtme; N p.n2 - presioni i zhvilluar nga pompa e përbërjes së zonës së sipërme; N RDDS - presioni në të cilin janë vendosur rregullatorët RDDS (10) dhe RD2 (9) ΔН RDDS - presioni i aktivizuar në valvulën e rregullatorit RDDS në modalitetin hidrodinamik; I-IV- abonentë; 1-depozita e ujit për përbërjen; 2.3 - pompë make-up dhe rregullator kozmetikë të zonës së poshtme; 4 - pompë e para-ndërruar; 5 - ngrohës kryesorë me avull; 6- pompë rrjeti; 7 - bojler me ujë të nxehtë të pikut; 8 , 9 - pompë make-up dhe rregullator kozmetikë të zonës së sipërme; 10 - rregullatori i presionit "drejt jush" RDDS; 11- valvula e kontrollit

Rregullatori RDDS vendoset në presionin Nrdds (Fig. 7.2a). Rregullatori i kozmetikës RD2 është vendosur në të njëjtin presion.

Në modalitetin hidrodinamik, rregullatori RDDS ruan presionin në të njëjtin nivel. Në fillim të rrjetit, një pompë make-up me një rregullator ruan presionin e H O1. Dallimi në këto presione shpenzohet për tejkalimin e rezistencës hidraulike në tubacionin e kthimit midis pajisjes ndarëse dhe pompës së qarkullimit të burimit të nxehtësisë, pjesa tjetër e presionit aktivizohet në nënstacionin e mbytjes në valvulën RDDS. Në Fig. 8.9, dhe kjo pjesë e presionit tregohet me vlerën ΔН RDDS. Nënstacioni i mbytjes në modalitetin hidrodinamik bën të mundur ruajtjen e presionit në vijën e kthimit të zonës së sipërme jo më të ulët se niveli i pranuar i presionit statik S 2 - S 2.

Linjat piezometrike që korrespondojnë me regjimin hidrodinamik janë paraqitur në Fig. 7.2a. Presioni më i lartë në tubacionin e kthimit në konsumatorin IV është 90-40 = 50 m, që është e pranueshme. Presioni në vijën e kthimit të zonës së poshtme është gjithashtu brenda kufijve të pranueshëm.

Në tubacionin e furnizimit, presioni maksimal pas burimit të nxehtësisë është 160 m, i cili nuk e kalon atë që është e lejueshme në bazë të forcës së tubave. Presioni minimal piezometrik në tubacionin e furnizimit është 110 m, gjë që siguron që ftohësi të mos vlojë, pasi në një temperaturë të projektimit prej 150 ° C presioni minimal i lejuar është 40 m.

Grafiku piezometrik i zhvilluar për mënyrat statike dhe hidrodinamike ofron mundësinë për të lidhur të gjithë pajtimtarët sipas një qarku të varur.

Një zgjidhje tjetër e mundshme për mënyrën hidrostatike të sistemit të ngrohjes, e paraqitur në Fig. 7.2 është lidhja e disa abonentëve sipas një skeme të pavarur. Këtu mund të ketë dy opsione. Opsioni i parë- vendosni nivelin e përgjithshëm të presionit statik në 50 m (linja S 1 - S 1) dhe lidhni ndërtesat e vendosura në shenjat e sipërme gjeodezike sipas një skeme të pavarur. Në këtë rast, presioni statik në ngrohësit e ujit me ujë të ndërtesave në zonën e sipërme në anën e ftohësit të ngrohjes do të jetë 50-40 = 10 m, dhe në anën e ftohësit të nxehtë do të përcaktohet nga lartësia e ndërtesat. Opsioni i dytë është të vendosni nivelin e përgjithshëm të presionit statik në 75 m (linja S 2 - S 2) me lidhjen e ndërtesave të zonës së sipërme sipas një skeme të varur, dhe ndërtesat e zonës së poshtme - sipas një e pavarur. Në këtë rast, presioni statik në ngrohësit e ujit-ujë në anën e ftohësit të ngrohjes do të jetë i barabartë me 75 m, domethënë më pak se vlera e lejuar (100 m).

kryesore 1, 2; 3;

shtoni. 4, 7, 8.

Rënia e disponueshme e presionit për të krijuar qarkullimin e ujit, Pa, përcaktohet nga formula

ku DPn është presioni i krijuar nga pompa e qarkullimit ose ashensori, Pa;

ДПе - presioni i qarkullimit natyror në unazën e llogaritjes për shkak të ftohjes së ujit në tuba dhe pajisjet e ngrohjes, Pa;

Në sistemet e pompimit, lejohet të mos merret parasysh PD nëse është më pak se 10% e DP.

Rënia e disponueshme e presionit në hyrje të ndërtesës DPr = 150 kPa.

Llogaritja e presionit të qarkullimit natyror

Presioni i qarkullimit natyror që lind në unazën e projektimit të një sistemi vertikal me një tub me shpërndarje në fund, i rregullueshëm me seksione mbyllëse, Pa, përcaktohet nga formula

ku është rritja mesatare e densitetit të ujit kur temperatura e tij ulet me 1 C, kg/(m3?? C);

Distanca vertikale nga qendra e ngrohjes në qendrën e ftohjes

pajisje ngrohëse, m;

Rrjedha e ujit në ngritës, kg/h, përcaktohet nga formula

Llogaritja e presionit të qarkullimit të pompës

Vlera, Pa, zgjidhet në përputhje me diferencën e presionit të disponueshëm në hyrje dhe koeficientin e përzierjes U sipas nomogramit.

Diferenca e presionit të disponueshëm në hyrje = 150 kPa;

Parametrat e ftohësit:

Në rrjetin e ngrohjes f1=150?C; f2=70?C;

Në sistemin e ngrohjes t1=95?C; t2=70?C;

Ne përcaktojmë koeficientin e përzierjes duke përdorur formulën

μ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2,2; (2.4)

Llogaritja hidraulike e sistemeve të ngrohjes së ujit duke përdorur metodën e humbjes së presionit specifik për shkak të fërkimit

Llogaritja e unazës kryesore të qarkullimit

1) Llogaritja hidraulike e unazës kryesore të qarkullimit kryhet përmes ngritësit 15 të një sistemi vertikal të ngrohjes së ujit me një tub me instalime elektrike të poshtme dhe lëvizje të ngërçit të ftohësit.

2) Ne e ndajmë sistemin kryesor të qarkullimit qendror në seksione llogaritëse.

3) Për të zgjedhur paraprakisht diametrin e tubave, përcaktohet një vlerë ndihmëse - vlera mesatare e humbjes së presionit specifik nga fërkimi, Pa, për 1 metër tub sipas formulës

ku është presioni i disponueshëm në sistemin e miratuar të ngrohjes, Pa;

Gjatësia totale e unazës kryesore të qarkullimit, m;

Faktori i korrigjimit duke marrë parasysh pjesën e humbjeve të presionit lokal në sistem;

Për një sistem ngrohjeje me qarkullim të pompës, pjesa e humbjes për shkak të rezistencës lokale është b=0.35, dhe për shkak të fërkimit b=0.65.

4) Përcaktoni shkallën e rrjedhës së ftohësit në çdo seksion, kg/h, duke përdorur formulën

Parametrat e ftohësit në tubacionet e furnizimit dhe kthimit të sistemit të ngrohjes, ?C;

Kapaciteti specifik i masës së nxehtësisë së ujit është i barabartë me 4,187 kJ/(kg??С);

Koeficienti për marrjen parasysh të rrjedhës shtesë të nxehtësisë kur rrumbullakoset mbi vlerën e llogaritur;

Koeficienti i llogaritjes së humbjeve shtesë të nxehtësisë nga pajisjet e ngrohjes pranë gardheve të jashtme;

6) Ne përcaktojmë koeficientët e rezistencës lokale në zonat e projektimit (dhe shkruajmë shumën e tyre në tabelën 1) me .

Tabela 1

7) Në çdo seksion të unazës kryesore të qarkullimit, ne përcaktojmë humbjen e presionit për shkak të rezistencës lokale Z, në varësi të shumës së koeficientëve të rezistencës lokale Uo dhe shpejtësisë së ujit në seksion.

8) Ne kontrollojmë rezervën e rënies së presionit të disponueshëm në unazën kryesore të qarkullimit sipas formulës

ku është humbja totale e presionit në unazën kryesore të qarkullimit, Pa;

Me një model të rrjedhës së ftohësit në fund të fundit, mospërputhja midis humbjeve të presionit në unazat e qarkullimit nuk duhet të kalojë 15%.

Ne përmbledhim llogaritjen hidraulike të unazës kryesore të qarkullimit në Tabelën 1 (Shtojca A). Si rezultat, marrim mospërputhjen e humbjes së presionit

Llogaritja e një unaze me qarkullim të vogël

Ne kryejmë një llogaritje hidraulike të unazës së qarkullimit dytësor përmes ngritësit 8 të një sistemi ngrohjeje uji me një tub

1) Ne llogarisim presionin e qarkullimit natyror për shkak të ftohjes së ujit në pajisjet e ngrohjes të ngritësit 8 duke përdorur formulën (2.2)

2) Përcaktoni rrjedhën e ujit në ngritësin 8 duke përdorur formulën (2.3)

3) Ne përcaktojmë rënien e disponueshme të presionit për unazën e qarkullimit përmes ngritësit dytësor, i cili duhet të jetë i barabartë me humbjet e njohura të presionit në seksionet e qarkut kryesor të qarkullimit, të rregulluar për ndryshimin në presionin e qarkullimit natyror në unazat dytësore dhe kryesore:

15128.7+(802-1068)=14862.7 Pa

4) Gjeni vlerën mesatare të humbjes lineare të presionit duke përdorur formulën (2.5)

5) Bazuar në vlerën, Pa/m, të shpejtësisë së rrjedhës së ftohësit në zonë, kg/h dhe në bazë të shpejtësive maksimale të lejuara të lëvizjes së ftohësit, përcaktojmë diametrin paraprak të tubave dу, mm; Humbja aktuale e presionit specifik R, Pa/m; shpejtësia aktuale e ftohësit V, m/s, sipas .

6) Ne përcaktojmë koeficientët e rezistencës lokale në zonat e projektimit (dhe shkruajmë shumën e tyre në tabelën 2) me .

7) Në seksionin e unazës së qarkullimit të vogël, ne përcaktojmë humbjen e presionit për shkak të rezistencës lokale Z, në varësi të shumës së koeficientëve të rezistencës lokale Uo dhe shpejtësisë së ujit në seksion.

8) Ne përmbledhim llogaritjen hidraulike të unazës me qarkullim të vogël në Tabelën 2 (Shtojca B). Ne kontrollojmë lidhjen hidraulike midis unazave hidraulike kryesore dhe të vogla sipas formulës

9) Përcaktoni humbjen e kërkuar të presionit në rondele me mbytje duke përdorur formulën

10) Përcaktoni diametrin e rondeles së mbytjes duke përdorur formulën

Në kantier kërkohet instalimi i një rondele mbytëse me diametër të brendshëm kalimi DN=5mm

Paralajmërim Nuk ka presion të mjaftueshëm në burim Delta=X m Ku Delta është presioni i kërkuar.

KONSUMATORI MË I KEQ: ID=XX.

Figura 283. Mesazh për konsumatorin më të keq




Ky mesazh shfaqet kur mungon presioni i disponueshëm te konsumatori, ku DeltaH− vlera e presionit që nuk mjafton, m, a ID (XX)− numri individual i konsumatorit për të cilin mungesa e presionit është maksimale.



Figura 284. Mesazhi për presionin e pamjaftueshëm




Klikoni dy herë butonin e majtë të miut në mesazhin për konsumatorin më të keq: konsumatori përkatës do të pulsojë në ekran.

Ky gabim mund të shkaktohet nga disa arsye:

1. Të dhëna të pasakta. Nëse sasia e mungesës së presionit shkon përtej vlerave aktuale për një rrjet të caktuar, atëherë ka një gabim kur futni të dhënat fillestare ose një gabim kur vizatoni diagramin e rrjetit në hartë. Ju duhet të kontrolloni nëse të dhënat e mëposhtme janë futur saktë:

   

   Modaliteti i rrjetit hidraulik.

   Nëse nuk ka gabime gjatë futjes së të dhënave fillestare, por ekziston një mungesë presioni dhe është me rëndësi reale për një rrjet të caktuar, atëherë në këtë situatë përcaktimi i shkakut të mungesës dhe mënyra e eliminimit të tij kryhet nga specialist që punon me këtë rrjet ngrohjeje.

ID=ХХ "Emri i konsumatorit" Boshatisja e sistemit të ngrohjes (H, m)

Ky mesazh shfaqet kur ka presion të pamjaftueshëm në tubacionin e kthimit për të parandaluar zbrazjen e sistemit të ngrohjes të kateve të sipërme të ndërtesës, presioni total në tubacionin e kthimit duhet të jetë së paku shuma e shenjës gjeodezike, lartësia e tij ndërtesë plus 5 metra për të mbushur sistemin. Rezerva e kokës për mbushjen e sistemit mund të ndryshohet në cilësimet e llogaritjes ().

XX- numri individual i konsumatorit, sistemi i ngrohjes i të cilit është duke u zbrazur, N- presioni, në metra i të cilit nuk është i mjaftueshëm;

ID=ХХ "Emri i konsumatorit" Presioni në tubacionin e kthimit është më i lartë se shenja gjeodezike me N, m

Ky mesazh lëshohet kur presioni në tubacionin e kthimit është më i lartë se i lejuari sipas kushteve të forcës së radiatorëve prej gize (më shumë se 60 m. kolonë uji), ku XX- numri individual i konsumatorit dhe N- vlera e presionit në tubacionin e kthimit që tejkalon shenjën gjeodezike.

Presioni maksimal në tubacionin e kthimit mund të vendoset në mënyrë të pavarur cilësimet e llogaritjes. ;

ID=XX "Emri i konsumatorit" Gryka e ashensorit nuk mund të zgjidhet. Vendosni maksimumin

Ky mesazh mund të shfaqet kur ka një ngarkesë të madhe ngrohjeje ose kur zgjidhet një diagram i gabuar i lidhjes që nuk korrespondon me parametrat e projektimit. XX- numri individual i konsumatorit për të cilin nuk mund të zgjidhet gryka e ashensorit;

ID=XX "Emri i konsumatorit" Gryka e ashensorit nuk mund të zgjidhet. Vendosni minimumin

Ky mesazh mund të shfaqet kur ka ngarkesa shumë të vogla ngrohëse ose kur zgjidhet një diagram i gabuar i lidhjes që nuk korrespondon me parametrat e projektimit. XX− numri individual i konsumatorit për të cilin nuk mund të zgjidhet gryka e ashensorit.

Paralajmërim Z618: ID=XX "XX" Numri i rondele në tubin e furnizimit me CO është më shumë se 3 (YY)

Ky mesazh do të thotë që, si rezultat i llogaritjes, numri i rondeleve të nevojshme për rregullimin e sistemit është më shumë se 3 copë.

Meqenëse diametri minimal i paracaktuar i rondele është 3 mm (tregohet në cilësimet e llogaritjes "Konfigurimi i llogaritjes së humbjeve të presionit"), dhe konsumi i sistemit të ngrohjes së konsumatorit ID=XX është shumë i vogël, llogaritja rezulton në përcaktimin e totalit numri i rondele dhe diametri i rondeles së fundit (në bazën e të dhënave të konsumatorëve).

Kjo është, një mesazh si: Numri i rondele në tubacionin e furnizimit për CO është më shumë se 3 (17) paralajmëron se për të vendosur këtë konsumator, duhet të instaloni 16 rondele me diametër 3 mm dhe 1 rondele, diametri i të cilave përcaktohet në bazën e të dhënave të konsumatorit.

Paralajmërim Z642: ID=XX Ashensori në stacionin e ngrohjes qendrore nuk punon

Ky mesazh shfaqet si rezultat i një llogaritje verifikimi dhe do të thotë që njësia e ashensorit nuk po funksionon.