Dhjetë disqet e parë të rotorit presion të ulët të falsifikuara në mënyrë integrale me boshtin, janë montuar tre disqet e mbetura.

Rotorët HPC dhe LPC janë të lidhur ngushtë me njëri-tjetrin duke përdorur fllanxha të farkëtuara në mënyrë integrale me rotorët. Rotorët e LPC dhe gjeneratorit të tipit TVF-120-2 janë të lidhur me një bashkim të ngurtë.

Shpërndarja e avullit të turbinës është me hundë. Avulli i freskët furnizohet në një kuti të veçantë grykë, në të cilën ndodhet një grilë automatike, nga ku avulli rrjedh përmes tubave anashkalues ​​në valvulat e kontrollit të turbinës.

Me daljen nga HPC, një pjesë e avullit shkon në nxjerrjen e prodhimit të kontrolluar, pjesa tjetër dërgohet në LPC.

Nxjerrja e ngrohjes kryhet nga dhomat përkatëse LPC.

Pika e fiksimit të turbinës ndodhet në kornizën e turbinës në anën e gjeneratorit, dhe njësia zgjerohet drejt kushinetës së përparme.

Për të reduktuar kohën e ngrohjes dhe për të përmirësuar kushtet e fillimit, sigurohet ngrohja me avull e fllanxhave dhe kunjave dhe furnizimi me avull të drejtpërdrejtë në guarnicionin e përparmë të HPC-së.

Turbina është e pajisur me një pajisje rrotulluese të boshtit që rrotullon linjën e boshtit të njësisë me një frekuencë prej 0.0067.

Aparati i tehut të turbinës është projektuar dhe konfiguruar që të funksionojë në një frekuencë rrjeti prej 50 Hz, që korrespondon me një rrotullim të rotorit prej 50. Lejohet punë e gjatë turbinat me një frekuencë rrjeti prej 49 deri në 50,5 Hz.

Lartësia e themelit të njësisë së turbinës nga niveli i dyshemesë së dhomës së kondensimit deri në nivelin e dyshemesë së dhomës së turbinës është 8 m.

2.1 Përshkrimi i diagramit të qarkut termik të turbinës PT-80/100-130/13

Pajisja e kondensimit përfshin një grup kondensator, një pajisje për heqjen e ajrit, kondensat dhe pompat e qarkullimit, ejektor sistemi i qarkullimit, filtra uji, tubacione me pajisjet e nevojshme.

Grupi i kondensatorëve përbëhet nga një kondensator me një rreze të integruar sipërfaqe e përbashkët ftohje 3000 m² dhe është projektuar për të kondensuar avullin që hyn në të, për të krijuar një vakum në tubin e shkarkimit të turbinës dhe për të ruajtur kondensimin, si dhe për të përdorur nxehtësinë e avullit që hyn në kondensator në mënyrat e funksionimit sipas planit termik për ngrohja e ujit të grimit në paketën e integruar.

Kondensuesi ka një dhomë të veçantë të integruar në pjesën e avullit, në të cilën është instaluar seksioni HDPE nr. 1. HDPE-të e mbetura instalohen nga një grup i veçantë.

Njësia rigjeneruese është projektuar për ngrohje ushqyer ujë avulli merret nga nxjerrjet e parregulluara të turbinës, dhe ka katër faza të LPH, tre faza të LPH dhe një deaerator. Të gjithë ngrohësit janë të tipit sipërfaqësor.

Nr. 5,6 dhe 7 HPH janë të dizajnit vertikal me ngrohës të integruar dhe ftohës kullues. PVD-të janë të pajisura me mbrojtje grupore, të përbërë nga prizë automatike dhe valvulat e kontrollit në hyrje dhe dalje të ujit, një valvul automatik me një elektromagnet, një tubacion për fillimin dhe mbylljen e ngrohësve.

HDPE dhe HDPE (përveç HDPE Nr. 1) janë të pajisura me valvola kontrolli për heqjen e kondensatës, të kontrolluara nga rregullatorë elektronikë.

Kullimi i kondensatës së avullit të ngrohjes nga ngrohësit është kaskadë. Nga HDPE nr. 2, kondensata pompohet nga një pompë kullimi.

Instalimi për ujin e rrjetit të ngrohjes përfshin dy ngrohës rrjeti, pompat e kondensatës dhe rrjetit. Çdo ngrohës është një shkëmbyes nxehtësie horizontale me avull-ujë me një sipërfaqe shkëmbimi nxehtësie prej 1300 m², e cila formohet nga tuba të drejtë prej bronzi, të ndezur në të dy anët në fletë tubash.

3 Zgjedhja pajisje ndihmëse diagrami termik i stacionit

3.1 Pajisjet e furnizuara me turbinën

Sepse kondensator, ejektor kryesor, ngrohës të ulët dhe të ulët presion të lartë dorëzohen në stacionin e projektuar së bashku me turbinën, pastaj për instalim në stacion përdoren këto:

a) Kondensatori i tipit 80-KTSST-1 në sasinë prej tre copë, një për çdo turbinë;

b) Ejektori kryesor i tipit EP-3-700-1 në sasinë prej gjashtë copë, dy për çdo turbinë;

c) Ngrohje me presion të ulët të tipit PN-130-16-10-II (PND Nr. 2) dhe PN-200-16-4-I (PND Nr. 3,4);

d) Ngrohje me presion të lartë të tipit PV-450-230-25 (PVD Nr. 1), PV-450-230-35 (PVD Nr. 2) dhe PV-450-230-50 (PVD Nr. 3).

Karakteristikat e pajisjeve të paraqitura janë përmbledhur në tabelat 2, 3, 4, 5.

Tabela 2 - karakteristikat e kondensatorit

Tabela 3 - karakteristikat e ejektorit kryesor të kondensatorit

Paraqitja e punës suaj të mirë në bazën e njohurive është e lehtë. Përdorni formularin e mëposhtëm

Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jenë shumë mirënjohës.

Postuar në http://www.allbest.ru/

Shënim

Në këtë puna e kursit u krye llogaritja e diagramit bazë termik të termocentralit bazuar në sistemin e ngrohjes turbinë me avull

PT-80/100-130/13 në temperaturë mjedisi, janë llogaritur sistemi i ngrohjes rigjeneruese dhe ngrohësit e rrjetit, si dhe treguesit e efiçencës termike të instalimit të turbinës dhe njësisë së fuqisë.

Shtojca tregon një diagram termik bazë të bazuar në njësinë e turbinës PT-80/100-130/13, një grafik të temperaturave të ujit të rrjetit dhe ngarkesës së ngrohjes, një diagram h-s të zgjerimit të avullit në turbinë, një diagram të mënyrave i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13, një pamje e përgjithshme e ngrohësit me presion të lartë PV-350-230-50, specifikimi pamje e përgjithshme PV-350-230-50, seksioni gjatësor i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13, specifikimi i pamjes së përgjithshme të pajisjeve ndihmëse të përfshira në skemën e termocentralit.

Vepra është përpiluar në 45 fletë dhe përfshin 6 tabela dhe 17 ilustrime. Në vepër u përdorën 5 burime letrare.

• Hyrje
• Rishikimi i literaturës shkencore dhe teknike (Teknologjitë e prodhimit të energjisë elektrike dhe termike)
• 1. Përshkrimi i diagramit të qarkut termik të njësisë së turbinës PT-80/100-130/13
• 2. Llogaritja e diagramit bazë termik të njësisë së turbinës PT-80/100-130/13 në modalitetin e ngarkesës së lartë
• 2.1 Të dhënat fillestare për llogaritjen
• 2.2
• 2.3 Llogaritja e parametrave të procesit të zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinave nëh- Sdiagrami
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalimi i ngrohjes në rrjet (dhoma e bojlerit)
• 2.6.2 Ngrohje rigjeneruese me presion të lartë dhe njësi ushqimore (pompë)
• 2.6.3 Deaerator i ujit të ushqyer
• 2.6.4 Ngrohës ujë të papërpunuar
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator ujë shtesë
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensator
• 2.7
• 2.8 Bilanci i energjisë i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• konkluzioni
• Referencat
• Hyrje
• Për fabrikat e mëdha të të gjitha industrive me konsum të lartë nxehtësie, sistemi optimal i furnizimit me energji elektrike është nga një termocentral rrethi ose industrial.
• Procesi i prodhimit të energjisë elektrike në termocentralet karakterizohet nga rritje e efikasitetit termik dhe performancë më e lartë energjetike në krahasim me termocentralet me kondensim. Kjo shpjegohet me faktin se nxehtësia e mbeturinave e turbinës, e larguar në burimin e ftohtë (marrësi i nxehtësisë tek konsumatori i jashtëm), përdoret në të.
• Puna llogarit diagramin bazë termik të një termocentrali bazuar në prodhimin turbina ngrohëse PT-80/100-130/13, që funksionon në modalitetin e projektimit në temperatura e jashtme ajri.
• Detyra e llogaritjes së qarkut termik është të përcaktojë parametrat, shkallët e rrjedhës dhe drejtimet e rrjedhës së lëngut të punës në njësi dhe përbërës, si dhe konsumin total të avullit, fuqinë elektrike dhe treguesit e efikasitetit termik të stacionit.
• 1. Përshkrimi i diagramit bazë termik të instalimit të turbinës PT80/100-130/13

Njësia e energjisë me një kapacitet elektrik prej 80 MW përbëhet nga një kazan me presion të lartë E-320/140, një turbinë PT-80/100-130/13, një gjenerator dhe pajisje ndihmëse.

Njësia e energjisë ka shtatë nxjerrje. Në njësinë e turbinës, është e mundur të kryhet ngrohja me dy faza e ujit të rrjetit. Ka një kaldajë kryesore dhe të pikut, si dhe një PVC, i cili ndizet nëse kaldaja nuk mund të sigurojë ngrohjen e kërkuar të ujit të rrjetit.

Avulli i freskët nga kaldaja me një presion prej 12.8 MPa dhe një temperaturë prej 555 0 hyn në dhomën e presionit të lartë të turbinës dhe, pasi të ketë punuar, dërgohet në dhomën e presionit të turbinës, dhe më pas në pompën e presionit të ulët. Pas shkarkimit, avulli hyn në kondensator nga njësia me presion të ulët.

Njësia e energjisë për rigjenerim ka tre ngrohës me presion të lartë (HPH) dhe katër ngrohës me presion të ulët (LPH). Numërimi i ngrohësve vjen nga bishti i njësisë së turbinës. Kondensata e avullit të ngrohjes PVD-7 kaskadohet në PVD-6, në PVD-5 dhe më pas në deaerator (6 ata). Kullimi i kondensatës nga PND4, PND3 dhe PND2 kryhet gjithashtu në kaskadë në PND1. Më pas, nga PND1, kondensata e avullit të ngrohjes dërgohet në SM1 (shih PrTS2).

Kondensata kryesore dhe uji i furnizimit nxehen në mënyrë sekuenciale në PE, SH dhe PS, në katër ngrohës me presion të ulët (LPH), në një deaerator 0,6 MPa dhe në tre ngrohës me presion të lartë (HPH). Avulli u furnizohet këtyre ngrohësve nga tre nxjerrje me avull turbinash të rregulluara dhe katër të parregulluara.

Në bllokun për ngrohjen e ujit në rrjetin e ngrohjes ka një instalim bojleri, i përbërë nga ngrohës të rrjetit të poshtëm (PSG-1) dhe të sipërm (PSG-2), të mundësuar nga avulli nga nxjerrja e 6-të dhe e 7-të, përkatësisht, dhe PVC. Kondensata nga ngrohësit e sipërm dhe të poshtëm të rrjetit furnizohet me pompa kullimi te miksera SM1 midis LPH1 dhe LPH2 dhe SM2 midis ngrohësve LPH2 dhe LPH3.

Temperatura e ngrohjes së ujit të furnizimit është në intervalin (235-247) 0 C dhe varet nga presioni fillestar i avullit të freskët dhe sasia e nënnxehjes në HPH7.

Nxjerrja e parë me avull (nga HPC) përdoret për të ngrohur ujin e ushqyer në HPH-7, nxjerrja e dytë (nga HPC) - në HPH-6, e treta (nga HPC) - në HPH-5, D6ata, për prodhim; i katërti (nga ChSD) - në PND-4, i pesti (nga ChSD) - në PND-3, i gjashti (nga ChSD) - në PND-2, deaerator (1.2 ata), në PSG2, në PSV; i shtati (nga ChND) - në PND-1 dhe në PSG1.

Për të kompensuar humbjet, skema parashikon marrjen e ujit të papërpunuar. Uji i papërpunuar nxehet në një ngrohës uji të papërpunuar (RWH) në një temperaturë prej 35 o C, më pas, pasi i nënshtrohet trajtimit kimik, futet në deaeratorin 1,2 ata. Për të siguruar ngrohjen dhe deaerimin e ujit shtesë, përdoret nxehtësia e avullit nga nxjerrja e gjashtë.

Avulli nga shufrat e vulosjes në sasinë D copë = 0,003D 0 shkon në deaerator (6 ata). Avulli nga dhomat e jashtme të vulave drejtohet në SH, nga dhomat e mesme të vulës - në PS.

Pastrimi i bojlerit është me dy faza. Avulli nga zgjeruesi i fazës së parë shkon në deaerator (6 ata), nga zgjeruesi i fazës së dytë në deaerator (1,2 ata). Uji nga zgjeruesi i fazës së dytë furnizohet në rrjetin kryesor të ujit për të rimbushur pjesërisht humbjet e rrjetit.

Figura 1. Skema termike skematike e një termocentrali bazuar në specifikimet teknike PT-80/100-130/13

2. Llogaritja e diagramit termik bazë të një instalimi turbinashPT-80/100-130/13 në modalitetin e ngarkesës së lartë

Llogaritja e diagramit termik bazë të një instalimi turbinash bëhet në bazë të rrjedhës së specifikuar të avullit në turbinë. Si rezultat i llogaritjes, përcaktohet sa vijon:

? fuqia elektrike e njësisë së turbinës - W e;

? treguesit e energjisë së njësisë së turbinës dhe termocentralit në tërësi:

b. koeficienti veprim i dobishëm CHP për prodhimin e energjisë elektrike;

V. faktori i efikasitetit të termocentraleve për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje;

d. konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike;

e. konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin dhe furnizimin me energji termike.

2.1 Të dhënat fillestare për llogaritjen

Presioni i avullit të gjallë -

Temperatura e avullit të freskët -

Presioni në kondensator - P në =0,00226 MPa

Parametrat e avullit të prodhimit:

konsumi i avullit -

duke shërbyer - ,

anasjelltas - .

Konsumi i avullit të freskët për turbinë -

Vlerat e efikasitetit të elementeve të qarkut termik janë dhënë në tabelën 2.1.

Tabela 2.1. Efikasiteti i elementeve të qarkut termik

Elementi i qarkut termik	Efikasiteti
	Emërtimi	Kuptimi
Zgjerues fryrje e vazhdueshme
Ngrohës i rrjetit të poshtëm
Ngrohës i rrjetit të sipërm
Sistemi rigjenerues i ngrohjes:
Pompë ushqimi
Deaerator i ujit të ushqyer
Pastroni ftohësin
Ngrohës uji i pastruar
Deaerator i ujit të kondensimit
Rubinetat
Ngrohës mbyllëse
Ejektor i vulës
Tubacionet
Gjenerator

2.2 Llogaritja e presioneve në daljet e turbinave

Ngarkesa termike Termocentrali përcaktohet nga nevojat e konsumatorit të avullit të prodhimit dhe furnizimit me ngrohje të konsumatorëve të jashtëm për ngrohje, ventilim dhe furnizim me ujë të ngrohtë.

Për të llogaritur karakteristikat e efikasitetit termik të një termocentrali me një turbinë ngrohëse industriale në modalitetin e ngarkesës së lartë (nën -5°C), është e nevojshme të përcaktohet presioni i avullit në daljet e turbinës. Ky presion vendoset në bazë të kërkesave të konsumatorit industrial dhe planit të temperaturës së ujit të rrjetit.

Në këtë punë të kursit, është miratuar një nxjerrje e vazhdueshme e avullit për nevojat teknologjike (prodhuese) të një konsumatori të jashtëm, i cili është i barabartë me presionin, i cili korrespondon me mënyrën nominale të funksionimit të njësisë së turbinës, pra presionin në të parregulluar nxjerrja e turbinave nr. 1 dhe nr. 2 është e barabartë me:

Parametrat e avullit në shkarkimet e turbinave në modalitetin nominal njihen nga baza e tij karakteristikat teknike.

Është e nevojshme të përcaktohet vlera aktuale e presionit (d.m.th., për një mënyrë të caktuar) në nxjerrjen e ngrohjes. Për ta bërë këtë, kryeni sekuencën e mëposhtme të veprimeve:

1. Bazuar në vlerën e dhënë dhe skemën e zgjedhur (të specifikuar) të temperaturës së rrjetit të ngrohjes, ne përcaktojmë temperaturën e ujit të rrjetit pas ngrohësve të rrjetit në një temperaturë të caktuar të ajrit të jashtëm. t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Sipas vlerës së pranuar të nënnxehjes dhe vlerës së ujit t BC ne gjejmë temperaturën e ngopjes në ngrohësin e rrjetit:

= t Dielli + dhe

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Më pas, duke përdorur tabelat e ngopjes për ujin dhe avullin e ujit, ne përcaktojmë presionin e avullit në ngrohësin e rrjetit R BC =0,07136 MPa.

3. Ngarkesa e nxehtësisë në ngrohësin e rrjetit të poshtëm arrin 60% të ngarkesës totale në dhomën e bojlerit

t NS = t O.S + 0.6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Duke përdorur tabelat e ngopjes për ujin dhe avullin e ujit, ne përcaktojmë presionin e avullit në ngrohësin e rrjetit R N C =0,04411 MPa.

4. Ne përcaktojmë presionin e avullit në nxjerrjet e ngrohjes (të rregulluara) nr. 6, nr. 7 të turbinës, duke marrë parasysh humbjet e pranuara të presionit përmes tubacioneve:

ku marrim humbje në tubacionet dhe sistemet e kontrollit të turbinave:; ;

5. Sipas vlerës së presionit të avullit ( R 6 ) në shkarkimin e ngrohjes nr. 6 të turbinës, sqarojmë presionin e avullit në shkarkimin e parregulluar të turbinës midis shkarkimit industrial nr. 6 (sipas ekuacionit Flügel - Stodola).

Ku D 0 , D, R 60 , R 6 - rrjedha e avullit dhe presioni në daljen e turbinës në modalitetin nominal dhe të llogaritur, përkatësisht.

2.3 Llogaritja e parametraveprocesi i zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinës nëh- Sdiagrami

Duke përdorur metodën e përshkruar më poshtë dhe vlerat e presionit në nxjerrjet e gjetura në paragrafin e mëparshëm, do të ndërtojmë një diagram të procesit të zgjerimit të avullit në pjesën e rrjedhës së turbinës në t nar=- 15 є ME.

Pika e kryqëzimit në h, s- një diagram izobar me një izotermi përcakton entalpinë e avullit të freskët (pika 0 ).

Humbja e presionit të avullit të freskët në valvulat e ndalimit dhe kontrollit dhe në rrugën e nisjes së avullit me valvulat plotësisht të hapura është afërsisht 3%. Prandaj, presioni i avullit përpara fazës së parë të turbinës është i barabartë me:

Aktiv h, s- diagrami shënon pikën e kryqëzimit të izobarit me nivelin e entalpisë së avullit të freskët (pika 0 /).

Për të llogaritur parametrat e avullit në daljen e çdo ndarje turbine, ne kemi vlerat e efikasitetit të brendshëm relativ të ndarjeve.

Tabela 2.2. Efikasiteti relativ i brendshëm i turbinës sipas ndarjes

Nga pika që rezulton (pika 0 /) tërhiqet një vijë vertikalisht poshtë (përgjatë isentropit) derisa të kryqëzohet me izobarin e presionit në përzgjedhjen nr. 3. Entalpia e pikës së kryqëzimit është e barabartë me.

Entalpia e avullit në dhomën e tretë të përzgjedhjes rigjeneruese në procesin e zgjerimit real është e barabartë me:

Në mënyrë të ngjashme në h, s- diagrami përmban pika që korrespondojnë me gjendjen e avullit në dhomën e nxjerrjes së gjashtë dhe të shtatë.

Pas ndërtimit të procesit të zgjerimit të avullit në h, S- Izobaret e nxjerrjeve të parregulluara te ngrohësit rigjenerues janë paraqitur në diagram R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 dhe vendosen entalpitë e avullit në këto përzgjedhje.

E ndërtuar mbi h, s- në diagram, pikat lidhen me një vijë, e cila pasqyron procesin e zgjerimit të avullit në pjesën e rrjedhës së turbinës. Grafiku i procesit të zgjerimit të avullit është paraqitur në figurën A.1. (Shtojca A).

Sipas ndërtuar h, s- duke përdorur diagramin, ne përcaktojmë temperaturën e avullit në daljen përkatëse të turbinës bazuar në vlerat e presionit dhe entalpisë së tij. Të gjithë parametrat janë paraqitur në tabelën 2.3.

2.4 Llogaritja e parametrave termodinamikë në ngrohës

Presioni në ngrohësit rigjenerues është më i vogël se presioni në dhomat e nxjerrjes nga sasia e humbjes së presionit për shkak të rezistencës hidraulike të tubacioneve të nxjerrjes, valvulave të sigurisë dhe mbylljes.

1. Llogaritni presionin e avullit të ujit të ngopur në ngrohëset rigjeneruese. Humbja e presionit përmes tubacionit nga dalja e turbinës në ngrohësin përkatës supozohet të jetë e barabartë me:

Presioni i avullit të ujit të ngopur në deaeratorët e ujit të ushqimit dhe kondensimit njihet nga karakteristikat e tyre teknike dhe është përkatësisht i barabartë,

2. Duke përdorur tabelën e vetive të ujit dhe avullit në gjendje ngopjeje, duke përdorur presionet e gjetura të ngopjes, përcaktojmë temperaturën dhe entalpinë e kondensatës së avullit ngrohës.

3. Ne pranojmë nënnxehjen e ujit:

Në ngrohësit rigjenerues me presion të lartë - 2єME

Në ngrohësit rigjenerues me presion të ulët - 5єME,

Në deaeratorët - 0є ME ,

Prandaj, temperatura e ujit që del nga këta ngrohës është:

, є ME

4. Përcaktohet presioni i ujit pas ngrohësve përkatës rezistenca hidraulike rruga dhe mënyra e funksionimit të pompës. Vlerat e këtyre presioneve pranohen dhe tregohen në tabelën 2.3.

5. Duke përdorur tabelat për ujin dhe avullin e mbinxehur, përcaktojmë entalpinë e ujit pas ngrohësve (bazuar në vlerat e dhe):

6. Ngrohja e ujit në ngrohës përcaktohet si diferenca në entalpitë e ujit në hyrje dhe dalje të ngrohësit:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

ku është entalpia e kondensatës në daljen e ngrohësit të izolimit. Në këtë punë, kjo vlerë supozohet të jetë e barabartë.

7. Nxehtësia e lëshuar nga ngrohja e avullit në ujë në ngrohës:

2.5 Parametrat e avullit dhe ujit në një njësi turbine

Për lehtësinë e llogaritjeve të mëtejshme, parametrat e avullit dhe ujit në njësinë e turbinës, të llogaritur më sipër, janë përmbledhur në tabelën 2.3.

Të dhënat për parametrat e avullit dhe ujit në ftohësit e kullimit janë dhënë në tabelën 2.4.

Tabela 2.3. Parametrat e avullit dhe ujit në një njësi turbine

p, MPa

t, 0 ME

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 ME

h B H, kJ/kg

0 ME

fq B, MPa

t P, 0 ME

h B P, kJ/kg

kJ/kg

Tabela 2.4. Parametrat e avullit dhe ujit në ftohësit e kullimit

2.6 Përcaktimi i shkallës së rrjedhës së avullit dhe kondensatës në elementët e qarkut termik

Llogaritja kryhet në rendin e mëposhtëm:

1. Konsumi i avullit për turbinë në modalitetin e projektimit.

2. Avulli rrjedh përmes vulave

Pranojmë, atëherë

4. Konsumi i ujit të ushqyer për kazan (përfshirë fryrjen)

ku është sasia e ujit të bojlerit që shkon në fryrje të vazhdueshme

D pr=(b pr/100)D fq=(1.5/100)·131.15=1.968kg/s

5. Dalja e avullit nga zgjeruesi i pastrimit

ku është proporcioni i avullit të lëshuar nga uji i pastrimit në zgjeruesin e vazhdueshëm të pastrimit

6.Dalja e ujit të pastrimit nga zgjeruesi

7. Konsumi i ujit shtesë nga impianti i trajtimit kimik të ujit (CWW)

nga është koeficienti i kthimit të kondensatës

konsumatorët industrialë, ne pranojmë;

Llogaritja e prurjeve të avullit në ngrohësit rigjenerues dhe të rrjetit në deaerator dhe kondensator, si dhe rrjedhat e kondensatës nëpër ngrohës dhe mikserë, bazohet në ekuacionet e materialit dhe balancës së nxehtësisë.

Ekuacionet e bilancit përpilohen në mënyrë sekuenciale për çdo element të qarkut termik.

Faza e parë e llogaritjes së skemës termike të një instalimi turbinash është hartimi i balancave të nxehtësisë së ngrohësve të rrjetit dhe përcaktimi i konsumit të avullit për secilin prej tyre bazuar në ngarkesën termike të specifikuar të turbinës dhe orarin e temperaturës. Pas kësaj, përpilohen balancat e nxehtësisë së ngrohësve rigjenerues me presion të lartë, deaeratorëve dhe ngrohësve me presion të ulët.

2.6.1 Instalimi i ngrohjes në rrjet (dhoma e bojlerit))

Tabela 2.5. Parametrat e avullit dhe ujit në një instalim të rrjetit të ngrohjes

Treguesi	Ngrohës i poshtëm	Ngrohës i sipërm
Ngrohje me avull Presioni përzgjedhës P, MPa
Presioni në ngrohësin P?, MPa
Temperatura e avullit t,єС
Nxehtësia e lëshuar qns, qsu, kJ/kg
Ngrohja e kondensatës së avullit Temperatura e ngopjes tн,єС
Entalpia në ngopje h?, kJ/kg
Uji i rrjetit Nënnxehja në ngrohës Ins, Ivs, єС
Temperatura e hyrjes në toс, tнс, єС
Entalpia në hyrje, kJ/kg
Temperatura e daljes tns,ts, єС
Entalpia e daljes, kJ/kg
Ngrohja në ngrohës fns, fvs, kJ/kg

Parametrat e instalimit përcaktohen në sekuencën vijuese.

1.Konsumimi i ujit të rrjetit për mënyrën e llogaritur

2. Bilanci i nxehtësisë i ngrohësit të rrjetit të poshtëm

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësin e rrjetit të poshtëm

nga tabela 2.1.

3. Bilanci i nxehtësisë i ngrohësit të rrjetit të sipërm

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësin e sipërm të rrjetit

Ngrohës rigjenerues me presion të lartë Instalimi me presion dhe ushqim (pompë)

PVD 7

Ekuacioni bilanci i nxehtësisë PVD7

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH7

PVD 6

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për PVD6

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH6

nxehtësia e hequr nga kullimi OD2

Pompë ushqyese (PN)

Presioni pas PN

Presioni i pompës në PN

Rënia e presionit

Vëllimi specifik i ujit në PN v PN - i përcaktuar nga tabelat sipas vlerës

R e hënë.

Efikasiteti i pompës së ushqimit

Ngrohja e ujit në PN

Entalpia pas PN

Ku - nga tabela 2.3;

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për PVD5

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH5

2.6.3 Deaerator i ujit të furnizimit

Rrjedha e avullit nga vulat e rrjedhës së valvulave në DPV supozohet të jetë

Entalpia e avullit nga vulat e trungut të valvulave merret si

(në P = 12,9 MPa Dhe t = 556 0 ME) :

Avullimi nga deaeratori:

D çështje=0,02 D PV=0.02

Pjesa e avullit (në fraksione të avullit nga deaeratori që shkon në PE, vula e dhomës së mbylljes së mesme dhe fundore

Ekuacioni i bilancit të materialit të deaeratorit:

.

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së deaeratorit

Pas zëvendësimit të shprehjes në këtë ekuacion D CD marrim:

Rrjedha e avullit të ngrohjes nga priza e tretë e turbinës në DPV

pra konsumi i avullit të ngrohjes nga priza e turbinës nr. 3 në DPV:

D D = 4,529.

Rrjedhja e kondensatës në hyrje të deaeratorit:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Ngrohës uji i papërpunuar

Entalpia e kullimit h PSV=140

.

2.6.5 Zgjerues pastrimi me dy faza

Faza e dytë: zgjerimi i ujit të vluar në 6 ata në sasi

deri në një presion prej 1 ata.

= + (-)

dërguar në deaerator atmosferik.

2.6.6 Deaerator i ujit të kozmetikës

Postuar në http://www.allbest.ru/

Ekuacioni i bilancit material të deaeratorit të kondensatës së kthimit dhe ujit shtesë DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Konsumi i ujit të pastruar kimikisht:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Bilanci i nxehtësisë i ftohësit të ujit të pastrimit OP

materiali i njësisë së turbinës së kondensatës

Ku q OP = h h nxehtësia e furnizuar me ujin shtesë në OP.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ/kg,

Ku: h entalpia e ujit të pastrimit në dalje nga OP.

Ne pranojmë kthimin e kondensatës nga konsumatorët industrialë të nxehtësisë?k = 0.5 (50%), atëherë:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Ne do të përcaktojmë ngrohjen e ujit shtesë në OP nga ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së OP:

= 27.493 nga këtu:

= 21,162 kJ/kg.

Pas ftohësit të ndezur (BC), uji shtesë shkon në trajtimin kimik të ujit dhe më pas në ngrohësin e ujit të pastruar kimikisht.

Bilanci termik i ngrohësit të ujit të pastruar kimikisht POV:

Ku q 6 - sasia e nxehtësisë e transferuar në ngrohës me avull nga priza e turbinës nr. 6;

ujë për ngrohje në POV. Ne pranojmë h RH = 140 kJ/kg, atëherë

.

Ne do të përcaktojmë konsumin e avullit për ngrohësin e ujit nga bilanci i nxehtësisë së ngrohësit të ujit të pastruar kimikisht:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 nga ku D POV = 2.897 kg/s.

Kështu,

D KV = D

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për një deaerator të ujit të pastruar kimikisht:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Nga këtu D= 0,761 kg/s - konsumi i avullit të ngrohjes në daljen DKV dhe turbinës nr. 6.

Rrjedha e kondensatës në daljen e DKV:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Ngrohje rigjeneruese me presion të ulët

HDPE 4

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë i PND4

.

Konsumi i avullit të ngrohjes në PND4

,

Ku

HDPE3 dhe mikserSM2

Ekuacioni i unifikuar i bilancit të nxehtësisë:

ku është rrjedha e kondensatës në daljen e HDPE2:

D K6 = D KD - D HF - D diell - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

le të zëvendësojmë D K2 në ekuacionin e kombinuar të bilancit të nxehtësisë:

D= 0,544 kg/s - konsumi i avullit për ngrohje në LPH3 nga nxjerrja nr. 5

turbinat.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatura prapa PS:

Përpilohen 1 ekuacion i materialit dhe 2 ekuacione të balancave të nxehtësisë:

1.

2.

3.

zëvendësoni në ekuacionin 2

Ne marrim:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensator

Ekuacioni i bilancit të materialit të kondensatorit

.

2.7 Kontrollimi i llogaritjes së bilancit material

Kontrollimi i korrektësisë së marrjes parasysh të të gjitha rrjedhave të qarkut termik në llogaritjet kryhet duke krahasuar ekuilibrat e materialit për avullin dhe kondensimin në kondensatorin e njësisë së turbinës.

Rrjedha e avullit të shkarkimit në kondensator:

,

ku është rrjedhja e avullit nga dhoma e nxjerrjes së turbinës me numër.

Konsumi i avullit nga nxjerrjet është dhënë në tabelën 2.6.

Tabela 2.6. Konsumi i avullit nga nxjerrjet e turbinave

Zgjedhja Nr.	Emërtimi	Konsumi i avullit, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D dielli++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Rrjedha totale e avullit nga nxjerrjet e turbinave

Rrjedhja e avullit në kondensator pas turbinës:

Gabim i bilancit të avullit dhe kondensatës

Meqenëse gabimi në bilancin e avullit dhe kondensatës nuk e kalon kufirin e lejuar, prandaj, të gjitha rrjedhat e qarkut termik merren parasysh saktë.

2.8 Bilanci i energjisë i një njësie turbine PT- 80/100-130/13

Le të përcaktojmë fuqinë e ndarjeve të turbinës dhe fuqinë totale të saj:

N i=

Ku N i OTC - fuqia e ndarjes së turbinës, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - rënia e nxehtësisë në ndarje, kJ/kg,

D i OTS - kalimi i avullit përmes ndarjes, kg/s.

ndarje 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- ndarje 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- ndarje 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- ndarje 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- ndarje 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- ndarje 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- ndarje 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- ndarje 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H për të OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Fuqia totale e ndarjeve të turbinës

3.5.2 Fuqia elektrike e njësisë së turbinës përcaktohet me formulën:

N E = N i

ku është efikasiteti mekanik dhe elektrik i gjeneratorit,

N E =83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Treguesit e efikasitetit termik të një njësie turbine

Konsumi total i nxehtësisë për njësinë e turbinës

, MW

.

2. Konsumi i nxehtësisë për ngrohje

,

Ku h T- koeficienti duke marrë parasysh humbjen e nxehtësisë në sistemin e ngrohjes.

3. Konsumi total i nxehtësisë për konsumatorët industrialë

,

.

4. Konsumi total i nxehtësisë për konsumatorët e jashtëm

, MW

.

5. Konsumi i nxehtësisë për një instalim turbinash për prodhimin e energjisë elektrike

,

6. Efikasiteti i një instalimi turbinash për prodhimin e energjisë elektrike (pa marrë parasysh konsumin e vet të energjisë elektrike)

,

.

7. Konsumi specifik i nxehtësisë për prodhimin e energjisë elektrike

,

2.10 Treguesit energjetik të termocentraleve

Parametrat e avullit të freskët në daljen e gjeneratorit të avullit.

- presioni P PG = 12,9 MPa;

- efikasiteti bruto i gjeneratorit me avull me gjenerator me avull = 0,92;

- temperatura t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg në të specifikuar R PG dhe t PG.

Efikasiteti i gjeneratorit të avullit, marrë nga karakteristikat e bojlerit E-320/140

.

1. Ngarkesa termike e impiantit të gjeneruesit të avullit

, MW

2. Efikasiteti i tubacioneve (transporti i nxehtësisë)

,

.

3. Efikasiteti i termocentraleve për prodhimin e energjisë elektrike

,

.

4. Efikasiteti i një termocentrali për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje, duke marrë parasysh PVC

,

.

PVK në t N=- 15 0 ME punon,

5. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike

,

.

6. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin dhe furnizimin me energji termike

,

.

7. Konsumi i nxehtësisë së karburantit për stacion

,

.

8. Efikasiteti total i njësisë së energjisë (bruto)

,

9. Konsumi specifik i nxehtësisë për njësi fuqie të një termocentrali

,

.

10. Efikasiteti i njësisë së energjisë (neto)

,

.

ku E S.N është konsumi i tij specifik i energjisë elektrike, E S.N =0.03.

11. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent "net"

,

.

12. Konsumi ekuivalent i karburantit

kg/s

13. Konsumi i karburantit ekuivalent për të gjeneruar nxehtësi të furnizuar për konsumatorët e jashtëm

kg/s

14. Konsumi i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike

V E U =V U -V T U =13.214-8.757=4.457 kg/s

konkluzioni

Si rezultat i llogaritjes së diagramit termik të një termocentrali bazuar në një turbinë ngrohjeje prodhimi PT-80/100-130/13, që funksionon në modalitetin e ngarkesës së lartë në temperaturën e ambientit, vlerat e mëposhtme të parametrave kryesorë që karakterizojnë një termocentral të këtij lloji janë marrë:

Konsumi i avullit në nxjerrjen e turbinave

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësit e rrjetit

Furnizimi me nxehtësi për ngrohje duke përdorur një njësi turbine

P T= 72,22 MW;

Furnizimi me nxehtësi nga një njësi turbinash për konsumatorët industrialë

P P= 141,36 MW;

Konsumi total ngrohje për konsumatorët e jashtëm

P TP= 231,58 MW;

Fuqia e terminalit të gjeneratorit

N uh=80,97 MW;

Efikasiteti i CHP-së për prodhimin e energjisë elektrike

Efikasiteti i termocentraleve për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje

Konsumi specifik i karburantit për prodhimin e energjisë elektrike

b E U= 162.27 g/kW/h

Konsumi specifik i karburantit për prodhimin dhe furnizimin me energji termike

b T U= 40.427 kg/GJ

Efiçenca totale e termocentralit CHP "bruto"

Efiçenca totale e termocentralit CHP “neto”

Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për stacion "neto"

Referencat

1. Ryzhkin V.Ya. Termocentralet: Libër mësuesi për universitetet - botimi i 2-të, i rishikuar. - M.: Energjia, 1976.-447 f.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabelat e vetive termofizike të ujit dhe avullit të ujit: Manual. - M.: Shtëpia botuese. MPEI, 1999. - 168 f.

3. Poleshchuk I.Z. Hartimi dhe llogaritja e diagrameve bazë termike të termocentraleve. Udhëzimet për një projekt kursi në disiplinën “Termocentralet dhe Centralet Bërthamore”, / Shteti Ufa. aviacioni universiteti teknik - t - Ufa, 2003.

4. Standardi i ndërmarrjes (STP UGATU 002-98). Kërkesat për ndërtimin, prezantimin, projektimin - Ufa.: 1998.

5. Bojko E.A. Termocentralet me tub avulli të termocentraleve: Udhëzues referimi- IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Termocentralet dhe ato bërthamore: Drejtoria/Nën redaksinë e përgjithshme. Anëtar korrespondues RAS A.V. Klimenko dhe V.M. Zorina. - botimi i 3-të. - M.: Shtëpia botuese MPEI, 2003. - 648 f.: ill. - (Inxhinieri termike dhe inxhinieri ngrohjeje; Libri 3).

7. . Turbinat termike dhe bërthamore stacionet e energjisë: Libër mësuesi për universitetet / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - Botimi i 2-të, i rishikuar. dhe shtesë - M.: Shtëpia botuese MPEI, 2001. - 488 f.

8. Llogaritja e qarqeve termike të impianteve të turbinave me avull: Botim elektronik arsimor / Poleshchuk I.Z - Institucioni Arsimor Shtetëror i Arsimit të Lartë Profesional UGATU, 2005.

Legjenda termocentralet, pajisjet dhe elementet e tyre (përfshirëteksti, fotografitë, indekset)

D - deaerator i ujit të ushqyer;

DN - pompë kullimi;

K - kondensator, bojler;

KN - pompë kondensate;

OE - ftohës kullimi;

PrTS - diagrami termik bazë;

LDPE, HDPE - ngrohës rigjenerues (presion i lartë, i ulët);

PVK - bojler për ngrohjen e ujit të pikut;

PG - gjenerator me avull;

PE - mbinxehës me avull (primar);

PN - pompë ushqyese;

PS - ngrohës i kutisë së mbushjes;

PSG - ngrohës rrjeti horizontal;

PSV - ngrohës uji i papërpunuar;

PT - turbinë me avull; turbinë ngrohëse me nxjerrje industriale dhe me avull ngrohjeje;

PHOV - ngrohës uji i pastruar kimikisht;

PE - ftohës ejektor;

R - zgjerues;

CHP - termocentrali i kombinuar i nxehtësisë dhe energjisë elektrike;

SM - mikser;

CX - frigorifer kuti mbushjeje;

HPC - cilindër me presion të lartë;

LPC - cilindër me presion të ulët;

EG - gjenerator elektrik;

Shtojca A

Shtojca B

Diagrami i mënyrave PT-80/100

Shtojca B

Oraret e ngrohjes për kontrollin e cilësisë së pushimevengrohje bazuar në temperaturën mesatare ditore të ajrit të jashtëm

Postuar në Allbest.ru

...

Dokumente të ngjashme

Llogaritja e diagramit termik bazë, ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinës. Llogaritja e sistemit të ngrohjes rigjeneruese të ujit. Përcaktimi i rrjedhës së kondensatës, funksionimi i turbinës dhe pompës. Humbjet totale të tehut dhe efikasiteti i brendshëm.

puna e kursit, shtuar 19.03.2012


Paraqitja e procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë në një diagram H-S. Përcaktimi i parametrave dhe normave të rrjedhës së avullit dhe ujit në një termocentral. Hartimi i ekuilibrave bazë të nxehtësisë për komponentët dhe pajisjet e qarkut termik. Vlerësimi paraprak rrjedha e avullit në turbinë.

puna e kursit, shtuar 12/05/2012


Analiza e metodave për kryerjen e llogaritjeve të verifikimit të qarkut termik të një termocentrali të bazuar në një turbinë ngrohëse. Përshkrimi i dizajnit dhe funksionimit të kondensatorit KG-6200-2. Përshkrimi i diagramit bazë termik të një termocentrali të bazuar në një njësi turbine të tipit T-100-130.

tezë, shtuar 09/02/2010


Diagrami termik njësia e fuqisë Parametrat e avullit në nxjerrjen e turbinave. Ndërtimi i një procesi në një diagram hs. Tabela përmbledhëse e parametrave të avullit dhe ujit. Hartimi i ekuilibrave bazë të nxehtësisë për komponentët dhe pajisjet e qarkut termik. Llogaritja e deaeratorit dhe instalimit të rrjetit.

puna e kursit, shtuar 17.09.2012


Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në grafiku h-s. Llogaritja e instalimit të ngrohësve të rrjetit. Procesi i zgjerimit të avullit në turbinën e drejtimit të pompës së furnizimit. Përcaktimi i rrjedhës së avullit për turbinë. Llogaritja e efiçencës termike të termocentraleve dhe përzgjedhja e tubacioneve.

puna e kursit, shtuar 06/10/2010


Përzgjedhja dhe arsyetimi i diagramit termik bazë të njësisë. Hartimi i një ekuilibri të rrjedhave kryesore të avullit dhe ujit. Karakteristikat kryesore të turbinës. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë në diagramin hs. Llogaritja e sipërfaqeve ngrohëse të një kazani të nxehtësisë së mbeturinave.

puna e kursit, shtuar 25.12.2012


Llogaritja e një turbine me avull, parametrat e elementeve kryesore diagrami skematik instalimi i turbinës me avull dhe ndërtimi paraprak i procesit termik të zgjerimit të avullit në turbinë në diagramin h-s. Treguesit ekonomikë impianti i turbinave me avull me rigjenerim.

puna e kursit, shtuar 16.07.2013


Hartimi i një diagrami termik të projektimit të specifikimeve teknike të NPP. Përcaktimi i parametrave të lëngut të punës, shpejtësia e rrjedhës së avullit në shkarkimet e njësisë së turbinës, fuqia e brendshme dhe treguesit e efikasitetit termik të njësisë në tërësi. Fuqia e pompave të ushqimit të kondensatës.

puna e kursit, shtuar 14.12.2010


Procesi i zgjerimit të avullit në një turbinë. Përcaktimi i konsumit të avullit të gjallë dhe ujit ushqimor. Llogaritja e elementeve të qarkut termik. Zgjidhja e një matrice duke përdorur metodën e Cramer. Kodi i programit dhe dalja e rezultateve të llogaritjes së makinës. Treguesit teknikë dhe ekonomikë të njësisë së energjisë.

puna e kursit, shtuar 19.03.2014


Studimi i projektimit të turbinës K-500-240 dhe llogaritja termike e instalimit të turbinës së termocentralit. Zgjedhja e numrit të fazave të cilindrit të turbinës dhe zbërthimi i dallimeve në entalpinë e avullit në fazat e saj. Përcaktimi i fuqisë së turbinës dhe llogaritja e tehut të punës për lakimin dhe tensionin.

	Detyrë për projekt kursi	3
1.	Të dhënat fillestare të referencës	4
2.	Llogaritja e instalimit të bojlerit	6
3.	Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë	8
4.	Bilanci i avullit dhe ujit ushqyes	9
5.	Përcaktimi i parametrave të avullit, ujit ushqimor dhe kondensatës nga elementët PTS	11
6.	Hartimi dhe zgjidhja e ekuacioneve të bilancit të nxehtësisë për seksionet dhe elementët e PTS	15
7.	Ekuacioni i fuqisë së energjisë dhe zgjidhja e tij	23
8.	Kontrollimi i llogaritjes	24
9.	Përcaktimi i treguesve të energjisë	25
10.	Zgjedhja e pajisjeve ndihmëse	26
	Referencat	27

Detyra e projektit të kursit
Për studentin: Onuchin D.M..

Tema e projektit: Llogaritja e qarkut termik të STU PT-80/100-130/13
Të dhënat e projektit

P 0 =130 kg/cm 2;

;

;

Q t =220 MW;

;

.

Presioni në nxjerrjet e parregulluara – nga të dhënat e referencës.

Përgatitja e ujit shtesë - nga deaeratori atmosferik "D-1,2".
Vëllimi i pjesës llogaritëse

1. 
   Llogaritja e projektimit të STU në sistemin SI për fuqinë nominale.
2. 
   Përcaktimi i treguesve të performancës energjetike të objekteve të trajnimit teknik.
3. 
   Përzgjedhja e pajisjeve ndihmëse të objektit të formimit profesional.

1. Të dhënat fillestare të referencës
Treguesit kryesorë të turbinës PT-80/100-130.

Tabela 1.

Parametri	Madhësia	Dimensioni
Fuqia e vlerësuar	80	MW
Fuqia maksimale	100	MW
Presioni fillestar	23,5	MPa
Temperatura fillestare	540	ME
Presioni në daljen e pompës venoze qendrore	4,07	MPa
Temperatura në daljen e HPC	300	ME
Temperatura e avullit të mbinxehur	540	ME
Rrjedha e ujit ftohës	28000	m 3 / orë
Temperatura e ujit të ftohjes	20	ME
Presioni i kondensatorit	0,0044	MPa

Turbina ka 8 nxjerrje avulli të parregulluara të dizajnuara për të ngrohur ujin e ushqyer në ngrohësit me presion të ulët, një deaerator, në ngrohësit me presion të lartë dhe për të fuqizuar turbinën e lëvizjes së pompës kryesore të furnizimit. Avulli i shkarkimit nga motori turbo kthehet në turbinë.
Tabela 2.

	Përzgjedhja	Presioni, MPa	Temperatura, 0 C
I	PVD nr. 7	4,41	420
II	PVD nr. 6	2,55	348
III	HDPE nr. 5	1,27	265
	Deaerator	1,27	265
IV	HDPE nr. 4	0,39	160
V	HDPE nr. 3	0,0981	-
VI	HDPE nr. 2	0,033	-
VII	HDPE nr. 1	0,003	-

Turbina ka dy nxjerrje me avull ngrohës, sipër dhe poshtë, të projektuar për ngrohjen me një dhe dy faza të ujit të rrjetit. Nxjerrja e ngrohjes ka kufijtë e mëposhtëm të kontrollit të presionit:

E sipërme 0,5-2,5 kg/cm 2;

Më e ulët 0,3-1 kg/cm2.

2. Llogaritja e instalimit të bojlerit

VB - kaldaja e sipërme;

NB - kaldaja e poshtme;

Uji i rrjetit kthim – kthim.

D VB, D NB - konsumi i avullit për bojlerin e sipërm dhe të poshtëm, përkatësisht.

Grafiku i temperaturës: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Përcaktimi i parametrave të avullit në nxjerrjet e ngrohjes qendrore

Le të supozojmë ngrohje uniforme në VSP dhe NSP;

Ne pranojmë vlerën e nënnxehjes në ngrohësit e rrjetit
.

Ne pranojmë humbje të presionit në tubacione
.

Presioni i nxjerrjes së sipërme dhe të poshtme nga turbina për VSP dhe NSP:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB =355,82 kJ/kg

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s

D VB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s

3. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë
Le të supozojmë humbjen e presionit në pajisjet e shpërndarjes së avullit të cilindrave:

;

;

;

Në këtë rast, presioni në hyrjen në cilindra (prapa valvulave të kontrollit) do të jetë:

Procesi në diagramin h,s është paraqitur në Fig. 2.

4. Bilanci i avullit dhe ujit të ushqimit.

• 
  Supozojmë se avulli i potencialit më të lartë shkon në mbylljet fundore (D KU) dhe tek nxjerrësit e avullit (D EP).
• 
  Avulli i shpenzuar nga mbylljet fundore dhe nga nxjerrësit drejtohet në ngrohësin e kutisë së mbushjes. Ne pranojmë ngrohjen e kondensatës në të:

• 
  Avulli i shkarkimit në ftohësit e ejektorit drejtohet në ngrohësin e ejektorit (EH). Ngrohja në të:

• 
  Supozojmë se rrjedha e avullit në turbinë (D) është një vlerë e njohur.
• 
  Humbjet brenda stacionit të lëngut punues: D У =0.02D.
• 
  Le të supozojmë 0,5% konsum të avullit për mbylljet fundore: D KU =0,005D.
• 
  Le të supozojmë se konsumi i avullit për nxjerrësit kryesorë është 0,3%: D EJ =0,003D.

Pastaj:

• 
  Konsumi i avullit nga kaldaja do të jetë:

D K = D + D UT + D KU + D EJ =(1+0.02+0.005+0.003)D=1.028D

• 
  Sepse Nëse kaldaja është një kazan me kazan, atëherë është e nevojshme të merret parasysh pastrimi i bojlerit.

Rritja është 1.5%, d.m.th.

D kont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.

• 
  Sasia e ujit ushqimor të furnizuar në bojler:

D PV = D K + D kont = 1,0434D

• 
  Sasia e ujit shtesë:

D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r.

Humbjet e kondensatës për prodhimin:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.

Presioni në kazanin e bojlerit është afërsisht 20% më i madh se presioni i avullit të freskët në turbinë (për shkak të humbjeve hidraulike), d.m.th.

P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kg.

Presioni në zgjeruesin e vazhdueshëm të fryrjes (CPD) është afërsisht 10% më i lartë se në deaeratorin (D-6), d.m.th.

P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R.=β∙D vazhdim =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-β)D vazhdim =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Ne përcaktojmë rrjedhën e ujit të rrjetit përmes ngrohësve të rrjetit:

Pranojmë rrjedhjet në sistemin e ngrohjes si 1% e sasisë së ujit në qarkullim.

Kështu, produktiviteti i kërkuar kimik. trajtimi i ujit:

5. Përcaktimi i parametrave të avullit, ujit ushqimor dhe kondensatës në bazë të elementeve PTS.
Ne supozojmë humbjen e presionit në tubacionet e avullit nga turbina në ngrohësit e sistemit rigjenerues në masën prej:

Unë përzgjedhja	PVD-7	4%
II përzgjedhje	PVD-6	5%
III përzgjedhje	PVD-5	6%
Përzgjedhja IV	PVD-4	7%
V përzgjedhje	PND-3	8%
Zgjedhja VI	PND-2	9%
VII përzgjedhje	PND-1	10%

Përcaktimi i parametrave varet nga dizajni i ngrohësve ( shih fig. 3). Në skemën e llogaritur, të gjitha HDPE dhe PVD janë sipërfaqësore.

Ndërsa kondensata kryesore dhe uji i furnizimit rrjedhin nga kondensuesi në kazan, ne përcaktojmë parametrat që na duhen.

5.1. Ne e neglizhojmë rritjen e entalpisë në pompën e kondensatës. Atëherë parametrat e kondensatës përballë ED janë:

0.04 bar,
29°C,
121,41 kJ/kg.

5.2. Supozojmë se ngrohja e kondensatës kryesore në ngrohësin e ejektorit është e barabartë me 5°C.

34 °C; kJ/kg.

5.3. Ne e marrim ngrohjen e ujit në ngrohësin e gjëndrës (SP) në 5°C.

39 °C,
kJ/kg.

5.4. PND-1 - i paaftë.

Ajo ushqehet me avull nga përzgjedhja VI.

69.12 °C,
289,31 kJ/kg = h d2 (kullimi nga HDPE-2).

° С,
4.19∙64.12=268.66 kJ/kg

Ajo ushqehet me avull nga përzgjedhja V.

Presioni i avullit të ngrohjes në trupin e ngrohësit:

96.7 °C,
405,21 kJ/kg;

Parametrat e ujit pas ngrohësit:

° С,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.

Ne kemi vendosur paraprakisht rritjen e temperaturës për shkak të përzierjes së prurjeve përpara LPH-3 në
, d.m.th. kemi:

Ajo ushqehet me avull nga përzgjedhja IV.

Presioni i avullit të ngrohjes në trupin e ngrohësit:

140.12°С,
589,4 kJ/kg;

Parametrat e ujit pas ngrohësit:

° С,
4.19∙135.12=516.15 kJ/kg.

Parametrat e mediumit të ngrohjes në ftohësin e kullimit:

5.8. Deaerator i ujit të ushqyer.

Deaeratori i ujit të furnizimit funksionon me presion konstant të avullit në strehë

R D-6 =5,88 bar → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 kJ/kg, h” D-6 =2755,54 kJ/kg,

5.9. Pompë ushqimi.

Le të marrim efikasitetin e pompës
0,72.

Presioni i shkarkimit: MPa. °C, dhe parametrat e mediumit ngrohës në ftohësin e shkarkimit janë:
Parametrat e avullit në ftohësin me avull:

°C;
2833,36 kJ/kg.

Ne e vendosim ngrohjen në OP-7 në 17,5 °C. Pastaj temperatura e ujit pas PVD-7 është e barabartë me °C, dhe parametrat e mediumit të ngrohjes në ftohësin e kullimit janë:

°C;
1032,9 kJ/kg.

Presioni i ujit pas PPH-7 është:

Parametrat e ujit pas vetë ngrohësit.

3.3.4 Njësia e turbinës me avull PT-80/100-130/13

Turbina me avull të bashkëgjenerimit PT-80/100-130/13 me nxjerrjen e avullit industrial dhe me ngrohje është projektuar për lëvizje direkte gjenerator elektrik TVF-120-2 me shpejtësi rrotullimi 50 rps dhe furnizim me ngrohje për nevojat e prodhimit dhe ngrohjes.

Fuqia, MW

nominale 80

maksimumi 100

Vlerësimet e Steam

presion, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

Konsumi i avullit të nxjerrë për nevojat e prodhimit, t/h

nominale 185

maksimumi 300

sipërme 0,049-0,245

më e ulët 0,029-0,098

Presioni i përzgjedhjes së prodhimit 1.28

Temperatura e ujit, 0 C

ushqyese 249

ftohje 20

Konsumi i ujit ftohës, t/h 8000

Turbina ka nxjerrjet e mëposhtme të rregullueshme të avullit:

prodhimi me presion absolut (1,275 ± 0,29) MPa dhe dy nxjerrje ngrohëse - sipërme me presion absolut në intervalin 0,049-0,245 MPa dhe më e ulët me presion në intervalin 0,029-0,098 MPa. Presioni i rrjedhjes së ngrohjes rregullohet duke përdorur një diafragmë kontrolli të instaluar në dhomën e sipërme të rrjedhjes së ngrohjes. Presion i rregullueshëm në prizat e ngrohjes mbështetet: në prizën e sipërme - me të dy prizat e ngrohjes të ndezura, në prizën e poshtme - me një prizë të poshtme të ngrohjes të ndezur. Uji i rrjetit duhet të kalojë nëpër ngrohëset e rrjetit të fazës së poshtme dhe të sipërme të ngrohjes në mënyrë sekuenciale dhe në sasi të barabarta. Rrjedha e ujit që kalon përmes ngrohësve të rrjetit duhet të kontrollohet.

Turbina është një njësi me dy cilindra me një bosht. Pjesa e rrjedhjes së HPC ka një fazë kontrolli me një spirale dhe 16 nivele presioni.

Pjesa e rrjedhës së LPC përbëhet nga tre pjesë:

i pari (deri në prizën e sipërme të ngrohjes) ka një fazë kontrolli dhe 7 nivele presioni,

e dyta (midis nxjerrjeve të ngrohjes) dy faza presioni,

e treta - një fazë rregulluese dhe dy faza presioni.

Rotori i presionit të lartë është i falsifikuar i fortë. Dhjetë disqet e para të rotorit me presion të ulët janë të farkëtuar në mënyrë integrale me boshtin, tre disqet e mbetura janë montuar.

Shpërndarja e avullit të turbinës është me hundë. Në dalje nga HPC, një pjesë e avullit shkon në nxjerrjen e prodhimit të kontrolluar, pjesa tjetër dërgohet në LPC. Nxjerrja e ngrohjes kryhet nga dhomat përkatëse LPC.

Për të reduktuar kohën e ngrohjes dhe për të përmirësuar kushtet e fillimit, sigurohet ngrohja me avull e fllanxhave dhe kunjave dhe furnizimi me avull të drejtpërdrejtë në guarnicionin e përparmë të HPC-së.

Turbina është e pajisur me një pajisje rrotulluese të boshtit që rrotullon linjën e boshtit të njësisë së turbinës me një frekuencë prej 3.4 rpm.

Aparati i tehut të turbinës është projektuar për të funksionuar në një frekuencë rrjeti prej 50 Hz, që korrespondon me një shpejtësi të rotorit të njësisë së turbinës prej 50 rpm (3000 rpm). Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet me një devijim të frekuencës së rrjetit prej 49.0-50.5 Hz.

3.3.5 Njësia e turbinës me avull R-50/60-130/13-2

Turbina me avull me presion të kundërt R-50/60-130/13-2 është projektuar për të drejtuar gjeneratorin elektrik TVF-63-2 me një shpejtësi rrotullimi prej 50 s -1 dhe për të lëshuar avull për nevojat e prodhimit.

Vlerat nominale të parametrave kryesorë të turbinës janë dhënë më poshtë:

Fuqia, MW

Nominale 52.7

Maksimumi 60

Parametrat fillestarë të avullit

Presioni, MPa 12,8

Temperatura, о С 555

Presioni në tubin e shkarkimit, MPa 1.3

Turbina ka dy nxjerrje avulli të parregulluara të dizajnuara për të ngrohur ujin e ushqyer në ngrohës me presion të lartë.

Dizajni i turbinës:

Turbina është një njësi me një cilindër me një fazë kontrolli të vetme kurorë dhe 16 faza presioni. Të gjithë disqet e rotorit janë të farkëtuar në mënyrë integrale me boshtin. Shpërndarja e avullit të turbinës me bypass. Avulli i freskët furnizohet në një të veçantë kuti me avull, në të cilën ndodhet një valvul automatike mbyllëse, nga ku avulli rrjedh përmes tubave të anashkalimit në katër valvola kontrolli.

Aparati i tehut të turbinës është projektuar për të funksionuar në një frekuencë prej 3000 rpm. Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet kur devijimi i frekuencës në rrjet është 49.0-50.5 Hz

Njësia e turbinës është e pajisur pajisje mbrojtëse për të fikur njëkohësisht pompën e presionit të lartë duke ndezur njëkohësisht linjën e anashkalimit duke dërguar një sinjal. Valvulat e diafragmës atmosferike instalohen në tubat e shkarkimit dhe hapen kur presioni në tuba rritet në 0.12 MPa.

3.3.6 Njësia e turbinës me avull T-110/120-130/13

Turbina e ngrohjes me avull T-110/120-130/13 me nxjerrjen e avullit të ngrohjes është projektuar për të drejtuar drejtpërdrejt gjeneratorin elektrik TVF-120-2 me një shpejtësi rrotullimi prej 50 rps dhe për të lëshuar nxehtësi për nevojat e ngrohjes.

Vlerat nominale të parametrave kryesorë të turbinës janë dhënë më poshtë.

Fuqia, MW

nominale 110

maksimumi 120

Vlerësimet e Steam

presion, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

nominale 732

maksimumi 770

Kufijtë e ndryshimit të presionit të avullit në prizën e rregulluar të ngrohjes, MPa

sipërme 0,059-0,245

më e ulët 0,049-0,196

Temperatura e ujit, 0 C

ushqyese 232

ftohje 20

Konsumi i ujit ftohës, t/h 16000

Presioni i avullit në kondensator, kPa 5.6

Turbina ka dy priza ngrohjeje - të poshtme dhe të sipërme, të dizajnuara për ngrohjen hap pas hapi të ujit të rrjetit. Kur ngrohni ujin e rrjetit në faza me avull nga dy priza ngrohjeje, kontrolli ruan temperaturën e caktuar të ujit të rrjetit pas ngrohësit të sipërm të rrjetit. Kur ngrohni ujin e rrjetit me një prizë ngrohjeje më të ulët, temperatura e ujit të rrjetit mbahet pas ngrohësit të rrjetit të poshtëm.

Presioni në prizat e rregullueshme të ngrohjes mund të ndryshojë brenda kufijve të mëposhtëm:

në pjesën e sipërme 0,059 - 0,245 MPa me dy nxjerrje ngrohje të ndezura,

në pjesën e poshtme 0,049 - 0,196 MPa me furnizimin e sipërm të ngrohjes të fikur.

Turbina T-110/120-130/13 është një njësi me një bosht të përbërë nga tre cilindra: HPC, CSD, LPC.

HPC është me një rrjedhje, ka një fazë kontrolli me dy bobina dhe 8 nivele presioni. Rotori i presionit të lartë është i falsifikuar i fortë.

CSD është gjithashtu me një rrjedhje dhe ka 14 nivele presioni. 8 disqet e para të rotorit me presion të mesëm janë të farkëtuar në mënyrë integrale me boshtin, 6 të tjerët janë montuar. Korsata udhëzuese e fazës së parë të CSD është instaluar në strehim, diafragmat e mbetura janë instaluar në kafaze.

LPC është me rrjedhje të dyfishtë, ka dy faza në secilën rrjedhë të rrotullimit majtas dhe djathtas (një kontroll dhe një fazë presioni). Gjatësia e tehut të punës së fazës së fundit është 550 mm, diametri mesatar i shtytësit të kësaj faze është 1915 mm. Rotori me presion të ulët ka 4 disqe të montuar.

Për të lehtësuar fillimin e turbinës nga një gjendje e nxehtë dhe për të rritur manovrimin e saj gjatë funksionimit nën ngarkesë, temperatura e avullit të furnizuar në dhomën e parafundit të vulës së përparme të HPC rritet duke përzier avullin e nxehtë nga kontrolli. shufrat e valvulave ose nga linja kryesore e avullit. Nga ndarjet e fundit të vulave, përzierja avull-ajër thithet nga një ejektor thithës mbyllës.

Për të reduktuar kohën e ngrohjes dhe për të përmirësuar kushtet e fillimit të turbinës, sigurohet ngrohja me avull e fllanxhave dhe kunjave HPC.

Aparati i tehut të turbinës është projektuar për të funksionuar në një frekuencë rrjeti prej 50 Hz, që korrespondon me një shpejtësi të rotorit të njësisë së turbinës prej 50 rpm (3000 rpm).

Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet me një devijim të frekuencës së rrjetit prej 49.0-50.5 Hz. Në situata emergjente për sistemin, funksionimi afatshkurtër i turbinës lejohet në një frekuencë rrjeti nën 49 Hz, por jo nën 46.5 Hz (koha është e specifikuar në specifikimet teknike).

Informacion në lidhje me veprën "Modernizimi i Almaty CHPP-2 duke ndryshuar regjimi kimik i ujit Sistemet e përgatitjes së ujit make-up për të rritur temperaturën e ujit të furnizimit në 140–145 C"

Turbina me avull të kogjenerimit PT-80/100-130/13 e shoqatës së prodhimit të ndërtesave të turbinave të Fabrikës së Metalit të Leningradit (NOG LMZ) me nxjerrjen e avullit industrial dhe ngrohjes me një fuqi nominale 80 MW, maksimumi 100 MW me një presion fillestar avulli prej 12,8 MPa është projektuar për gjeneratorin elektrik me lëvizje direkte TVF-120-2 me një frekuencë rrotullimi prej 50 Hz dhe furnizim me nxehtësi për nevojat e prodhimit dhe ngrohjes.

Kur porosisni një turbinë, si dhe në dokumentacion tjetër, ku duhet të shënohet "Turbina me avull 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".

Turbina PT-80/100-130/13 plotëson kërkesat e GOST 3618-85, GOST 24278-85 dhe GOST 26948-86.

Turbina ka këto nxjerrje avulli të rregullueshme: prodhimi me presion absolut (1,275±0,29) MPa dhe dy nxjerrje ngrohëse: sipërme me presion absolut në intervalin 0,049-0,245 MPa dhe më e ulët me presion në intervalin 0,029-0,098 MPa.

Presioni i rrjedhjes së ngrohjes rregullohet duke përdorur një diafragmë kontrolli të instaluar në dhomën e sipërme të rrjedhjes së ngrohjes. Presioni i rregulluar në prizat e ngrohjes ruhet: në prizën e sipërme - kur të dy prizat e ngrohjes janë të ndezura, në prizën e poshtme - kur një prizë e poshtme e ngrohjes është e ndezur. Uji i rrjetit kalon përmes ngrohësve të rrjetit të fazës së poshtme dhe të sipërme të ngrohjes në mënyrë sekuenciale dhe në të njëjtën sasi. Rrjedha e ujit që kalon përmes ngrohësve të rrjetit kontrollohet.

Vlerat nominale të parametrave kryesorë të turbinës PT-80/100-130/13

Parametri	PT-8O/100-130/13
1. Fuqia, MW
nominale	80
maksimale	100
2. Parametrat fillestarë të avullit:
presion, MPa	12.8
temperatura. °C	555
284 (78.88)
4. Konsumi i avullit të nxjerrë për prodhim. nevojave, t/h
nominale	185
maksimale	300
5. Presioni i nxjerrjes së prodhimit, MPa	1.28
6. Rrjedha maksimale avull i freskët, t/h	470
7. Kufijtë për ndryshimet në presionin e avullit në nxjerrjet e rregulluara të avullit me ngrohje, MPa
në pjesën e sipërme	0.049-0.245
në pjesën e poshtme	0.029-0.098
8. Temperatura e ujit, °C
ushqyese	249
ftohje	20
9. Konsumi i ujit ftohës, t/h	8000
10. Presioni i avullit në kondensator, kPa	2.84

Në parametrat nominalë të avullit të freskët, shpejtësia e rrjedhës së ujit ftohës prej 8000 m3/h, temperatura e ujit ftohës prej 20 °C, rigjenerimi i ndezur plotësisht, sasia e kondensatës së nxehtë në HPH është e barabartë me 100% të shpejtësisë së rrjedhës së avullit përmes turbinës. , kur njësia e turbinës funksionon me një deaerator 0,59 MPa, me ngrohje në shkallë të ujit të rrjetit, me përdorim të plotë gjerësia e brezit turbinë dhe rrjedhën minimale të avullit në kondensator, mund të merren vlerat e mëposhtme të nxjerrjes:

- vlerat nominale të nxjerrjeve të rregulluara me fuqi 80 MW;

— përzgjedhja e prodhimit — 185 t/h në një presion absolut prej 1.275 MPa;

- nxjerrja totale e ngrohjes - 285 GJ/h (132 t/h) në presione absolute: në nxjerrjen e sipërme - 0,088 MPa dhe në nxjerrjen e poshtme - 0,034 MPa;

— vlera maksimale e nxjerrjes së prodhimit në një presion absolut në dhomën e nxjerrjes prej 1.275 MPa është 300 t/h. Me këtë vlerë të nxjerrjes së prodhimit dhe mungesës së nxjerrjeve me ngrohje, fuqia e turbinës është -70 MW. Me një fuqi nominale 80 MW dhe pa nxjerrje ngrohjeje, nxjerrja maksimale e prodhimit do të jetë -250 t/h;

— vlera maksimale totale e nxjerrjes së ngrohjes është 420 GJ/h (200 t/h); me këtë sasi të nxjerrjes së ngrohjes dhe mungesën e nxjerrjes së prodhimit, fuqia e turbinës është rreth 75 MW; me fuqi nominale 80 MW dhe pa nxjerrje prodhimi, nxjerrja maksimale e ngrohjes do të jetë rreth 250 GJ/h (-120 t/h).

— Fuqia maksimale e turbinës me nxjerrjen e prodhimit dhe ngrohjes të fikur, me një shpejtësi të rrjedhës së ujit ftohës prej 8000 m3/h në një temperaturë prej 20 °C dhe rigjenerimin e ndezur plotësisht, do të jetë 80 MW. Fuqia maksimale e turbinës është 100 MW. e fituar me kombinime të caktuara të nxjerrjes së prodhimit dhe ngrohjes varet nga madhësia e nxjerrjeve dhe përcaktohet nga diafragma e mënyrave.

Është e mundur të përdoret njësia e turbinës me kalimin e ujit të grimcuar dhe rrjetit përmes paketës së integruar

Kur kondensuesi ftohet me ujë të rrjetit, turbina mund të funksionojë sipas planit termik. Maksimumi fuqia termike rreze e integruar është -130 GJ/h duke ruajtur temperaturën në pjesën e shkarkimit jo më të lartë se 80 °C.

Funksionimi afatgjatë i turbinës me fuqinë nominale lejohet me devijimet e mëposhtme të parametrave kryesorë nga ato nominale:

• me një ndryshim të njëkohshëm në çdo kombinim të parametrave fillestarë të avullit të freskët - presioni nga 12.25 në 13.23 MPa dhe temperatura nga 545 në 560 ° C; në këtë rast, temperatura e ujit ftohës nuk duhet të jetë më e lartë se 20 °C;
• kur temperatura e ujit ftohës në hyrje të kondensatorit rritet në 33 ° C dhe shkalla e rrjedhës së ujit të ftohjes është 8000 m3 / orë, nëse parametrat fillestarë të avullit të freskët nuk janë më të ulët se ato nominale;
• duke ulur njëkohësisht në zero vlerat e nxjerrjes së avullit të prodhimit dhe ngrohjes.
• kur presioni i avullit të freskët rritet në 13,72 MPa dhe temperatura në 565 °C, turbina lejohet të funksionojë jo më shumë se gjysmë ore dhe kohëzgjatja totale e funksionimit të turbinës në këto parametra nuk duhet të kalojë 200 orë/vit.

Për këtë njësi turbine PT-80/100-130/13, përdoret ngrohës me presion të lartë nr. 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 funksionon me parametrat e avullit përpara se të futet në ngrohës: presioni 4,41 MPa, temperatura 420 °C dhe prurja e avullit 7,22 kg/s. Parametrat e ujit të ushqyer janë: presioni 15,93 MPa, temperatura 233 °C dhe shpejtësia e rrjedhjes 130 kg/s.