Dhjetë disqet e parë të rotorit presion të ulët të falsifikuara në mënyrë integrale me boshtin, janë montuar tre disqet e mbetura.

Rotorët HPC dhe LPC janë të lidhur ngushtë me njëri-tjetrin duke përdorur fllanxha të farkëtuara në mënyrë integrale me rotorët. Rotorët e LPC dhe gjeneratorit të tipit TVF-120-2 janë të lidhur me një bashkim të ngurtë.

Shpërndarja e avullit të turbinës është me hundë. Avulli i freskët furnizohet në një kuti të veçantë grykë, në të cilën ndodhet një grilë automatike, nga ku avulli rrjedh përmes tubave anashkalues ​​në valvulat e kontrollit të turbinës.

Me daljen nga HPC, një pjesë e avullit shkon në nxjerrjen e prodhimit të kontrolluar, pjesa tjetër dërgohet në LPC.

Nxjerrja e ngrohjes kryhet nga dhomat përkatëse LPC.

Pika e fiksimit të turbinës është e vendosur në kornizën e turbinës në anën e gjeneratorit, dhe njësia zgjerohet drejt kushinetës së përparme.

Për të reduktuar kohën e ngrohjes dhe për të përmirësuar kushtet e fillimit, sigurohet ngrohja me avull e fllanxhave dhe kunjave dhe furnizimi me avull të drejtpërdrejtë në guarnicionin e përparmë të HPC-së.

Turbina është e pajisur me një pajisje rrotulluese të boshtit që rrotullon linjën e boshtit të njësisë me një frekuencë prej 0.0067.

Aparati i tehut të turbinës është projektuar dhe konfiguruar që të funksionojë në një frekuencë rrjeti prej 50 Hz, që korrespondon me një rrotullim të rotorit prej 50. Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet në një frekuencë rrjeti nga 49 në 50,5 Hz.

Lartësia e themelit të njësisë së turbinës nga niveli i dyshemesë së dhomës së kondensimit deri në nivelin e dyshemesë së dhomës së turbinës është 8 m.

2.1 Përshkrimi i diagramit të qarkut termik të turbinës PT-80/100-130/13

Pajisja e kondensimit përfshin një grup kondensator, një pajisje për heqjen e ajrit, kondensat dhe pompat e qarkullimit, ejektor sistemi i qarkullimit, filtra uji, tubacione me pajisjet e nevojshme.

Grupi i kondensatorëve përbëhet nga një kondensator me një rreze të integruar sipërfaqe e përbashkët ftohje 3000 m² dhe është projektuar për të kondensuar avullin që hyn në të, për të krijuar një vakum në tubin e shkarkimit të turbinës dhe për të ruajtur kondensimin, si dhe për të përdorur nxehtësinë e avullit që hyn në kondensator në mënyrat e funksionimit sipas planit termik për ngrohja e ujit të grimit në paketën e integruar.

Kondensuesi ka një dhomë të veçantë të integruar në pjesën e avullit, në të cilën është instaluar seksioni HDPE nr. 1. HDPE-të e mbetura instalohen nga një grup i veçantë.

Njësia rigjeneruese është projektuar për ngrohje ushqyer ujë avulli merret nga nxjerrjet e parregulluara të turbinës, dhe ka katër faza të LPH, tre faza të LPH dhe një deaerator. Të gjithë ngrohësit janë të tipit sipërfaqësor.

Nr. 5,6 dhe 7 HPH janë të dizajnit vertikal me ngrohës të integruar dhe ftohës kullues. PVD-të janë të pajisura me mbrojtje grupore, të përbërë nga prizë automatike dhe valvulat e kontrollit në hyrje dhe dalje të ujit, një valvul automatik me një elektromagnet, një tubacion për fillimin dhe mbylljen e ngrohësve.

HDPE dhe HDPE (përveç HDPE Nr. 1) janë të pajisura me valvola kontrolli për heqjen e kondensatës, të kontrolluara nga rregullatorë elektronikë.

Kullimi i kondensatës së avullit të ngrohjes nga ngrohësit është kaskadë. Nga HDPE nr. 2, kondensata pompohet nga një pompë kullimi.

Instalimi për ujin e rrjetit të ngrohjes përfshin dy ngrohës rrjeti, pompat e kondensatës dhe rrjetit. Çdo ngrohës është një shkëmbyes nxehtësie horizontale me avull-ujë me një sipërfaqe shkëmbimi nxehtësie prej 1300 m², e cila formohet nga tuba të drejtë prej bronzi, të ndezur në të dy anët në fletë tubash.

3 Zgjedhja pajisje ndihmëse diagrami termik i stacionit

3.1 Pajisjet e furnizuara me turbinën

Sepse kondensator, ejektor kryesor, ngrohës të ulët dhe të ulët presion të lartë dorëzohen në stacionin e projektuar së bashku me turbinën, pastaj për instalim në stacion përdoren këto:

a) Kondensator i tipit 80-KTSST-1 në sasinë tre copë, një për çdo turbinë;

b) Ejektori kryesor i tipit EP-3-700-1 në sasinë prej gjashtë copë, dy për çdo turbinë;

c) Ngrohje me presion të ulët të tipit PN-130-16-10-II (PND Nr. 2) dhe PN-200-16-4-I (PND Nr. 3,4);

d) Ngrohje me presion të lartë të tipit PV-450-230-25 (PVD Nr. 1), PV-450-230-35 (PVD Nr. 2) dhe PV-450-230-50 (PVD Nr. 3).

Karakteristikat e pajisjeve të paraqitura janë përmbledhur në tabelat 2, 3, 4, 5.

Tabela 2 - karakteristikat e kondensatorit

Tabela 3 - karakteristikat e ejektorit kryesor të kondensatorit

PËRSHKRIMI TEKNIK

Përshkrimi i objektit.
Emri i plotë:"Kurs trajnimi i automatizuar "Operimi i turbinës PT-80/100-130/13".
Simboli:
Viti i prodhimit: 2007.

Një kurs trajnimi i automatizuar për funksionimin e turbinës PT-80/100-130/13 u zhvillua për trajnimin e personelit operacional që shërben njësitë e turbinave të këtij lloji dhe është një mjet për trajnimin, përgatitjen para provimit dhe testimin e provimit të personelit të CHP-së.
AUK u përpilua në bazë të dokumentacionit rregullator dhe teknik të përdorur në funksionimin e turbinave PT-80/100-130/13. Ai përmban tekst dhe material grafik për mësimin dhe testimin interaktiv të studentëve.
Ky AUK përshkruan dizajnin dhe karakteristikat teknologjike të pajisjeve kryesore dhe ndihmëse të turbinave të ngrohjes PT-80/100-130/13, përkatësisht: valvulat kryesore të avullit, valvulën e ndalimit, valvulat e kontrollit, hyrjen e avullit të HPC, tiparet e projektimit të HPC , CSD, LPC, rotorët e turbinës, kushinetat, pajisja tornuese, sistemi i vulosjes, njësi kondensimi, rigjenerimi me presion të ulët, pompat e ushqimit, rigjenerimi me presion të lartë, impianti i ngrohjes qendrore, sistemi i vajit të turbinave, etj.
Janë marrë në konsideratë mënyrat e fillimit, normale, emergjente dhe ndaluese të funksionimit të një njësie turbine, si dhe kriteret kryesore të besueshmërisë për ngrohjen dhe ftohjen e tubacioneve të avullit, blloqeve të valvulave dhe cilindrave të turbinës.
Sistemi konsiderohet rregullimi automatik turbinat, sistemet mbrojtëse, ndërlidhëse dhe alarmi.
Janë përcaktuar procedura për pranimin në inspektim, testim dhe riparim të pajisjeve, rregullat e sigurisë dhe rregullat e sigurisë nga shpërthimi dhe zjarri.

Përbërja e AUC:

Kursi i automatizuar i trajnimit (AUC) është software, të destinuara për trajnimin fillestar dhe testimin e mëvonshëm të njohurive të personelit stacionet e energjisë Dhe rrjetet elektrike. Para së gjithash, për trajnimin e personelit operacional dhe të mirëmbajtjes.
Baza e AUC përbëhet nga prodhimi ekzistues dhe përshkrimet e punës, materiale rregullatore, të dhëna nga prodhuesit e pajisjeve.
AUC përfshin:
— seksioni i informacionit të përgjithshëm teorik;
— një seksion që diskuton projektimin dhe rregullat e funksionimit të një lloji specifik pajisjeje;
— seksioni i vetëtestimit të nxënësve;
- blloku i ekzaminuesit.
Përveç teksteve, AUK përmban materialin e nevojshëm grafik (diagrame, vizatime, fotografi).

Përmbajtja e informacionit të AUC.

1. Materiali i tekstit është përpiluar në bazë të udhëzimeve të funksionimit, turbinës PT-80/100-130/13, udhëzimeve të fabrikës, materialeve të tjera rregullatore dhe teknike dhe përfshin seksionet e mëposhtme:

1.1. Funksionimi i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13.
1.1.1. Informacione të përgjithshme në lidhje me turbinën.
1.1.2. Sistemi i vajit.
1.1.3. Sistemi i rregullimit dhe mbrojtjes.
1.1.4. Pajisja e kondensimit.
1.1.5. Instalim rigjenerues.
1.1.6. Instalim për rrjetin e ngrohjes së ujit.
1.1.7. Përgatitja e turbinës për funksionim.
Përgatitja dhe përfshirja në punë sistemi i vajit dhe VPU.
Përgatitja dhe aktivizimi i sistemit të kontrollit dhe mbrojtjes së turbinës.
Testimi i mbrojtjeve.
1.1.8. Përgatitja dhe vënia në punë e pajisjes së kondensimit.
1.1.9. Përgatitja dhe vënia në punë e instalimit rigjenerues.
1.1.10. Përgatitja e instalimit për ngrohjen e rrjetit të ujit.
1.1.11. Përgatitja e turbinës për ndezje.
1.1.12. Udhëzime të përgjithshme që duhet të ndiqen kur nisni një turbinë nga çdo shtet.
1.1.13. Nisja e turbinës nga një gjendje e ftohtë.
1.1.14. Nisja e turbinës nga një gjendje e nxehtë.
1.1.15. Mënyra e funksionimit dhe ndryshimi i parametrave.
1.1.16. Mënyra e kondensimit.
1.1.17. Modaliteti me zgjedhje për prodhim dhe ngrohje.
1.1.18. Hedhja dhe ngarkimi i ngarkesës.
1.1.19. Ndalimi i turbinës dhe kthimi i sistemit në gjendjen e tij origjinale.
1.1.20. Ekzaminimi gjendje teknike dhe mirëmbajtjen. Koha për kontrollet e sigurisë.
1.1.21. Mirëmbajtja sistemet e lubrifikimit dhe VPU.
1.1.22. Mirëmbajtja e impiantit kondensues dhe rigjenerues.
1.1.23. Mirëmbajtja e instalimit për rrjetin e ngrohjes së ujit.
1.1.24. Masat paraprake të sigurisë gjatë servisimit të një turbogjeneratori.
1.1.25. Siguria nga zjarri gjatë servisimit të njësive të turbinave.
1.1.26. Procedura për testimin e valvulave të sigurisë.
1.1.27. Aplikimi (mbrojtja).

2. Materiali grafik në këtë AUC është paraqitur në 15 vizatime dhe diagrame:
2.1. Seksioni gjatësor i turbinës PT-80/100-130-13 (HPC).
2.2. Seksioni gjatësor i turbinës PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Skema e tubacioneve të nxjerrjes së avullit.
2.4. Diagrami i tubacioneve të naftës të një turbogjeneratori.
2.5. Skema e furnizimit dhe thithjes së avullit nga vulat.
2.6. Ngrohës i kutisë së mbushjes PS-50.
2.7. Karakteristikat e ngrohësit të kutisë së mbushjes PS-50.
2.8. Diagrami i kondensatës kryesore të një turbogjeneratori.
2.9. Diagrami i tubacioneve të rrjetit të ujit.
2.10. Diagrami i tubacionit për thithjen e përzierjes avull-ajër.
2.11. Skema e mbrojtjes PVD.
2.12. Diagrami i tubacionit kryesor të avullit të njësisë së turbinës.
2.13. Diagrami i kullimit të njësisë së turbinës.
2.14. Diagrami i sistemit të gazit-vajit të gjeneratorit TVF-120-2.
2.15. Karakteristikat energjetike të njësisë së tubit PT-80/100-130/13 LMZ.

Test njohurish

Pas studimit të tekstit dhe materialit grafik, studenti mund të nisë programin vetëkontroll njohuri. Programi është një test që kontrollon shkallën e zotërimit të materialit mësimor. Në rast të një përgjigjeje të pasaktë, operatori merr një mesazh gabimi dhe një citat nga teksti i udhëzimit që përmban përgjigjen e saktë. Numri i përgjithshëm i pyetjeve për këtë kurs është 300.

Provimi

Pas kalimit kurs trajnimi dhe vetëkontrollit të dijes, nxënësi kalon test provimi. Ai përfshin 10 pyetje të zgjedhura automatikisht në mënyrë të rastësishme nga pyetjet e ofruara për vetë-testim. Gjatë provimit, të testuarit i kërkohet t'u përgjigjet këtyre pyetjeve pa nxitje ose pa mundësi t'i referohet një teksti shkollor. Asnjë mesazh gabimi nuk shfaqet derisa të përfundojë testimi. Pas përfundimit të provimit, studenti merr një protokoll që përcakton pyetjet e propozuara, opsionet e përgjigjeve të zgjedhura nga i testuari dhe komenton përgjigjet e gabuara. Provimi vlerësohet automatikisht. Protokolli i testimit ruhet në hard diskun e kompjuterit. Është e mundur të printohet në një printer.

Paraqitja e punës suaj të mirë në bazën e njohurive është e lehtë. Përdorni formularin e mëposhtëm

Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jenë shumë mirënjohës.

Postuar në http://www.allbest.ru/

Shënim

Në këtë puna e kursit u krye llogaritja e diagramit termik bazë të termocentralit bazuar në sistemin e ngrohjes turbinë me avull

PT-80/100-130/13 në temperaturë mjedisi, janë llogaritur sistemi i ngrohjes rigjeneruese dhe ngrohësit e rrjetit, si dhe treguesit e efiçencës termike të njësisë së turbinës dhe njësisë së fuqisë.

Shtojca tregon një diagram termik bazë të bazuar në njësinë e turbinës PT-80/100-130/13, një grafik të temperaturave të ujit të rrjetit dhe ngarkesës së ngrohjes qendrore, një diagramë h-s të zgjerimit të avullit në turbinë, një diagramë të mënyrat e njësisë së turbinës PT-80/100-130/13, një pamje e përgjithshme e ngrohësit me presion të lartë PV-350-230-50, specifikimi pamje e përgjithshme PV-350-230-50, seksioni gjatësor i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13, specifikimi i pamjes së përgjithshme të pajisjeve ndihmëse të përfshira në skemën e termocentralit.

Vepra është përpiluar në 45 fletë dhe përfshin 6 tabela dhe 17 ilustrime. Në vepër u përdorën 5 burime letrare.

• Hyrje
• Rishikimi i literaturës shkencore dhe teknike (Teknologjitë e prodhimit të energjisë elektrike dhe termike)
• 1. Përshkrimi i diagramit të qarkut termik të njësisë së turbinës PT-80/100-130/13
• 2. Llogaritja e diagramit bazë termik të njësisë së turbinës PT-80/100-130/13 në modalitetin e ngarkesës së lartë
• 2.1 Të dhënat fillestare për llogaritjen
• 2.2
• 2.3 Llogaritja e parametrave të procesit të zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinave nëh- Sdiagrami
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalimi i ngrohjes në rrjet (dhoma e bojlerit)
• 2.6.2 Ngrohje rigjeneruese me presion të lartë dhe njësi ushqimore (pompë)
• 2.6.3 Deaerator i ujit të ushqyer
• 2.6.4 Ngrohës uji i papërpunuar
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator ujë shtesë
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensator
• 2.7
• 2.8 Bilanci i energjisë i njësisë së turbinës PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• konkluzioni
• Referencat
• Hyrje
• Për fabrikat e mëdha të të gjitha industrive me konsum të lartë nxehtësie, sistemi optimal i furnizimit me energji elektrike është nga një termocentral rrethi ose industrial.
• Procesi i prodhimit të energjisë elektrike në termocentralet CHP karakterizohet nga rritje e efikasitetit termik dhe performancë më e lartë energjetike në krahasim me termocentralet me kondensim. Kjo shpjegohet me faktin se nxehtësia e mbeturinave e turbinës, e larguar në burimin e ftohtë (marrësi i nxehtësisë tek konsumatori i jashtëm), përdoret në të.
• Puna llogarit diagramin bazë termik të një termocentrali bazuar në prodhimin turbina ngrohëse PT-80/100-130/13, që funksionon në modalitetin e projektimit në temperaturën e ajrit të jashtëm.
• Detyra e llogaritjes së qarkut termik është të përcaktojë parametrat, shkallët e rrjedhës dhe drejtimet e rrjedhës së lëngut të punës në njësi dhe përbërës, si dhe rrjedhën totale të avullit. fuqia elektrike dhe treguesit e efikasitetit termik të stacionit.
• 1. Përshkrimi i diagramit bazë termik të instalimit të turbinës PT80/100-130/13

Njësia e energjisë me një kapacitet elektrik prej 80 MW përbëhet nga një kazan me presion të lartë E-320/140, një turbinë PT-80/100-130/13, një gjenerator dhe pajisje ndihmëse.

Njësia e energjisë ka shtatë nxjerrje. Në njësinë e turbinës, është e mundur të kryhet ngrohja me dy faza e ujit të rrjetit. Ka një kaldajë kryesore dhe të pikut, si dhe një PVC, i cili ndizet nëse kaldaja nuk mund të sigurojë ngrohjen e kërkuar të ujit të rrjetit.

Avulli i freskët nga kaldaja me një presion prej 12.8 MPa dhe një temperaturë prej 555 0 hyn në dhomën e presionit të lartë të turbinës dhe, pasi të ketë punuar, dërgohet në dhomën e presionit të turbinës, dhe më pas në pompën e presionit të ulët. Pas shkarkimit, avulli hyn në kondensator nga njësia me presion të ulët.

Njësia e energjisë për rigjenerim ka tre ngrohës me presion të lartë (HPH) dhe katër ngrohës me presion të ulët (LPH). Numërimi i ngrohësve vjen nga bishti i njësisë së turbinës. Kondensata e avullit të ngrohjes PVD-7 kaskadohet në PVD-6, në PVD-5 dhe më pas në deaerator (6 ata). Kullimi i kondensatës nga PND4, PND3 dhe PND2 kryhet gjithashtu në kaskadë në PND1. Më pas, nga PND1, kondensata e avullit të ngrohjes dërgohet në SM1 (shih PrTS2).

Kondensata kryesore dhe uji i ushqimit nxehen në mënyrë sekuenciale në PE, SH dhe PS, në katër ngrohës me presion të ulët (LPH), në një deaerator 0,6 MPa dhe në tre ngrohës me presion të lartë (HPH). Avulli u furnizohet këtyre ngrohësve nga tre nxjerrje me avull turbinash të rregulluara dhe katër të parregulluara.

Në bllokun për ngrohjen e ujit në rrjetin e ngrohjes ka një instalim bojleri, i përbërë nga ngrohës të rrjetit të poshtëm (PSG-1) dhe të sipërm (PSG-2), të mundësuar nga avulli nga nxjerrja e 6-të dhe e 7-të, përkatësisht, dhe PVC. Kondensata nga ngrohësit e sipërm dhe të poshtëm të rrjetit furnizohet me pompa kullimi te miksera SM1 midis LPH1 dhe LPH2 dhe SM2 midis ngrohësve LPH2 dhe LPH3.

Temperatura e ngrohjes së ujit të furnizimit është në intervalin (235-247) 0 C dhe varet nga presioni fillestar i avullit të freskët dhe sasia e nënnxehjes në HPH7.

Nxjerrja e parë me avull (nga HPC) shkon në ngrohjen e ujit të ushqyer në HPH-7, nxjerrja e dytë (nga HPC) - në HPH-6, e treta (nga HPC) - në HPH-5, D6ata, për prodhim; i katërti (nga ChSD) - në PND-4, i pesti (nga ChSD) - në PND-3, i gjashti (nga ChSD) - në PND-2, deaerator (1.2 ata), në PSG2, në PSV; i shtati (nga ChND) - në PND-1 dhe në PSG1.

Për të kompensuar humbjet, skema parashikon marrjen e ujit të papërpunuar. Uji i papërpunuar nxehet në një ngrohës uji të papërpunuar (RWH) në një temperaturë prej 35 o C, më pas, pasi i nënshtrohet trajtimit kimik, futet në deaeratorin 1,2 ata. Për të siguruar ngrohjen dhe deaerimin e ujit shtesë, përdoret nxehtësia e avullit nga nxjerrja e gjashtë.

Avulli nga shufrat e vulosjes në sasinë D copë = 0,003D 0 shkon në deaerator (6 ata). Avulli nga dhomat e jashtme të vulave drejtohet në SH, nga dhomat e mesme të vulës - në PS.

Pastrimi i bojlerit është me dy faza. Avulli nga zgjeruesi i fazës së parë shkon në deaerator (6 ata), nga zgjeruesi i fazës së dytë në deaerator (1,2 ata). Uji nga zgjeruesi i fazës së dytë furnizohet në rrjetin kryesor të ujit për të rimbushur pjesërisht humbjet e rrjetit.

Figura 1. Skema termike skematike e një termocentrali bazuar në specifikimet teknike PT-80/100-130/13

2. Llogaritja e diagramit termik bazë të një instalimi turbinashPT-80/100-130/13 në modalitetin e ngarkesës së lartë

Llogaritja e diagramit termik bazë të një instalimi turbinash bëhet në bazë të rrjedhës së specifikuar të avullit në turbinë. Si rezultat i llogaritjes, përcaktohet sa vijon:

? fuqia elektrike e njësisë së turbinës - W e;

? treguesit e energjisë së njësisë së turbinës dhe termocentralit në tërësi:

b. koeficienti veprim i dobishëm CHP për prodhimin e energjisë elektrike;

V. faktori i efikasitetit të termocentraleve për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje;

d. konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike;

e. konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin dhe furnizimin me energji termike.

2.1 Të dhënat fillestare për llogaritjen

Presioni i avullit të gjallë -

Temperatura e avullit të freskët -

Presioni në kondensator - P në =0,00226 MPa

Parametrat e avullit të prodhimit:

konsumi i avullit -

duke shërbyer - ,

anasjelltas - .

Konsumi i avullit të freskët për turbinë -

Vlerat e efikasitetit të elementeve të qarkut termik janë dhënë në tabelën 2.1.

Tabela 2.1. Efikasiteti i elementeve të qarkut termik

Elementi i qarkut termik	Efikasiteti
	Emërtimi	Kuptimi
Zgjerues i vazhdueshëm i goditjes
Ngrohës i rrjetit të poshtëm
Ngrohës i rrjetit të sipërm
Sistemi rigjenerues i ngrohjes:
Pompë ushqimi
Deaerator i ujit të ushqyer
Pastroni ftohësin
Ngrohës uji i pastruar
Deaerator i ujit të kondensimit
Rubinetat
Ngrohës mbyllëse
Ejektor i vulës
Tubacionet
Gjenerator

2.2 Llogaritja e presioneve në daljet e turbinave

Ngarkesa termike Termocentrali përcaktohet nga nevojat e konsumatorit të avullit të prodhimit dhe furnizimit me ngrohje të konsumatorëve të jashtëm për ngrohje, ventilim dhe furnizim me ujë të ngrohtë.

Për të llogaritur karakteristikat e efikasitetit termik të një termocentrali me një turbinë ngrohëse industriale në modalitetin e ngarkesës së lartë (nën -5°C), është e nevojshme të përcaktohet presioni i avullit në daljet e turbinës. Ky presion vendoset në bazë të kërkesave të përdoruesit industrial dhe grafiku i temperaturës uji i rrjetit.

Në këtë punë të kursit, është miratuar një nxjerrje e vazhdueshme e avullit për nevojat teknologjike (prodhuese) të një konsumatori të jashtëm, i cili është i barabartë me presionin, i cili korrespondon me mënyrën nominale të funksionimit të njësisë së turbinës, pra presionin në të parregulluar nxjerrja e turbinave nr. 1 dhe nr. 2 është e barabartë me:

Parametrat e avullit në shkarkimet e turbinave në modalitetin nominal njihen nga baza e tij karakteristikat teknike.

Është e nevojshme të përcaktohet vlera aktuale e presionit (d.m.th., për një mënyrë të caktuar) në nxjerrjen e ngrohjes. Për ta bërë këtë, kryeni sekuencën e mëposhtme të veprimeve:

1. Bazuar në vlerën e dhënë dhe skemën e zgjedhur (të specifikuar) të temperaturës së rrjetit të ngrohjes, ne përcaktojmë temperaturën e ujit të rrjetit pas ngrohësve të rrjetit në një temperaturë të caktuar të ajrit të jashtëm. t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Sipas vlerës së pranuar të nënnxehjes dhe vlerës së ujit t BC ne gjejmë temperaturën e ngopjes në ngrohësin e rrjetit:

= t Dielli + dhe

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Më pas, duke përdorur tabelat e ngopjes për ujin dhe avullin e ujit, ne përcaktojmë presionin e avullit në ngrohësin e rrjetit R BC =0,07136 MPa.

3. Ngarkesa e nxehtësisë në ngrohësin e rrjetit të poshtëm arrin 60% të ngarkesës totale në dhomën e bojlerit

t NS = t O.S + 0.6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Duke përdorur tabelat e ngopjes për ujin dhe avullin e ujit, ne përcaktojmë presionin e avullit në ngrohësin e rrjetit R N C =0,04411 MPa.

4. Ne përcaktojmë presionin e avullit në nxjerrjet e ngrohjes (të rregulluara) nr. 6, nr. 7 të turbinës, duke marrë parasysh humbjet e pranuara të presionit përmes tubacioneve:

ku marrim humbje në tubacionet dhe sistemet e kontrollit të turbinave:; ;

5. Sipas vlerës së presionit të avullit ( R 6 ) në shkarkimin e ngrohjes nr. 6 të turbinës, sqarojmë presionin e avullit në shkarkimin e parregulluar të turbinës midis shkarkimit industrial nr. 6 (sipas ekuacionit Flügel - Stodola).

Ku D 0 , D, R 60 , R 6 - rrjedha e avullit dhe presioni në daljen e turbinës në modalitetin nominal dhe të llogaritur, përkatësisht.

2.3 Llogaritja e parametraveprocesi i zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinës nëh- Sdiagrami

Duke përdorur metodën e përshkruar më poshtë dhe vlerat e presionit në nxjerrjet e gjetura në paragrafin e mëparshëm, do të ndërtojmë një diagram të procesit të zgjerimit të avullit në pjesën e rrjedhës së turbinës në t nar=- 15 є ME.

Pika e kryqëzimit në h, s- një diagram izobar me një izotermi përcakton entalpinë e avullit të freskët (pika 0 ).

Humbja e presionit të avullit të freskët në valvulat e ndalimit dhe kontrollit dhe shtegu i avullit të fillimit me valvulat plotësisht të hapura është afërsisht 3%. Prandaj, presioni i avullit përpara fazës së parë të turbinës është i barabartë me:

Aktiv h, s- diagrami shënon pikën e kryqëzimit të izobarit me nivelin e entalpisë së avullit të freskët (pika 0 /).

Për të llogaritur parametrat e avullit në daljen e çdo ndarje turbine, ne kemi vlerat e efikasitetit të brendshëm relativ të ndarjeve.

Tabela 2.2. Efikasiteti i brendshëm relativ i turbinës sipas ndarjes

Nga pika që rezulton (pika 0 /) tërhiqet një vijë vertikalisht poshtë (përgjatë isentropit) derisa të kryqëzohet me izobarin e presionit në përzgjedhjen nr. 3. Entalpia e pikës së kryqëzimit është e barabartë me.

Entalpia e avullit në dhomën e tretë të përzgjedhjes rigjeneruese në procesin e zgjerimit real është e barabartë me:

Në mënyrë të ngjashme në h, s- diagrami përmban pika që korrespondojnë me gjendjen e avullit në dhomën e nxjerrjes së gjashtë dhe të shtatë.

Pas ndërtimit të procesit të zgjerimit të avullit në h, S- Izobaret e nxjerrjeve të parregulluara te ngrohësit rigjenerues janë paraqitur në diagram R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 dhe vendosen entalpitë e avullit në këto përzgjedhje.

E ndërtuar mbi h, s- në diagram, pikat lidhen me një vijë, e cila pasqyron procesin e zgjerimit të avullit në pjesën e rrjedhës së turbinës. Grafiku i procesit të zgjerimit të avullit është paraqitur në figurën A.1. (Shtojca A).

Sipas ndërtuar h, s- duke përdorur diagramin, ne përcaktojmë temperaturën e avullit në daljen përkatëse të turbinës bazuar në vlerat e presionit dhe entalpisë së tij. Të gjithë parametrat janë paraqitur në tabelën 2.3.

2.4 Llogaritja e parametrave termodinamikë në ngrohës

Presioni në ngrohësit rigjenerues është më i vogël se presioni në dhomat e nxjerrjes nga sasia e humbjes së presionit për shkak të rezistencës hidraulike të tubacioneve të nxjerrjes, valvulave të sigurisë dhe mbylljes.

1. Llogaritni presionin e avullit të ujit të ngopur në ngrohëset rigjeneruese. Humbja e presionit përmes tubacionit nga dalja e turbinës në ngrohësin përkatës supozohet të jetë e barabartë me:

Presioni i avullit të ujit të ngopur në deaeratorët e ujit të ushqimit dhe kondensimit njihet nga karakteristikat e tyre teknike dhe është përkatësisht i barabartë,

2. Duke përdorur tabelën e vetive të ujit dhe avullit në gjendje ngopjeje, duke përdorur presionet e gjetura të ngopjes, përcaktojmë temperaturën dhe entalpinë e kondensatës së avullit ngrohës.

3. Ne pranojmë nënnxehjen e ujit:

Në ngrohësit rigjenerues me presion të lartë - 2єME

Në ngrohësit rigjenerues me presion të ulët - 5єME,

Në deaeratorët - 0є ME ,

Prandaj, temperatura e ujit që del nga këta ngrohës është:

, є ME

4. Përcaktohet presioni i ujit pas ngrohësve përkatës rezistenca hidraulike rruga dhe mënyra e funksionimit të pompës. Vlerat e këtyre presioneve pranohen dhe tregohen në tabelën 2.3.

5. Duke përdorur tabelat për ujin dhe avullin e mbinxehur, përcaktojmë entalpinë e ujit pas ngrohësve (bazuar në vlerat e dhe):

6. Ngrohja e ujit në ngrohës përcaktohet si ndryshimi në entalpitë e ujit në hyrje dhe dalje të ngrohësit:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

ku është entalpia e kondensatës në daljen e ngrohësit të izolimit. Në këtë punë, kjo vlerë supozohet të jetë e barabartë.

7. Nxehtësia e lëshuar nga ngrohja e avullit në ujë në ngrohës:

2.5 Parametrat e avullit dhe ujit në një njësi turbine

Për lehtësinë e llogaritjeve të mëtejshme, parametrat e avullit dhe ujit në njësinë e turbinës, të llogaritur më sipër, janë përmbledhur në tabelën 2.3.

Të dhënat për parametrat e avullit dhe ujit në ftohësit e kullimit janë dhënë në tabelën 2.4.

Tabela 2.3. Parametrat e avullit dhe ujit në një njësi turbine

p, MPa

t, 0 ME

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 ME

h B H, kJ/kg

0 ME

fq B, MPa

t P, 0 ME

h B P, kJ/kg

kJ/kg

Tabela 2.4. Parametrat e avullit dhe ujit në ftohësit e kullimit

2.6 Përcaktimi i shkallës së rrjedhjes së avullit dhe kondensatës në elementët e qarkut termik

Llogaritja kryhet në rendin e mëposhtëm:

1. Konsumi i avullit për turbinë në modalitetin e projektimit.

2. Avulli rrjedh përmes vulave

Pranojmë, atëherë

4. Konsumi i ujit të ushqyer për kazan (përfshirë fryrjen)

ku është sasia e ujit të bojlerit që shkon në fryrje të vazhdueshme

D pr=(b pr/100)D fq=(1.5/100)·131.15=1.968kg/s

5. Dalja e avullit nga zgjeruesi i pastrimit

ku është proporcioni i avullit të lëshuar nga uji i pastrimit në zgjeruesin e pastrimit të vazhdueshëm

6.Dalja e ujit të pastrimit nga zgjeruesi

7. Konsumi i ujit shtesë nga impianti i trajtimit kimik të ujit (CWW)

nga është koeficienti i kthimit të kondensatës

konsumatorët industrialë, ne pranojmë;

Llogaritja e prurjeve të avullit në ngrohësit rigjenerues dhe të rrjetit në deaerator dhe kondensator, si dhe rrjedhat e kondensatës nëpër ngrohës dhe mikserë, bazohet në ekuacionet e materialit dhe balancës së nxehtësisë.

Ekuacionet e bilancit përpilohen në mënyrë sekuenciale për çdo element të qarkut termik.

Faza e parë e llogaritjes së skemës termike të një instalimi turbinash është hartimi i balancave të nxehtësisë së ngrohësve të rrjetit dhe përcaktimi i konsumit të avullit për secilin prej tyre bazuar në ngarkesën termike të specifikuar të turbinës dhe orarin e temperaturës. Pas kësaj, përpilohen balancat e nxehtësisë së ngrohësve rigjenerues me presion të lartë, deaeratorëve dhe ngrohësve me presion të ulët.

2.6.1 Instalimi i ngrohjes në rrjet (dhoma e bojlerit))

Tabela 2.5. Parametrat e avullit dhe ujit në një instalim ngrohjeje në rrjet

Treguesi	Ngrohës i poshtëm	Ngrohës i sipërm
Ngrohje me avull Presioni përzgjedhës P, MPa
Presioni në ngrohësin P?, MPa
Temperatura e avullit t,єС
Nxehtësia e lëshuar qns, qsu, kJ/kg
Ngrohja e kondensatës së avullit Temperatura e ngopjes tн,єС
Entalpia në ngopje h?, kJ/kg
Uji i rrjetit Nënnxehja në ngrohës Ins, Ivs, єС
Temperatura e hyrjes toc, tnc, єС
Entalpia në hyrje, kJ/kg
Temperatura e daljes tns,ts, єС
Entalpia e daljes, kJ/kg
Ngrohja në ngrohës fns, fvs, kJ/kg

Parametrat e instalimit përcaktohen në sekuencën vijuese.

1.Konsumimi i ujit të rrjetit për mënyrën e llogaritur

2. Bilanci i nxehtësisë i ngrohësit të rrjetit të poshtëm

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësin e rrjetit të poshtëm

nga tabela 2.1.

3. Bilanci i nxehtësisë i ngrohësit të rrjetit të sipërm

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësin e sipërm të rrjetit

Ngrohës rigjenerues me presion të lartë Instalimi me presion dhe ushqim (pompë)

PVD 7

Ekuacioni bilanci i nxehtësisë PVD7

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH7

PVD 6

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për PVD6

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH6

nxehtësia e hequr nga kullimi OD2

Pompë ushqyese (PN)

Presioni pas PN

Presioni i pompës në PN

Rënia e presionit

Vëllimi specifik i ujit në PN v PN - i përcaktuar nga tabelat sipas vlerës

R e hënë.

Efikasiteti i pompës së ushqimit

Ngrohja e ujit në PN

Entalpia pas PN

Ku - nga tabela 2.3;

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për PVD5

Konsumi i avullit për ngrohje në HPH5

2.6.3 Deaerator i ujit të furnizimit

Rrjedha e avullit nga vulat e rrjedhës së valvulave në DPV supozohet të jetë

Entalpia e avullit nga vulat e rrjedhës së valvulave merret si

(në P = 12,9 MPa Dhe t = 556 0 ME) :

Avullimi nga deaeratori:

D çështje=0,02 D PV=0.02

Pjesa e avullit (në fraksione të avullit nga deaeratori që shkon në PE, vula e dhomës së mbylljes së mesme dhe fundore

Ekuacioni i bilancit të materialit të deaeratorit:

.

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së deaeratorit

Pas zëvendësimit të shprehjes në këtë ekuacion D CD marrim:

Rrjedha e avullit të ngrohjes nga nxjerrja e turbinës së tretë në DPV

pra konsumi i avullit të ngrohjes nga priza e turbinës nr. 3 në DPV:

D D = 4,529.

Rrjedha e kondensatës në hyrje të deaeratorit:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Ngrohës uji i papërpunuar

Entalpia e kullimit h PSV=140

.

2.6.5 Zgjerues pastrimi me dy faza

Faza e dytë: zgjerimi i ujit të vluar në 6 ata në sasi

deri në një presion prej 1 ata.

= + (-)

dërguar në deaerator atmosferik.

2.6.6 Deaerator i ujit të kozmetikës

Postuar në http://www.allbest.ru/

Ekuacioni i bilancit material të deaeratorit të kondensatës së kthimit dhe ujit shtesë DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Konsumi i ujit të pastruar kimikisht:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Bilanci i nxehtësisë i ftohësit të ujit të pastrimit OP

materiali i njësisë së turbinës së kondensatës

Ku q OP = h h nxehtësia e furnizuar me ujin shtesë në OP.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ/kg,

Ku: h entalpia e ujit të pastrimit në dalje nga OP.

Ne pranojmë kthimin e kondensatës nga konsumatorët industrialë të nxehtësisë?k = 0.5 (50%), atëherë:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Ne do të përcaktojmë ngrohjen e ujit shtesë në OP nga ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së OP:

= 27.493 nga këtu:

= 21,162 kJ/kg.

Pas ftohësit të ndezjes (BC), uji shtesë shkon në trajtimin kimik të ujit dhe më pas në ngrohësin e ujit të pastruar kimikisht.

Bilanci termik i ngrohësit të ujit të pastruar kimikisht POV:

Ku q 6 - sasia e nxehtësisë e transferuar në ngrohës me avull nga priza e turbinës nr. 6;

ujë për ngrohje në POV. Ne pranojmë h RH = 140 kJ/kg, atëherë

.

Ne do të përcaktojmë konsumin e avullit për ngrohësin e ujit nga bilanci i nxehtësisë së ngrohësit të ujit të pastruar kimikisht:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 nga ku D POV = 2.897 kg/s.

Kështu,

D KV = D

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë për një deaerator të ujit të pastruar kimikisht:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Nga këtu D= 0,761 kg/s - konsumi i avullit të ngrohjes në daljen DKV dhe turbinës nr. 6.

Rrjedha e kondensatës në daljen e DKV:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Ngrohje rigjeneruese me presion të ulët

HDPE 4

Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë i PND4

.

Konsumi i avullit të ngrohjes në PND4

,

Ku

HDPE3 dhe mikserSM2

Ekuacioni i unifikuar i bilancit të nxehtësisë:

ku është rrjedha e kondensatës në daljen e HDPE2:

D K6 = D KD - D HF - D diell - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

le të zëvendësojmë D K2 në ekuacionin e kombinuar të bilancit të nxehtësisë:

D= 0,544 kg/s - konsumi i avullit për ngrohje në LPH3 nga nxjerrja nr. 5

turbinat.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatura prapa PS:

Përpilohen 1 ekuacion i materialit dhe 2 ekuacione të balancave të nxehtësisë:

1.

2.

3.

zëvendësoni në ekuacionin 2

Ne marrim:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensator

Ekuacioni i bilancit të materialit të kondensatorit

.

2.7 Kontrollimi i llogaritjes së bilancit material

Kontrollimi i korrektësisë së marrjes parasysh të të gjitha rrjedhave të qarkut termik në llogaritjet kryhet duke krahasuar ekuilibrat e materialit për avullin dhe kondensimin në kondensatorin e njësisë së turbinës.

Rrjedha e avullit të shkarkimit në kondensator:

,

ku është rrjedhja e avullit nga dhoma e nxjerrjes së turbinës me numër.

Konsumi i avullit nga nxjerrjet është dhënë në tabelën 2.6.

Tabela 2.6. Konsumi i avullit nga nxjerrjet e turbinave

Zgjedhja Nr.	Emërtimi	Konsumi i avullit, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D dielli++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Rrjedha totale e avullit nga nxjerrjet e turbinave

Rrjedhja e avullit në kondensator pas turbinës:

Gabim i bilancit të avullit dhe kondensatës

Meqenëse gabimi në bilancin e avullit dhe kondensatës nuk e kalon kufirin e lejuar, prandaj, të gjitha rrjedhat e qarkut termik merren parasysh saktë.

2.8 Bilanci i energjisë i një njësie turbine PT- 80/100-130/13

Le të përcaktojmë fuqinë e ndarjeve të turbinës dhe fuqinë totale të saj:

N i=

Ku N i OTC - fuqia e ndarjes së turbinës, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - rënia e nxehtësisë në ndarje, kJ/kg,

D i OTS - kalimi i avullit përmes ndarjes, kg/s.

ndarje 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- ndarje 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- ndarje 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- ndarje 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- ndarje 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- ndarje 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- ndarje 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- ndarje 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H te OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Fuqia totale e ndarjeve të turbinës

3.5.2 Fuqia elektrike e njësisë së turbinës përcaktohet me formulën:

N E = N i

ku është efikasiteti mekanik dhe elektrik i gjeneratorit,

N E =83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Treguesit e efikasitetit termik të një njësie turbine

Konsumi total i nxehtësisë për njësinë e turbinës

, MW

.

2. Konsumi i nxehtësisë për ngrohje

,

Ku h T- koeficienti duke marrë parasysh humbjen e nxehtësisë në sistemin e ngrohjes.

3. Konsumi total i nxehtësisë për konsumatorët industrialë

,

.

4. Konsumi total i nxehtësisë për konsumatorët e jashtëm

, MW

.

5. Konsumi i nxehtësisë për një instalim turbinash për prodhimin e energjisë elektrike

,

6. Efikasiteti i një instalimi turbinash për prodhimin e energjisë elektrike (pa marrë parasysh konsumin e vet të energjisë elektrike)

,

.

7. Konsumi specifik i nxehtësisë për prodhimin e energjisë elektrike

,

2.10 Treguesit e energjisë të termocentraleve

Parametrat e avullit të freskët në daljen e gjeneratorit të avullit.

- presioni P PG = 12,9 MPa;

- efikasiteti bruto i gjeneratorit të avullit me gjenerator me avull = 0,92;

- temperatura t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg në të specifikuar R PG dhe t PG.

Efikasiteti i gjeneratorit të avullit, marrë nga karakteristikat e bojlerit E-320/140

.

1. Ngarkesa termike e impiantit të gjeneruesit të avullit

, MW

2. Efikasiteti i tubacioneve (transporti i nxehtësisë)

,

.

3. Efikasiteti i termocentraleve për prodhimin e energjisë elektrike

,

.

4. Efikasiteti i termocentralit për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje, duke marrë parasysh PVC

,

.

PVK në t N=- 15 0 ME punon,

5. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike

,

.

6. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për prodhimin dhe furnizimin me energji termike

,

.

7. Konsumi i nxehtësisë së karburantit për stacion

,

.

8. Efikasiteti total i njësisë së fuqisë (bruto)

,

9. Konsumi specifik i nxehtësisë për njësi fuqie të një termocentrali

,

.

10. Efikasiteti i njësisë së energjisë (neto)

,

.

ku E S.N është konsumi i tij specifik i energjisë elektrike, E S.N =0.03.

11. Konsumi specifik i karburantit ekuivalent "net"

,

.

12. Konsumi ekuivalent i karburantit

kg/s

13. Konsumi i karburantit ekuivalent për të gjeneruar nxehtësi të furnizuar për konsumatorët e jashtëm

kg/s

14. Konsumi i karburantit ekuivalent për prodhimin e energjisë elektrike

V E U =V U -V T U =13.214-8.757=4.457 kg/s

konkluzioni

Si rezultat i llogaritjes së diagramit termik të një termocentrali bazuar në një turbinë ngrohjeje prodhimi PT-80/100-130/13, që funksionon në modalitetin e ngarkesës së lartë në temperaturën e ambientit, vlerat e mëposhtme të parametrave kryesorë që karakterizojnë një termocentral të këtij lloji janë marrë:

Shkalla e rrjedhës së avullit në nxjerrjen e turbinave

Konsumi i avullit të ngrohjes për ngrohësit e rrjetit

Furnizimi me nxehtësi për ngrohje duke përdorur një njësi turbine

P T= 72,22 MW;

Furnizimi me nxehtësi nga një njësi turbinash për konsumatorët industrialë

P P= 141,36 MW;

Konsumi total ngrohjes për konsumatorët e jashtëm

P TP= 231,58 MW;

Fuqia e terminalit të gjeneratorit

N uh=80,97 MW;

Efikasiteti i CHP-së për prodhimin e energjisë elektrike

Efikasiteti i termocentraleve për prodhimin dhe furnizimin me nxehtësi për ngrohje

Konsumi specifik i karburantit për prodhimin e energjisë elektrike

b E U= 162.27 g/kW/h

Konsumi specifik i karburantit për prodhimin dhe furnizimin me energji termike

b T U= 40.427 kg/GJ

Efiçenca totale e termocentralit CHP "bruto"

Efiçenca totale e termocentralit CHP “neto”

Konsumi specifik i karburantit ekuivalent për stacion "neto"

Referencat

1. Ryzhkin V.Ya. Termocentralet: Libër mësuesi për universitetet - botimi i 2-të, i rishikuar. - M.: Energjia, 1976.-447 f.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabelat e vetive termofizike të ujit dhe avullit të ujit: Manual. - M.: Shtëpia botuese. MPEI, 1999. - 168 f.

3. Poleshchuk I.Z. Hartimi dhe llogaritja e diagrameve bazë termike të termocentraleve. Udhëzimet te projekt kursi në disiplinën “Termocentralet dhe Centralet Bërthamore”, / Shteti Ufa. aviacioni universiteti teknik - t - Ufa, 2003.

4. Standardi i ndërmarrjes (STP UGATU 002-98). Kërkesat për ndërtimin, prezantimin, projektimin - Ufa.: 1998.

5. Bojko E.A. Termocentralet me tub avulli të termocentraleve: Udhëzues referimi- IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Termocentralet dhe ato bërthamore: Drejtoria/Nën redaksinë e përgjithshme. Anëtar korrespondues RAS A.V. Klimenko dhe V.M. Zorina. - botimi i 3-të. - M.: Shtëpia botuese MPEI, 2003. - 648 f.: ill. - (Inxhinieri termike dhe inxhinieri ngrohjeje; Libri 3).

7. . Turbinat e termocentraleve dhe ato bërthamore: Libër mësuesi për universitetet / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - Botimi i 2-të, i rishikuar. dhe shtesë - M.: Shtëpia botuese MPEI, 2001. - 488 f.

8. Llogaritja e qarqeve termike të impianteve të turbinave me avull: Botim elektronik arsimor / Poleshchuk I.Z - Institucioni Arsimor Shtetëror i Arsimit të Lartë Profesional UGATU, 2005.

Legjenda termocentralet, pajisjet dhe elementet e tyre (përfshirëteksti, fotografitë, indekset)

D - deaerator i ujit ushqyes;

DN - pompë kullimi;

K - kondensator, bojler;

KN - pompë kondensate;

OE - ftohës kullimi;

PrTS - diagrami termik bazë;

LDPE, HDPE - ngrohës rigjenerues (presion i lartë, i ulët);

PVK - bojler për ngrohjen e ujit të pikut;

PG - gjenerator me avull;

PE - mbinxehës me avull (primar);

PN - pompë ushqyese;

PS - ngrohës i kutisë së mbushjes;

PSG - ngrohës rrjeti horizontal;

PSV - ngrohës uji i papërpunuar;

PT - turbinë me avull; turbinë ngrohëse me nxjerrje industriale dhe me avull ngrohjeje;

PHOV - ngrohës uji i pastruar kimikisht;

PE - ftohës ejektor;

R - zgjerues;

CHPP - termocentrali i kombinuar i nxehtësisë dhe energjisë elektrike;

SM - mikser;

CX - frigorifer kuti mbushjeje;

HPC - cilindër me presion të lartë;

LPC - cilindër me presion të ulët;

EG - gjenerator elektrik;

Shtojca A

Shtojca B

Diagrami i mënyrave PT-80/100

Shtojca B

Oraret e ngrohjes për kontrollin e cilësisë së pushimevengrohje bazuar në temperaturën mesatare ditore të ajrit të jashtëm

Postuar në Allbest.ru

...

Dokumente të ngjashme

Llogaritja e diagramit termik bazë, ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në ndarjet e turbinës. Llogaritja e sistemit të ngrohjes rigjeneruese të ujit. Përcaktimi i rrjedhës së kondensatës, funksionimi i turbinës dhe pompës. Humbjet totale të tehut dhe efikasiteti i brendshëm.

puna e kursit, shtuar 19.03.2012


Paraqitja e procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë në një diagram H-S. Përcaktimi i parametrave dhe normave të rrjedhës së avullit dhe ujit në një termocentral. Hartimi i ekuilibrave bazë të nxehtësisë për komponentët dhe pajisjet e qarkut termik. Vlerësimi paraprak rrjedha e avullit në turbinë.

puna e kursit, shtuar 12/05/2012


Analiza e metodave për kryerjen e llogaritjeve të verifikimit të qarkut termik të një termocentrali të bazuar në një turbinë ngrohëse. Përshkrimi i dizajnit dhe funksionimit të kondensatorit KG-6200-2. Përshkrimi i diagramit termik bazë të një termocentrali të bazuar në një njësi turbine të tipit T-100-130.

tezë, shtuar 09/02/2010


Diagrami termik njësia e fuqisë Parametrat e avullit në nxjerrjen e turbinave. Ndërtimi i një procesi në një diagram hs. Tabela përmbledhëse e parametrave të avullit dhe ujit. Hartimi i ekuilibrave bazë të nxehtësisë për komponentët dhe pajisjet e qarkut termik. Llogaritja e deaeratorit dhe instalimit të rrjetit.

puna e kursit, shtuar 17.09.2012


Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në grafiku h-s. Llogaritja e instalimit të ngrohësve të rrjetit. Procesi i zgjerimit të avullit në turbinën e drejtimit të pompës së furnizimit. Përcaktimi i rrjedhës së avullit për turbinë. Llogaritja e efiçencës termike të termocentraleve dhe përzgjedhja e tubacioneve.

puna e kursit, shtuar 06/10/2010


Përzgjedhja dhe arsyetimi i diagramit bazë termik të njësisë. Hartimi i një ekuilibri të rrjedhave kryesore të avullit dhe ujit. Karakteristikat kryesore të turbinës. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë në diagramin hs. Llogaritja e sipërfaqeve ngrohëse të një kazani të nxehtësisë së mbeturinave.

puna e kursit, shtuar 25.12.2012


Llogaritja e një turbine me avull, parametrat e elementeve kryesore diagrami skematik instalimi i turbinës me avull dhe ndërtimi paraprak i procesit termik të zgjerimit të avullit në turbinë në diagramin h-s. Treguesit ekonomikë impianti i turbinave me avull me rigjenerim.

puna e kursit, shtuar 16.07.2013


Hartimi i një diagrami termik të projektimit të specifikimeve teknike të NPP. Përcaktimi i parametrave të lëngut të punës, shpejtësia e rrjedhës së avullit në shkarkimet e njësisë së turbinës, fuqia e brendshme dhe treguesit e efikasitetit termik të njësisë në tërësi. Fuqia e pompave të ushqimit të kondensatës.

puna e kursit, shtuar 14.12.2010


Procesi i zgjerimit të avullit në një turbinë. Përcaktimi i konsumit të avullit të gjallë dhe ujit ushqimor. Llogaritja e elementeve të qarkut termik. Zgjidhja e një matrice duke përdorur metodën e Cramer. Kodi i programit dhe dalja e rezultateve të llogaritjes së makinës. Treguesit teknikë dhe ekonomikë të njësisë së energjisë.

puna e kursit, shtuar 19.03.2014


Studimi i projektimit të turbinës K-500-240 dhe llogaritja termike e njësisë së turbinës së termocentralit. Zgjedhja e numrit të fazave të cilindrit të turbinës dhe zbërthimi i dallimeve në entalpinë e avullit në fazat e saj. Përcaktimi i fuqisë së turbinës dhe llogaritja e tehut të punës për përkuljen dhe tensionin.

Modernizimi gjithëpërfshirës i turbinës me avull PT-80/100-130/13

Qëllimi i modernizimit është rritja e fuqisë elektrike dhe ngrohëse të turbinës dhe rritja e efikasitetit të instalimit të turbinës. Modernizimi brenda fushëveprimit të opsionit kryesor konsiston në instalimin e vulave mbi qefin me huall mjalti të HPC-së dhe zëvendësimin e pjesës së rrjedhës me presion të mesëm me prodhimin e një rotori të ri LP në mënyrë që të rritet gjerësia e brezit ChSD deri në 383 t/h. Në të njëjtën kohë, ruhet diapazoni i rregullimit të presionit në rubinetin e prodhimit, prurje maksimale avulli në kondensator nuk ndryshon.
Komponentët e zëvendësueshëm kur përmirësoni një njësi turbine brenda fushës së opsionit kryesor:

• Instalimi i vulave mbi qefin me huall mjalti për fazat 1-17 të HPC;
• Fletë udhëzuese CSND;
• Shalat RK ChSD me seksion më të madh rrjedhjeje me modifikim kuti me avull gjysma e sipërme e trupit të CSD për instalimin e mbulesave të reja;
• Valvulat e kontrollit SD dhe aparati shpërndarës i kamerës;
• Diafragma 19-27 shkallë CSND, të pajisura me vula me huall mjalti mbi brez dhe unaza mbyllëse me susta të mbështjellura;
• Rotor SND me tehe të reja pune të instaluara me 18-27 shkallë TsSND me goma të bluar të fortë;
• Kapëse diafragme nr. 1, 2, 3;
• Kafaz mbyllës i skajit të përparmë dhe unaza O me susta spirale;
• Disqet e bashkëngjitjes 28, 29, 30 hapa ruhen në përputhje me strukturën ekzistuese, i cili lejon uljen e kostos së modernizimit (me kusht që të përdoren disqe të montuara të vjetra).

Për më tepër, qëllimi i opsionit kryesor parashikon instalimin e vulave mbi qefin me huall mjalti të 1-17 fazave të motorit me presion të lartë në vizoret e diafragmës me saldim të mustaqeve vulosëse në qefinet e teheve të rotorit.

Si rezultat i modernizimit sipas opsionit kryesor, arrihet si më poshtë:

1. Rritja e fuqisë elektrike maksimale të turbinës në 110 MW dhe fuqia e nxjerrjes së ngrohjes në 168.1 Gcal/h, për shkak të reduktimit të nxjerrjes industriale.
2. Sigurimi i funksionimit të besueshëm dhe të manovrueshëm të njësisë së turbinës fare mënyrat e funksionimit punë, duke përfshirë me minimale presionet e mundshme në nxjerrjen industriale dhe të ngrohjes qendrore.
3. Rritja e efikasitetit të instalimeve të turbinave;
4. Sigurimi i qëndrueshmërisë së treguesve tekniko-ekonomikë të arritur gjatë periudhës së riparimit.

Efekti i modernizimit në fushën e ofertës kryesore:

Mënyrat e turbinës	Fuqia elektrike, MW	Konsumi i avullit për ngrohje qendrore, t/h	Konsumi i avullit për prodhim, t/h
Kondensimi
Nominale
Fuqia maksimale
Me maksimum nxjerrja e ngrohjes
Rritja e efikasitetit të pompës
Rritja e efikasitetit të HPC

Oferta (opsione) shtesë për modernizim

• Modernizimi i kafazit të fazës së kontrollit të HPC me instalimin e vulave me huall mjalti mbi qefin
• Instalimi i diafragmave të fazës së fundit me masë tangjenciale
• Vulosje shumë të ngushtë për shufrat e valvulave të kontrollit të presionit të lartë

Efekti i modernizimit me opsione shtesë

№ p/p	Emri	Efekti
	Modernizimi i kafazit të fazës së kontrollit të HPC me instalimin e vulave me huall mjalti mbi qefin	Rritja e fuqisë me 0,21-0,24 MW - rritje e efikasitetit të HPC me 0.3-0.4% - rritja e besueshmërisë operacionale mbylljet e turbinave
	Instalimi i diafragmave të fazës së fundit me masë tangjenciale	Mënyra e kondensimit: - rritje e fuqisë me 0.76 MW - rritje e efikasitetit të DSND 2.1%
	Vula rrotulluese e diafragmës	Rritja e efikasitetit të një njësie turbine kur funksionon në një modalitet me një diafragmë rrotulluese plotësisht të mbyllur prej 7 Gcal/orë
	Zëvendësimi i vulave mbi-qefin të HPC dhe CSD me ato celulare	Rritja e efikasitetit të cilindrit (HPC me 1.2-1.4%, CVD me 1%); - rritje e fuqisë (HPC me 0,6-0,9 MW, CSND me 0,2 MW); - përmirësimi i besueshmërisë së njësive të turbinave; - sigurimin e stabilitetit të arritjeve teknike dhe ekonomike treguesit gjatë periudhës së riparimit; - sigurimi i besueshmërisë, pa ulur efikasitetin e funksionimit Mbyllja mbi qefin e HPC dhe CSD në mënyra kalimtare, përfshirë. gjatë mbylljes emergjente të turbinave.
	Ndërrimi i valvulave të kontrollit HPC	Rritja e fuqisë me 0,02-0,11 MW - rritje e efikasitetit të HPC me 0.12% - rritja e besueshmërisë operacionale
	Instalimi i vulave fundore të huallit LPC	Eliminimi i thithjes së ajrit përmes vulave fundore - rritja e besueshmërisë së funksionimit të turbinës - rritja e efikasitetit të turbinës - stabiliteti i treguesve tekniko-ekonomikë të arritur gjatë gjithë periudhës së riparimit - i besueshëm, pa ulur efikasitetin, funksionimin e skajit Vulosjet LPC në kushte kalimtare, përfshirë. në rast emergjence mbylljet e turbinave

UMBIA E TURBINAVE ME AVULL PT-80/100-130/13

FUQI 80 MW

Turbina me kondensim me avull PT-80/100-130/13 (Fig. 1) me nxjerrje të kontrolluar të avullit (prodhim dhe ngrohje me dy faza) me fuqi nominale 80 MW, me shpejtësi rrotullimi 3000 rpm, është menduar për lëvizje direkte. të një gjeneratori të rrymës alternative me fuqi 120 MW të tipit TVF-120-2 kur punoni në një bllok me një njësi kazan.

Turbina ka një pajisje rigjeneruese për ngrohjen e ujit të ushqyer, ngrohës rrjeti për ngrohjen hap pas hapi të ujit të rrjetit dhe duhet të funksionojë së bashku me një njësi kondensimi (Fig. 2).

Turbina është projektuar për të funksionuar me parametrat bazë të mëposhtëm, të cilët janë paraqitur në tabelën 1.

Turbina ka nxjerrje të rregullueshme me avull: prodhim me presion 13±3 kgf/cm 2 abs.; dy nxjerrje për ngrohje qendrore (për ujin e rrjetit të ngrohjes): e sipërme me presion 0,5-2,5 kgf/cm 2 abs.; më e ulët - 0,3-1 kgf/cm 2 abs.

Rregullimi i presionit kryhet duke përdorur një diafragmë kontrolli të instaluar në dhomën e poshtme të ngrohjes.

Presioni i rregulluar në nxjerrjet e ngrohjes qendrore ruhet: në nxjerrjen e sipërme kur janë të ndezura dy nxjerrje ngrohjeje, në të poshtmen - kur ndizet një nxjerrje ngrohjeje më e ulët.

Ngrohja e ujit të ushqyer kryhet në mënyrë sekuenciale në HDPE, deaerator dhe HPH, të cilat ushqehen me avull nga nxjerrjet e turbinave (të rregulluara dhe të parregulluara).

Të dhënat për përzgjedhjet rigjeneruese janë dhënë në tabelë. 2 dhe korrespondojnë me parametrat në të gjitha aspektet.

Tabela 1 Tabela 2

Ngrohës	Parametrat e avullit në dhomën e marrjes së mostrave		Sasia të zgjedhura avulli, t/h
	Presioni, kgf/cm 2 abs.	Temperatura, С
PVD nr. 6
Deaerator
HDPE nr. 2
HDPE nr. 1

Uji i ushqyer që hyn në sistemin rigjenerues të njësisë së turbinës nga deaeratori ka një temperaturë prej 158°C.

Në parametrat nominalë të avullit të freskët, shpejtësia e rrjedhës së ujit ftohës prej 8000 m3 orë, temperatura e ujit ftohës prej 20 ° C, rigjenerimi i ndezur plotësisht, sasia e ujit të ngrohur në HPH është e barabartë me 100% shpejtësinë e rrjedhës së avullit, kur njësia e turbinës është funksionon sipas skemës me deaerator 6 kgf/cm 2 abs. me ngrohjen hap pas hapi të ujit të rrjetit, me përdorimin e plotë të xhiros së turbinës dhe kalimin minimal të avullit në kondensator, mund të merren vlerat e mëposhtme të nxjerrjeve të rregulluara: vlerat nominale të nxjerrjeve të rregulluara me fuqi 80 MW; përzgjedhja e prodhimit 185 t/h në një presion prej 13 kgf/cm 2 abs.; Nxjerrja totale e ngrohjes 132 t/h në presione: në nxjerrjen e sipërme 1 kgf/cm 2 abs. dhe në përzgjedhjen e poshtme 0,35 kgf/cm 2 abs.; vlera maksimale e nxjerrjes së prodhimit në një presion në dhomën e nxjerrjes prej 13 kgf/cm 2 abs. është 300 t/h; me këtë vlerë të nxjerrjes së prodhimit dhe mungesës së nxjerrjes me ngrohje, fuqia e turbinës do të jetë 70 MW; me fuqi nominale 80 MW dhe mungesë të nxjerrjes me ngrohje, nxjerrja maksimale e prodhimit do të jetë rreth 245 t/h; vlera maksimale totale e nxjerrjes së ngrohjes qendrore është 200 t/h; me këtë sasi tërheqjeje dhe mungesë të tërheqjes së prodhimit, kapaciteti do të jetë rreth 76 MW; me fuqi nominale 80 MW dhe pa nxjerrje prodhimi, nxjerrja maksimale e ngrohjes do të jetë 150 t/h. Përveç kësaj, një fuqi nominale prej 80 MW mund të arrihet me një fuqi maksimale të ngrohjes prej 200 t/h dhe një fuqi prodhimi prej 40 t/h.

Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet me devijimet e mëposhtme të parametrave kryesorë nga ato nominale: presioni i avullit të freskët 125-135 kgf/cm 2 abs.; temperatura e avullit të freskët 545-560° C; rritja e temperaturës së ujit ftohës në hyrjen e kondensatorit në 33 ° C dhe shpejtësia e rrjedhës së ujit ftohës prej 8000 m 3 orë; zvogëlimi i njëkohshëm i sasisë së prodhimit dhe nxjerrjes së avullit të ngrohjes në zero.

Kur presioni i avullit të freskët rritet në 140 kgf/cm 2 abs. dhe temperaturat deri në 565°C, funksionimi i turbinës lejohet jo më shumë se 30 minuta dhe kohëzgjatja totale e funksionimit të turbinës në këto parametra nuk duhet të kalojë 200 orë në vit.

Funksionimi afatgjatë i një turbine me fuqi maksimale 100 MW me kombinime të caktuara të nxjerrjes së prodhimit dhe ngrohjes varet nga madhësia e nxjerrjeve dhe përcaktohet nga diagrami i regjimit.

Funksionimi i turbinës nuk lejohet: kur presioni i avullit në dhomën e marrjes së mostrave të prodhimit është mbi 16 kgf/cm 2 abs. dhe në dhomën e nxjerrjes së ngrohjes mbi 2,5 kgf/cm 2 abs.; kur presioni i avullit në dhomën e valvulës së mbingarkesës (prapa fazës së 4-të) është mbi 83 kgf/cm 2 abs.; kur presioni i avullit në dhomën e rrotës së kontrollit LPC (prapa fazës së 18-të) është mbi 13,5 kgf/cm 2 abs.; kur rregullatorët e presionit janë të ndezur dhe presioni në dhomën e marrjes së mostrave të prodhimit është nën 10 kgf/cm 2 abs., dhe në dhomën e poshtme të marrjes së mostrave të ngrohjes nën 0,3 kgf/cm 2 abs.; për shkarkimin në atmosferë; temperatura e shkarkimit të turbinës mbi 70 ° C; sipas një skeme të përkohshme instalimi të papërfunduar; me nxjerrjen e ngrohjes së sipërme të ndezur dhe nxjerrjen e poshtme të ngrohjes të fikur.

Turbina është e pajisur me një pajisje rrotulluese të boshtit që rrotullon rotorin e turbinës.

Njësia e tehut të turbinës është projektuar për të funksionuar në një frekuencë rrjeti prej 50 Hz (3000 rpm).

Funksionimi afatgjatë i turbinës lejohet me devijime në frekuencën e rrjetit brenda intervalit 49-50,5 Hz, funksionim afatshkurtër në një frekuencë minimale prej 48,5 Hz dhe fillimin e turbinës në parametrat rrëshqitës të avullit nga gjendjet e ftohta dhe të nxehta. .

Kohëzgjatja e përafërt e turbinës fillon nga gjendje të ndryshme termike (nga goditja në ngarkesën nominale): nga një gjendje e ftohtë - 5 orë; pas 48 orësh pasiviteti - 3 orë 40 minuta; pas 24 orësh pasiviteti - 2 orë 30 minuta; pas 6-8 orësh pasiviteti - 1 orë 15 minuta.

Lejohet të funksionojë turbina në përtaci pas rënies së ngarkesës jo më shumë se 15 minuta, me kusht që kondensuesi të ftohet me ujë qarkullues dhe diafragma rrotulluese të jetë plotësisht e hapur.

Kostot e garantuara të ngrohjes. Në tabelë Tabela 3 tregon konsumin specifik të garantuar të nxehtësisë. Konsumi specifik i avullit garantohet me një tolerancë prej 1% mbi tolerancën e saktësisë së provës.

Tabela 3

Fuqia në terminalet e gjeneratorit, MW	Përzgjedhja e prodhimit		Nxjerrja e nxehtësisë		Temperatura e ujit të rrjetit në hyrje të ngrohësit të rrjetit, PSG 1, °C	Efikasiteti i gjeneratorit, %	Temperatura e ngrohjes së ujit të furnizimit, °C	Konsumi specifik i nxehtësisë, kcal/kWh
	Presioni, kgf/cm 2 abs.		Presioni, kgf/cm 2 abs.	Sasia e avullit të marrë, t/h

* Rregullatorët e presionit në përzgjedhjet janë të fikur.

Dizajni i turbinës. Turbina është një njësi me dy cilindra me një bosht. Pjesa e rrjedhjes së HPC ka një fazë kontrolli me një spirale dhe 16 nivele presioni.

Pjesa e rrjedhës së LPC përbëhet nga tre pjesë: e para (deri në nxjerrjen e sipërme të ngrohjes) ka një fazë kontrolli dhe shtatë nivele presioni, e dyta (midis nxjerrjeve të ngrohjes) ka dy nivele presioni dhe e treta ka një fazë kontrolli dhe dy nivele presioni.

Rotori i presionit të lartë është i falsifikuar i fortë. Dhjetë disqet e para të rotorit me presion të ulët janë të farkëtuar në mënyrë integrale me boshtin, tre disqet e mbetura janë montuar.

Rotorët HPC dhe LPC janë të lidhur ngushtë me njëri-tjetrin duke përdorur fllanxha të farkëtuara në mënyrë integrale me rotorët.

Rotorët e LPC dhe gjeneratorit të tipit TVF-120-2 janë të lidhur me anë të një bashkimi të ngurtë.

Shpejtësitë kritike të boshtit të turbinës dhe gjeneratorit në minutë: 1,580; 2214; 2470; 4650 korrespondojnë me tonet I, II, III dhe IV të dridhjeve tërthore.

Turbina ka shpërndarje të avullit me hundë. Avulli i freskët furnizohet në një kuti me avull të lirë, në të cilën ndodhet një grilë automatike, nga ku avulli rrjedh përmes tubave anashkalues ​​në valvulat e kontrollit të turbinës.

Me daljen nga HPC, një pjesë e avullit shkon në nxjerrjen e prodhimit të kontrolluar, pjesa tjetër dërgohet në LPC.

Nxjerrja e nxehtësisë kryhet nga dhomat përkatëse LPC. Pas daljes nga fazat e fundit të turbinës së presionit të ulët, avulli i shkarkimit hyn në një kondensator të tipit sipërfaqësor.

Turbina është e pajisur me vula labirinti me avull. Avulli furnizohet në ndarjet e parafundit të vulave me një presion prej 1,03-1,05 kgf/cm 2 abs. një temperaturë prej rreth 140°C nga një kolektor i ushqyer me avull nga linja barazuese e deaeratorit (6 kgf/cm 2 abs.) ose hapësira e avullit të rezervuarit.

Nga ndarjet më të jashtme të vulave, përzierja avull-ajër thithet nga një ejektor në një ftohës me vakum.

Pika e fiksimit të turbinës ndodhet në kornizën e turbinës në anën e gjeneratorit, dhe njësia zgjerohet drejt kushinetës së përparme.

Për të reduktuar kohën e ngrohjes dhe për të përmirësuar kushtet e fillimit, sigurohet ngrohja me avull e fllanxhave dhe kunjave dhe furnizimi me avull të drejtpërdrejtë në guarnicionin e përparmë të HPC-së. Rregullimi dhe mbrojtja.

1- kufizues i fuqisë; 2-blloku i bobinave të rregullatorit të shpejtësisë; 3- telekomandë; 4-Servomotor automatik i grilave; Rregullator me 5 shpejtësi; 6-rregullator sigurie; Rregullator sigurie me 7 bobina; 8-tregues i pozicionit të servomotorit në distancë; 9-Servomotor CVD; 10-servomotor ChSD; 11-servomotor ChND; 12-konverter elektrohidraulik (EGC); 13-bobina përmbledhëse; 14-pompë elektrike emergjente; Pompë vajosje elektrike me 15 rezervë; Pompë elektrike me 16 starte të sistemit të kontrollit (AC);

I-linja e presionit 20 kgf/cm 2 abs.;II-linja deri te bobina e servomotorit HPC;III-linja te bobina e servomotorit Ch"SD; IV-vija te bobinanë servomotorin ChND; Linja V-thithëse e pompës kryesore centrifugale; VI-linja e lubrifikimit tek ftohësit e vajit; VII-linja në grila automatike; VIII-linja nga bobinat përmbledhëse deri te kontrolluesi i shpejtësisë; Linja IX e mbrojtjes shtesë; X - linja të tjera.

Lëngu i punës në sistem është vaj mineral.

Rirregullimi i valvulave të kontrollit për hyrjen e avullit të freskët, valvulat e kontrollit përpara CSD dhe diafragma rrotulluese e bypass-it të avullit në CSD kryhet nga servomotorët, të cilët kontrollohen nga rregullatori i shpejtësisë dhe rregullatorët e presionit të nxjerrjes.

Rregullatori është krijuar për të ruajtur shpejtësinë e rrotullimit të turbogjeneratorit me pabarazi prej rreth 4%. Është i pajisur me një mekanizëm kontrolli që përdoret për: karikimin e bobinave të rregullatorit të sigurisë dhe hapjen e kapakut automatik me avull të freskët; ndryshime në shpejtësinë e rrotullimit të turbogjeneratorit dhe është e mundur të sinkronizoni gjeneratorin në çdo frekuencë emergjence në sistem; mbajtja e një ngarkese të caktuar gjeneratori gjatë funksionimit paralel të gjeneratorit; ruajtja e frekuencës normale kur gjeneratori funksionon i vetëm; rritja e shpejtësisë së rrotullimit gjatë testimit të goditjeve të rregullatorit të sigurisë.

Mekanizmi i kontrollit mund të aktivizohet ose manualisht, direkt në turbinë, ose nga distanca, nga paneli i kontrollit.

Rregullatorët e presionit të shakullit janë krijuar për mirëmbajtje automatike Presioni i avullit në dhomat e kontrolluara të nxjerrjes me pabarazi prej rreth 2 kgf/cm 2 për nxjerrjen e prodhimit dhe rreth 0,4 kgf/cm 2 për nxjerrjen e ngrohjes qendrore.

Sistemi i kontrollit përmban një konvertues elektrohidraulik (EGC), mbyllja dhe hapja e valvulave të kontrollit të të cilit ndikohet nga mbrojtja teknologjike dhe automatizimi emergjent i sistemit të energjisë.

Për të mbrojtur nga një rritje e papranueshme e shpejtësisë së rrotullimit, turbina është e pajisur me një rregullator sigurie, dy goditjet centrifugale të të cilave aktivizohen menjëherë kur shpejtësia e rrotullimit arrin 11-13% mbi nominale, gjë që shkakton mbylljen e kapakut automatik me avull të freskët. , valvulat e kontrollit dhe diafragma rrotulluese. Përveç kësaj, ka mbrojtje shtesë në bllokun e bobinës së kontrollit të shpejtësisë, i cili aktivizohet kur frekuenca rritet me 11.5%.

Turbina është e pajisur me një çelës elektromagnetik, i cili, kur aktivizohet, mbyll qepenin automatik, valvulat e kontrollit dhe diafragmën rrotulluese.

Ndikimi në çelësin elektromagnetik kryhet nga: një stafetë e zhvendosjes boshtore kur rotori lëviz në drejtimin boshtor me një sasi

tejkalimi maksimal i lejuar; stafetë vakum në rast të një rënie të papranueshme të vakumit në kondensator në 470 mm Hg. Art. (kur vakuumi zvogëlohet në 650 mm Hg, releja e vakumit jep një sinjal paralajmërues); potenciometra të temperaturës së avullit të freskët në rast të një uljeje të papranueshme të temperaturës së avullit të freskët pa vonesë kohore; çelësi për mbylljen në distancë të turbinës në panelin e kontrollit; Çelësi i rënies së presionit në sistemin e lubrifikimit me një vonesë kohore prej 3 s me dhënien e njëkohshme të një sinjali alarmi.

Turbina është e pajisur me një kufizues fuqie të përdorur në raste të veçanta për të kufizuar hapjen e valvulave të kontrollit.

Valvulat e kontrollit janë krijuar për të parandaluar përshpejtimin e turbinës nga rrjedha e kundërt e avullit dhe janë instaluar në tubacione (të rregulluara dhe të parregulluara) për nxjerrjen e avullit. Valvulat mbyllen nga një kundërfluks avulli dhe nga automatizimi.

Njësia e turbinës është e pajisur me rregullatorë elektronikë me aktivizues për të ruajtur: një presion të caktuar avulli në kolektorin mbyllës fundor duke ndikuar në valvulën e furnizimit me avull nga linja barazuese e deaeratorëve 6 kgf/cm 2 ose nga hapësira e avullit të rezervuarit; niveli në kolektorin e kondensatës së kondensatorit me një devijim maksimal nga vlera e vendosur ±200 mm (i njëjti rregullator aktivizon riqarkullimin e kondensatës me shpejtësi të ulët të rrjedhës së avullit në kondensator); niveli i kondensatës së avullit të ngrohjes në të gjithë ngrohësit e sistemit të rigjenerimit, me përjashtim të HDPE nr. 1.

Njësia e turbinës është e pajisur pajisje mbrojtëse: për mbylljen e përbashkët të të gjitha HPH-ve me ndezjen e njëkohshme të linjës së anashkalimit dhe dhënien e një sinjali (pajisja aktivizohet në rast të rritjes emergjente të nivelit të kondensatës për shkak të dëmtimit ose shkeljes së densitetit të sistemit të tubacioneve në një nga HPH-të deri në kufirin e parë); valvulat e diafragmës atmosferike, të cilat instalohen në tubat e shkarkimit të LPC dhe hapen kur presioni në tuba rritet në 1.2 kgf/cm 2 abs.

Sistemi i vajosjes projektuar për të furnizuar sistemet e kontrollit të vajit T-22 GOST 32-74 dhe sistemet e lubrifikimit të kushinetave.

Vaji furnizohet me sistemin e lubrifikimit deri te ftohësit e vajit duke përdorur dy injektorë të lidhur në seri.

Për shërbimin e turbogjeneratorit gjatë fillimit të tij, sigurohet një pompë elektrike e vajit në fillim me një shpejtësi rrotullimi prej 1500 rpm.

Turbina është e pajisur me një pompë rezervë me një motor elektrik AC dhe një pompë emergjente me një motor elektrik DC.

Kur presioni i lubrifikantit ulet në vlerat e duhura, pompat rezervë dhe të urgjencës ndizen automatikisht nga çelësi i presionit të lubrifikantit (RPS). RDS testohet periodikisht gjatë funksionimit të turbinës.

Kur presioni është nën vlerën e lejuar, pajisja e rrotullimit të turbinës dhe boshtit shkëputen nga sinjali RDS në çelësin elektromagnetik.

Kapaciteti i punës i rezervuarit të strukturës së salduar është 14 m 3 .

Për të pastruar vajin nga papastërtitë mekanike Filtrat janë instaluar në rezervuar. Dizajni i rezervuarit lejon ndryshime të shpejta dhe të sigurta të filtrit. Ekziston një filtër i imët vaji për të hequr papastërtitë mekanike, i cili siguron filtrim të vazhdueshëm të një pjese të rrjedhës së vajit të konsumuar nga sistemet e kontrollit dhe lubrifikimit.

Për të ftohur vajin, sigurohen dy ftohës vaji (sipërfaqja vertikale), të projektuar për të funksionuar me ujë të freskët ftohës nga sistemi i qarkullimit në një temperaturë jo më të madhe se 33°C.

Pajisja e kondensimit i destinuar për servisimin e instalimit të turbinës, ai përbëhet nga një kondensator, ejektorë kryesorë dhe fillestarë, pompa kondensate dhe qarkullimi dhe filtra uji.

Kondensuesi sipërfaqësor me dy kalime me një sipërfaqe totale ftohëse prej 3,000 m 2 është projektuar për të funksionuar në ujë të freskët ftohës. Ofron një paketë të veçantë të integruar për ngrohjen e ujit të grimit ose rrjetit, sipërfaqja ngrohëse e së cilës është rreth 20% e të gjithë sipërfaqes së kondensatorit.

Një enë barazimi furnizohet me kondensatorin për lidhjen e një sensori elektronik të kontrolluesit të nivelit që vepron në valvulat e kontrollit dhe riqarkullimit të instaluara në tubacionin kryesor të kondensatës. Kondensuesi ka një dhomë të veçantë të integruar në pjesën e avullit, në të cilën është instaluar seksioni HDPE nr. 1.

Pajisja për heqjen e ajrit përbëhet nga dy nxjerrëse kryesore me tre faza (njëri rezervë), i projektuar për të thithur ajrin dhe për të siguruar procesin normal të shkëmbimit të nxehtësisë në kondensator dhe pajisje të tjera të shkëmbimit të nxehtësisë me vakum, dhe një ejektor fillestar për të ngritur shpejt vakumin në kondensator. në 500-600 mm Hg. Art.

Dy pompa kondensate (një rezervë) të një lloji vertikal janë instaluar në pajisjen e kondensimit për të pompuar kondensimin dhe për ta furnizuar atë në deaerator përmes ftohësve të ejektorit, ftohësve mbyllës dhe HDPE. Uji ftohës për ftohësit e gazit të kondensatorit dhe gjeneratorit furnizohet nga pompat e qarkullimit.

Për pastrimin mekanik të ujit ftohës të furnizuar me ftohësit e vajit dhe ftohësit e gazit të njësisë, janë instaluar filtra me ekrane rrotulluese për larje gjatë fluturimit.

Hedhësi i fillimit të sistemit të qarkullimit është projektuar për të mbushur sistemin me ujë para fillimit të njësisë së turbinës, si dhe për të hequr ajrin kur ai grumbullohet në pikat e sipërme të kanaleve të qarkullimit të kullimit dhe në dhomat e sipërme të ujit të ftohësve të vajit.

Për të thyer vakumin, përdoret një valvul elektrike në tubacionin e thithjes së ajrit nga kondensuesi, i instaluar pranë ejektorit fillestar.

Pajisja rigjeneruese projektuar për ngrohjen e ujit të ushqyer (kondensata e turbinës) me avull të marrë nga fazat e ndërmjetme të turbinës. Instalimi përbëhet nga një kondensator me avull që funksionon sipërfaqësor, një nxjerrës kryesor, ftohës me avull sipërfaqësor të bërë nga vula labirinti, sipërfaqe HDPE, pas së cilës kondensata e turbinës dërgohet në deaeratorin HDPE sipërfaqësor për të ngrohur ujin e ushqyer pas deaeratorit në një sasi prej rreth 105% e prurjes maksimale të avullit të turbinës.

HDPE nr. 1 është i integruar në kondensator. HDPE-të e mbetura instalohen nga një grup i veçantë. HPH Nr. 5, 6 dhe 7 - dizajn vertikal me ngrohës të integruar dhe ftohës kullimi.

HPH-të janë të pajisura me mbrojtje grupore, të përbërë nga valvula automatike të daljes dhe kontrollit në hyrje dhe dalje të ujit, një valvul automatike me elektromagnet, një tubacion për ndezjen dhe mbylljen e ngrohësve.

Çdo HDPE dhe HDPE, përveç HDPE Nr. 1, është i pajisur me një valvul kontrolli për heqjen e kondensatës, të kontrolluar nga një "rregullator" elektronik.

Kullimi i kondensatës së avullit të ngrohjes nga ngrohësit është kaskadë. Nga HDPE nr. 2, kondensata pompohet nga një pompë kullimi.

Kondensata nga PVD nr. 5 dërgohet direkt në deaerator 6 kgf/cm 2 abs. ose nëse ka presion të pamjaftueshëm në ngrohës me ngarkesa të ulëta të turbinës, ai automatikisht kalon në kullim në HDPE.

Karakteristikat e pajisjeve kryesore të instalimit rigjenerues janë dhënë në tabelë. 4.

Për të nxjerrë avull nga ndarjet e jashtme të vulave të labirintit të turbinës, furnizohet një ftohës special me vakum SP.

Avulli thithet nga ndarjet e ndërmjetme të vulave të labirintit të turbinës në një ftohës vertikal të CO. Ftohësi është i përfshirë në qarkun rigjenerues për ngrohjen e kondensatës kryesore pas HDPE nr. 1.

Dizajni i ftohësit është i ngjashëm me atë të ngrohësve me presion të ulët.

Ngrohja e ujit të rrjetit kryhet në një instalim të përbërë nga dy ngrohës rrjeti nr. 1 dhe 2 (PSG nr. 1 dhe 2), të lidhur në çifte përkatësisht në prizat e poshtme dhe të sipërme të ngrohjes. Lloji i ngrohësve të rrjetit është PSG-1300-3-8-1.

Emri i pajisjes		Sipërfaqja ngrohëse, m 2	Cilësimet e mjedisit të punës		Presioni, kgf/cm 2 abs., në provë hidraulike në hapësira
			Konsumi i ujit, m 3/h	Rezistencë, m ujë. Art.
	E integruar në kondensator
HDPE nr. 2	PN-130-16-9-II
HDPE nr. 3
HDPE nr. 4
HDPE nr. 5	PV-425-230-23-1
HDPE nr. 6	PV-425-230-35-1
HDPE nr. 7
Ftohës me avull nga dhomat e ndërmjetme mbyllëse	PN-130-1-16-9-11
Ftohës me avull nga dhomat fundore të mbylljes