Guzhulev E.P. Trajtimi i ujit dhe regjimet hyrëse-kimike në inxhinierinë termoenergjetike - dosja n1.doc. Korrozioni dhe erozioni në kaldaja me presion të mesëm dhe të ulët nga ana e furrës Korrozioni klori i tubave në kaldaja

Ky korrozion është shpesh më i rëndësishëm dhe më i rrezikshëm në madhësi dhe intensitet sesa korrozioni i kaldajave gjatë funksionimit.

Kur uji lihet në sisteme, në varësi të temperaturës së tij dhe aksesit të ajrit, mund të ndodhë një shumëllojshmëri e gjerë e rasteve të korrozionit në vend. Para së gjithash, duhet të theksohet se është jashtëzakonisht e padëshirueshme që të ketë ujë në tubat e njësive kur ato janë në rezervë.

Nëse uji për një arsye ose një tjetër mbetet në sistem, atëherë korrozioni i rëndë statik mund të vërehet në avull dhe veçanërisht në hapësirën ujore të rezervuarit (kryesisht përgjatë vijës së ujit) në një temperaturë uji prej 60-70°C. Prandaj, në praktikë, shpesh vërehet korrozioni në kohën e ndalimit me intensitet të ndryshëm, pavarësisht nga të njëjtat mënyra të mbylljes së sistemit dhe cilësia e ujit që përmbahet në to; pajisjet me akumulim të konsiderueshëm termik i nënshtrohen korrozionit më të rëndë sesa pajisjet me madhësinë e kutisë së zjarrit dhe sipërfaqen e ngrohjes, pasi uji i bojlerit në to ftohet më shpejt; temperatura e tij bie nën 60-70°C.

Në temperaturat e ujit mbi 85-90°C (për shembull, gjatë mbylljes afatshkurtër të aparatit), korrozioni i përgjithshëm zvogëlohet dhe korrozioni i metalit të hapësirës së avullit, në të cilin vërehet kondensimi i shtuar i avujve në këtë rast, mund të tejkalojnë korrozionin e metalit të hapësirës ujore. Korrozioni në vendqëndrim në hapësirën e avullit është në të gjitha rastet më uniform se sa në hapësirën ujore të bojlerit.

Zhvillimi i korrozionit të ndalimit lehtësohet shumë nga grumbullimi i llumit në sipërfaqet e bojlerit, i cili zakonisht ruan lagështinë. Në këtë drejtim, gropa të konsiderueshme korrozioni gjenden shpesh në njësi dhe tubacione përgjatë gjeneratorit të poshtëm dhe në skajet e tyre, d.m.th., në zonat me akumulimin më të madh të llumit.

Metodat për ruajtjen e pajisjeve në rezervë

Metodat e mëposhtme mund të përdoren për të ruajtur pajisjet:

a) tharje - heqja e ujit dhe lagështisë nga agregatet;

b) mbushja e tyre me solucione sode kaustike, fosfat, silikat, nitrit natriumi, hidrazinë;

c) mbushja e sistemit teknologjik me azot.

Metoda e ruajtjes duhet të zgjidhet në varësi të natyrës dhe kohëzgjatjes së ndërprerjes, si dhe llojit dhe karakteristikave të projektimit të pajisjeve.

Koha e ndërprerjes së pajisjeve mund të ndahet në dy grupe bazuar në kohëzgjatjen: afatshkurtër - jo më shumë se 3 ditë dhe afatgjatë - më shumë se 3 ditë.

Ekzistojnë dy lloje të pushimeve afatshkurtra:

a) i planifikuar, lidhur me vendosjen në rezervë gjatë fundjavave për shkak të rënies së ngarkesës ose vendosjen në rezervë gjatë natës;

b) i detyruar - për shkak të dështimit të tubave ose dëmtimit të përbërësve të tjerë të pajisjeve, eliminimi i të cilave nuk kërkon një mbyllje më të gjatë.

Në varësi të qëllimit, ndërprerja afatgjatë mund të ndahet në grupet e mëposhtme: a) vendosja e pajisjeve në rezervë; b) riparimet aktuale; c) riparime të mëdha.

Për ndërprerjen afatshkurtër të pajisjeve, është e nevojshme të përdoret konservimi duke u mbushur me ujë të gazuar duke ruajtur presionin e tepërt ose metodën e gazit (azoti). Nëse mbyllja emergjente është e nevojshme, ruajtja e azotit është e vetmja metodë e pranueshme.

Kur e vendosni sistemin në rezervë ose për një periudhë të gjatë pushimi pa kryer punë riparimi, këshillohet ta ruani atë duke e mbushur me një tretësirë ​​nitrit ose silikat natriumi. Në këto raste mund të përdoret edhe ruajtja e azotit, duke u siguruar që të merren masa për krijimin e densitetit të sistemit për të parandaluar konsumin e tepërt të gazit dhe funksionimin joproduktiv të impiantit të azotit, si dhe krijimin e kushteve të sigurta gjatë servisimit të pajisjeve.

Metodat e ruajtjes duke krijuar presion të tepërt dhe mbushje me azot mund të përdoren pavarësisht nga veçoritë e projektimit të sipërfaqeve ngrohëse të pajisjes.

Për të parandaluar korrozionin në këmbë të metalit gjatë riparimeve të mëdha dhe aktuale, zbatohen vetëm metodat e konservimit që bëjnë të mundur krijimin e një filmi mbrojtës në sipërfaqen metalike që ruan vetitë e tij për të paktën 1-2 muaj pas kullimit të solucionit konservues, që nga zbrazja dhe Depresioni i sistemit është i pashmangshëm. Periudha e vlefshmërisë së filmit mbrojtës në sipërfaqen e metalit pas trajtimit me nitrat natriumi mund të arrijë 3 muaj.

Metodat e ruajtjes duke përdorur zgjidhje uji dhe reagenti janë praktikisht të papranueshme për mbrojtjen e mbinxehësve të ndërmjetëm të bojlerit nga gërryerja në vendqëndrim për shkak të vështirësive që lidhen me mbushjen e tyre dhe pastrimin pasues.

Metodat për ruajtjen e kaldajave me ujë të nxehtë dhe me avull presion të ulët, si dhe pajisjet e tjera të qarqeve të mbyllura teknologjike të furnizimit me ngrohje dhe ujë, ndryshojnë në shumë aspekte nga metodat e përdorura aktualisht për parandalimin e korrozionit në kohë të ndalimit në termocentralet. Më poshtë përshkruajmë mënyrat kryesore për të parandaluar korrozionin gjatë gjendjes së papunë të pajisjeve të pajisjeve si p.sh sistemet e qarkullimit duke marrë parasysh specifikat e punës së tyre.

Metodat e thjeshtuara të ruajtjes

Këshillohet që këto metoda të përdoren për kaldaja të vogla. Ato konsistojnë në heqjen e plotë të ujit nga kaldaja dhe vendosjen e lëndës tharëse në to: klorur kalciumi të kalcinuar, gëlqere të gjallë, xhel silicë në masën 1-2 kg për 1 m 3 vëllim.

Kjo metodë e ruajtjes është e përshtatshme në temperaturat e dhomës nën dhe mbi zero. Në dhomat me ngrohje koha e dimrit, mund të zbatohet një nga metodat e ruajtjes së kontaktit. Bëhet fjalë për mbushjen e të gjithë vëllimit të brendshëm të njësisë me një zgjidhje alkaline (NaOH, Na 3 P0 4, etj.), duke siguruar stabilitet të plotë të filmit mbrojtës në sipërfaqen e metalit edhe kur lëngu është i ngopur me oksigjen.

Në mënyrë tipike, përdoren tretësira që përmbajnë nga 1,5-2 deri në 10 kg/m 3 NaOH ose 5-20 kg/m 3 Na 3 P0 4, në varësi të përmbajtjes së kripërave neutrale në ujin e burimit. Vlerat më të ulëta vlejnë për kondensat, vlera më të larta vlejnë për ujin që përmban deri në 3000 mg/l kripëra neutrale.

Korrozioni mund të parandalohet gjithashtu me metodën e mbipresionit, në të cilën presioni i avullit në njësinë e ndalur mbahet vazhdimisht në një nivel mbi presionin atmosferik, dhe temperatura e ujit mbetet mbi 100 ° C, gjë që pengon hyrjen e agjentit kryesor korroziv - oksigjenit. .

Një kusht i rëndësishëm për efektivitetin dhe efikasitetin e çdo metode mbrojtjeje është ngushtësia maksimale e mundshme e pajisjeve të ujit me avull për të shmangur një ulje shumë të shpejtë të presionit, humbjen e tretësirës mbrojtëse (ose gazit) ose hyrjen e lagështirës. Përveç kësaj, në shumë raste, pastrimi paraprak i sipërfaqeve nga depozita të ndryshme (kripëra, llum, peshore) është i dobishëm.

Gjatë zbatimit të metodave të ndryshme të mbrojtjes nga korrozioni i parkimit, duhet të keni parasysh sa vijon.

1. Për të gjitha llojet e ruajtjes, është e nevojshme që fillimisht të hiqen (shpëlahen) depozitat e kripërave lehtësisht të tretshme (shih më lart) në mënyrë që të shmanget korrozioni i shtuar i parkimit në zona të caktuara të njësisë së mbrojtur. Është e detyrueshme të kryhet kjo masë gjatë ruajtjes së kontaktit, përndryshe është i mundur korrozioni intensiv lokal.

2. Për arsye të ngjashme, është e dëshirueshme që të hiqen të gjitha llojet e depozitave të patretshme (llumrat, shkallët, oksidet e hekurit) përpara ruajtjes afatgjatë.

3. Nëse valvulat nuk janë të besueshme, është e nevojshme të shkëputni pajisjet rezervë nga njësitë e funksionimit duke përdorur priza.

Rrjedhja e avullit dhe ujit është më pak e rrezikshme me ruajtjen e kontaktit, por është e papranueshme me metodat e mbrojtjes së thatë dhe të gazit.

Zgjedhja e desikantit përcaktohet nga disponueshmëria relative e reagentit dhe dëshira për të përftuar kapacitetin më të lartë të mundshëm të lagështisë specifike. Thëruesi më i mirë është kloruri i kalciumit kokrrizor. Gëlqereja është shumë më e keqe se kloruri i kalciumit, jo vetëm për shkak të kapacitetit të ulët të lagështisë, por edhe për shkak të humbjes së shpejtë të aktivitetit të tij. Gëlqerja thith jo vetëm lagështinë nga ajri, por edhe dioksidin e karbonit, si rezultat i të cilit mbulohet me një shtresë karbonat kalciumi, e cila parandalon thithjen e mëtejshme të lagështirës.

2.1. Sipërfaqet ngrohëse.

Dëmtimet më tipike të gypave të sipërfaqes së ngrohjes janë: çarje në sipërfaqen e gypave të ekranit dhe kaldajave, sulme korrozioni në sipërfaqet e jashtme dhe të brendshme të tubave, këputje, hollim i mureve të tubave, çarje dhe shkatërrim këmbanash.

Shkaqet e çarjeve, këputjeve dhe fistulave: depozitime në tubat e kaldajave të kripërave, produkte korrozioni, rruaza saldimi që ngadalësojnë qarkullimin dhe shkaktojnë mbinxehje të metalit, dëmtime të jashtme mekanike, prishje të regjimit kimik të ujit.

Korrozioni i sipërfaqes së jashtme të tubave ndahet në temperaturë të ulët dhe temperaturë të lartë. Korrozioni në temperaturë të ulët ndodh në vendet ku janë instaluar pajisjet fryrëse, kur, si rezultat i funksionimit të pahijshëm, lejohet të formohet kondensimi në sipërfaqet e ngrohjes të mbuluara me blozë. Korrozioni me temperaturë të lartë mund të ndodhë në fazën e dytë të mbinxehësit kur digjet vaji i thartë.

Korrozioni më i zakonshëm i sipërfaqes së brendshme të tubave ndodh kur gazrat gërryes (oksigjeni, dioksidi i karbonit) ose kripërat (kloruret dhe sulfatet) që përmbahen në ujin e bojlerit ndërveprojnë me metalin e tubave. Korrozioni i sipërfaqes së brendshme të tubave manifestohet në formimin e njollave, ulcerave, zgavrave dhe çarjeve.

Korrozioni i sipërfaqes së brendshme të tubave përfshin gjithashtu: korrozionin e stanjacionit të oksigjenit, korrozionin alkalik nënllumor të gypave të bojlerit dhe ekranit, lodhjen nga korrozioni, i cili manifestohet në formën e çarjeve në tubacionet e kazanit dhe të ekranit.

Dëmtimi i tubit për shkak të zvarritjes karakterizohet nga një rritje në diametër dhe formimi i çarjeve gjatësore. Deformimet në vendet ku tubacionet janë të përkulura dhe bashkimet e salduara mund të kenë drejtime të ndryshme.

Djegiet dhe shkallëzimi në tuba ndodhin për shkak të mbinxehjes së tyre në temperatura që tejkalojnë temperaturën e projektimit.

Llojet kryesore të dëmtimit të saldimeve të bëra nga saldimi me hark manual janë fistulat që lindin për shkak të mungesës së depërtimit, përfshirjeve të skorjeve, poreve të gazit dhe mungesës së shkrirjes përgjatë skajeve të tubave.

Defektet dhe dëmtimet kryesore të sipërfaqes së superngrohësit janë: korrozioni dhe shkallëzimi në sipërfaqet e jashtme dhe të brendshme të tubave, çarjet, rreziqet dhe shtrembërimi i metalit të tubave, fistulat dhe këputjet e tubave, defektet në nyjet e tubave të salduara, deformimi i mbetur si rezultat i zvarritjes.

Dëmtimi i saldimeve me fileto të mbështjellësve dhe pajisjeve të saldimit te kolektorët, i shkaktuar nga një shkelje e teknologjisë së saldimit, ka formën e çarjeve unazore përgjatë vijës së shkrirjes nga ana e spirales ose e pajisjeve.

Mosfunksionimet tipike që lindin gjatë funksionimit të ngrohësit sipërfaqësor të bojlerit DE-25-24-380GM janë: korrozioni i brendshëm dhe i jashtëm i tubave, çarjet dhe fistulat në saldim.

shtresat dhe kthesat e tubave, zgavrat që mund të ndodhin gjatë riparimeve, rreziqet në sipërfaqen e fllanxhave, rrjedhjet e lidhjeve të fllanxhave për shkak të shtrembërimit të fllanxhave. Gjatë një testi hidraulik të bojlerit, mundeni

të përcaktojë vetëm praninë e rrjedhjeve në desuperngrohës. Për të identifikuar defektet e fshehura, duhet të kryhet një provë hidraulike individuale e ngrohësit.

2.2. Tamburët e bojlerit.

Dëmtimet tipike të daulleve të bojlerit janë: çarje - grisje në sipërfaqet e brendshme dhe të jashtme të guaskës dhe fundeve, çarje - grisje përreth. vrimat e tubave në sipërfaqen e brendshme të daulleve dhe në sipërfaqen cilindrike të vrimave të tubit, korrozioni ndërkristalor i guaskave dhe fundeve, ndarja nga korrozioni i sipërfaqeve të guaskave dhe fundeve, ovaliteti i daulles, oddulina (fryrje) në sipërfaqet e daulleve përballë furra, e shkaktuar nga efekti i temperaturës së pishtarit në rastet e shkatërrimit (ose humbjes) të pjesëve individuale të rreshtimit.

2.3. Strukturat metalike dhe rreshtimi i bojlerit.

Në varësi të cilësisë së punës parandaluese, si dhe nga mënyrat dhe periudhat e funksionimit të bojlerit, strukturat e tij metalike mund të kenë defektet dhe dëmtimet e mëposhtme: thyerje dhe kthesa të rafteve dhe lidhjeve, çarje, dëmtime korrozioni në sipërfaqen metalike.

Si rezultat i ekspozimit të zgjatur ndaj temperaturave, shfaqen plasaritje dhe dëmtime të integritetit të tullave në formë të fiksuara në kunja në kazanin e sipërm nga ana e kutisë së zjarrit, si dhe çarje në tullat përgjatë kazanit të poshtëm dhe vatrës së kuti zjarri.

Veçanërisht e zakonshme është shkatërrimi i mbështjellësit me tulla të djegësit dhe shkelja e dimensioneve gjeometrike për shkak të shkrirjes së tullave.

3. Kontrollimi i gjendjes së elementeve të bojlerit.

Gjendja e elementeve të një kazani të nxjerrë për riparim kontrollohet në bazë të rezultateve të një testi hidraulik, inspektimit të jashtëm dhe të brendshëm, si dhe llojeve të tjera të kontrollit të kryera në fushëveprim dhe në përputhje me programin e inspektimit të ekspertit të bojlerit ( seksioni “Programi i inspektimit të ekspertit të bojlerit”).

3.1. Kontrollimi i sipërfaqeve të ngrohjes.

Inspektimi i sipërfaqeve të jashtme të elementeve të tubit duhet të kryhet veçanërisht me kujdes në vendet ku tubat kalojnë përmes rreshtimit, shtresës së jashtme, në zonat me stres maksimal termik - në zonën e djegësve, kapakëve, pusetave, si dhe në vendet ku ekrani tubat janë të përkulur dhe në saldime.

Për të parandaluar aksidentet që lidhen me rrallimin e mureve të tubave për shkak të squfurit dhe korrozionit statik, është e nevojshme që gjatë inspektimeve teknike vjetore të kryera nga administrata e ndërmarrjes, të inspektohen gypat e sipërfaqeve ngrohëse të kaldajave që kanë qenë në funksion për më shumë se dy. vjet.

Kontrolli kryhet me inspektim të jashtëm me prekje të sipërfaqeve të jashtme të parapastruara të tubave me një çekiç me peshë jo më shumë se 0,5 kg dhe duke matur trashësinë e mureve të tubit. Në këtë rast, ju duhet të zgjidhni seksionet e tubave që kanë pësuar konsum dhe korrozion më të madh (seksione horizontale, zona në depozitat e blozës dhe të mbuluara me depozitime koksi).

Trashësia e mureve të tubit matet duke përdorur matës të trashësisë tejzanor. Është e mundur të priten seksione tubash në dy ose tre tuba të ekraneve të djegies dhe tubave të rrezes konvektive të vendosur në hyrjen dhe daljen e gazit. Trashësia e mbetur e mureve të tubit duhet të jetë jo më pak se ajo e llogaritur sipas llogaritjes së forcës (bashkëngjitur me Certifikatën e Bojlerit), duke marrë parasysh një rritje të korrozionit për periudhën e funksionimit të mëtejshëm deri në inspektimin e ardhshëm dhe një rritje në diferencë prej 0,5 mm.

Trashësia e llogaritur e murit të tubave të ekranit dhe bojlerit për një presion pune prej 1,3 MPa (13 kgf/cm2) është 0,8 mm, për 2,3 MPa (23 kgf/cm2) - 1,1 mm. Leja e korrozionit merret në bazë të rezultateve të marra të matjeve dhe duke marrë parasysh kohëzgjatjen e funksionimit ndërmjet sondazheve.

Në ndërmarrjet ku, si rezultat i funksionimit afatgjatë, nuk është vërejtur konsumim intensiv i tubave të sipërfaqes së ngrohjes, trashësia e murit të tubit mund të monitorohet gjatë riparimeve të mëdha, por të paktën një herë në 4 vjet.

Koleksioni, mbinxehësi dhe ekrani i pasmë i nënshtrohen inspektimit të brendshëm. Çelësat e kolektorit të sipërm të ekranit të pasmë duhet t'i nënshtrohen hapjes dhe inspektimit të detyrueshëm.

Diametri i jashtëm i tubave duhet të matet në zonën maksimale të temperaturës. Për matje, përdorni shabllone speciale (kalips) ose kaliparë. Në sipërfaqen e tubave lejohen gërvishtjet me tranzicione të lëmuara me një thellësi prej jo më shumë se 4 mm, nëse ato nuk e kalojnë trashësinë e murit përtej kufijve të devijimeve minus.

Dallimi i lejuar në trashësinë e murit të tubit është 10%.

Rezultatet e inspektimit dhe matjeve regjistrohen në formularin e riparimit.

3.2. Kontrollimi i daulles.

Pas identifikimit të zonave të kazanit të dëmtuar nga korrozioni, është e nevojshme të inspektohet sipërfaqja përpara pastrimit të brendshëm për të përcaktuar intensitetin e korrozionit dhe për të matur thellësinë e korrozionit të metalit.

Matni korrozionin uniform përgjatë trashësisë së murit, në të cilin është shpuar një vrimë me diametër 8 mm për këtë qëllim. Pas matjes, instaloni një prizë në vrimë dhe përvëloni në të dy anët ose, në raste ekstreme, vetëm nga pjesa e brendshme e kazanit. Matja mund të bëhet edhe me një matës të trashësisë tejzanor.

Korrozioni kryesor dhe ulcerat duhet të maten duke përdorur mbresa. Për këtë qëllim, pastroni zonën e dëmtuar të sipërfaqes së metalit nga depozitat dhe lyejeni lehtë me vazelinë teknike. Gjurmimi më i saktë merret nëse zona e dëmtuar ndodhet në një sipërfaqe horizontale, dhe në këtë rast është e mundur ta mbushni atë me metal të shkrirë me një pikë shkrirjeje të ulët. Metali i ngurtësuar krijon një përshtypje të saktë të sipërfaqes së dëmtuar.

Për të marrë printime, përdorni një terciar, babbitt, kallaj dhe, nëse është e mundur, përdorni suva.

Përshtypjet e dëmtimit të vendosura në sipërfaqet vertikale të tavanit mund të merren duke përdorur dylli dhe plastelinë.

Inspektimi i vrimave të tubave dhe baterive kryhet në rendin e mëposhtëm.

Pasi të keni hequr tubat e ndezur, kontrolloni diametrin e vrimave duke përdorur një shabllon. Nëse shablloni futet në vrimë deri në zgjatjen e ndalimit, kjo do të thotë që diametri i vrimës rritet përtej normës. Diametri i saktë matet duke përdorur një caliper dhe shënohet në formularin e riparimit.

Gjatë inspektimit të saldimeve të daulleve, është e nevojshme të kontrolloni metalin bazë ngjitur në një gjerësi prej 20-25 mm në të dy anët e tegelit.

Ovaliteti i kazanit matet të paktën çdo 500 mm përgjatë gjatësisë së kazanit, dhe në raste të dyshimta më shpesh.

Matja e devijimit të daulleve kryhet duke shtrirë vargun përgjatë sipërfaqes së daulles dhe duke matur boshllëqet përgjatë gjatësisë së vargut.

Kontrolli i sipërfaqes së daulles, vrimave të tubave dhe nyjeve të salduara kryhet me inspektim të jashtëm, metoda, grimca magnetike, ngjyra dhe zbulimi i defekteve tejzanor.

Lejohen gërvishtjet dhe gërvishtjet jashtë zonës së tegelave dhe vrimave (nuk kërkojnë drejtim), me kusht që lartësia (devijim) e tyre, si përqindje e madhësisë më të vogël të bazës së tyre, të mos jetë më shumë se:

drejt presionit atmosferik (nga jashtë) - 2%;

drejt presionit të avullit (gropa) - 5%.

Reduktimi i lejuar i trashësisë së murit të poshtëm është 15%.

Rritja e lejuar në diametrin e vrimave për tuba (për saldim) është 10%.

Një numër i kazanëve përdorin ujë lumi dhe rubineti me vlerë të ulët pH dhe fortësi të ulët për të ushqyer rrjetet e ngrohjes. Trajtimi shtesë i ujit të lumit në një ujësjellës zakonisht çon në një ulje të pH, një ulje të alkalinitetit dhe një rritje të përmbajtjes së dioksidit agresiv të karbonit. Shfaqja e dioksidit agresiv të karbonit është gjithashtu e mundur në skemat e lidhjes që përdoren për sistemet e mëdha të furnizimit me nxehtësi me furnizim të drejtpërdrejtë me ujë të nxehtë (2000-3000 t/h). Zbutja e ujit sipas skemës së Na-kationizimit rrit agresivitetin e tij për shkak të heqjes së frenuesve natyrorë të korrozionit - kripërave të fortësisë.

Me deaerim të vendosur keq të ujit dhe rritje të mundshme të përqendrimeve të oksigjenit dhe dioksidit të karbonit për shkak të mungesës së shtesës masat mbrojtëse Në sistemet e furnizimit me ngrohje, pajisjet e energjisë termike të termocentraleve i nënshtrohen korrozionit të brendshëm.

Gjatë ekzaminimit të traktit të përbërjes së një prej termocentraleve në Leningrad, u morën të dhënat e mëposhtme për shkallën e korrozionit, g/(m2 4):

Vendndodhja e instalimit të treguesve të korrozionit

Në tubacionin e ujit të grimcuar pas ngrohësve të rrjetit të ngrohjes përballë deaeratorëve, tubat me trashësi 7 mm holloheshin gjatë vitit të funksionimit, në disa vende deri në 1 mm dhe në disa zona u formuan fistulat.

Shkaqet e korrozionit me gropë të tubave të bojlerit të ujit të nxehtë janë si më poshtë:

heqja e pamjaftueshme e oksigjenit nga uji i kozmetikës;

vlera e ulët e pH për shkak të pranisë së dioksidit agresiv të karbonit

(deri në 10h15 mg/l);

akumulimi i produkteve të korrozionit të oksigjenit të hekurit (Fe2O3;) në sipërfaqet e transferimit të nxehtësisë.

Pajisjet e funksionimit në ujin e rrjetit me një përqendrim hekuri mbi 600 µg/l zakonisht rezultojnë në ndotje intensive (mbi 1000 g/m2) të sipërfaqeve të tyre ngrohëse me depozitime oksid hekuri për disa mijëra orë funksionim të kaldajave me ujë të nxehtë. Në këtë rast vërehen rrjedhje të shpeshta në tubat e pjesës konvektive. Përmbajtja e oksideve të hekurit në sedimente zakonisht arrin 80-90%.

Periudhat e fillimit janë veçanërisht të rëndësishme për funksionimin e kaldajave me ujë të nxehtë. Gjatë periudhës fillestare të funksionimit në një termocentral, heqja e oksigjenit nuk u sigurua sipas standardeve të vendosura nga PTE. Përmbajtja e oksigjenit në ujin e kozmetikës i tejkaloi këto standarde me 10 herë.

Përqendrimi i hekurit në ujin e përbërjes arriti në 1000 µg/l, dhe në ujin e kthimit të rrjetit të ngrohjes - 3500 µg/l. Pas vitit të parë të funksionimit, u bënë prerje nga tubacionet e rrjetit të ujit, rezultoi se ndotja e sipërfaqes së tyre me produkte korrozioni ishte mbi 2000 g/m2.

Duhet theksuar se në këtë termocentral, para se të vihej në punë kaldaja, sipërfaqet e brendshme të gypave të ekranit dhe tubat me rreze konvektive i janë nënshtruar pastrimit kimik. Në kohën kur u prenë mostrat e tubave të ekranit, bojleri kishte punuar për 5300 orë. Mostra e tubit të ekranit kishte një shtresë të pabarabartë të depozitave të oksidit të hekurit në ngjyrë kafe të zezë, të lidhur fort me metalin; lartësia e tuberkulave 10x12 mm; ndotje specifike 2303 g/m2.

Përbërja e sedimentit, %

Sipërfaqja metalike nën shtresën e depozitave është prekur nga ulçera deri në 1 mm të thella. Tubat e traut konvektiv ishin të mbuluar nga brenda me depozitime të tipit oksid hekuri, me ngjyrë kafe të zezë, me tuberkula të larta deri në 3-4 mm. Sipërfaqja e metalit nën depozitat është e mbuluar me ulçera të madhësive të ndryshme me një thellësi 0.3x1.2 dhe një diametër 0.35x0.5 mm. Disa tuba kishin vrima përmes (fistula).

Kur vendosen kaldaja me ujë të ngrohtë në sistemet e vjetra të ngrohjes qendrore në të cilat janë grumbulluar sasi të konsiderueshme oksidesh hekuri, vërehen raste të depozitimeve të këtyre oksideve në tubat e kaldajave me ngrohje. Para se të ndizni kaldaja, është e nevojshme të shpëlani plotësisht të gjithë sistemin.

Një sërë studiuesish njohin rolin e rëndësishëm në shfaqjen e korrozionit nën-llum të procesit të ndryshkjes së tubave të kaldajave të ujit të nxehtë gjatë kohës së ndërprerjes së tyre, kur nuk janë marrë masat e duhura për të parandaluar korrozionin në vend. Vatra korrozioni që ndodhin nën ndikimin e ajri atmosferik në sipërfaqet e lagura të kaldajave, vazhdojnë të funksionojnë gjatë funksionimit të bojlerit.

Galustov V.S. Pajisjet me spërkatje me rrjedhje të drejtpërdrejtë në inxhinierinë e energjisë termike (Dokument)

Filonov A.G. Regjimet ujore-kimike të termocentraleve (Dokument)

Proceset fiziko-kimike në teknosferë. Mbledhja e detyrave (Dokumenti)

Orlov D.S. Kimia e tokës (dokument)

n1.doc

3.4. Korrozioni i elementeve të gjeneratorit të avullit
3.4.1. Korrozioni i tubave të avullitDhekazanët e gjeneratorit të avullit
gjatë funksionimit të tyre
Dëmtimi nga korrozioni i metaleve të gjeneratorëve të avullit shkaktohet nga një ose më shumë faktorë: stresi i tepërt i nxehtësisë në sipërfaqen e ngrohjes, qarkullimi i ngadaltë i ujit, ngecja e avullit, metali i stresuar, depozitimi i papastërtive dhe faktorë të tjerë që pengojnë larjen dhe ftohjen normale të ngrohjes. sipërfaqe.

Në mungesë të këtyre faktorëve, një film normal magnetit formohet lehtësisht dhe ruhet në ujë me një mjedis reaksioni neutral ose mesatarisht alkalik që nuk përmban oksigjen të tretur. Në prani të O2, pjesët hyrëse të ekonomizuesve të ujit, bateritë dhe tubacionet e qarqeve të qarkullimit mund të jenë subjekt i korrozionit të oksigjenit. Shpejtësitë e ulëta të lëvizjes së ujit (në ekonomizuesit e ujit) kanë një efekt veçanërisht negativ, pasi flluskat e ajrit të lëshuar mbahen në vendet ku sipërfaqja e brendshme e tubave është e ashpër dhe shkaktojnë korrozion të fortë lokal të oksigjenit në një mjedis ujor temperaturat e larta përfshin dy faza: elektrokimike fillestare dhe kimike përfundimtare. Sipas këtij mekanizmi korrozioni, jonet hekuri shpërndahen përmes filmit të oksidit në sipërfaqe në kontakt me ujin, reagojnë me hidroksilin ose ujin për të formuar hidroksid hekuri, i cili më pas dekompozohet në magnetit dhe hidrogjen sipas reagimit:

.

(2.4)

Elektronet që kalojnë së bashku me jonet e hekurit përmes filmit të oksidit asimilohen nga jonet e hidrogjenit me lëshimin e H2. Me kalimin e kohës, trashësia e filmit të oksidit rritet, dhe difuzioni përmes tij bëhet më i vështirë. Si rezultat, vërehet një ulje e shkallës së korrozionit me kalimin e kohës.

Korrozioni i nitriteve. Në prani të nitritit të natriumit në ujin e ushqimit, vërehet korrozioni i metalit të gjeneruesit të avullit, i cili në pamje është shumë i ngjashëm me korrozionin e oksigjenit. Sidoqoftë, ndryshe nga ai, korrozioni i nitritit nuk ndikon në seksionet hyrëse të tubave të uljes, por në sipërfaqen e brendshme të tubave në rritje të tensionit të nxehtësisë dhe shkakton formimin e gropave më të thella me një diametër deri në 15-20 mm. Nitritet përshpejtojnë procesin katodik, dhe në këtë mënyrë korrozioni i metalit të gjeneratorit të avullit. Ecuria e procesit gjatë korrozionit të nitriteve mund të përshkruhet nga reagimi i mëposhtëm:

.

(2.5)

Korrozioni galvanik i metalit të gjeneratorit të avullit. Burimi i korrozionit galvanik të tubave që prodhojnë avull mund të jetë bakri që hyn në gjeneratorët e avullit në rastet kur uji i ushqyer që përmban një sasi të shtuar të amoniakut, oksigjenit dhe dioksidit të lirë të karbonit ndikon në mënyrë agresive bronzin dhe tuba bakri ngrohës rigjenerues. Duhet të theksohet se korrozioni galvanik mund të shkaktohet vetëm nga bakri metalik i depozituar në muret e gjeneratorit të avullit. Kur ruani vlerën e pH të ujit të ushqyer mbi 7.6, bakri hyn në gjeneratorët e avullit në formën e oksideve ose përbërjeve komplekse, të cilat nuk kanë veti gërryese dhe depozitohen në sipërfaqet ngrohëse në formën e llumit. Jonet e bakrit të pranishëm në ujin ushqimor me një vlerë të ulët pH, që hyjnë në gjeneratorin e avullit, gjithashtu precipitohen në formën e oksideve të bakrit të ngjashme me llumin në kushte alkaline. Sidoqoftë, nën ndikimin e hidrogjenit të lëshuar në gjeneratorët e avullit ose sulfitit të tepërt të natriumit, oksidet e bakrit mund të reduktohen plotësisht në bakër metalik, i cili, i depozituar në sipërfaqet ngrohëse, çon në korrozion elektrokimik të metalit të bojlerit.

Korrozioni nën llum (predha).. Korrozioni i llumit ndodh në zonat e ndenjura të qarkut të qarkullimit të një gjeneratori avulli nën një shtresë llumi të përbërë nga produkte korrozioni metalik dhe trajtimi me fosfat i ujit të bojlerit. Nëse këto depozitime përqendrohen në zona të nxehta, atëherë nën to ndodh avullim intensiv, duke rritur kripësinë dhe alkalinitetin e ujit të bojlerit në vlera të rrezikshme.

Korrozioni i llumit përhapet në formën e gropave të mëdha me diametër deri në 50-60 mm në pjesën e brendshme të tubave që prodhojnë avull përballë pishtarit të furrës. Brenda ulcerave, vërehet një rënie relativisht e njëtrajtshme në trashësinë e murit të tubit, që shpesh çon në formimin e fistulave. Në ulçera gjendet një shtresë e dendur oksidesh hekuri në formë guaskash. Shkatërrimi i përshkruar i metalit quhet korrozioni "guaskë" në literaturë. Korrozioni i llumit, i shkaktuar nga oksidet e hekurit ferrik dhe bakrit dyvalent, është një shembull i shkatërrimit të kombinuar të metaleve; Faza e parë e këtij procesi është thjesht elektrokimike, dhe e dyta është kimike, e shkaktuar nga veprimi i ujit dhe avullit të ujit në zonat e mbinxehura të metalit të vendosura nën shtresën e llumit. Mjeti më efektiv për të luftuar korrozionin "guaskë" të gjeneratorëve të avullit është parandalimi i shfaqjes së korrozionit të shtegut të ujit të furnizimit dhe heqja e oksideve të hekurit dhe bakrit prej tij me ujin e furnizimit.

Korrozioni alkali. Shtresëzimi i përzierjes avull-ujë, i cili ndodh në tubacionet gjeneruese të avullit horizontal ose pak të pjerrët, dihet se shoqërohet me formimin e qeseve të avullit, mbinxehjen e metalit dhe avullimin e thellë të filmit të ujit të kaldajës. Filmi shumë i koncentruar i formuar gjatë avullimit të ujit të bojlerit përmban një sasi të konsiderueshme alkali në tretësirë. Soda kaustike, e pranishme në ujin e bojlerit në përqendrime të vogla, mbron metalin nga korrozioni, por bëhet një faktor korrozioni shumë i rrezikshëm nëse krijohen kushte në çdo zonë të sipërfaqes së gjeneratorit të avullit për avullimin e thellë të ujit të bojlerit me formimin e një përqendrimi i rritur i NaOH.

Përqendrimi i sodës kaustike në filmin e avulluar të ujit të bojlerit varet nga:

A) në shkallën e mbinxehjes së murit të tubit gjenerues të avullit në krahasim me pikën e vlimit në një presion të caktuar në gjeneratorin e avullit, d.m.th. sasi?t s;

B) raportet e përqendrimit të sodës kaustike dhe kripërave të natriumit që përmbahen në ujin në qarkullim, të cilat kanë aftësinë të rrisin shumë pikën e vlimit të ujit në një presion të caktuar.

Nëse përqendrimi i klorureve në ujin e kazanit tejkalon ndjeshëm përqendrimin e NaOH në një raport ekuivalent, atëherë përpara se ky i fundit të arrijë vlera të rrezikshme në filmin avullues, përmbajtja e klorureve në të rritet aq shumë sa pika e vlimit të tretësirës. tejkalon temperaturën e murit të tubit të mbinxehur dhe avullimi i mëtejshëm i ujit ndalon. Nëse uji i bojlerit përmban kryesisht sodë kaustike, atëherë në ?t s = 7 °C përqendrimi i NaOH në shtresën e ujit të koncentruar është 10%, dhe në
?t s = 30 °C arrin 35%. Ndërkohë, është vërtetuar eksperimentalisht se tashmë 5-10% solucione të sodës kaustike në temperaturat e ujit të kazanit mbi 200 °C janë në gjendje të gërryejnë intensivisht metalin e zonave të nxehta dhe saldimeve me formimin e oksidit të hekurit magnetik të lirshëm dhe lirimin e njëkohshëm të hidrogjeni. Korrozioni alkalik është selektiv, duke lëvizur më thellë në metal kryesisht përgjatë kokrrave të perlitit dhe duke formuar një rrjet çarjesh ndërkristalore. Një zgjidhje e koncentruar e sodës kaustike është gjithashtu e aftë të shpërndajë shtresën mbrojtëse të oksideve të hekurit në temperatura të larta për të formuar ferrit natriumi NaFeO 2, i cili hidrolizohet për të formuar një alkali:

	(2.6)
	(2.7)

Për faktin se alkali nuk konsumohet në këtë proces rrethor, krijohet mundësia e shfaqjes së vazhdueshme të procesit të korrozionit. Sa më e lartë të jetë temperatura e ujit të bojlerit dhe përqendrimi i sodës kaustike, aq më intensiv ndodh procesi i korrozionit alkalik. Është vërtetuar se solucionet e koncentruara të sodës kaustike jo vetëm që shkatërrojnë filmin mbrojtës të magnetitit, por gjithashtu pengojnë rikuperimin e tij pas dëmtimit.

Burimi i korrozionit alkalik të gjeneratorëve të avullit mund të jenë gjithashtu depozitat e llumit, të cilat kontribuojnë në avullimin e thellë të ujit të bojlerit me formimin e një zgjidhjeje alkali shumë të koncentruar, gërryese. Reduktimi i proporcionit relativ të alkalit në përmbajtjen totale të kripës në ujin e bojlerit dhe krijimi i një përmbajtje mbizotëruese të kripërave si kloruret në këtë të fundit mund të reduktojë në mënyrë dramatike korrozionin alkalik të metalit të bojlerit. Eliminimi i korrozionit alkalik arrihet gjithashtu duke siguruar pastërtinë e sipërfaqes ngrohëse dhe qarkullimin intensiv në të gjitha zonat e gjeneratorit të avullit, gjë që parandalon avullimin e thellë të ujit.

Korrozioni ndërgranular. Korrozioni ndërgranular ndodh si rezultat i bashkëveprimit të metalit të bojlerit me ujin alkalin të bojlerit. Një tipar karakteristik i çarjeve ndërgranulare është se ato ndodhin në vendet me stres më të madh në metal. Sforcimet mekanike përbëhen nga streset e brendshme që lindin gjatë prodhimit dhe instalimit të gjeneratorëve të avullit të tipit daulle, si dhe streset shtesë që lindin gjatë funksionimit. Formimi i çarjeve të unazës ndërgranulare në tuba nxitet nga streset mekanike statike shtesë. Ato ndodhin në qarqet e tubave dhe në kazanët e gjeneratorëve të avullit me kompensim të pamjaftueshëm për zgjerimin e temperaturës, si dhe për shkak të ngrohjes ose ftohjes së pabarabartë të pjesëve individuale të kazanit ose trupit të kolektorit.

Korrozioni ndërkristalor ndodh me një përshpejtim: në periudhën fillestare, shkatërrimi i metalit ndodh shumë ngadalë dhe pa deformim, dhe më pas me kalimin e kohës shpejtësia e tij rritet ndjeshëm dhe mund të marrë përmasa katastrofike. Korrozioni ndërgranular i metalit të bojlerit duhet të konsiderohet kryesisht si rast i veçantë korrozioni elektrokimik që ndodh përgjatë kufijve të kokrrizave të metalit të stresuar në kontakt me një koncentrat alkalin uji të bojlerit. Shfaqja e elementeve mikrogalvanike gërryese shkaktohet nga ndryshimi i potencialeve midis trupave të kristaliteve që veprojnë si katodë. Rolin e anodës e luajnë faqet e kokrrizave që shemben, potenciali i të cilave zvogëlohet shumë për shkak të sforcimeve mekanike të metalit në këtë vend.

Së bashku me proceset elektrokimike, hidrogjeni atomik, një produkt shkarkimi, luan një rol të rëndësishëm në zhvillimin e korrozionit ndërgranular.
H + -jonet në katodën e elementeve të korrozionit; duke u përhapur lehtësisht në trashësinë e çelikut, shkatërron karbidet dhe krijon sforcime të mëdha të brendshme në metalin e bojlerit për shkak të shfaqjes së metanit në të, gjë që çon në formimin e çarjeve të holla ndërgranulare (plasaritje me hidrogjen). Përveç kësaj, gjatë reaksionit të hidrogjenit me përfshirjet e çelikut, formohen produkte të ndryshme të gazta, të cilat nga ana tjetër shkaktojnë forca shtesë tërheqëse dhe promovojnë lirimin e strukturës, thellimin, zgjerimin dhe degëzimin e çarjeve.

Mënyra kryesore për të parandaluar korrozionin e hidrogjenit të metalit të bojlerit është eliminimi i çdo procesi korrozioni që çon në formimin e hidrogjenit atomik. Kjo arrihet duke dobësuar depozitimin e oksideve të hekurit dhe bakrit në gjeneratorin e avullit, pastrimin kimik të kaldajave, përmirësimin e qarkullimit të ujit dhe reduktimin e ngarkesave termike lokale të rritura të sipërfaqes ngrohëse.

Është vërtetuar se korrozioni ndërgranular i metalit të bojlerit në nyjet e elementeve të gjeneratorit të avullit ndodh vetëm në prani të njëkohshme të sforcimeve lokale në tërheqje afër ose që tejkalojnë forcën e rrjedhjes, dhe kur përqendrimi i NaOH në ujin e kazanit, akumulohet në rrjedhje në nyjet e elementeve të bojlerit, i kalon 5-6%. Për zhvillimin e shkatërrimit ndërkristalor të metalit të bojlerit, nuk është thelbësore vlera absolute e alkalinitetit, por përqindja e sodës kaustike në përbërjen totale të kripës së ujit të bojlerit. Është vërtetuar eksperimentalisht se nëse ky raport, d.m.th., përqendrimi relativ i sodës kaustike në ujin e bojlerit, është më pak se 10-15% e totalit të substancave të tretshme minerale, atëherë uji i tillë, si rregull, nuk është agresiv.

Korrozioni me avull-ujë. Në vendet me qarkullim të dëmtuar, ku avulli ngec dhe nuk shkarkohet menjëherë në kazan, muret e tubave nën thasët e avullit i nënshtrohen mbinxehjes së rëndë lokale. Kjo çon në gërryerje kimike të metalit të tubave që prodhojnë avull të mbinxehur në 450 °C dhe më lart nën ndikimin e avullit shumë të mbinxehur. Procesi i korrozionit të çelikut të karbonit në avujt e ujit shumë të mbinxehur (në një temperaturë prej 450 - 470 ° C) zbret në formimin e Fe 3 O 4 dhe gazit të hidrogjenit:

(2.8.)

Nga kjo rrjedh se kriteri për intensitetin e korrozionit të ujit me avull të metalit të bojlerit është një rritje në përmbajtjen e hidrogjenit të lirë në avullin e ngopur. Korrozioni me ujë me avull të tubave që gjenerojnë avull vërehet, si rregull, në zonat me luhatje të mprehta të temperaturës së murit, ku ndodhin ndryshime të nxehtësisë, duke shkaktuar shkatërrimin e filmit mbrojtës të oksidit. Kjo krijon mundësinë e kontaktit të drejtpërdrejtë të metalit të mbinxehur të tubit me ujin ose avujt e ujit dhe ndërveprimin kimik ndërmjet tyre.

Lodhje nga korrozioni. Në kazanët e gjeneratorëve të avullit dhe tubave të bojlerit, nëse metali ekspozohet ndaj sforcimeve termike me shenjë dhe madhësi të ndryshueshme njëkohësisht me mjedisin gërryes, shfaqen çarje nga lodhja nga korrozioni që depërtojnë thellë në çelikun, të cilat mund të jenë transgranulare, ndërkristalore ose të përziera në natyrë. . Si rregull, plasaritja e metalit të bojlerit paraprihet nga shkatërrimi i filmit mbrojtës të oksidit, i cili çon në heterogjenitet të konsiderueshëm elektrokimik dhe, si pasojë, në zhvillimin e korrozionit lokal.

Në kazanët e gjeneratorit të avullit, çarjet e lodhjes nga korrozioni ndodhin gjatë ngrohjes dhe ftohjes së alternuar të metalit në zona të vogla në kryqëzimin e tubacioneve (ujë ushqimi, pastrim periodik, injektim i solucionit fosfat) dhe kolona që tregojnë ujin me trupin e kazanit. Në të gjitha këto lidhje, metali i kazanit ftohet nëse temperatura e ujit të furnizimit që rrjedh nëpër tub është më e vogël se temperatura e ngopjes në presionin në gjeneratorin e avullit. Ftohje lokale muret e daulleve me ngrohjen e tyre të mëvonshme me ujë të nxehtë të bojlerit (në momentet e ndërprerjes së energjisë) shoqërohen gjithmonë me shfaqjen e streseve të larta të brendshme në metal.

Plasaritja nga korrozioni i çelikut rritet ndjeshëm në kushtet e lagështimit dhe tharjes alternative të sipërfaqes, si dhe në rastet kur lëvizja e përzierjes së ujit me avull përmes tubit ka një karakter pulsues, d.m.th., shpejtësia e lëvizjes së ujit me avull. përzierja dhe përmbajtja e tij e avullit ndryshojnë shpesh dhe ndjeshëm, si dhe gjatë një lloj shtresimi të përzierjes së ujit me avull në "priza" të veçanta të avullit dhe ujit, shoku i radhës pas një shoku.

3.4.2. Korrozioni i mbinxehësit
Shkalla e korrozionit me avull-ujë përcaktohet kryesisht nga temperatura e avullit dhe përbërja e metalit në kontakt me të. Madhësia e shkëmbimit të nxehtësisë dhe luhatjet e temperaturës gjatë funksionimit të mbinxehësit janë gjithashtu të një rëndësie të madhe në zhvillimin e tij, si rezultat i të cilave mund të vërehet shkatërrimi i filmave mbrojtës të oksidit. Në një mjedis me avull të mbinxehur me një temperaturë më të madhe
575 °C FeO (wustite) formohet në sipërfaqen e çelikut si rezultat i korrozionit me avull-ujë:

Është vërtetuar se tubat e bërë prej çeliku të zakonshëm me karbon të ulët, të ekspozuar ndaj avullit shumë të mbinxehur për një kohë të gjatë, shkatërrohen në mënyrë uniforme me degjenerimin e njëkohshëm të strukturës metalike dhe formimin e një shtrese të dendur shkallësh. Në gjeneratorët e avullit me presion ultra të lartë dhe superkritik në një temperaturë të mbinxehjes së avullit prej 550 °C e lart, elementët më të stresuar termik të mbinxehësit (seksionet e daljes) zakonisht janë bërë prej çeliku inox austenit rezistent ndaj nxehtësisë (krom-nikel, krom- molibden, etj.). Këta çeliqe janë subjekt i plasaritjes nën veprimin e kombinuar të sforcimeve në tërheqje dhe një mjedisi gërryes. Shumica e dëmtimeve operacionale të superngrohësve me avull, të karakterizuara nga plasaritje nga korrozioni i elementeve prej çeliku austenitik, shkaktohet nga prania e klorureve dhe sodës kaustike në avull. Lufta kundër plasaritjes së korrozionit të pjesëve prej çeliku austenitik kryhet kryesisht duke ruajtur një regjim të sigurt uji në gjeneratorët e avullit.
3.4.3. Korrozioni i palëvizshëm i gjeneratorëve të avullit
Kur gjeneratorët e avullit ose pajisjet e tjera të energjisë me avull janë të papunë në rezervë të ftohtë ose të nxehtë ose gjatë riparimeve, i ashtuquajturi korrozioni në këmbë zhvillohet në sipërfaqen e metalit nën ndikimin e oksigjenit ose lagështisë atmosferike. Për këtë arsye, ndërprerja e pajisjeve pa masat e duhura të mbrojtjes nga korrozioni shpesh rezulton në dëmtime serioze, veçanërisht në gjeneratorët e avullit. Ngrohësit dhe tubat që prodhojnë avull në zonat e tranzicionit të gjeneratorëve të avullit me rrjedhje të drejtpërdrejtë vuajnë shumë nga gërryerja në vend. Një nga arsyet e gërryerjes së sipërfaqes së brendshme të gjeneratorëve me avull është mbushja e tyre me ujë të ngopur me oksigjen gjatë kohës së ndërprerjes. Në këtë rast, metali në ndërfaqen ujë-ajër është veçanërisht i ndjeshëm ndaj korrozionit. Nëse një gjenerator avulli i lënë për riparime është kulluar plotësisht, atëherë një shtresë lagështie mbetet gjithmonë në sipërfaqen e saj të brendshme me aksesin e njëkohshëm të oksigjenit, i cili, duke u shpërndarë lehtësisht përmes këtij filmi, shkakton aktiv. korrozioni elektrokimik metalike Një shtresë e hollë lagështie vazhdon për një kohë mjaft të gjatë, pasi atmosfera brenda gjeneratorit të avullit është e ngopur me avull uji, veçanërisht nëse avulli hyn në të përmes rrjedhjeve në pajisjet e gjeneratorëve të avullit që funksionojnë paralelisht. Nëse uji që mbush gjeneratorin rezervë të avullit përmban kloride, kjo çon në një rritje të shkallës së korrozionit uniform të metalit, dhe nëse përmban një sasi të vogël alkali (më pak se 100 mg/dm 3 NaOH) dhe oksigjen, kjo kontribuon. deri te zhvillimi i korrozionit me gropë.

Zhvillimi i korrozionit të ngecjes lehtësohet gjithashtu nga llumi i grumbulluar në gjeneratorin e avullit, i cili zakonisht ruan lagështinë. Për këtë arsye, gropa të konsiderueshme korrozioni gjenden shpesh në kazanët përgjatë brezit të poshtëm në skajet e tyre, d.m.th., në zonat me akumulimin më të madh të llumit. Veçanërisht të ndjeshme ndaj korrozionit janë zonat e sipërfaqes së brendshme të gjeneratorëve të avullit që janë të mbuluara me depozitime kripe të tretshme në ujë, si p.sh. bobinat e mbinxehësit dhe zona e tranzicionit në gjeneratorët e avullit që kalojnë një herë. Gjatë kohës së funksionimit të gjeneratorit të avullit, këto depozita thithin lagështinë atmosferike dhe përhapen për të formuar një zgjidhje shumë të koncentruar të kripërave të natriumit në sipërfaqen metalike, e cila ka përçueshmëri të lartë elektrike. Me akses të lirë të ajrit, procesi i korrozionit nën depozitat e kripës vazhdon shumë intensivisht. Është shumë domethënëse që korrozioni në vendqëndrim intensifikon procesin e korrozionit të metalit të bojlerit gjatë funksionimit të gjeneratorit të avullit. Kjo rrethanë duhet të konsiderohet si rreziku kryesor i korrozionit të parkimit. Ndryshku që rezulton, i përbërë nga okside hekuri me valencë të lartë Fe(OH) 3, gjatë funksionimit të gjeneratorit të avullit luan rolin e një depolarizuesi të çifteve gërryese mikro- dhe makrogalvanike, gjë që çon në korrozion të intensifikuar të metalit gjatë funksionimit të njësisë. Në fund të fundit, akumulimi i ndryshkut në sipërfaqen metalike të bojlerit çon në korrozionin e llumit. Për më tepër, gjatë ndërprerjes së mëvonshme të njësisë, ndryshku i rivendosur përsëri fiton aftësinë për të shkaktuar korrozion për shkak të thithjes së tij të oksigjenit nga ajri. Këto procese përsëriten në mënyrë ciklike gjatë ndërprerjes së alternuar dhe funksionimit të gjeneratorëve të avullit.

Metoda të ndryshme ruajtjeje përdoren për të mbrojtur gjeneratorët e avullit nga korrozioni statik gjatë periudhave të pasivitetit në rezervë dhe për riparime.
3.5. Korrozioni i turbinës me avull
Gjatë funksionimit, metali i rrugës së rrjedhës së turbinës mund t'i nënshtrohet korrozionit në zonën e kondensimit të avullit, veçanërisht nëse përmban acid karbonik, plasaritje për shkak të pranisë së agjentëve gërryes në avull dhe korrozioni në vendqëndrim kur turbinat janë në rezervë ose në riparim. Pjesa e rrjedhës së turbinës është veçanërisht e ndjeshme ndaj korrozionit në vendqëndrim nëse ka depozita kripe në të. Zgjidhja e kripur e formuar gjatë kohës së ndërprerjes së turbinës përshpejton zhvillimin e korrozionit. Kjo nënkupton nevojën për pastrim të plotë të aparatit të tehut të turbinës nga depozitat më parë pushim të gjatë saj.

Korrozioni gjatë periudhave boshe është zakonisht relativisht i njëtrajtshëm, me kushte të pafavorshme manifestohet në formën e ulçerave të shumta të shpërndara në mënyrë të barabartë mbi sipërfaqen e metalit. Vendi ku ai rrjedh janë ato faza ku lagështia kondensohet, duke ndikuar në mënyrë agresive në pjesët e çelikut të rrugës së rrjedhës së turbinës.

Burimi i lagështisë është kryesisht kondensimi i avullit që mbush turbinën pasi ajo ndalon. Kondensata mbetet pjesërisht në tehe dhe diafragma, dhe pjesërisht kullon dhe grumbullohet në kabinën e turbinës, pasi nuk shkarkohet përmes kullimit. Sasia e lagështisë brenda turbinës mund të rritet për shkak të rrjedhjes së avullit nga linjat e avullit të nxjerrjes dhe presionit të kundërt. Pjesët e brendshme të turbinës janë gjithmonë më të ftohta se ajri që hyn në turbinë. Lagështia relative e ajrit në dhomën e makinerisë është shumë e lartë, kështu që mjafton një ftohje e lehtë e ajrit që të arrijë pika e vesës dhe të krijohet lagështi në pjesët metalike.

Për të eleminuar gërryerjen e palëvizshme të turbinave me avull, është e nevojshme të përjashtohet mundësia e hyrjes së avullit në turbina ndërsa ato janë në rezervë, si nga ana e linjës së avullit të mbinxehur, ashtu edhe nga ana e linjës së nxjerrjes, linjave të kullimit, etj. Për të mbajtur sipërfaqen e fletëve, disqeve dhe rotorit të thatë Kjo metodë përfshin fryrjen periodike të zgavrës së brendshme të turbinës rezervë me një rrymë ajri të nxehtë (t = 80 h 100 °C), të furnizuar nga një ventilator i vogël ndihmës përmes një ngrohës ( elektrike ose me avull).
3.6. Korrozioni i kondensatorëve të turbinës
Në kushtet e funksionimit të termocentraleve me avull, shpesh vërehen raste të dëmtimit të korrozionit të tubave të kondensatorit prej bronzi, si nga brenda, të larë me ujë ftohës, ashtu edhe nga jashtë. Sipërfaqet e brendshme të tubave të kondensatorit, të ftohura nga ujërat e liqenit shumë të mineralizuar dhe të kripur që përmbajnë sasi të mëdha kloride, ose nga ujërat qarkulluese me mineralizim të shtuar dhe grimca të ndotura pezull, gërryhen intensivisht.

Një tipar karakteristik i bronzit si material strukturor është tendenca e tij ndaj korrozionit nën veprimin e kombinuar të stresit të shtuar mekanik dhe një mjedisi me veti madje mesatarisht agresive. Dëmtimi i korrozionit ndodh në kondensatorët e tubave prej bronzi në formën e dezincifikimit të përgjithshëm, dezincifikimit të prizës, plasaritjes nga korrozioni, korrozionit nga ndikimi dhe lodhjes nga korrozioni. Shfaqja e formave të theksuara të korrozionit prej bronzi ndikohet në mënyrë vendimtare nga përbërja e aliazhit, teknologjia e prodhimit të tubave të kondensatorit dhe natyra e mediumit të kontaktuar. Për shkak të dezincifikimit, shkatërrimi i sipërfaqes së tubave prej bronzi mund të jetë i një natyre me shtresë të vazhdueshme ose t'i përkasë të ashtuquajturit tip tape, që është më i rrezikshmi. Dezincifikimi i tapës karakterizohet nga gropa që futen thellë në metal dhe janë të mbushura me bakër të lirshëm. Prania e fistulave përmes e bën të nevojshme zëvendësimin e tubit në mënyrë që të shmanget thithja e ftohësit ujë të papërpunuar në kondensatë.

Studimet e kryera, si dhe vëzhgimet afatgjata të gjendjes së sipërfaqes së tubave të kondensatorit në kondensatorët operativ, kanë treguar se futja shtesë e sasive të vogla të arsenikut në bronz redukton ndjeshëm tendencën e tunxhit për t'u dezincifikuar. Tunxhet e përbëra, të lidhura gjithashtu me kallaj ose alumin, gjithashtu kanë rezistencë të rritur ndaj korrozionit për shkak të aftësisë së këtyre lidhjeve për të rivendosur shpejt filmat mbrojtës kur ato shkatërrohen mekanikisht. Për shkak të përdorimit të metaleve që zënë vende të ndryshme në serinë potenciale dhe janë të lidhura elektrike, makroelementet shfaqen në kondensator. Prania e një fushe të alternuar të temperaturës krijon mundësinë e zhvillimit të EMF gërryes-të rrezikshëm me origjinë termoelektrike. Rrymat e humbura që ndodhin gjatë tokëzimit pranë rrymës së drejtpërdrejtë mund të shkaktojnë gjithashtu korrozion të rëndë të kondensatorëve.

Dëmtimi nga korrozioni i tubave të kondensatorit nga avulli i kondensimit shoqërohet më shpesh me praninë e amoniakut në të. Ky i fundit, duke qenë një agjent i mirë kompleksues në lidhje me jonet e bakrit dhe të zinkut, krijon kushte të favorshme për dezincifikimin e bronzit. Përveç kësaj, amoniaku shkakton çarje korrozioni të tubave të kondensatorit prej bronzi në prani të sforcimeve tërheqëse të brendshme ose të jashtme në aliazh, të cilat gradualisht zgjerojnë plasaritjet ndërsa zhvillohet procesi i korrozionit. Është vërtetuar se në mungesë të oksigjenit dhe agjentëve të tjerë oksidues, tretësirat e amoniakut nuk mund të kenë një efekt agresiv mbi bakrin dhe lidhjet e tij; prandaj, nuk ka nevojë të shqetësoheni për korrozionin e amoniakut të tubave prej bronzi kur përqendrimi i amoniakut në kondensat është deri në 10 mg/dm 3 dhe mungesa e oksigjenit. Në prani edhe të një sasie të vogël oksigjeni, amoniaku shkatërron bronzin dhe lidhjet e tjera të bakrit në një përqendrim prej 2-3 mg/dm3 .

Korrozioni nga ana e avullit mund të prekë kryesisht tubat prej bronzi të ftohësve të avullit, ejektorëve dhe dhomave të thithjes së ajrit të kondensatorëve të turbinës, ku krijohen kushte që favorizojnë hyrjen e ajrit dhe shfaqjen e përqendrimeve lokale të rritura të amoniakut në avullin pjesërisht të kondensuar.

Për të parandaluar korrozionin e tubave të kondensatorit në anën e ujit, është e nevojshme në çdo rast specifik, kur zgjidhni një metal ose lidhje të përshtatshme për prodhimin e këtyre tubave, të merret parasysh rezistenca e tyre ndaj korrozionit për një përbërje të caktuar të ujit ftohës. Vëmendje veçanërisht serioze për zgjedhjen e materialeve rezistente ndaj korrozionit për prodhimin e tubave të kondensatorit duhet t'i kushtohet në rastet kur kondensatorët ftohen nga rrjedhja e ujit shumë të mineralizuar, si dhe në kushtet e rimbushjes së humbjeve të ujit ftohës në sistemet e furnizimit me ujë qarkullues. të termocentraleve, ujërat e freskëta, me mineralizim të shtuar, ose të kontaminuara me ujëra të zeza industriale dhe shtëpiake korrozive.
3.7. Korrozioni i make-up-it dhe pajisjeve të rrjetit
3.7.1. Korrozioni i tubacioneve dhe kaldajave me ujë të nxehtë
Një numër i termocentraleve përdorin ujin e lumit dhe të rubinetit me një vlerë të ulët pH dhe fortësi të ulët për të ushqyer rrjetet e ngrohjes. Trajtimi shtesë i ujit të lumit në një ujësjellës zakonisht çon në një ulje të pH, një ulje të alkalinitetit dhe një rritje të përmbajtjes së dioksidit agresiv të karbonit. Shfaqja e dioksidit agresiv të karbonit është gjithashtu e mundur në skemat e acidifikimit të përdorura për sistemet e mëdha të furnizimit me nxehtësi me furnizim të drejtpërdrejtë me ujë të nxehtë (2000-3000 t/h). Zbutja e ujit sipas skemës së kationizimit të Na rrit agresivitetin e tij për shkak të heqjes së inhibitorëve natyrorë të korrozionit - kripërave të fortësisë.

Me deaerimin e dobët të ujit dhe rritjet e mundshme të përqendrimeve të oksigjenit dhe dioksidit të karbonit për shkak të mungesës së masave mbrojtëse shtesë në sistemet e furnizimit me nxehtësi, tubacionet, shkëmbyesit e nxehtësisë, rezervuarët e magazinimit dhe pajisjet e tjera janë të ndjeshme ndaj korrozionit të brendshëm.

Dihet se rritja e temperaturës nxit zhvillimin e proceseve të korrozionit që ndodhin si me thithjen e oksigjenit ashtu edhe me çlirimin e hidrogjenit. Me një rritje të temperaturës mbi 40 °C, format e korrozionit të oksigjenit dhe dioksidit të karbonit rriten ndjeshëm.

Një lloj i veçantë i korrozionit të llumit ndodh në kushtet e përmbajtjes së ulët të oksigjenit të mbetur (nëse plotësohen standardet e PTE) dhe kur sasia e oksideve të hekurit kalon 400 μg/dm 3 (në terma Fe). Ky lloj korrozioni, i njohur më parë në praktikën e funksionimit të kaldajave me avull, u zbulua në kushtet e ngrohjes relativisht të dobët dhe mungesës së ngarkesave termike. Në këtë rast, produktet e lirshme të korrozionit, të përbëra kryesisht nga okside hekuri të hidratuar, janë depolarizues aktivë të procesit katodik.

Gjatë përdorimit të pajisjeve të ngrohjes, shpesh vërehet korrozioni i çarjes, d.m.th., shkatërrim selektiv, korrozioni intensiv i metalit në një çarje (hendek). Një tipar i proceseve që ndodhin në boshllëqe të ngushta është një përqendrim i reduktuar i oksigjenit në krahasim me përqendrimin në vëllimin e tretësirës dhe një largim i ngadaltë i produkteve të reaksionit të korrozionit. Si rezultat i grumbullimit të këtyre të fundit dhe hidrolizës së tyre, pH e tretësirës në hendek mund të ulet.

Kur një rrjet ngrohjeje me ujë të hapur ushqehet vazhdimisht me ujë të gazuar, mundësia e formimit të fistulave përmes tubacioneve eliminohet plotësisht vetëm në kushte normale hidraulike, kur presioni i tepërt mbi presionin atmosferik mbahet vazhdimisht në të gjitha pikat e ngrohjes. sistemi i furnizimit.

Shkaqet e korrozionit me gropë të tubave të bojlerit të ujit të nxehtë dhe pajisjeve të tjera janë si më poshtë: deaerimi i dobët i ujit të grimcuar; vlera e ulët e pH për shkak të pranisë së dioksidit agresiv të karbonit (deri në 10-15 mg/dm 3); akumulimi i produkteve të korrozionit të oksigjenit të hekurit (Fe 2 O 3) në sipërfaqet e transferimit të nxehtësisë. Një përmbajtje e shtuar e oksideve të hekurit në ujin e rrjetit kontribuon në ndotjen e sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit me depozitat e oksidit të hekurit.

Një sërë studiuesish njohin rolin e rëndësishëm në shfaqjen e korrozionit nën-llum të procesit të ndryshkjes së tubave të kaldajave të ujit të nxehtë gjatë kohës së ndërprerjes së tyre, kur nuk janë marrë masat e duhura për të parandaluar korrozionin në vend. Fokuset e korrozionit që lindin nën ndikimin e ajrit atmosferik në sipërfaqet e lagura të kaldajave vazhdojnë të funksionojnë gjatë funksionimit të kaldajave.
3.7.2. Korrozioni i tubit këmbyesit e nxehtësisë
Sjellja e korrozionit të lidhjeve të bakrit varet ndjeshëm nga temperatura dhe përcaktohet nga prania e oksigjenit në ujë.

Në tabelë Tabela 3.1 tregon shkallën e kalimit të produkteve të korrozionit të lidhjeve bakër-nikel dhe bronzi në ujë në nivele të larta (200 μg/dm 3) dhe të ulëta
(3 µg/dm 3) përmbajtja e oksigjenit. Kjo shkallë është afërsisht proporcionale me shkallën përkatëse të korrozionit. Ajo rritet ndjeshëm me rritjen e përqendrimit të oksigjenit dhe përmbajtjes së kripës në ujë.

Në skemat e acidifikimit, uji pas dekarbonizuesit shpesh përmban deri në 5 mg/dm 3 dioksid karboni, ndërsa jeta e shërbimit të paketës tubulare të ngrohësve prej bronzi L-68 është 9–10 muaj.
Tabela 3.1

Shkalla e kalimit të produkteve të korrozionit në ujë nga sipërfaqja
lidhjet bakër-nikel dhe bronzi në një mjedis neutral, 10 -4 g/(m 2 h)

Materiali	Përmbajtja e O 2, µg/dm 3	Temperatura, °C
		38	66	93	121	149
MN 70-30 MN 90-10 LO-70-1	3	-	3,8	4,3	3,2	4,5

Depozitat e forta dhe të buta të formuara në sipërfaqe kanë një ndikim të rëndësishëm në shkatërrimin nga korrozioni i tubave. Natyra e këtyre depozitave është e rëndësishme. Nëse depozitat janë të afta të filtrojnë ujin dhe në të njëjtën kohë mund të mbajnë produkte korrozioni që përmbajnë bakër në sipërfaqen e tubave, procesi lokal i shkatërrimit të tubave intensifikohet. Depozitat me strukturë poroze (depozita në shkallë të fortë, organike) kanë një efekt veçanërisht negativ në rrjedhën e proceseve të korrozionit. Me një rritje të pH të ujit, përshkueshmëria e filmave karbonat rritet, dhe me një rritje të ngurtësisë së saj, zvogëlohet ndjeshëm. Kjo shpjegon se në qarqet me rigjenerim të uritur të filtrave, proceset e korrozionit ndodhin më pak intensivisht sesa në qarqet e kationizimit të Na. Jeta e shërbimit të tubave zvogëlohet gjithashtu nga ndotja e sipërfaqes së tyre me produkte korrozioni dhe depozita të tjera, duke çuar në formimin e ulcerave nën depozita. Me heqjen në kohë të ndotësve, korrozioni lokal i tubave mund të reduktohet ndjeshëm. Dështimi i përshpejtuar i ngrohësve me tuba bronzi vërehet me rritjen e përmbajtjes së kripës së ujit - më shumë se 300 mg / dm 3, dhe përqendrimet e klorurit - më shumë se 20 mg / dm 3.

Afati mesatar Jeta e shërbimit të tubave të shkëmbyesit të nxehtësisë (3-4 vjet) mund të rritet nëse ato janë bërë nga materiale rezistente ndaj korrozionit. Tubat inox 1Х18Н9Т, të instaluar në kanalin e kozmetikës në një numër termocentralesh me ujë të pakët të mineralizuar, kanë funksionuar për më shumë se 7 vjet pa shenja dëmtimi. Megjithatë, aktualisht është e vështirë të mbështetet në përdorimin e gjerë të çeliqeve inox për shkak të mungesës së tyre të lartë. Duhet gjithashtu të kihet parasysh se këta çelik janë të ndjeshëm ndaj korrozionit me gropë në temperatura të larta, kripësi, përqendrime kloride dhe ndotje nga sedimentet.

Kur përmbajtja e kripës në përbërjen dhe ujin e furnizimit është më e lartë se 200 mg/dm 3 dhe jonet e klorit është më e lartë se 10 mg/dm 3, është e nevojshme të kufizohet përdorimi i tunxhit L-68, veçanërisht në make-up. traktin tek deaeratori, pavarësisht nga skema e përgatitjes së ujit. Kur përdorni ujë të zbutur kozmetikë që përmban sasi të konsiderueshme të dioksidit të karbonit agresiv (mbi 1 mg/dm3), shpejtësia e rrjedhjes në pajisjet me sistem tubash bronzi duhet të kalojë 1,2 m/s.

Lidhja MNZh-5-1 duhet të përdoret kur temperatura e ujit të përbërjes së rrjetit të ngrohjes është mbi 60 °C.
Tabela 3.2

Tubat metalikë të këmbyesve të nxehtësisë në varësi të

Nga skema e përbërjes së trajtimit të ujit të rrjetit të ngrohjes

Skema e trajtimit të ujit të grimit	Metal i tubave të shkëmbyesit të nxehtësisë në rrugën drejt deaeratorit	Tubat metalikë të shkëmbyesve të nxehtësisë në rrjet
Liming	L-68, LA-77-2	L-68
Na-kationizimi	LA-77-2, MNZH-5-1	L-68
H-kationizimi me rigjenerim të filtrit të urisë	LA-77-2, MNZH-5-1	L-68
Acidifikimi	LA-77-2, MNZH-5-1	L-68
Ujë i butë pa trajtim W o = 0,5 orë 0,6 mmol/dm 3, Sh o = 0,2 h 0,5 mmol/dm 3, pH = 6,5 h 7,5	LA-77-2, MNZH-5-1	L-68

3.7.3. Vlerësimi i gjendjes së korrozionit ekzistuessistemeve

nxehtëfurnizimi me ujë dhe arsyetkorrozioni
Sistemet e ujit të ngrohtë në krahasim me të tjerët strukturat inxhinierike(Sistemet e ngrohjes, furnizimit me ujë të ftohtë dhe kanalizimeve) janë më pak të besueshmet dhe të qëndrueshme. Nëse jeta e vendosur dhe aktuale e shërbimit të ndërtesave vlerësohet në 50-100 vjet, dhe për sistemet e ngrohjes, furnizimit me ujë të ftohtë dhe kanalizimeve në 20-25 vjet, atëherë për sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë në skema e mbyllur furnizimi me ngrohje dhe komunikimet e bëra nga tuba çeliku të pa veshur, jeta aktuale e shërbimit nuk i kalon 10 vjet, dhe në disa raste 2-3 vjet.

Tubacionet e ujit të ngrohtë pa veshjet mbrojtëse i nënshtrohen korrozionit të brendshëm dhe ndotjes së konsiderueshme nga produktet e saj. Kjo çon në një ulje të kapacitetit të komunikimit, një rritje të humbjeve hidraulike dhe ndërprerje në furnizimin me ujë të ngrohtë, veçanërisht në katet e sipërme të ndërtesave me presione të pamjaftueshme të furnizimit me ujë të qytetit. Në sistemet e mëdha të furnizimit me ujë të nxehtë nga pikat e ngrohjes qendrore, rritja e tepërt e tubacioneve me produkte korrozioni prish rregullimin e sistemeve të degëzuara dhe çon në ndërprerje në furnizimin me ujë të nxehtë. Për shkak të korrozionit intensiv, veçanërisht të rrjeteve të jashtme të furnizimit me ujë të ngrohtë nga stacionet e ngrohjes qendrore, vëllimi i riparimeve aktuale dhe të mëdha po rritet. Këto të fundit shoqërohen me zhvendosje të shpeshta të komunikimeve të brendshme (në shtëpi) dhe të jashtme, ndërprerje të përmirësimit të zonave urbane brenda lagjeve dhe ndërprerje afatgjatë të furnizimit me ujë të ngrohtë për një numër të madh konsumatorësh kur kryesojnë seksionet e furnizimit me ujë të ngrohtë. tubacionet dështojnë.

Dëmtimi nga korrozioni i tubacioneve të furnizimit me ujë të ngrohtë nga stacionet e ngrohjes qendrore, nëse vendosen së bashku me rrjetet e shpërndarjes së ngrohjes, çon në përmbytjen e këtyre të fundit me ujë të nxehtë dhe korrozioni të jashtëm intensiv të tyre. Në të njëjtën kohë, lindin vështirësi të mëdha në zbulimin e vendeve të aksidenteve, është e nevojshme të kryhet një sasi e madhe e punimeve të gërmimit dhe të përkeqësohen komoditetet e zonave të banuara.

Me dallime të vogla në investimet kapitale për ndërtimin e sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë, të ftohtë dhe ngrohjes, kostot operative që lidhen me zhvendosjen e shpeshtë dhe riparimin e komunikimeve të furnizimit me ujë të ngrohtë janë në mënyrë disproporcionale më të larta.

Korrozioni i sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë dhe mbrojtja ndaj tij janë të një rëndësie të veçantë për shkak të shkallës së ndërtimit të banesave në Rusi. Tendenca për të konsoliduar kapacitetin e instalimeve individuale çon në një rrjet të degëzuar të tubacioneve të furnizimit me ujë të nxehtë, të cilët zakonisht bëhen nga tuba çeliku të zakonshëm pa veshje mbrojtëse. Mungesa gjithnjë në rritje e ujit me cilësi të pijshme kërkon përdorimin e burimeve të reja të ujit me aktivitet të lartë gërryes.

Një nga arsyet kryesore që ndikon në gjendjen e sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë është korroziviteti i lartë i ujit të nxehtë të rubinetit. Sipas studimit të VTI, aktiviteti gërryes i ujit, pavarësisht nga burimi i furnizimit me ujë (sipërfaqësor ose nëntokësor), karakterizohet nga tre tregues kryesorë: indeksi i ngopjes së ujit në ekuilibër me karbonat kalciumi, përmbajtja e oksigjenit të tretur dhe përqendrimi total. të klorureve dhe sulfateve. Më parë, literatura vendase nuk ofronte një klasifikim të ujit të rubinetit të nxehur sipas aktivitetit gërryes në varësi të treguesve të ujit të burimit.

Në mungesë të kushteve për formimin e filmave karbonat mbrojtës në metal (j
Të dhënat e vëzhgimit nga sistemet ekzistuese të furnizimit me ujë të nxehtë tregojnë një ndikim të rëndësishëm të klorureve dhe sulfateve në ujin e rubinetit në korrozionin e tubacionit. Kështu, ujërat edhe me një indeks pozitiv të ngopjes, por që përmbajnë kloride dhe sulfate në përqendrime mbi 50 mg/dm 3, janë gërryes, gjë që vjen si pasojë e shkeljes së vazhdimësisë së filmave karbonatike dhe uljes së tyre. veprim mbrojtës nën ndikimin e klorureve dhe sulfateve. Kur filmat mbrojtës shkatërrohen, kloruret dhe sulfatet e pranishme në ujë rrisin korrozionin e çelikut nën ndikimin e oksigjenit.

Bazuar në shkallën e korrozionit të pranuar në inxhinierinë termike dhe të dhënat eksperimentale nga VTI, propozohet një klasifikim i kushtëzuar i korrozionit të ujit të rubinetit në një temperaturë projektimi prej 60 °C bazuar në shkallën e korrozionit të tubave të çelikut në ujin e pijshëm të nxehtë (Tabela 3.3).

Oriz. 3.2. Varësia e indeksit të thellësisë P të korrozionit të tubave të çelikut në ujin e nxehur të rubinetit (60 °C) nga indeksi i llogaritur i ngopjes J:

1, 2, 3 - burimi i sipërfaqes
; 4 – burim nëntokësor
; 5 – burimi i sipërfaqes

Në Fig. 3.2. Janë paraqitur të dhëna eksperimentale për shkallën e korrozionit në mostrat e tubave të çelikut në cilësi të ndryshme të ujit të rubinetit. Grafiku tregon një model të caktuar të uljes së indeksit të korrozionit në thellësi (përshkueshmëria e thellësisë) me një ndryshim në indeksin e llogaritur të ngopjes së ujit (me një përmbajtje kloride dhe sulfate deri në 50 mg/dm 3). Me vlera negative të indeksit të ngopjes, përshkueshmëria e thellë korrespondon me korrozionin emergjent dhe të rëndë (pikat 1 dhe 2) ; për ujin e lumit me indeks pozitiv të ngopjes (pika 3) ka korrozion të pranueshëm, dhe për ujin artezian (pika 4) ka korrozion të dobët. Vlen të përmendet fakti se për ujin artezian dhe të lumenjve me një indeks pozitiv të ngopjes dhe me përmbajtje kloride dhe sulfate më pak se 50 mg/dm 3, dallimet në thellësinë e përshkueshmërisë nga korrozioni janë relativisht të vogla. Kjo do të thotë se në ujërat e prirur për formimin e një filmi oksid-karbonat në muret e tubave (j > 0), prania e oksigjenit të tretur (i lartë në ujërat sipërfaqësore dhe i parëndësishëm në ujërat nëntokësore) nuk ka një efekt të dukshëm në ndryshimin e përshkueshmëria e thellë e korrozionit. Në të njëjtën kohë, të dhënat e provës (pika 5) tregojnë një rritje të ndjeshme të intensitetit të korrozionit të çelikut në ujë me një përqendrim të lartë të klorureve dhe sulfateve (në total rreth 200 mg/dm 3), pavarësisht indeksit pozitiv të ngopjes (j = 0.5). Përshkueshmëria nga korrozioni në këtë rast korrespondon me përshkueshmërinë në ujë që ka një indeks ngopjeje j = – 0,4. Në përputhje me klasifikimin e ujërave sipas aktivitetit gërryes, uji me një indeks pozitiv të ngopjes dhe një përmbajtje të lartë të klorureve dhe sulfateve klasifikohet si gërryes.
Tabela 3.3

Klasifikimi i ujit sipas korrozivitetit

J në 60 °C	Përqendrimi në ujë të ftohtë, mg/dm 3		Karakteristikat e korrozionit të ujit të nxehtë (në 60 °C)
	i tretur oksigjen O 2	kloruret dhe sulfatet (në total)
	Çdo	Çdo	Shumë gërryes
	Çdo	>50	Shumë gërryes
	Çdo		Korrozive
	Çdo	>50	Pak gërryes
	>5		Pak gërryes
			Jo korrozive

Klasifikimi i zhvilluar nga VTI (Tabela 3.3) pasqyron plotësisht ndikimin e cilësisë së ujit në vetitë e tij korrozioni, gjë që konfirmohet nga të dhënat mbi gjendjen aktuale të korrozionit të sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë.

Analiza e treguesve kryesorë të ujit të rubinetit në një sërë qytetesh na lejon të klasifikojmë pjesën më të madhe të ujit si shumë gërryes dhe gërryes, dhe vetëm një pjesë të vogël si pak gërryes dhe jo gërryes. Një pjesë e madhe e burimeve karakterizohen nga përqendrime të rritura të klorureve dhe sulfateve (më shumë se 50 mg/dm 3), dhe ka shembuj kur këto përqendrime në total arrijnë 400–450 mg/dm 3. Një përmbajtje kaq e rëndësishme e klorureve dhe sulfateve në ujë rubineti shkakton aktivitet të lartë korroziv të tyre.

Gjatë vlerësimit të aktivitetit korroziv të ujërave sipërfaqësore, është e nevojshme të merret parasysh ndryshueshmëria e përbërjes së tyre gjatë gjithë vitit. Për një vlerësim më të besueshëm, duhet të përdoren të dhëna jo të vetme, por mundësisht më shumë analizat e ujit të kryera në stinë të ndryshme gjatë një ose dy viteve të fundit.

Për burimet arteziane, treguesit e cilësisë së ujit janë zakonisht shumë të qëndrueshëm gjatë gjithë vitit. Si rregull, ujërat nëntokësore karakterizohen nga mineralizimi i shtuar, një indeks pozitiv i ngopjes për karbonatin e kalciumit dhe një përmbajtje e lartë totale e klorureve dhe sulfateve. Kjo e fundit çon në faktin se sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë në disa qytete që marrin ujë nga puset arteziane janë gjithashtu subjekt i korrozionit të rëndë.

Kur ka disa burime të ujit të pijshëm në një qytet, intensiteti dhe shkalla e dëmtimit të korrozionit në sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë mund të jetë e ndryshme. Kështu, në Kiev ekzistojnë tre burime të furnizimit me ujë:
r. Dnepr, r. Desna dhe puse arteziane. Sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë në zonat e qytetit të furnizuara me ujë gërryes Dnieper janë më të ndjeshëm ndaj korrozionit në një masë më të vogël - sistemet që funksionojnë me ujë pak gërryes Desnyansk, dhe në një masë edhe më të vogël - me ujë artezian. Prania e zonave në qytet me karakteristika të ndryshme gërryese të ujit të rubinetit e ndërlikon shumë organizimin e masave kundër korrozionit si në fazën e projektimit ashtu edhe gjatë funksionimit të sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë.

Për të vlerësuar gjendjen e korrozionit të sistemeve të furnizimit me ujë të nxehtë, u kryen sondazhe në një numër qytetesh. Studimet eksperimentale të shkallës së korrozionit të tubave duke përdorur mostra tubulare dhe pllakash janë kryer në zonat e ndërtimit të banesave të reja në qytetet e Moskës, Shën Petersburg, etj. Rezultatet e anketës treguan se gjendja e tubacioneve varet drejtpërdrejt nga aktiviteti gërryes të ujit të rubinetit.

Një ndikim të rëndësishëm në shkallën e dëmtimit nga korrozioni në sistemin e furnizimit me ujë të nxehtë ushtrohet nga centralizimi i lartë i instalimeve të ngrohjes së ujit në pikat e ngrohjes qendrore ose stacionet e shpërndarjes së nxehtësisë (DHS). Fillimisht, ndërtimi i gjerë i stacioneve të ngrohjes qendrore në Rusi ishte për shkak të një sërë arsyesh: mungesa e të rejave. ndërtesat e banimit bodrume të përshtatshme për vendosjen e pajisjeve të furnizimit me ujë të nxehtë; papranueshmëria e instalimit të pompave të qarkullimit konvencional (jo të heshtur) në pikat individuale të ngrohjes; reduktimi i pritshëm i personelit të shërbimit si rezultat i zëvendësimit të ngrohësve relativisht të vegjël të instaluar në pikat individuale të ngrohjes me ato të mëdha; nevoja për të rritur nivelin e funksionimit të stacioneve të ngrohjes qendrore duke i automatizuar ato dhe duke përmirësuar shërbimin; mundësia e ndërtimit të instalimeve të mëdha për trajtimin kundër korrozionit të ujit për sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë.

Megjithatë, siç ka treguar përvoja në funksionimin e stacioneve të ngrohjes qendrore dhe sistemeve të furnizimit me ujë të ngrohtë prej tyre, numri i personelit të shërbimit nuk është zvogëluar për shkak të nevojës për të kryer një sasi të madhe pune gjatë riparimeve rutinë dhe të mëdha të sistemeve të furnizimit me ujë të ngrohtë. Trajtimi i centralizuar kundër korrozionit i ujit në stacionet e ngrohjes qendrore nuk është i përhapur për shkak të kompleksitetit të instalimeve, kostove të larta fillestare dhe operative dhe mungesës së pajisjeve standarde (deaerimi me vakum).

Në kushtet kur për sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë përdoren kryesisht tuba çeliku pa veshje mbrojtëse, me aktivitet të lartë gërryes të ujit të rubinetit dhe mungesë të trajtimit të ujit kundër korrozionit në stacionin e ngrohjes qendrore, ndërtimi i mëtejshëm vetëm i stacionit të ngrohjes qendrore duket se është të papërshtatshme. Ndërtimi vitet e fundit i shtëpive të serive të reja me bodrumet dhe prodhimi i pompave centrifugale të heshtura do të kontribuojë në shumë raste në kalimin në projektimin e pikave individuale të ngrohjes (IHP) dhe rritjen e besueshmërisë së furnizimit me ujë të nxehtë.

3.8. Ruajtja e pajisjeve të energjisë termike

dhe rrjetet e ngrohjes

3.8.1. Pozicioni i përgjithshëm

Ruajtja e pajisjeve është mbrojtje nga i ashtuquajturi korrozioni i parkimit.

Ruajtja e kaldajave dhe njësive të turbinës për të parandaluar korrozionin e metalit të sipërfaqeve të brendshme kryhet gjatë mbylljeve rutinë dhe tërheqja në rezervë për një periudhë të caktuar dhe të pacaktuar: tërheqja - gjatë rrymës, mesatare, rinovim i madh; mbyllje emergjente, rezervë ose riparim afatgjatë, rindërtim për një periudhë më të madhe se 6 muaj.

Bazuar në udhëzimet e prodhimit në çdo termocentral dhe kazan, duhet të zhvillohet dhe miratohet një zgjidhje teknike për organizimin e ruajtjes së pajisjeve specifike, duke përcaktuar metodat e ruajtjes për lloje të ndryshme mbylljesh dhe kohëzgjatjen e ndërprerjeve. skema teknologjike dhe pajisje ndihmëse.

Gjatë zhvillimit të një skeme teknologjike për ruajtje, këshillohet përdorimi maksimal i instalimeve standarde për trajtimin korrigjues të ujit të ushqimit dhe kaldajave, instalimet për pastrimin kimik të pajisjeve dhe objektet e rezervuarëve të termocentralit.

Skema e ruajtjes teknologjike duhet të jetë sa më e palëvizshme dhe e shkëputur në mënyrë të besueshme nga seksionet e funksionimit të qarkut termik.

Është e nevojshme të parashikohet neutralizimi ose neutralizimi i ujërave të zeza, si dhe mundësia ripërdorim solucione konservante.

Në përputhje me zgjidhjen teknike të miratuar, udhëzimet për ruajtjen e pajisjeve hartohen dhe miratohen me udhëzime për operacionet përgatitore, teknologjitë e ruajtjes dhe riruajtjes, si dhe masat e sigurisë gjatë ruajtjes.

Gjatë përgatitjes dhe kryerjes së punimeve të konservimit dhe ri-ruajtjes, është e nevojshme të respektohen kërkesat e Rregullave të Sigurisë për funksionimin e pajisjeve termike mekanike të termocentraleve dhe rrjeteve të ngrohjes. Gjithashtu, nëse është e nevojshme, duhet të merren masa shtesë sigurie në lidhje me vetitë e reagentëve kimikë të përdorur.

Neutralizimi dhe pastrimi i solucioneve ruajtëse të harxhuara të reagentëve kimikë duhet të kryhet në përputhje me dokumentet direktive.
3.8.2. Metodat për ruajtjen e kaldajave me kazan
1. Mbyllja "e thatë" e bojlerit.

Mbyllja e thatë përdoret për kaldaja me çdo presion në mungesë të lidhjeve rrotulluese nga tubi në kazan.

Një mbyllje e thatë kryhet gjatë një mbylljeje të planifikuar për rezervë ose riparim deri në 30 ditë, si dhe gjatë një mbylljeje emergjente.

Teknika e mbylljes së thatë është si më poshtë.

Pas ndalimit të bojlerit gjatë ftohjes ose ftohjes së tij natyrale, kullimi fillon me një presion prej 0,8 - 1,0 MPa. Mbingrohësi i ndërmjetëm futet me avull në një kondensator. Pas kullimit, mbyllni të gjitha valvulat dhe valvulat e qarkut me avull të bojlerit.

Kullimi i bojlerit në një presion prej 0,8 - 1,0 MPa lejon, pas zbrazjes së tij, të mbajë temperaturën e metalit në kazan mbi temperaturën e ngopjes në presioni atmosferik për shkak të nxehtësisë së akumuluar nga metali, rreshtimi dhe izolimi. Në këtë rast, sipërfaqet e brendshme të daulles, kolektorëve dhe tubave thahen.

2. Ruajtja e presionit të tepërt në bojler.

Mbajtja e një presioni mbi presionin atmosferik në bojler parandalon hyrjen e oksigjenit dhe ajrit në të. Presioni i tepërt mbahet nga rrjedhja e ujit të gazuar nëpër bojler. Ruajtja duke ruajtur presionin e tepërt përdoret për kaldaja të çdo lloji dhe presioni. Kjo metodë kryhet kur kaldaja futet në rezervë ose riparime që nuk lidhen me punën në sipërfaqet e ngrohjes deri në 10 ditë. Në kaldaja me lidhje rrotulluese midis tubave dhe baterive, lejohet përdorimi i presionit të tepërt deri në 30 ditë.

3. Përveç metodave të mësipërme të ruajtjes, në kaldaja me kazan përdoren:

Trajtimi me hidrazin i sipërfaqeve ngrohëse në parametrat e funksionimit të bojlerit;

Trajtimi me hidrazin me parametra të reduktuar të avullit;

Hidrazina “zbret” e sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit;

Trajtimi Trilon i sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit;

"hollim" fosfat-amoniak;

Mbushja e sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit me solucione alkaline mbrojtëse;

Mbushja e sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit me azot;

Ruajtja e bojlerit me një inhibitor kontakti.

3.8.3. Metodat për ruajtjen e kaldajave një herë
1. Mbyllja "e thatë" e bojlerit.

Mbyllja e thatë përdoret në të gjithë kaldajat që kalojnë një herë, pavarësisht nga regjimi i miratuar kimik i ujit. Ajo kryhet gjatë çdo mbylljeje të planifikuar dhe emergjente deri në 30 ditë. Avulli nga kaldaja lëshohet pjesërisht në kondensator në mënyrë që brenda 20-30 minutash presioni në kazan të bjerë në
30–40 kgf/cm 2 (3–4 MPa). Hapni kanalet e kanaleve të hyrjes dhe ekonomizuesin e ujit. Kur presioni bie në zero, kaldaja avullohet në kondensator. Vakuumi mbahet për të paktën 15 minuta.

2. Trajtimi me hidrozin dhe oksigjen i sipërfaqeve ngrohëse në parametrat e funksionimit të bojlerit.

Trajtimi me hidrazin dhe oksigjen kryhet në kombinim me një mbyllje të thatë. Teknika për kryerjen e trajtimit me hidrazin të një kazani një herë-përmes është e njëjtë si për një kazan me kazan.

3. Mbushja e sipërfaqeve ngrohëse të bojlerit me azot.

Kaldaja mbushet me azot me presion të tepërt në sipërfaqet e ngrohjes. Ruajtja e azotit përdoret në kaldaja të çdo presioni në termocentralet që kanë azot nga instalimet e tyre!

4. Ruajtja e bojlerit me një inhibitor kontakti.

Ruajtja e bojlerit me frenues kontakti përdoret për të gjitha llojet e kaldajave, pavarësisht regjimit kimik të ujit të përdorur dhe kryhet kur kaldaja vihet në rezervë ose riparohet për një periudhë nga 1 muaj deri në 2 vjet.
3.8.4. Metodat për ruajtjen e kaldajave me ujë të nxehtë
1. Konservimi me tretësirë ​​hidroksid kalciumi.

Filmi mbrojtës qëndron për 2-3 muaj pasi bojleri është zbrazur nga solucioni pas 3-4 ose më shumë javësh kontakti. Hidroksidi i kalciumit përdoret për ruajtjen e kaldajave me ujë të nxehtë të çdo lloji në termocentrale, kaldaja me impiante të trajtimit të ujit me objekte gëlqereje. Metoda bazohet në aftësitë frenuese shumë efektive të një solucioni të hidroksidit të kalciumit Ca(OH) 2. Përqendrimi mbrojtës i hidroksidit të kalciumit është 0,7 g/dm3 dhe më i lartë. Pas kontaktit me metalin, filmi i tij mbrojtës i qëndrueshëm formohet brenda 3-4 javësh.

2. Konservimi me tretësirë ​​silikat natriumi.

Silikati i natriumit përdoret për ruajtjen e kaldajave me ujë të nxehtë të çdo lloji kur kaldaja vihet në rezervë për një periudhë deri në 6 muaj ose kur kaldaja nxirret për riparime për një periudhë deri në 2 muaj.

Silikati i natriumit (qelqi i lëngshëm i natriumit) formon një shtresë të fortë mbrojtëse në sipërfaqen metalike në formën e përbërjes Fe 3 O 4 · FeSiO 3. Ky film mbron metalin nga efektet e agjentëve gërryes (CO 2 dhe O 2). Gjatë zbatimit të kësaj metode, kaldaja me ujë të nxehtë mbushet plotësisht me një tretësirë ​​silikat natriumi me një përqendrim SiO 2 në tretësirën ruajtëse të paktën 1,5 g/dm 3 .

Formimi i një filmi mbrojtës ndodh kur tretësira ruajtëse mbahet në kazan për disa ditë ose tretësira qarkullohet nëpër bojler për disa orë.
3.8.5. Metodat për ruajtjen e njësive të turbinave
Ruajtja me ajër të nxehtë. Fryrja e njësisë së turbinës me ajër të nxehtë parandalon që ajri i lagësht të hyjë në zgavrat e brendshme dhe të shkaktojë procese korrozioni. Hyrja e lagështisë në sipërfaqet e rrugës së rrjedhës së turbinës është veçanërisht e rrezikshme nëse mbi to ka depozita të përbërjeve të natriumit. Ruajtja e një njësie turbine me ajër të nxehtë kryhet kur vendoset në rezervë për një periudhë prej 7 ditësh ose më shumë.

Ruajtja me azot. Duke mbushur zgavrat e brendshme të njësisë së turbinës me nitrogjen dhe më pas duke mbajtur një presion të vogël të tepërt, parandalohet hyrja e ajrit të lagësht. Furnizimi i turbinës me azot fillon pasi turbina ndalet dhe tharja me vakum të superngrohësit të ndërmjetëm ka përfunduar. Ruajtja e azotit mund të përdoret gjithashtu për hapësirat me avull të kaldajave dhe parangrohësve.

Ruajtja e korrozionit me inhibitorë të paqëndrueshëm. Frenuesit e paqëndrueshëm të korrozionit të llojit IFKHAN mbrojnë çelikun, bakrin dhe bronzin duke u thithur në sipërfaqen e metalit. Kjo shtresë adsorbimi redukton ndjeshëm shkallën e reaksioneve elektrokimike që shkaktojnë procesin e korrozionit.

Për të ruajtur njësinë e turbinës, ajri i ngopur me frenues thithet përmes turbinës. Ngopja e ajrit me frenues ndodh kur ai bie në kontakt me xhel silicë të ngopur me inhibitorin, të ashtuquajturin linasil. Impregnimi i linasilit kryhet tek prodhuesi. Për të thithur frenuesin e tepërt, ajri në daljen e njësisë së turbinës kalon përmes xhel silicë të pastër. Për të ruajtur 1 m 3 vëllim, nevojiten të paktën 300 g linasil, përqendrimi mbrojtës i frenuesit në ajër është 0,015 g/dm 3.
3.8.6. Ruajtja e rrjeteve të ngrohjes
Kur kryhet trajtimi me silikat i ujit të kozmetikës, formohet një film mbrojtës nga efektet e CO 2 dhe O 2 . Në këtë rast, me analizën e drejtpërdrejtë të ujit të nxehtë, përmbajtja e silikatit në ujin e përbërjes duhet të jetë jo më shumë se 50 mg/dm 3 për sa i përket SiO 2.

Kur trajtoni ujin e kozmetikës me silikat, përqendrimi maksimal i kalciumit duhet të përcaktohet duke marrë parasysh përqendrimin total të jo vetëm sulfateve (për të parandaluar reshjet e CaSO 4), por edhe acidin silicik (për të parandaluar reshjet e CaSiO 3) për një temperaturë e caktuar e ngrohjes së ujit të rrjetit, duke marrë parasysh tubat e bojlerit prej 40 ° C ( PTE 4.8.39).

Në sistem i mbyllur furnizimi me ngrohje, përqendrimi i punës i SiO 2 në solucionin konservues mund të jetë 1,5 - 2 g/dm 3.

Nëse nuk ruani me tretësirë ​​silikat natriumi, atëherë rrjetet e ngrohjes në verë ato duhet të mbushen gjithmonë me ujë të rrjetit që plotëson kërkesat e PTE 4.8.40.

3.8.7. Karakteristikat e shkurtra të reagentëve kimikë të përdorur
për ruajtjen dhe masat paraprake gjatë punës me to
Tretësirë ​​ujore hidrat hidrazine N 2 N 4 N 2 RRETH

Një tretësirë ​​e hidratit hidrazin është një lëng pa ngjyrë që thith lehtësisht ujin, dioksidin e karbonit dhe oksigjenin nga ajri. Hidrati hidrazin është një agjent i fortë reduktues. Toksiciteti (klasa e rrezikut) e hidrazinës – 1.

Tretësirat ujore të hidrazinës me një përqendrim deri në 30% nuk ​​janë të ndezshme - ato mund të transportohen dhe ruhen në enë çeliku të karbonit.

Kur punoni me solucione hidrate hidrazine, është e nevojshme të parandaloni depërtimin e substancave poroze dhe përbërjeve organike në to.

Zorrat duhet të lidhen me vendet ku përgatiten dhe ruhen solucionet e hidrazinës për të larë me ujë tretësirat e derdhura nga pajisjet. Për të neutralizuar dhe bërë të padëmshme, duhet të përgatitet zbardhues.

Çdo zgjidhje hidrazine që bie në dysheme duhet të mbulohet me zbardhues dhe të lahet me shumë ujë.

Tretësirat ujore të hidrazinës mund të shkaktojnë dermatit të lëkurës dhe të irritojnë traktin respirator dhe sytë. Komponimet e hidrazinës që hyjnë në trup shkaktojnë ndryshime në mëlçi dhe gjak.

Kur punoni me solucione hidrazine, duhet të përdorni syze personale, doreza gome, një përparëse gome dhe një maskë gazi të markës KD.

Pikat e solucionit të hidrazinës që bien në lëkurë ose në sy duhet të lahen me shumë ujë.
Tretësirë ​​ujore e amoniakutN.H. 4 (Oh)

Një tretësirë ​​ujore e amoniakut (uji me amoniak) është një lëng pa ngjyrë me një erë të fortë dhe specifike. Në temperaturën e dhomës dhe veçanërisht kur nxehet, lëshon amoniak me bollëk. Toksiciteti (klasa e rrezikut) i amoniakut – 4. Përqendrimi maksimal i lejuar i amoniakut në ajër – 0.02 mg/dm3. Zgjidhja e amoniakut është alkaline. Kur punoni me amoniak, duhet të përmbushen kërkesat e mëposhtme të sigurisë:

– tretësira e amoniakut duhet të ruhet në një rezervuar me kapak të mbyllur;

– tretësira e derdhur e amoniakut duhet të lahet me shumë ujë;

– nëse është e nevojshme të riparohen pajisjet e përdorura për përgatitjen dhe dozimin e amoniakut, ato duhet të shpëlahen tërësisht me ujë;

– tretësira ujore dhe avujt e amoniakut shkaktojnë acarim të syve, rrugëve të frymëmarrjes, të përziera dhe dhimbje koke. Hyrja e amoniakut në sytë tuaj është veçanërisht e rrezikshme;

– kur punoni me tretësirë ​​amoniaku, duhet të përdorni syze sigurie;

– amoniaku që bie në lëkurë ose në sy duhet të lahet me shumë ujë.

Trilon B
Commercial Trilon B është një substancë pluhuri e bardhë.

Tretësira Trilon është e qëndrueshme dhe nuk dekompozohet gjatë zierjes së zgjatur. Tretshmëria e Trilon B në një temperaturë prej 20-40 °C është 108-137 g/dm3. Vlera e pH e këtyre tretësirave është rreth 5.5.

Commercial Trilon B furnizohet në thasë letre me një shtresë polietileni. Reagenti duhet të ruhet në një dhomë të mbyllur dhe të thatë.

Trilon B nuk ka një efekt të dukshëm fiziologjik në trupin e njeriut.

Kur punoni me Trilon komercial, duhet të përdorni një respirator, doreza dhe syze sigurie.
Fosfat trisodiumNa 3 P.O. 4 · 12 N 2 RRETH
Fosfati i trisodiumit është një substancë kristalore e bardhë, shumë e tretshme në ujë.

Në formë kristalore nuk ka asnjë efekt specifik në trup.

Në gjendje pluhuri, nëse futet në traktin respirator ose në sy, irriton mukozën.

Tretësirat e nxehta të fosfatit janë të rrezikshme nëse spërkaten në sy.

Kur kryeni punë me pluhur, është e nevojshme të përdorni një respirator dhe syze sigurie. Kur punoni me solucionin e nxehtë të fosfatit, vishni syze sigurie.

Në rast kontakti me lëkurën ose sytë, shpëlajeni me ujë të bollshëm.
Hidroksid natriumiNaOH
Soda kaustike është një substancë e bardhë, e ngurtë, shumë higroskopike, shumë e tretshme në ujë (në temperaturën 20 ° C, tretshmëria është 1070 g/dm3).

Zgjidhja e sodës kaustike është një lëng pa ngjyrë më i rëndë se uji. Pika e ngrirjes së një tretësire 6% është minus 5 °C dhe një tretësirë ​​41.8% është 0 °C.

Soda kaustike në formë të ngurtë kristalore transportohet dhe ruhet në bateri çeliku, dhe alkali i lëngshëm në kontejnerë çeliku.

Çdo sodë kaustike (kristalore ose e lëngshme) që bie në dysheme duhet të lahet me ujë.

Nëse është e nevojshme të riparoni pajisjet e përdorura për përgatitjen dhe shpërndarjen e alkalit, ato duhet të lahen me ujë.

Soda e ngurtë kaustike dhe tretësirat e saj shkaktojnë djegie të rënda, veçanërisht nëse bien në kontakt me sytë.

Kur punoni me sodë kaustike, është e nevojshme të sigurohet një çantë e ndihmës së parë që përmban lesh pambuku, një zgjidhje 3% të acidit acetik dhe një zgjidhje 2% të acidit borik.

Pajisjet mbrojtëse personale kur punoni me sodë kaustike - një kostum pambuku, syze sigurie, një platformë gome, çizme gome, doreza gome.

Nëse alkali bie në lëkurë, duhet të hiqet me leshi pambuku dhe zona e prekur duhet të lahet me acid acetik. Nëse alkali hyn në sytë tuaj është e nevojshme t'i shpëlani ato me një rrjedhë uji, dhe më pas me një zgjidhje të acidit borik dhe të shkoni në një qendër mjekësore.
Silikat natriumi (qelqi i lëngshëm i natriumit)
Xhami i lëngshëm tregtar është një zgjidhje e trashë me ngjyrë të verdhë ose gri, përmbajtja e SiO 2 në të është 31 – 33%.

Silikati i natriumit furnizohet në fuçi ose rezervuarë çeliku. Xhami i lëngshëm duhet të ruhet në zona të thata, të mbyllura në një temperaturë jo më të ulët se plus 5 °C.

Silikati i natriumit është një produkt alkalik, i tretshëm në ujë në një temperaturë prej 20 - 40 °C.

Nëse tretësira e lëngshme e qelqit bie në lëkurën tuaj, ajo duhet të lahet me ujë.
Hidroksid kalciumi (tretësirë ​​gëlqereje) Ca(OH) 2
Llaçi gëlqeror është një lëng transparent, pa ngjyrë dhe erë, jo toksik dhe ka një reaksion të dobët alkalik.

Një tretësirë ​​e hidroksidit të kalciumit përftohet duke vendosur qumështin e gëlqeres. Tretshmëria e hidroksidit të kalciumit është e ulët - jo më shumë se 1,4 g/dm 3 në 25 °C.

Kur punoni me llaç gëlqereje, njerëzve me lëkurë të ndjeshme rekomandohet të veshin doreza gome.

Nëse solucioni bie në lëkurë ose në sy, lajeni me ujë.
Frenues kontakti
Inhibitori M-1 është një kripë e cikloheksilaminës (TU 113-03-13-10-86) dhe acideve yndyrore sintetike të fraksionit C 10-13 (GOST 23279-78). Në formën e tij komerciale është një pastë ose lëndë e ngurtë nga ngjyra e verdhë e errët në kafe. Pika e shkrirjes së frenuesit është mbi 30 °C, pjesa masive e cikloheksilaminës është 31-34%, pH e tretësirës alkool-ujë me fraksioni masiv substanca kryesore 1% është e barabartë me 7,5–8,5; Dendësia e një tretësire ujore prej 3 përqind në një temperaturë prej 20 ° C është 0,995 - 0,996 g/dm 3.

Inhibitori M-1 ofrohet në bateri çeliku, balona metalike, fuçi çeliku. Çdo paketë duhet të shënohet me të dhënat e mëposhtme: emri i prodhuesit, emri i frenuesit, numri i serisë, data e prodhimit, pesha neto, bruto.

Frenuesi tregtar është një substancë e ndezshme dhe duhet të ruhet në një magazinë në përputhje me rregullat për ruajtjen e substancave të ndezshme. Një tretësirë ​​ujore e frenuesit nuk është e ndezshme.

Çdo tretësirë ​​frenuese që bie në dysheme duhet të lahet me shumë ujë.

Nëse është e nevojshme të riparoni pajisjet e përdorura për ruajtjen dhe përgatitjen e solucionit frenues, ai duhet të shpëlahet tërësisht me ujë.

Inhibitori M-1 i përket klasës së tretë (substanca mesatarisht të rrezikshme). Përqendrimi maksimal i lejuar në ajrin e zonës së punës për frenuesin nuk duhet të kalojë 10 mg/dm 3 .

Inhibitori është kimikisht i qëndrueshëm dhe nuk formon komponime toksike në ajër dhe ujëra të zeza në prani të substancave të tjera ose faktorëve industrialë.

Personat që punojnë me inhibitorë duhet të kenë një kostum ose mantel pambuku, doreza dhe një kapele.

Pas përfundimit të punës me inhibitorin, duhet të lani duart. ujë të ngrohtë me sapun.
Frenuesit e paqëndrueshëm
Frenues i paqëndrueshëm i korrozionit atmosferik IFKHAN-1(1-dietilamino-2 metilbutanon-3) është lëng i qartë me ngjyrë të verdhë me një erë të mprehtë, specifike.

Inhibitori i lëngshëm IFKHAN-1 klasifikohet si një substancë shumë e rrezikshme për sa i përket shkallës së ndikimit. Përqendrimi maksimal i lejuar i avujve të frenuesit në ajrin e zonës së punës nuk duhet të kalojë 0,1 mg/dm 3 . Inhibitori IFKHAN-1 në doza të larta shkakton ngacmim të qendrës sistemi nervor, efekt irritues në mukozën e syve dhe në rrugët e sipërme të frymëmarrjes. Ekspozimi i zgjatur i lëkurës së pambrojtur ndaj frenuesit mund të shkaktojë dermatit.

Frenuesi IFKHAN-1 është kimikisht i qëndrueshëm dhe nuk formon komponime toksike në ajër dhe ujërat e zeza në prani të substancave të tjera.

Frenuesi i lëngshëm IFKHAN-1 është një lëng i ndezshëm. Temperatura e ndezjes së frenuesit të lëngshëm është 47 °C, temperatura e ndezjes automatike është 315 °C. Kur ndodh një zjarr, përdoren agjentët e mëposhtëm për shuarjen e zjarrit: ndizet e zjarrit, aparatet e zjarrit me shkumë, fikësit e zjarrit DU.

Pastrimi i ambienteve duhet të kryhet duke përdorur një metodë të lagësht.

Kur punoni me frenuesin IFKHAN-1, është e nevojshme të përdorni pajisje mbrojtëse personale - një kostum prej pëlhure pambuku (rrob), doreza gome.

Inhibitor IFKHAN-100, gjithashtu një derivat i aminave, është më pak toksik. Relativisht nivel të sigurt ekspozimi – 10 mg/dm3; temperatura e ndezjes 114 °C, temperatura e vetëndezjes 241 °C.

Masat e sigurisë kur punoni me frenuesin IFKHAN-100 janë të njëjta si kur punoni me frenuesin IFKHAN-1.

Ndalohet kryerja e punimeve brenda pajisjes deri në rihapjen e saj.

Në përqendrime të larta të frenuesit në ajër ose nëse është e nevojshme të punoni brenda pajisjes pas rihapjes së saj, duhet të përdoret një maskë gazi e klasës A me një kuti filtri të klasës A (GOST 12.4.121-83 dhe
GOST 12.4.122-83). Pajisja duhet të ajroset së pari. Puna brenda pajisjes pas riaktivizimit duhet të kryhet nga një ekip prej dy personash.

Pas përfundimit të punës me frenuesin, duhet të lani duart me sapun.

Nëse inhibitori i lëngshëm bie në lëkurën tuaj, lajeni atë me sapun dhe ujë nëse ju bie në sy, shpëlajeni me ujë të bollshëm.
Pyetje sigurie

1. 
   Llojet e proceseve të korrozionit.
2. 
   Përshkruani korrozionin kimik dhe elektrokimik.
3. 
   Ndikimi i faktorëve të jashtëm dhe të brendshëm në korrozionin e metaleve.
4. 
   Korrozioni i traktit të furnizimit me kondensatë të njësive të bojlerit dhe rrjeteve të ngrohjes.
5. 
   Korrozioni i turbinave me avull.
6. 
   Korrozioni i pajisjeve në përbërjen dhe traktet e rrjetit të rrjetit të ngrohjes.
7. 
   Metodat themelore të trajtimit të ujit për të zvogëluar intensitetin e korrozionit të sistemeve të ngrohjes.
8. 
   Qëllimi i ruajtjes së pajisjeve të energjisë termike.
9. 
   Listoni metodat e ruajtjes:

a) kaldaja me avull;

B) kaldaja me ujë të ngrohtë;

B) njësi turbinash;

D) rrjetet e ngrohjes.

10. Jepni një përshkrim të shkurtër të reagentëve kimikë të përdorur.

Sipërfaqet ngrohëse të ngrohësve me tuba dhe rigjenerues të ajrit, ekonomizuesit me temperaturë të ulët, si dhe kanalet metalike dhe oxhaqet në temperaturat e metaleve nën pikën e vesës gazrat e gripit. Burimi i korrozionit në temperaturë të ulët është anhidridi sulfurik SO 3, i cili formon avullin e acidit sulfurik në gazrat e gripit, i cili kondensohet në temperaturat e pikës së vesës së gazrave të gripit. Disa të mijta të përqindjes SO 3 në gazra janë të mjaftueshme për të shkaktuar korrozion të metaleve me një shpejtësi që tejkalon 1 mm/vit. Korrozioni në temperaturë të ulët ngadalësohet duke organizuar procesin e djegies me ajër të vogël të tepërt, si dhe duke përdorur aditivët e karburantit dhe duke rritur rezistencën ndaj korrozionit të metalit.

Ekranet e djegies së kazanit dhe kaldajave me rrjedhje direkte i nënshtrohen korrozionit në temperaturë të lartë gjatë djegies lëndë djegëse e ngurtë, superngrohësit me avull dhe montimet e tyre, si dhe ekranet e pjesës së poshtme të rrezatimit të kaldajave me presion superkritik gjatë djegies së karburantit të squfurit.

Korrozioni i sipërfaqes së brendshme të tubacioneve është pasojë e bashkëveprimit të oksigjenit dhe dioksidit të karbonit ose të kripërave (klorureve dhe sulfateve) që gjenden në ujin e bojlerit me metalin e tubave. NË kaldaja moderne Presioni superkritik i avullit, përmbajtja e gazeve dhe kripërave gërryese si rezultat i shkripëzimit të thellë të ujit të ushqimit dhe deaerimit termik është i parëndësishëm dhe shkaku kryesor i korrozionit është ndërveprimi i metalit me ujin dhe avullin. Korrozioni i sipërfaqes së brendshme të tubave manifestohet në formimin e njollave, gropave, zgavrave dhe çarjeve; sipërfaqja e jashtme e tubave të dëmtuar mund të mos jetë e ndryshme nga ato të shëndetshme.

Dëmet që vijnë nga korrozioni i brendshëm i tubave gjithashtu përfshijnë:
korrozioni i stagnimit të oksigjenit, duke prekur çdo zonë të sipërfaqes së brendshme të tubave. Zonat e prekura më intensivisht janë ato të mbuluara me depozitime të tretshme në ujë (tubat e superngrohësve dhe zona e tranzicionit të kaldajave një herë);
korrozioni alkalik nën llum i tubave të bojlerit dhe ekranit, i cili ndodh nën ndikimin e alkalit të koncentruar për shkak të avullimit të ujit nën një shtresë llumi;
lodhje nga korrozioni, e manifestuar në formën e çarjeve në tubacionet e bojlerit dhe të ekranit si rezultat i ekspozimit të njëkohshëm ndaj një mjedisi gërryes dhe streseve termike të alternuara.

Format e shkallës në tuba për shkak të mbinxehjes së tyre në temperatura dukshëm më të larta se ato të projektuara. Për shkak të rritjes së produktivitetit të njësive të bojlerit, kohët e fundit janë bërë më të shpeshta rastet e dështimit të tubave të superngrohësve me avull për shkak të rezistencës së pamjaftueshme të shkallës ndaj gazrave të gripit. Shkallëzimi intensiv vërehet më shpesh gjatë djegies së naftës.

Veshja e mureve të tubave ndodh si rezultat i veprimit gërryes të pluhurit dhe hirit të qymyrit dhe argjilorit, si dhe nga rrymat e avullit që dalin nga tubat ngjitur të dëmtuar ose hundët e ventilatorit. Ndonjëherë shkaku i konsumimit dhe ngurtësimit të mureve të tubave është gjuajtja e përdorur për pastrimin e sipërfaqeve ngrohëse. Vendndodhja dhe shkalla e konsumimit të tubave përcaktohen nga inspektimi i jashtëm dhe matja e diametrit të tyre. Trashësia aktuale e murit të tubit matet me një matës të trashësisë tejzanor.

Deformimi i ekranit dhe tubave të bojlerit, si dhe tubacioneve individuale dhe seksioneve të paneleve të murit të pjesës rrezatuese të kaldajave një herë ndodh kur tubat instalohen me tension të pabarabartë, fiksimet e tubave prishen, uji rrjedh dhe për shkak të mungesës së lirinë për lëvizjet e tyre termike. Deformimi i bobinave dhe ekraneve të mbinxehësit ndodh kryesisht për shkak të djegies së varëseve dhe fiksimeve, tensionit të tepërt dhe të pabarabartë të lejuar gjatë instalimit ose zëvendësimit elemente individuale. Deformimi i bobinave të ekonomizuesit të ujit ndodh për shkak të djegies dhe zhvendosjes së mbështetësve dhe varëseve.

Fistula, fryrje, çarje dhe këputje mund të shfaqen edhe si rezultat i: depozitimeve në gypat e shkallës, produkteve të korrozionit, shkallës së procesit, rruaza saldimi dhe objekteve të tjera të huaja që ngadalësojnë qarkullimin e ujit dhe kontribuojnë në mbinxehjen e metalit të tubit; gjuajtje e shtënë; mospërputhjet midis parametrave të klasës së çelikut dhe avullit dhe temperaturës së gazit; dëmtime të jashtme mekanike; shkeljet e kushteve të funksionimit.