UDC 621.64 (083.7)
개발자: CJSC 연구 및 생산 단지 "벡터", 모스크바 에너지 연구소(기술 대학)
출연자: Tishchenko A.A., Shcherbakov A.P.
Semenov V.G.
2004년 2월 20일 러시아 연방 에너지부 국가 에너지 감독국장의 승인을 받았습니다.
방법론은 결정을 위한 절차를 확립합니다. 실제 손실물 가열 시스템 시스템의 파이프라인 단열을 통한 열에너지 지역 난방, 일부 소비자는 계량 장치를 갖추고 있습니다. 측정 장치가 있는 소비자의 실제 열 에너지 손실은 열량계의 판독값을 기준으로 결정되고, 계량 장치가 없는 소비자의 경우 계산을 통해 결정됩니다.
이 방법론에 따라 결정된 열에너지 손실은 난방 네트워크의 에너지 특성을 수집하고 개발하기 위한 초기 기초로 간주되어야 합니다. 기술적인 이벤트실제 열에너지 손실을 줄입니다.
이 방법론은 2004년 2월 20일 러시아 연방 에너지부 국가 에너지 감독부 국장의 승인을 받았습니다.
열 공급 기업의 에너지 검사를 수행하는 조직과 운영하는 기업 및 조직의 경우 난방 네트워크, 부서 소속 및 소유권 형태에 관계없이.
이 "방법론..."은 중앙 난방 시스템의 물 가열 네트워크 파이프라인의 단열을 통해 열에너지 1의 실제 손실을 결정하는 절차를 확립하며, 그 중 일부는 계량 장치를 갖추고 있습니다. 측정 장치가 있는 소비자의 실제 열 에너지 손실은 열량계의 판독값을 기준으로 결정되고, 계량 장치가 없는 소비자의 경우 계산을 통해 결정됩니다.
1 용어와 정의는 부록 A에 나와 있습니다.
"방법론..."은 에 설명된 열 에너지 손실을 평가하기 위한 계산 및 실험 방법을 기반으로 합니다.
"방법론..."은 열 공급 기업의 에너지 검사를 수행하는 조직뿐만 아니라 부서 소속 및 소유권 형태에 관계없이 난방 네트워크를 운영하는 기업 및 조직을 위한 것입니다.
이 "방법론..."에 따라 결정된 열에너지 손실은 난방 네트워크의 에너지 특성을 수집하고 실제 열에너지 손실을 줄이기 위한 기술적 조치를 개발하기 위한 초기 기초로 간주되어야 합니다.
1. 일반 조항
이 "방법론..."의 목적은 특별한 테스트 없이 중앙 난방 시스템의 온수 네트워크 파이프라인의 단열을 통해 열 에너지의 실제 손실을 결정하는 것입니다. 열에너지 손실은 단일 열에너지원에 연결된 전체 가열 네트워크에 대해 결정됩니다. 실제 열에너지 손실 결정 개별 영역난방 네트워크가 없습니다.
이 "방법론..."에 따른 열에너지 손실 결정은 열에너지원과 열에너지 소비자에 인증된 열에너지 계량 장치가 있다고 가정합니다. 계량 장치를 갖춘 소비자 수는 해당 난방 네트워크의 총 소비자 수의 최소 20% 이상이어야 합니다.
계량 장치에는 매시간 및 매일 매개변수를 기록하는 아카이브가 있어야 합니다. 시간별 아카이브의 깊이는 720시간 이상이어야 하며, 일일 아카이브는 30일 이상이어야 합니다.
열에너지 손실을 계산할 때 가장 중요한 것은 열량계를 시간별로 보관하는 것입니다. 어떤 이유로 시간별 데이터가 누락된 경우 일일 아카이브가 사용됩니다.
열에너지의 실제 손실 결정은 계량 장치가 있는 소비자를 위한 공급 파이프라인 1의 네트워크 물 유속 및 온도 측정과 열 에너지원의 네트워크 물 온도를 기반으로 수행됩니다. 없는 소비자의 열에너지 손실 측정 장비, 이 "방법론..."을 사용한 계산에 의해 결정됩니다.
__________________
1 전설값은 부록 B에 나와 있습니다.
이 "방법론..."에서 다음은 열 에너지의 소스와 소비자로 간주됩니다.
1. 건물에 직접 계량 장치가 없는 경우: 열에너지원 - 화력발전소, 보일러실 등 열 에너지 소비자 - 중앙(DTP) 또는 개인(ITP) 가열점;
2. 건물에 직접 계량 장치가 있는 경우(포인트 1에 추가로): 열 에너지원 - 중앙 가열 지점; 열 에너지의 소비자는 건물 자체입니다.
단열을 통한 열에너지 손실 계산의 편의를 위해 이 "방법론..."의 공급 파이프라인은 메인 파이프라인과 메인 파이프라인의 분기로 구분됩니다.
주요 파이프라인- 이는 열 에너지원에서 열 챔버까지의 공급 파이프라인의 일부이며, 여기에서 열 에너지 소비자로 연결됩니다.
메인 파이프라인에서 분기- 이는 해당 열 챔버에서 열 에너지 소비자로의 공급 파이프라인의 일부입니다.
열에너지의 실제 손실을 결정할 때 난방 네트워크의 열에너지 손실 표준에 따라 결정된 손실의 표준 값이 사용되며 단열은 설계 표준에 따라 수행되거나 표준은 다음과 같이 지정됩니다. 설계 및 준공 문서).
계산하기 전에:
난방 네트워크의 초기 데이터가 수집됩니다.
컴파일 중입니다 디자인 계획난방 네트워크의 모든 섹션에 대한 공칭 직경(공칭 직경), 길이 및 파이프라인 설치 유형을 나타내는 난방 네트워크;
모든 네트워크 소비자의 연결된 부하에 대한 데이터가 수집됩니다.
계량 장치의 유형과 시간별 및 일일 아카이브가 있는지 여부가 설정됩니다.
열에너지 측정 장치에서 중앙 집중식으로 데이터를 수집하지 않는 경우 수집에 적합한 장치(어댑터 또는 노트북 컴퓨터)가 준비됩니다. 노트북 컴퓨터에는 측정 장치와 함께 제공되는 특수 프로그램이 장착되어 있어야 합니다. 이를 통해 설치된 열 측정기에서 시간별 및 일일 아카이브를 읽을 수 있습니다.
열에너지 손실 결정의 정확성을 높이려면 사전에 열 공급 기관과 계획된 사항을 확인한 후 네트워크 물의 흐름이 최소인 비난방 기간 동안 특정 시간 간격 동안 계량 장치에서 데이터를 수집하는 것이 바람직합니다. 측정 장치에서 데이터를 수집하는 기간에서 이 시간을 제외하기 위해 소비자에게 열 공급을 차단합니다.
2. 초기 데이터 수집 및 처리
2.1. 난방 네트워크에 대한 초기 데이터 수집
난방 네트워크의 설계 및 준공 문서를 기반으로 난방 네트워크의 모든 섹션에 대한 특성 표가 작성되었습니다(표 B.1, 부록 B).
난방 네트워크 섹션은 다음 특성 중 하나가 다른 파이프라인 섹션으로 간주됩니다(부록 B의 표 B.1에 표시됨).
파이프라인의 공칭 직경(파이프라인의 공칭 직경);
설치 유형(지상, 지하 채널, 지하 비채널)
단열 구조의 주요 층 재료 (단열);
누워있는 해.
테이블에도 있습니다. 부록 B의 1항은 다음을 나타냅니다.
섹션의 시작 및 끝 노드 이름
섹션의 길이.
기상 서비스 데이터를 기반으로 다양한 파이프라인 깊이에서 지난 5년 동안 평균을 낸 외부 공기 온도(°C)와 토양(°C)의 월별 평균 온도 표가 작성되었습니다(표 D.1, 부록 D). 외부 공기의 연평균 온도 °C 및 토양 °C는 난방 네트워크의 전체 작동 기간에 대한 월 평균 값의 산술 평균으로 결정됩니다.
승인된 내용을 바탕으로 온도 차트열에너지원에서 열에너지를 방출하는 경우 공급망 내 물의 월평균 온도(°C)와 파이프라인 회수(°C)가 결정됩니다(표 D.1, 부록 D). 네트워크 물의 월평균 온도는 외기의 월평균 온도에 따라 결정됩니다. 공급관의 네트워크 물의 연간 평균 온도(°C) 및 반환(°C) 파이프라인은 네트워크 운영 기간을 월별 및 연도별로 고려하여 월간 평균 값의 산술 평균으로 결정됩니다.
열 공급 조직의 열 공급 계량 서비스 데이터를 기반으로 각 소비자에 대해 표시되는 표가 작성됩니다 (표 E.1, 부록 E).
열 에너지 소비자의 이름;
난방 시스템 유형(개방형 또는 폐쇄형);
온수 공급 시스템의 평균 부하 연결;
계량 장치의 이름(브랜드);
아카이브 깊이(일별 및 시간별)
중앙 집중식 데이터 수집의 유무.
측정 결과를 기반으로 중앙 집중식 데이터 수집이 있는 경우 열 에너지 손실이 결정되는 기간이 선택됩니다. 다음 사항을 고려해야 합니다.
열에너지 손실을 결정하는 정확도를 높이려면 다음에서 기간을 선택하는 것이 좋습니다. 최소 소비네트워크 물(보통 비난방 기간 동안);
선택한 기간 동안 난방 네트워크에서 소비자의 계획된 연결 끊김이 없어야 합니다.
측정 데이터는 최소 30일 동안 수집됩니다.
중앙 집중식 데이터 수집이 없는 경우, 데이터를 읽을 수 있는 프로그램이 설치된 어댑터나 노트북 컴퓨터를 사용하여 3~5일 이내에 열에너지 소비자와 열에너지원에서 계량 장치의 시간별 및 일일 아카이브를 수집해야 합니다. 해당 유형의 열 측정기.
열에너지 손실을 확인하려면 다음 데이터가 있어야 합니다.
열 에너지 소비자를 위한 공급 파이프라인의 네트워크 물 소비;
열 에너지 소비자를 위한 공급 파이프라인의 네트워크 물 온도;
열 에너지원의 공급 파이프라인에서 네트워크 물 소비;
열 에너지원의 공급 및 회수 파이프라인의 네트워크 물 온도;
열에너지원에서 보충수 소비.
2.2. 측정 장치의 초기 데이터 처리
계량 장치의 데이터를 처리하는 주요 작업은 열 계량기에서 직접 읽은 소스 파일을 단일 형식, 열 소비 매개변수의 측정값과 계산에 대한 후속 검증(신뢰성 검사)이 가능합니다.
을 위한 다른 유형열량계 데이터는 다양한 형식으로 판독되며 특별한 처리 절차가 필요합니다. 다양한 소비자를 위한 한 가지 유형의 열 측정기의 경우 아카이브에 저장된 매개변수는 초기 데이터를 단일 데이터로 가져오기 위해 다양한 계수를 사용해야 할 수 있습니다. 물리량. 이 계수의 차이는 유량 변환기의 직경과 컴퓨터의 펄스 입력 특성에 따라 결정됩니다. 따라서 측정 결과의 초기 처리에는 각 소스 데이터 파일에 대한 개별적인 접근 방식이 필요합니다.
냉각수 매개변수의 일일 및 시간별 값은 측정된 값을 확인하는 데 사용됩니다. 이 절차를 수행할 때 다음 사항에 주된 주의를 기울여야 합니다.
온도와 냉각수 유량은 물리적으로 정당한 한계를 초과해서는 안 됩니다.
일일 파일의 냉각수 흐름에 급격한 변화가 있어서는 안 됩니다.
소비자 공급 파이프라인의 냉각수 일일 평균 온도는 열원 공급 파이프라인의 일일 평균 온도를 초과해서는 안 됩니다.
소비자 공급 파이프라인의 냉각수 일일 평균 온도 변화는 열에너지원 공급 파이프라인의 일일 평균 온도 변화와 일치해야 합니다.
계량 장치의 초기 데이터 검증 결과를 바탕으로 계량 장치를 보유한 각 열에너지 소비자와 열에너지 원에 대해 초기 데이터의 신뢰성이 다음과 같은 기간을 표시하는 표가 작성됩니다. 의심할 여지 없이. 이 표를 기반으로 모든 소비자와 열원에서 신뢰할 수 있는 측정 결과를 사용할 수 있는 일반적인 기간(데이터 가용성 기간)이 선택됩니다.
열에너지원에서 얻은 시간별 데이터 파일을 이용하여 측정 기간의 시간을 결정합니다. N그리고 후속 처리에 사용될 데이터입니다.
측정 기간을 결정하기 전에 모든 공급 파이프라인에 냉각수 t p, s를 채우는 시간은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
어디 다섯
전체 측정 기간 동안 열 에너지원의 공급 파이프라인을 통과하는 평균 냉각수 유량(kg/s)입니다.
측정 기간은 다음을 충족해야 합니다. 다음 조건: 측정기간 시작 전 시간 t p 동안 열에너지원 공급관로의 네트워크 물 평균온도, 측정기간 종료 시점 t p 동안 열에너지원 공급관로 내 네트워크 물의 평균온도 측정 기간은 5 ° 이하로 다릅니다. 와;
측정 기간은 데이터 가용성 기간에 완전히 포함됩니다.
측정 기간은 연속적이어야 하며 최소 240시간 이상이어야 합니다.
한 명 이상의 소비자의 데이터가 부족하여 해당 기간을 선택할 수 없는 경우 해당 소비자의 계량 장치에서 나온 데이터는 추가 계산에 사용되지 않습니다.
계량기 데이터를 보유한 나머지 소비자 수는 최소 20% 이상이어야 합니다. 총 수이 난방 네트워크의 소비자.
계량기를 보유한 소비자의 수가 20% 미만이 된 경우, 다른 데이터 수집 기간을 선택하고 검증 절차를 반복해야 합니다.
열에너지원에서 얻은 데이터에 대해 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 네트워크 물의 평균 온도 °C와 측정 기간 동안 반환 파이프라인의 네트워크 물의 평균 온도 °C가 결정됩니다. :
어디
N- 측정 기간의 시간.
측정 기간 동안 파이프라인 축의 평균 깊이의 평균 토양 온도 °C와 평균 외부 공기 온도 °C가 결정됩니다.
3. 표준 열에너지 손실의 결정
3.1. 평균 연간 표준 손실의 결정
열에너지
난방 네트워크의 각 섹션에 대해 열 에너지 손실의 평균 연간 표준 특정(파이프라인 길이 1미터당) 값은 설계 표준에 따라 결정되거나 이에 따라 난방 네트워크 파이프라인의 단열이 수행됩니다.
연평균 특정 손실열에너지는 공급 및 회수 파이프라인의 네트워크 물의 연평균 온도와 외부 공기 또는 토양의 연평균 온도에 따라 결정됩니다.
네트워크 물의 연평균 온도와 온도의 차이에 따른 연평균 비열 에너지 손실 값 환경, 표준에 주어진 값과 다른 것은 선형 보간 또는 외삽에 의해 결정됩니다.
난방 네트워크 섹션의 경우 지하 부설 (부록 E의 표 E.1)에 따라 단열재를 만든 경우 열에너지의 표준 특정 손실은 공급 및 회수 파이프라인에 대해 전체적으로 결정됩니다. 큐 n, W/m, 공식에 따르면:
(3.1)
주어진 네트워크보다 낮은 네트워크 물과 토양의 연간 평균 온도 차이(W/m)의 표 값을 사용하여 공급 및 반환 파이프라인을 따른 총 열에너지의 특정 손실은 어디에 있습니까?
네트워크 물과 토양의 연평균 온도 차이(°C)에 대한 표 값은 지정된 네트워크보다 큽니다.
네트워크 물과 토양의 연평균 기온 차이는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(3.2)
여기서 는 각각 공급 및 회수 파이프라인의 네트워크 물의 연평균 온도(°C)입니다.
파이프라인 축의 평균 깊이에서 연평균 토양 온도, °C.
공급 파이프라인과 반환 파이프라인 사이의 지하 설치 구역에서 열에너지의 특정 손실을 분배하기 위해 반환 파이프라인의 열에너지의 평균 연간 표준 특정 손실이 결정됩니다. 큐그러나 W/m은 표에 주어진 반환 파이프라인의 표준 특정 손실 값과 동일한 것으로 간주됩니다. 부록 E의 E.1.
큐
큐 NP = 큐 N - 큐하지만. (3.3)
(부록 I의 표 I.1, 부록 K의 표 K.1, 부록 H의 표 N.1)에 따라 만들어진 단열재가 있는 지하 난방 네트워크 섹션의 경우 열 에너지의 표준 특정 손실을 결정하기 전에 표에 주어진 공급 및 회수 파이프라인과 토양의 네트워크 물의 연평균 온도 값의 각 쌍에 대해 연평균 온도의 차이(°C)를 추가로 결정하는 것이 필요합니다. 부록 I의 I.1, 표. K.1 부록 K 및 표. 부록 N의 N.1:
(3.4)
여기서 , - 각각 공급(65, 90, 110°C) 및 반환(50°C) 파이프라인의 네트워크 물의 연평균 온도를 표로 나타낸 값, °C;
연평균 토양온도의 표준값, °C(5°C로 가정).
공급 및 회수 파이프라인에 있는 네트워크 물의 연평균 온도 쌍에 대해 총 표준 비열 에너지 손실(W/m)이 결정됩니다.
여기서 는 각각 표에 주어진 공급 및 회수 파이프라인의 지하 설치에 대한 표준 비열 에너지 손실 값입니다. 부록 I의 I.1, 표. K.1 부록 K 및 표. 부록 N의 N.1.
네트워크 수질의 연간 평균 온도와 환경의 차이가 식 3.4에 의해 결정된 값과 다를 때 고려중인 난방 네트워크의 연간 평균 비열 에너지 손실 값은 선형 보간 또는 외삽에 의해 결정됩니다. .
총 비열에너지 손실 값 큐 n, W/m은 공식 3.1과 3.2에 의해 결정됩니다.
공급 파이프라인의 평균 연간 표준 비열 에너지 손실 큐 np, W/m은 다음 공식으로 결정됩니다.
(3.6)
여기서, - 주어진 네트워크보다 각각 작고 큰 두 개의 인접한 공급 파이프라인을 통한 열 에너지의 특정 손실, 네트워크 물과 토양의 연평균 온도 차이의 표로 작성된 값, W/m;
주어진 네트워크보다 각각 더 작고 더 큰 인접한 값은 공급 파이프라인과 토양의 네트워크 물의 연평균 온도 차이(°C)를 표로 표시합니다.
네트워크 물과 공급 파이프 라인의 토양 사이의 온도차의 연간 평균 값은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
여기서 는 파이프라인 축의 평균 깊이에서의 연평균 토양 온도(°C)입니다.
공급 파이프 라인의 네트워크 물과 토양의 연간 평균 온도 차이에 대한 표 값은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
환수 파이프라인의 평균 연간 표준 비열 에너지 손실 큐그러나 W/m은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
큐하지만 = 큐 N - 큐 np. (3.9)
난방 네트워크의 모든 섹션에 대해 머리 위 누워 (부록 G의 표 G.1, 부록 L의 표 L.1, 부록 P의 표 P.1)에 따라 단열재를 만든 경우 표준 비열 에너지 손실은 각각 공급 및 회수 파이프라인에 대해 별도로 결정됩니다. , 큐 np와 큐그러나 W/m는 다음 공식에 따릅니다.
(3.10)
(3.11)
여기서, - 주어진 네트워크보다 각각 작거나 큰 두 개의 인접한 공급 파이프라인을 통한 열 에너지의 특정 손실, 네트워크 물과 외부 공기의 평균 연간 온도 차이의 표로 작성된 값, W/m ;
특정 난방 네트워크의 공급 및 회수 파이프라인에 대한 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이(°C)
주어진 네트워크에 대한 것보다 각각 작거나 큰 인접한 값은 반환 파이프라인에 있는 네트워크 물의 연평균 온도와 외부 공기 사이의 차이 값(°C)을 표로 표시합니다.
공급 및 반환 파이프 라인의 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이 값은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
연평균 실외 온도 °C는 어디에 있습니까?
관통 및 반관통 채널, 터널, 지하실 매립용섹션의 비열 에너지 손실은 연평균 주변 온도인 터널 및 통로 채널 - +40 °C에서 구내 설치 관련 표준(부록 M의 표 M.1, 부록 P의 표 P.1)에 따라 결정됩니다. 지하실의 경우 - + 20 °C.
난방 네트워크의 각 섹션에 대해 열에너지 손실의 표준 평균 연간 값은 공급 및 반환 파이프라인에 대해 별도로 결정됩니다.
공급 파이프라인을 통한 평균 연간 표준 열 손실 W는 어디에 있습니까?
엘
b - 계수 지역적 손실피팅, 보상기 및 지지대에 의한 열 에너지 손실을 고려한 열 에너지는 최대 150mm 파이프라인의 공칭 직경에 대한 지하 채널 및 지상 설치의 경우 1.2, 공칭 직경 150mm의 경우 1.15에 따라 취합니다. 그리고 더 많은 것뿐만 아니라 다음의 모든 조건부 구절에도 적용됩니다. 채널리스 설치.
3.2. 표준 열에너지 손실의 결정
측정 기간 중
가열 네트워크의 각 섹션에 대해 측정 기간 동안 공급 파이프라인 W 및 리턴 파이프라인의 열에너지 표준 평균 손실이 결정됩니다.
지하 난방 네트워크 구간용
지상 위 난방 네트워크 섹션의 경우측정 기간 동안의 표준 평균 열에너지 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(3.18)
(3.19)
여기서 는 열 에너지원의 공급 및 회수 파이프라인에서 측정 기간 동안 네트워크 물의 평균 온도, °C입니다.
공급 및 회수 파이프라인의 네트워크 물의 연간 평균 온도(°C)
측정 기간 동안의 평균 토양 및 실외 공기 온도는 각각 °C입니다.
토양과 외부 공기의 연평균 기온은 각각 °C입니다.
관통 및 반관통 채널, 터널, 지하실에 설치된 섹션용측정 기간 동안의 표준 평균 열에너지 손실은 연 평균과 동일한 평균 외기 온도에서 공식 (3.18) 및 (3.19)에 의해 결정됩니다. 터널 및 통로 채널의 경우 - +40 °C, 지하실의 경우 - +20 °C .
전체 네트워크에 대해 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 표준 평균 열 에너지 손실이 결정됩니다. W:
공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지하 설치의 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.21)
반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지하 설치의 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.22)
공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지상 설치의 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.23)
반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지상 설치의 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.24)
공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 관통 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대해 결정됩니다.
(3.25)
반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 관통 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대해 결정됩니다.
(3.26)
공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지하실에 위치한 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.27)
반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균은 지하실에 위치한 모든 섹션 W에 대해 결정됩니다.
(3.28)
4. 실제 열에너지 손실의 결정
4.1. 실제 열에너지 손실의 결정
측정 기간 중
열 에너지 원 및 계량 장치를 사용하는 모든 열 에너지 소비자 ( 나-열 에너지 소비자), 전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량이 결정됩니다.
열 에너지원에서 공급 파이프라인을 통한 전체 측정 기간 동안의 평균 냉각수 유량(kg/s)은 어디에 있습니까?
시간별 파일 t/h에서 가져온 측정 기간 동안 열 에너지원의 냉각수 유량 측정 값입니다.
나- 열 에너지의 소비자, kg/s;
측정 기간 동안 측정된 냉각수 유량 값 나시간별 파일(t/h)에서 가져온 열 에너지의 번째 소비자입니다.
폐쇄형 난방 시스템의 경우전체 측정 기간 동안 열 에너지원에서 보충수의 평균 유속이 결정됩니다.
(4.3)
전체 측정 기간 동안 열 에너지원에서 보충수의 평균 유속(kg/s)은 어디에 있습니까?
시간별 파일 t/h에서 가져온 측정 기간 동안 측정된 열 에너지원의 보충용 냉각수 유량 값입니다.
계량 장치가 없는 모든 열 에너지 소비자에 대해 전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량(kg/s) j-열 에너지의 소비자), 폐쇄 시스템열 공급은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
개방형 난방 시스템용 24시간 냉각수 소비자가 없는 경우 야간 열에너지원의 보충수의 평균 소비량은 전체 측정 기간에 걸쳐 결정됩니다.
이를 위해 측정기간 중 매일 야간(1시부터 3시까지) 열에너지원의 시간당 평균 재충전 소비량을 선택한다. 얻은 데이터에 대해 유속의 산술 평균값이 결정됩니다. 이는 밤에 난방 네트워크의 평균 시간당 재충전인 t/h입니다. 값(kg/s)을 결정하려면 다음 공식을 사용합니다.
(4.5)
24시간 내내 냉각수를 소비하고 계량 장치를 갖춘 산업 소비자가 있는 개방형 열 공급 시스템의 경우 밤의 평균 시간당 냉각수 소비가 결정됩니다. 이를 위해 측정 기간 중 매일 각 소비자에 대한 야간(1:00~3:00) 평균 시간당 냉각수 유량이 선택됩니다. 얻은 데이터에 대해 유량의 산술 평균값 t/h가 결정됩니다. 값(kg/s)을 결정하려면 다음 공식을 사용합니다.
(4.6)
전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량 j번째 소비자는 공식 4.4에 의해 결정됩니다.
전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량 j번째 소비자, kg/s, 분포에 따라 결정됨 총 흐름소비자용 냉각수는 시간당 평균 연결 부하에 비례합니다.
(4.7)
측정 기간 동안 평균 시간당 연결 부하량은 어디입니까? j-번째 소비자, GJ/h;
j- 측정 기간 동안 계량 장치가 없는 소비자(GJ/h).
모두를 위한 나두 번째 소비자의 경우, 공급 파이프라인의 단열을 통한 측정 기간 동안의 평균 열 에너지 손실이 결정됩니다. W:
(4.8)
어디 p와 함께 - 비열물, p와 함께= 4.187×103J/(kg×K);
시간별 파일 °C에서 가져온 열에너지원 공급 파이프라인의 네트워크 수온 측정값입니다.
나시간별 파일 °C에서 가져온 번째 소비자입니다.
측정 기간 동안 공급 파이프라인의 열 에너지의 평균 총 손실은 모든 항목에 대해 결정됩니다. 나계량 장치를 사용하는 소비자 W:
(4.9)
측정 기간 동안의 평균 열에너지 손실 W는 공급 파이프라인의 단열을 통해 다음과 관련됩니다. 나- 주 파이프라인에서 지점의 열 에너지 손실을 뺀 소비자:
(4.10)
첫 번째 근사치로, 주 파이프라인 분기의 열 에너지 손실은 측정 기간 동안의 표준 평균 열 에너지 손실과 동일한 것으로 가정됩니다.
(4.11)
주 공급 파이프라인에서 다음 지점까지의 분기에서 측정 기간 동안 열 에너지의 표준 평균 손실은 어디에 있습니까? 나두 번째 소비자 W.
모든 주요 공급 파이프라인에서 열에너지의 총 손실 W 나- 계량 장치를 사용하는 소비자:
네트워크 열에너지 손실 계수 아르 자형주요 공급 파이프라인의 손실 p, J/(kg×m)은 계량 장치를 사용하는 소비자의 측정 데이터를 기반으로 결정됩니다.
(4.13)
어디 내가- 열 에너지 원에서 계량 장치를 사용하여 주 파이프 라인에서 소비자까지의 분기까지의 최단 거리, m.
측정 기간 동안의 평균 열에너지 손실을 결정할 때 W, y j- 계량 장치가 없는 소비자는 다음 비율을 사용합니다.
어디 난 j j- 계량 장치가 없는 소비자, m.
공급 파이프라인에서 열에너지의 평균 총 손실 W j- 계량 장치가 없는 소비자:
(4.15)
모든 공급 파이프라인에서 측정 기간의 총 열에너지 손실 W에 대한 실제 평균:
모든 소비자에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실을 결정한 후 공급 파이프라인의 열에너지 표준 손실에 대한 이러한 열에너지 손실의 비율이 결정됩니다.
공식 4.10부터 시작하여 전체 계산이 다시 수행되고(두 번째 근사치), 주 파이프라인의 분기 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(4.18)
두 번째 근사치에서 모든 소비자에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실 값을 결정한 후 해당 값을 첫 번째 근사치에서 얻은 모든 소비자의 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실 값과 비교합니다. , 상대적인 차이가 결정됩니다.
(4.19)
값이 0.05보다 크면 값을 결정하기 위해 또 다른 근사가 수행됩니다. 공식 4.10부터 시작하여 전체 계산이 반복됩니다.
일반적으로 만족스러운 결과를 얻으려면 두세 가지 근사치로 충분합니다. 마지막 근사치의 공식 4.16에서 얻은 열 손실 값은 추가 계산에 사용됩니다.
가지의 영향을 고려하는 또 다른 방법이 가능합니다. 공식 4.1 - 4.9를 사용하여 계산을 수행하면 열에너지 소스에서 각 소비자까지 냉각수 t, s가 이동하는 시간이 결정됩니다.
(4.21)
여기서 tk는 가열 네트워크의 균질한 부분에서 냉각수가 이동하는 시간, s입니다.
난 k
주
r은 데이터 가용성 기간의 첫 번째 날 동안 열 에너지원의 공급 파이프라인에 있는 네트워크 물의 평균 온도에서 물의 밀도(kg/m 3 )입니다.
F케이- 균일한 면적의 파이프라인 단면적, m2;
Gk- 균일한 영역의 냉각수 흐름(kg/s)
가열 네트워크의 균질 섹션은 냉각수 유량과 파이프라인의 공칭 직경이 변하지 않는 섹션입니다. 일정한 냉각수 속도가 보장됩니다.
공급 파이프라인에서 냉각수의 이동 시간에 따라 결정되는 열에너지 손실 계수, J/(kg×s):
(4.22)
어디서? 나 나- 계량 장치를 갖춘 소비자, p.
공급 파이프라인의 단열을 통한 측정 기간 동안의 평균 열 에너지 손실 W는 다음과 같습니다. j- 계량 장치가 없는 소비자:
(4.23)
어디서? j j- 계량 장치가 없는 소비자, p.
공식 4.15를 사용하여 결정한 후 공식 4.16을 사용하여 계산합니다. 공식 4.16에서 얻은 열에너지 손실 값은 추가 계산에 사용됩니다.
측정 기간 동안 지하 시설의 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 평균 실제 열에너지 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
(4.24)
측정 기간 동안 머리 위 설치의 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 평균 실제 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
(4.25)
관통 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인의 평균 실제 열에너지 손실은 측정 기간 동안 결정됩니다.
(4.26)
측정 기간 동안 지하실에 위치한 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인의 평균 실제 열에너지 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
(4.27)
지하 시설의 모든 구역에 대한 환수 파이프라인의 평균 실제 열에너지 손실 W는 측정 기간 동안 결정됩니다.
(4.28)
측정 기간 동안 머리 위 설치의 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 평균 실제 열 에너지 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
(4.29)
관통 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 평균 실제 열 에너지 손실은 측정 기간 동안 결정됩니다.
(4.30)
측정 기간 동안 지하실에 위치한 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 평균 실제 열에너지 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
(4.31)
측정 기간 동안 평균을 낸 회수 파이프라인의 실제 총 열에너지 손실이 결정됩니다.
측정 기간 동안 평균을 낸 네트워크 내 열 에너지의 실제 총 손실 W는 다음과 같이 결정됩니다.
4.2. 해당 연도의 실제 열에너지 손실 결정
해당 연도의 실제 열에너지 손실은 난방 네트워크 작동 월별 실제 열에너지 손실의 합으로 결정됩니다.
월간 열에너지의 실제 손실은 난방 네트워크의 월간 평균 작동 조건에 따라 결정됩니다.
모든 지하 설치 현장용열에너지의 실제 평균 월간 손실은 다음 공식에 따라 공급 및 회수 파이프라인 W를 따라 총계로 결정됩니다.
모든 머리 위 설치 영역용열 에너지의 실제 평균 월별 손실은 다음 공식을 사용하여 공급 W 및 회수 W 파이프라인에 대해 별도로 결정됩니다.
(4.35)
(4.36)
관통 및 반관통 수로 및 터널에 위치한 모든 지역용
(4.37)
(4.38)
지하에 위치한 모든 지역에 대해, 열 에너지의 실제 평균 월별 손실은 다음 공식을 사용하여 공급 W 및 반환 W 파이프라인에 대해 별도로 결정됩니다.
(4.39)
(4.40)
월간 전체 네트워크의 실제 열에너지 손실 GJ는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
어디 N개월 - 고려중인 달의 난방 네트워크 작동 기간, 시간.
연간 전체 네트워크의 실제 열에너지 손실 GJ는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(4.42)
부록 A
용어 및 정의
물 가열 시스템- 냉각수가 물인 열 공급 시스템.
닫은 물 시스템열 공급- 소비자가 난방 네트워크에서 네트워크 물을 가져와 네트워크 물 사용을 제공하지 않는 물 열 공급 시스템.
개별가열점- 한 건물 또는 건물 일부의 열 소비 시스템을 연결하도록 설계된 가열 지점입니다.
준공 문서 - 설계 조직이 개발한 작업 도면 세트. 이 도면과 현물로 수행된 작업의 준수 여부 또는 작업 담당자가 변경한 사항에 대한 설명이 포함되어 있습니다.
열에너지원(열)- 연소된 연료의 열을 전달하거나 전기 가열 또는 기타 비전통적인 방법을 포함하여 소비자에게 열 공급에 참여하여 냉각수를 가열하는 열 발생 발전소 또는 이들의 조합.
열 에너지의 상업용 계량(계량)- 에너지 공급 기관과 소비자 간의 상업적 결제를 수행할 목적으로 화력, 열 에너지 및 냉각수의 양을 측정 및 기타 규제 절차를 기반으로 결정합니다.
보일러실- 고립된 곳에 위치한 기술적으로 연결된 화력 발전소의 복합체 산업용 건물, 보일러, 온수기가 있는 내장형, 부착형 또는 상부 구조의 건물(설비 포함) 색다른 방식열에너지 획득) 및 열을 발생하도록 설계된 보일러 및 보조 장비.
열에너지 손실률(단열된 표면을 통한 열유속 밀도 비율)- 계산된 냉각수 및 환경의 연간 평균 온도에서 단열 구조를 통한 가열 네트워크의 파이프라인에 의한 열에너지의 특정 손실 값.
개방형 온수 시스템- 온수에 대한 소비자의 요구를 충족시키기 위해 네트워크 물의 전부 또는 일부를 난방 네트워크에서 가져와 사용하는 온수 시스템.
난방 시즌- 난방을 위해 열에너지가 공급되는 연간 시간 또는 일수.
화장수- 냉각수(네트워크 물)의 손실을 보충하고 물 공급을 보충하기 위해 특별히 준비된 물을 난방 네트워크에 공급합니다. 열 소비.
열에너지 손실- 파이프라인의 단열을 통해 냉각수에 의해 손실되는 열에너지뿐만 아니라 누수, 사고, 배수 및 무단 물 취수 중에 냉각수와 함께 손실되는 열에너지입니다.
열에너지 소비자- 법적 또는 개인, 열에너지(전력)와 냉각수를 사용합니다.
- 전체 디자인 최대치 열부하각 부하 유형에 대해 계산된 외부 공기 온도에서 모든 열 소비 시스템의 (전력) 또는 열 공급 조직의 난방 네트워크(열 에너지원)에 연결된 모든 열 소비 시스템에 대한 총 설계 시간당 최대 냉각수 유량입니다.네트워크 물- 온수 시스템에서 냉각수로 사용되는 특별히 준비된 물.
열 소비 시스템-화력 발전소의 복합 단지 파이프라인 연결및(또는) 하나 이상의 열 부하 유형을 충족하도록 설계된 난방 네트워크.
난방 시스템- 상호 연결된 열원, 열 네트워크 및 열 소비 시스템 세트.
지역난방 시스템-공통으로 통일 기술적 과정열 에너지 원, 난방 네트워크 및 열 에너지 소비자.
난방 시스템의 열부하(열부하)- 열 에너지 원으로부터받은 열 에너지의 총량은 열 에너지 수신기의 열 소비량과 단위 시간당 가열 네트워크의 손실의 합과 같습니다.
열 네트워크- 냉각수 및 열 에너지의 전달 및 분배를 위해 설계된 장치 세트.
가열점- 별도의 공간에 위치한 장치 세트로, 이러한 플랜트를 난방 네트워크에 연결하고 작동성, 열 소비 모드 제어, 변환, 냉각수 매개변수 조절을 보장하는 화력 발전소 요소로 구성됩니다.
화력발전소 냉각수, 냉각수- 화력 발전소에서 더 가열된 몸체에서 덜 가열된 몸체로 열 에너지를 전달하는 데 사용되는 이동 매체.
열 소모 설치- 난방, 환기, 냉방, 온수 공급 및 기술적 요구를 위해 열과 냉각수를 사용하도록 설계된 화력 발전소 또는 장치 세트.
열공급- 소비자에게 열에너지(열)를 제공합니다.
열병합발전소(CHP)- 전기 및 열 에너지를 생산하도록 설계된 증기 터빈 발전소.
열에너지 및/또는 냉각수의 상업적 계량을 위한 장치- 열 에너지 및/또는 냉각제의 양을 상업적으로 계산하고 열 에너지 및 열 소비 모드의 품질 관리를 보장하기 위해 정식으로 인증된 측정 장비 및 시스템 및 기타 장치 세트입니다.
지역 난방- 공통 난방 네트워크를 통해 열에너지원으로부터 소비자에게 열을 공급합니다.
중앙 가열점(CHS)- 두 개 이상의 건물을 연결하도록 설계된 가열 지점.
운영 문서- 작동 중 작동, 유지 관리 및 수리 중에 사용하기 위한 문서입니다.
에너지공급(열공급) 조직- 기업이나 조직 법인소유권을 갖거나 완전한 경제 관리전기를 생산하는 시설 및(또는) 열 에너지, 전기 및/또는 열 네트워크 및 계약에 따라 전기 및/또는 열 에너지를 소비자에게 전달하는 것을 보장합니다.
부록 B
수량의 기호
연간 전체 네트워크의 실제 열에너지 손실, GJ
월간 전체 네트워크의 실제 열에너지 손실, GJ
지하 시설의 모든 구역에 대한 공급 및 회수 파이프라인을 통한 총 열에너지의 월별 실제 평균 손실, W;
지상 설치의 모든 구역에 대한 공급 파이프라인을 통한 별도의 열 에너지의 실제 평균 월별 손실, W;
지상 설치의 모든 구간에 대한 회수 파이프라인을 통한 개별 열에너지의 실제 평균 월별 손실, W;
통과 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인을 통한 별도의 열 에너지의 실제 평균 월별 손실;
통과 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인을 통해 개별적으로 열 에너지의 실제 평균 월별 손실;
지하실에 위치한 모든 구역에 대한 공급 파이프라인을 통한 별도의 열 에너지의 실제 평균 월별 손실, W;
지하실에 위치한 모든 구역에 대한 환수 파이프라인을 통한 별도의 열에너지의 실제 평균 월별 손실, W;
네트워크의 실제 총 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
지하 시설의 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
지상 설치의 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
관통 및 반관통 채널, 터널에 위치한 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실, 측정 기간 동안의 평균, W;
지하실에 위치한 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
지하 시설의 모든 구역에 대한 환수 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
지상 설치의 모든 구역에 대한 복귀 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
통과 및 반관통 채널, 터널에 위치한 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 동안의 평균 W입니다.
지하실에 위치한 모든 구간에 대한 환수 파이프라인의 실제 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
모든 공급 파이프라인의 실제 총 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
모든 환수 파이프라인의 실제 총 열에너지 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
공급 파이프라인의 총 열에너지 손실 j측정 장치가 없는 소비자의 측정 기간 동안의 평균 W;
열에너지 손실 j계량 장치가 없는 소비자의 측정 기간 동안의 평균 W;
모든 공급 파이프라인의 열에너지 총 손실 나계량 장치를 갖고 있는 소비자, 측정 기간 동안의 평균, W;
각 공급 파이프라인의 단열을 통한 열에너지 손실 나- 측정 기간 동안 평균 측정 장치를 사용하는 소비자 W;
측정기간 동안 평균 시간당 접속부하 j-번째 소비자, GJ/h;
전체 시간당 평균 연결 부하 j측정 기간 동안 계량 장치가 없는 소비자, GJ/h;
공급 파이프라인의 단열을 통한 측정 기간 동안의 평균 열에너지 손실은 다음과 같습니다. 나- 주 파이프라인의 분기에서 열에너지 손실을 뺀 두 번째 소비자 W;
주 파이프라인으로부터의 분기에서의 열에너지 손실, W;
주 공급 파이프라인에서 분기점까지의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균 나-번째 소비자, W;
모든 주요 공급 파이프라인의 총 열에너지 손실 나계량 장치를 사용하는 소비자 W;
공급 파이프라인의 열에너지 표준 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
반환 파이프라인의 열에너지 표준 손실은 측정 기간 W의 평균입니다.
전체 네트워크에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균 W;
지하 시설의 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균, W;
지하 시설의 모든 구역에 대한 회수 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균, W;
지상 설치의 모든 구간에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균 W;
측정 기간 동안 지상 설치의 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 표준 평균 열에너지 손실 W;
관통 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균.
통과 및 반관통 채널, 터널, W에 위치한 모든 섹션에 대한 반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균.
지하실에 위치한 모든 구역에 대한 공급 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균, W;
지하실에 위치한 모든 구간에 대한 반환 파이프라인의 열에너지 손실 측정 기간에 대한 표준 평균, W;
공급 파이프라인을 통한 열에너지의 연간 평균 표준 손실, W;
회수 파이프라인을 통한 열에너지의 연간 평균 표준 손실, W;
두 번째 근사치에서 모든 소비자에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실 값을 첫 번째 근사치에서 얻은 모든 소비자에 대한 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실 값과 비교한 상대적 차이입니다.
큐 n - 지하 난방 네트워크 섹션의 공급 및 회수 파이프라인을 따른 총 열에너지의 표준 특정 손실, W/m;
공급 및 회수 파이프라인을 따른 총 열에너지의 특정 손실은 네트워크 물과 토양의 연간 평균 온도 차이(W/m)의 표 값으로 주어진 네트워크보다 낮습니다.
주어진 네트워크보다 더 큰 네트워크 물과 토양의 연평균 온도 차이에 대한 표 값(W/m)을 사용하여 공급 및 회수 파이프라인을 따른 총 열에너지의 특정 손실;
큐- 환수 파이프라인의 평균 연간 표준 비열 손실, W/m;
큐 np - 공급 파이프라인의 열 에너지의 평균 연간 표준 특정 손실, W/m;
지하 설치에 대한 총 표준 비열 에너지 손실, W/m;
따라서 공급 및 회수 파이프라인의 지하 설치에 대한 표준 비열 에너지 손실의 표로 작성된 값, W/m;
주어진 네트워크보다 각각 더 작고 더 큰 두 개의 인접 공급 파이프라인을 통한 공급 파이프라인을 통한 열 에너지의 특정 손실, 네트워크 물과 토양의 평균 연간 온도 차이(W/m)를 표로 나타낸 값입니다.
주어진 네트워크보다 각각 작고 큰 두 개의 인접 공급 파이프라인을 통한 비열 에너지 손실, 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이(W/m)를 표로 나타낸 값입니다.
주어진 네트워크보다 각각 작고 큰 두 개의 인접 파이프라인을 통한 반환 파이프라인을 통한 열에너지의 특정 손실, 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이(W/m)를 표로 나타낸 값입니다.
전체 측정 기간 동안 열 에너지원의 공급 파이프라인을 통과하는 평균 냉각수 유량(kg/s)
시간별 파일에서 가져온 열 에너지원의 냉각수 유량 측정값(t/h)
전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인을 통과하는 평균 냉각수 유량은 다음과 같습니다. 나- 계량 장치를 사용한 열 에너지 소비량(kg/s)
냉각수 유량 측정값 나- 시간별 파일에서 가져온 열 에너지의 번째 소비자(t/h)
전체 측정 기간 동안 열 에너지원에서 보충수의 평균 소비량(kg/s)
시간별 파일 t/h에서 가져온 열에너지원 보충을 위한 냉각수 유량 측정값
계량 장치가 없는 모든 열 에너지 소비자에 대한 전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량(kg/s)
밤에 난방 네트워크의 평균 시간당 재충전, t/h;
각별 시간당 평균 절삭유 소비량 나- 측정 기간(t/h)의 매일 밤에 측정 장치를 가지고 있는 소비자;
전체 측정 기간 동안 공급 파이프라인의 평균 냉각수 유량 j- 계량 장치가 없는 소비자(kg/s)
Gk- 균일한 영역의 냉각수 흐름(kg/s)
월평균 실외 온도, °C;
파이프라인 축의 평균 깊이에서 월 평균 토양 온도, °C
연평균 실외 온도, °C;
파이프라인 축의 평균 깊이에서의 연평균 토양 온도, °C
공급 파이프라인의 네트워크 물의 월간 평균 온도, °C
반환 파이프라인의 네트워크 물의 월간 평균 온도, °C
공급 파이프라인의 네트워크 물의 연간 평균 온도, °C
반환 파이프라인의 네트워크 물의 연간 평균 온도, °C
측정 기간 동안 열원 공급 파이프라인의 네트워크 물 평균 온도, °C
열 에너지원에서 반환 파이프라인의 측정 기간 동안 네트워크 물의 평균 온도, °C
시간별 파일 °C에서 가져온 열에너지원 공급 파이프라인의 네트워크 수온 측정값입니다.
시간별 파일 °C에서 가져온 열 에너지원의 반환 파이프라인의 네트워크 수온 측정 값입니다.
측정 기간 동안 파이프라인 축의 평균 깊이에서의 평균 토양 온도, °C;
측정 기간 동안의 평균 외기 온도, °C
따라서 공급(65, 90, 110°C) 및 반환(50°C) 파이프라인의 네트워크 물의 연간 평균 온도(°C)를 표로 나타낸 값입니다.
연평균 토양 온도의 표준 값, °C;
공급 파이프라인의 네트워크 물 온도 측정값 나- 시간별 파일에서 가져온 번째 소비자(°C)
특정 난방 네트워크에 대한 네트워크 물과 토양의 연평균 온도 차이(°C)
네트워크 물과 토양의 연간 평균 온도 차이(°C)에 대한 표 값은 이 네트워크보다 낮습니다.
네트워크 물과 토양의 연간 평균 온도 차이(°C)에 대한 표 값은 주어진 네트워크보다 큽니다.
공급 및 회수 파이프라인과 토양의 연평균 기온 값의 각 쌍에 대한 연평균 기온의 차이, °C
고려 중인 난방 네트워크의 공급 파이프라인에 대한 네트워크 물과 토양의 연평균 온도 차이, °C
주어진 네트워크보다 각각 작거나 큰 인접한 공급 파이프라인과 토양의 네트워크 물의 연평균 온도 차이 값(°C)을 표로 표시합니다.
특정 난방 네트워크의 공급 및 회수 파이프라인에 대한 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이(°C)
주어진 네트워크에 대해 인접한 것보다 각각 더 작거나 더 큰, 공급 파이프라인에 있는 네트워크 물의 연평균 온도와 외부 공기 사이의 차이 값(°C)을 표로 표시합니다.
주어진 네트워크에 대한 것보다 각각 더 작거나 큰 인접 파이프라인에 있는 네트워크 물의 연평균 온도와 외부 공기 사이의 차이 값(°C)을 표로 표시합니다.
다섯 n은 가열 네트워크의 모든 공급 파이프라인의 총 부피, m 3 입니다.
엘- 가열 네트워크 섹션의 길이, m;
내가- 열 에너지 원에서 주 파이프 라인에서 분기까지의 최단 거리 나- 계량 장치를 갖춘 소비자, m;
난 j- 열 에너지 원에서 가지까지의 최단 거리 j- 계량 장치가 없는 번째 소비자, m (페이지 18);
난 k- 균일한 단면의 길이, m;
r은 데이터 가용성 기간의 첫 번째 날 동안 열 에너지원의 공급 파이프라인에 있는 네트워크 물의 평균 온도에서 물의 밀도(kg/m 3 )입니다.
c p- 물의 비열 용량, J/(kg×K);
주- 균일한 영역의 냉각수 속도, m/s;
F케이- 균일한 면적의 파이프라인 통과 면적, m2;
b - 부속품, 보상기 및 지지대에 의한 열에너지 손실을 고려한 국부적 열에너지 손실 계수;
아르 자형손실 n - 주 공급 파이프라인의 네트워크 열에너지 손실 계수, J/(kg × m);
공급 파이프라인에서 냉각수의 이동 시간에 따라 결정되는 열에너지 손실 계수, J/(kg × s)
N- 측정 기간의 시간
N개월 - 고려 중인 달의 난방 네트워크 작동 기간, 시간
t p - 모든 공급 파이프라인에 냉각수를 채우는 시간, s;
t는 열 에너지 원에서 각 소비자에게 냉각수가 이동하는 시간입니다.
tk는 가열 네트워크의 균질한 부분에서 냉각수가 이동하는 시간입니다.
티 나- 열 에너지 원에서 공급 파이프 라인을 통해 냉각수가 이동하는 시간 나- 계량 장치를 갖춘 소비자;
티 j- 열 에너지 원에서 최단 거리를 따라 냉각수가 이동하는 시간 j- 계량 장치가 없는 소비자;
케이- 공급 파이프라인의 표준 열에너지 손실에 대한 모든 소비자의 공급 파이프라인의 실제 열에너지 손실 비율.
부록 B
난방 네트워크 섹션의 특성
표 B.1
부록 D
평균 월간 및 평균 연간 주변 및 네트워크 수온
표 D.1
| 개월 | 5년 평균 기온, °C | 네트워크 수온, °C | ||
| 토양 | 외부 공기 | 공급 라인에서 | 반환 파이프라인에서 | |
| 1월 | ||||
| 2월 | ||||
| 3월 | ||||
| 4월 | ||||
| 5월 | ||||
| 6월 | ||||
| 칠월 | ||||
| 팔월 | ||||
| 구월 | ||||
| 십월 | ||||
| 십일월 | ||||
| 12월 | ||||
| 연평균 기온, °C | ||||
부록 E
열에너지 소비자 및 계량 장치의 특성
표 E.1
| 소비자 이름 | 난방 시스템 유형(개방형, 폐쇄형) | 미터 브랜드 | 아카이브 깊이 | 중앙 집중식 데이터 수집 가용성(예, 아니요) | |||||
| 난방 | 통풍 | DHW | 총 | 일일 | 매시간 | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
부록 E
단열 수열 파이프라인에 의한 열에너지 손실 규범 지나갈 수 없는 채널채널 없는 설치(히트 파이프라인 깊이의 설계 토양 온도 +5 °C)의 경우 다음과 같습니다.
표 E.1
| 파이프의 외경, mm | ||||
| 평균 수온에서 히트파이프를 반환합니다( 티 o =50°C) | 52.5 ° C의 연평균 물과 토양 온도 차이가있는 2 파이프 설치 ( 티 n =65°C) | 65 ° C의 연평균 물과 토양 온도 차이가있는 2 파이프 설치 ( 티 p =90°C) | 75 ° C의 연평균 물과 토양 온도 차이가있는 2 파이프 설치 ( 티 p =110°C) | |
| 32 | 23 | 52 | 60 | 67 |
| 57 | 29 | 65 | 75 | 84 |
| 76 | 34 | 75 | 86 | 95 |
| 89 | 36 | 80 | 93 | 102 |
| 108 | 40 | 88 | 102 | 111 |
| 159 | 49 | 109 | 124 | 136 |
| 219 | 59 | 131 | 151 | 165 |
| 273 | 70 | 154 | 174 | 190 |
| 325 | 79 | 173 | 195 | 212 |
| 377 | 88 | 191 | 212 | 234 |
| 426 | 95 | 209 | 235 | 254 |
| 478 | 106 | 230 | 259 | 280 |
| 529 | 117 | 251 | 282 | 303 |
| 630 | 133 | 286 | 321 | 345 |
| 720 | 145 | 316 | 355 | 379 |
| 820 | 164 | 354 | 396 | 423 |
| 920 | 180 | 387 | 433 | 463 |
| 1020 | 198 | 426 | 475 | 506 |
| 1220 | 233 | 499 | 561 | 591 |
| 1420 | 265 | 568 | 644 | 675 |
부록 G
하나의 고립된 물에 의한 열에너지 손실 규범
지상 설치용 히트파이프
(연간 평균 실외 온도는 +5°C로 추정)
표 G.1
| 파이프의 외경, mm | 열에너지 손실 기준, W/m | |||
| 공급 또는 반환 파이프라인의 네트워크 물과 외부 공기의 연평균 온도 차이, °C | ||||
| 45 | 70 | 95 | 120 | |
| 32 | 17 | 27 | 36 | 44 |
| 49 | 21 | 31 | 42 | 52 |
| 57 | 24 | 35 | 46 | 57 |
| 76 | 29 | 41 | 52 | 64 |
| 89 | 32 | 44 | 58 | 70 |
| 108 | 36 | 50 | 64 | 78 |
| 133 | 41 | 56 | 70 | 86 |
| 159 | 44 | 58 | 75 | 93 |
| 194 | 49 | 67 | 85 | 102 |
| 219 | 53 | 70 | 90 | 110 |
| 273 | 61 | 81 | 101 | 124 |
| 325 | 70 | 93 | 116 | 139 |
| 377 | 82 | 108 | 132 | 157 |
| 426 | 95 | 122 | 148 | 174 |
| 478 | 103 | 131 | 158 | 186 |
| 529 | 110 | 139 | 168 | 197 |
| 630 | 121 | 154 | 186 | 220 |
| 720 | 133 | 168 | 204 | 239 |
| 820 | 157 | 195 | 232 | 270 |
| 920 | 180 | 220 | 261 | 302 |
| 1020 | 209 | 255 | 296 | 339 |
| 1420 | 267 | 325 | 377 | 441 |
부록 및
통과하지 않는 채널에 배치될 때 2파이프 온수 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 표준(W/m)
표 I.1
| 관로 | ||||||
| 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | |
| 65 | 50 | 90 | 50 | 110 | 50 | |
| 25 | 16 | 11 | 23 | 10 | 28 | 9 |
| 30 | 17 | 12 | 24 | 11 | 30 | 10 |
| 40 | 18 | 13 | 26 | 12 | 32 | 11 |
| 50 | 20 | 14 | 28 | 13 | 35 | 12 |
| 65 | 23 | 16 | 34 | 15 | 40 | 13 |
| 80 | 25 | 17 | 36 | 16 | 44 | 14 |
| 100 | 28 | 19 | 41 | 17 | 48 | 15 |
| 125 | 31 | 21 | 42 | 18 | 50 | 16 |
| 150 | 32 | 22 | 44 | 19 | 55 | 17 |
| 200 | 39 | 27 | 54 | 22 | 68 | 21 |
| 250 | 45 | 30 | 64 | 25 | 77 | 23 |
| 300 | 50 | 33 | 70 | 28 | 84 | 25 |
| 350 | 55 | 37 | 75 | 30 | 94 | 26 |
| 400 | 58 | 38 | 82 | 33 | 101 | 28 |
| 450 | 67 | 43 | 93 | 36 | 107 | 29 |
| 500 | 68 | 44 | 98 | 38 | 117 | 32 |
| 600 | 79 | 50 | 109 | 41 | 132 | 34 |
| 700 | 89 | 55 | 126 | 43 | 151 | 37 |
| 800 | 100 | 60 | 140 | 45 | 163 | 40 |
| 900 | 106 | 66 | 151 | 54 | 186 | 43 |
| 1000 | 117 | 71 | 158 | 57 | 192 | 47 |
| 1200 | 144 | 79 | 185 | 64 | 229 | 52 |
| 1400 | 152 | 82 | 210 | 68 | 252 | 56 |
부록 K
물 가열 네트워크의 2파이프 지하 덕트 없는 설치를 위한 파이프라인의 단열 표면을 통한 열유속 밀도 표준(W/m)
표 K.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | |||
| 관로 | ||||
| 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | |
| 연평균 냉각수 온도, °C | ||||
| 65 | 50 | 90 | 50 | |
| 25 | 33 | 25 | 44 | 24 |
| 50 | 40 | 31 | 54 | 29 |
| 65 | 45 | 34 | 60 | 33 |
| 80 | 46 | 35 | 61 | 34 |
| 100 | 49 | 38 | 65 | 35 |
| 125 | 53 | 41 | 72 | 39 |
| 150 | 60 | 46 | 80 | 43 |
| 200 | 66 | 50 | 89 | 48 |
| 250 | 72 | 55 | 96 | 51 |
| 300 | 79 | 59 | 105 | 56 |
| 350 | 86 | 65 | 113 | 60 |
| 400 | 91 | 68 | 121 | 63 |
| 450 | 97 | 72 | 129 | 67 |
| 500 | 105 | 78 | 138 | 72 |
| 600 | 117 | 87 | 156 | 80 |
| 700 | 126 | 93 | 170 | 86 |
| 800 | 140 | 102 | 186 | 93 |
폴리우레탄 폼, 폴리머 콘크리트, FL 페놀 폼으로 만든 단열층을 사용할 때 열유속 밀도 기준의 변화를 고려한 계수
표 K.2
부록 L
다음에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범 옥외, W/m, 기준
표 L.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | ||
| 연평균 냉각수 온도, °C | |||
| 50 | 100 | 150 | |
| 15 | 10 | 20 | 30 |
| 20 | 11 | 22 | 34 |
| 25 | 13 | 25 | 37 |
| 40 | 15 | 29 | 44 |
| 50 | 17 | 31 | 47 |
| 65 | 19 | 36 | 54 |
| 80 | 21 | 39 | 58 |
| 100 | 24 | 43 | 64 |
| 125 | 27 | 49 | 70 |
| 150 | 30 | 54 | 77 |
| 200 | 37 | 65 | 93 |
| 250 | 43 | 75 | 106 |
| 300 | 49 | 84 | 118 |
| 350 | 55 | 93 | 131 |
| 400 | 61 | 102 | 142 |
| 450 | 65 | 109 | 152 |
| 500 | 71 | 119 | 166 |
| 600 | 82 | 136 | 188 |
| 700 | 92 | 151 | 209 |
| 800 | 103 | 167 | 213 |
| 900 | 113 | 184 | 253 |
| 1000 | 124 | 201 | 275 |
| 35 | 54 | 70 | |
부록 M
방이나 터널에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 표준(W/m)
표 M.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | ||
| 연평균 냉각수 온도, °C | |||
| 50 | 100 | 150 | |
| 15 | 8 | 18 | 28 |
| 20 | 9 | 20 | 32 |
| 25 | 10 | 22 | 35 |
| 40 | 12 | 26 | 41 |
| 50 | 13 | 28 | 44 |
| 65 | 15 | 32 | 50 |
| 80 | 16 | 35 | 54 |
| 100 | 18 | 39 | 60 |
| 125 | 21 | 44 | 66 |
| 150 | 24 | 49 | 73 |
| 200 | 29 | 59 | 88 |
| 250 | 34 | 68 | 100 |
| 300 | 39 | 77 | 112 |
| 350 | 44 | 85 | 124 |
| 400 | 48 | 93 | 135 |
| 450 | 52 | 101 | 145 |
| 500 | 57 | 109 | 156 |
| 600 | 67 | 125 | 176 |
| 700 | 74 | 139 | 199 |
| 800 | 84 | 155 | 220 |
| 900 | 93 | 170 | 241 |
| 1000 | 102 | 186 | 262 |
| 외부 공칭 보어가 1020mm를 초과하고 평평한 곡면 | 표면 열유속 밀도 표준, W/m 2 | ||
| 29 | 50 | 68 | |
부록 H
비통과 채널 및 지하 채널 없는 설치에 배치될 때 2파이프 온수 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 표준(W/m)
표 H.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | |||||
| 관로 | ||||||
| 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | 섬기는 사람 | 뒤쪽에 | |
| 연평균 냉각수 온도, °C | ||||||
| 65 | 50 | 90 | 50 | 110 | 50 | |
| 25 | 14 | 9 | 20 | 9 | 24 | 8 |
| 30 | 15 | 10 | 20 | 10 | 26 | 9 |
| 40 | 16 | 11 | 22 | 11 | 27 | 10 |
| 50 | 17 | 12 | 24 | 12 | 30 | 11 |
| 65 | 20 | 13 | 29 | 13 | 34 | 12 |
| 80 | 21 | 14 | 31 | 14 | 37 | 13 |
| 100 | 24 | 16 | 35 | 15 | 41 | 14 |
| 125 | 26 | 18 | 38 | 16 | 43 | 15 |
| 150 | 27 | 19 | 42 | 17 | 47 | 16 |
| 200 | 33 | 23 | 49 | 19 | 58 | 18 |
| 250 | 38 | 26 | 54 | 21 | 66 | 20 |
| 300 | 43 | 28 | 60 | 24 | 71 | 21 |
| 350 | 46 | 31 | 64 | 26 | 80 | 22 |
| 400 | 50 | 33 | 70 | 28 | 86 | 24 |
| 450 | 54 | 36 | 79 | 31 | 91 | 25 |
| 500 | 58 | 37 | 84 | 32 | 100 | 27 |
| 600 | 67 | 42 | 93 | 35 | 112 | 31 |
| 700 | 76 | 47 | 107 | 37 | 128 | 31 |
| 800 | 85 | 51 | 119 | 38 | 139 | 34 |
| 900 | 90 | 56 | 128 | 43 | 150 | 37 |
| 1000 | 100 | 60 | 140 | 46 | 163 | 40 |
| 1200 | 114 | 67 | 158 | 53 | 190 | 44 |
| 1400 | 130 | 70 | 179 | 58 | 224 | 48 |
부록 P
실외에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범
표 A.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | ||
| 연평균 냉각수 온도, °C | |||
| 50 | 100 | 150 | |
| 25 | 11 | 20 | 30 |
| 40 | 12 | 24 | 36 |
| 50 | 14 | 25 | 38 |
| 65 | 15 | 29 | 44 |
| 80 | 17 | 32 | 47 |
| 100 | 19 | 35 | 52 |
| 125 | 22 | 40 | 57 |
| 150 | 24 | 44 | 62 |
| 200 | 30 | 53 | 75 |
| 250 | 35 | 61 | 86 |
| 300 | 40 | 68 | 96 |
| 350 | 45 | 75 | 106 |
| 400 | 49 | 83 | 115 |
| 450 | 53 | 88 | 123 |
| 500 | 58 | 96 | 135 |
| 600 | 66 | 110 | 152 |
| 700 | 75 | 122 | 169 |
| 800 | 83 | 135 | 172 |
| 900 | 92 | 149 | 205 |
| 1000 | 101 | 163 | 223 |
| 외부 공칭 보어가 1020mm를 초과하고 평평한 곡면 | 표면 열유속 밀도 표준, W/m 2 | ||
| 28 | 44 | 57 | |
부록 P
실내 및 터널에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 표준
표 R.1
| 파이프라인의 조건부 직경, mm | 연간 5,000시간 이상 운영 | ||
| 연평균 냉각수 온도, °C | |||
| 50 | 100 | 150 | |
| 선형 열유속 밀도의 표준, W/m | |||
| 25 | 8 | 18 | 28 |
| 40 | 10 | 21 | 33 |
| 50 | 10 | 22 | 35 |
| 65 | 12 | 26 | 40 |
| 80 | 13 | 28 | 43 |
| 100 | 14 | 31 | 48 |
| 125 | 17 | 35 | 53 |
| 150 | 19 | 39 | 58 |
| 200 | 23 | 47 | 70 |
| 250 | 27 | 54 | 80 |
| 300 | 31 | 62 | 90 |
| 350 | 35 | 68 | 99 |
| 400 | 38 | 74 | 108 |
| 450 | 42 | 81 | 116 |
| 500 | 46 | 87 | 125 |
| 600 | 54 | 100 | 143 |
| 700 | 59 | 111 | 159 |
| 800 | 67 | 124 | 176 |
| 900 | 74 | 136 | 193 |
| 1000 | 82 | 149 | 210 |
| 외부 공칭 보어가 1020mm를 초과하고 평평한 곡면 | 표면 열유속 밀도 표준, W/m 2 | ||
| 23 | 40 | 54 | |
메모. 터널(통과 및 반통과 채널)에서 고립된 표면을 찾을 때 밀도 표준에 0.85의 계수를 추가해야 합니다.
부록 C
링크가 있는 규범 및 기술 문서 목록
1. 중앙 난방 네트워크의 단열을 통한 실제 열 손실 결정 / Semenov V. G. - M.: 열 공급 뉴스, 2003(No. 4).
2. 발전소 및 난방 네트워크의 파이프라인 및 장비의 단열 설계 표준. -M .: Gosstroyizdat, 1959.
3. SNiP 2.04.14-88*. 장비 및 파이프라인의 단열. - M.: 러시아의 국가 단일 기업 TsPP Gosstroy, 1999.
4. 운송 중 난방 네트워크의 열 손실을 계산하는 방법론. - M.: 회사 ORGRES, 1999.
5. 규칙 기술적인 운영화력 발전소. - M .: 출판사 NC ENAS, 2003.
6. 표준 지침열에너지 수송 및 분배 시스템(난방 네트워크)의 기술 운영: RD 153-34.0-20.507-98. - M .: SPO ORGRES, 1986.
7. 판정방법 표준값온수 시스템 시스템의 성능 지표 도시난방. -M .: Roskommunenergo, 2002.
9. GOST 26691-85. 화력공학. 용어 및 정의.
10. GOST 19431-84. 에너지와 전기화. 용어 및 정의.
11. 규정, 회보, 운영 지침 개발 규칙, 안내 문서그리고 뉴스레터전력 산업: RD 153-34.0-01.103-2000. - M .: SPO ORGRES, 2000.
1. 일반 조항
2. 초기 데이터 수집 및 처리
2.1. 난방 네트워크의 초기 데이터 수집
2.2. 계량 장치의 초기 데이터 처리
3. 표준 열에너지 손실의 결정
3.1. 평균 연간 표준 열에너지 손실 결정
3.2. 측정 기간 동안의 표준 열에너지 손실 결정
4. 실제 열에너지 손실의 결정
4.1. 측정 기간 동안 실제 열에너지 손실 결정
4.2. 연간 실제 열에너지 손실 결정
애플리케이션
부록 A. 용어 및 정의
부록 B. 수량 기호
부록 B. 난방 네트워크 섹션의 특성
부록 D. 평균 월간 및 평균 연간 주변 및 네트워크 수온
부록 D. 열에너지 소비자 및 계량 장치의 특성
부록 E. 비통과 채널 및 채널 없는 설치에 위치한 단열 수열 파이프라인에 의한 열에너지 손실 규범
부록 G. 지상에 설치할 때 하나의 단열 수열 파이프라인에 의한 열에너지 손실 규범
부록 I. 비통과 채널에 배치될 때 2파이프 온수 네트워크 파이프라인의 단열 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 K. 물 가열 네트워크의 2파이프 지하 덕트 없는 설치를 위한 파이프라인의 단열 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 L. 실외에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 M. 방이나 터널에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 H. 비통로 채널 및 지하 채널 없는 설치에 배치될 때 2관 온수 네트워크 파이프라인의 단열 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 P. 실외에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 R. 방이나 터널에 위치할 때 물 가열 네트워크 파이프라인의 절연 표면을 통한 열유속 밀도 규범
부록 C. 링크가 있는 규범 및 기술 문서 목록
주거용 건물과 공공 건물의 수도꼭지에서 일정한 온도를 유지하기 위해 수도꼭지와 열 발생기 사이에 온수가 순환됩니다. 순환 유량은 중앙 난방 시스템 네트워크의 열 계산 중에 결정됩니다. 설계 구간의 순환 유량 크기에 따라 순환 파이프라인의 직경이 지정됩니다. 중앙 난방 시스템에 의한 열 손실량은 다음 공식에 따라 네트워크 섹션의 열 손실 합계로 결정됩니다.
파이프라인 1미터의 비열 손실은 어디에 있습니까?
단면 단위로 중앙 난방 시스템을 설계할 때 파이프라인 유형, 위치 및 설치 방법에 따라 파이프라인의 1선형 미터의 열 손실을 가정할 수 있습니다. 파이프 1미터의 열 손실은 부록 2에 나와 있습니다. 분기별 네트워크의 단열 파이프라인에 의한 열 손실 다른 조건개스킷은 부록 3에 나와 있습니다.
순환 흐름 뜨거운 물, 시스템의 조항 8.2에 따라 다음 공식에 의해 결정됩니다.
, l/초,
여기서 Q ht – 온수 공급 파이프라인에 의한 열 손실, kW;
t - 온수기에서 가장 먼 물 분배 지점까지 시스템 공급 파이프라인의 온도 차이 С;
– 순환 조절 불량 계수.
Qht와 의 값은 단면 단위의 동일한 저항에서 취해집니다.
Dt = 8.5С 및 b = 1.3.
9.16항의 권장 사항에 따라 우리는 기기 및 가열 타월 레일에 대한 연결을 제외하고 라이저를 포함한 공급 및 순환 파이프라인의 단열을 제공합니다. 단열재로는 Rokwool Russia에서 생산한 성형 미네랄울 실린더를 사용합니다.
열 손실은 온수 공급 시스템의 모든 공급 파이프라인에 대해 결정됩니다. 계산은 표 4의 형식으로 수행됩니다. 비열 손실은 부록 2와 3에 따라 계산됩니다.
|
표 4. 공급 파이프라인을 통한 열 손실 계산 |
|||||||||
|
파이프 직경, mm |
라이저 또는 수건 건조기 수 |
라이저 또는 파이프라인 길이, m |
총 파이프 길이, m |
비열 손실, W |
라이저의 열 손실, W |
열 손실 주요 파이프라인, 여 |
|||
|
물 라이저 |
|||||||||
|
온열 수건걸이 |
|||||||||
|
지하의 메인배관 |
|||||||||
|
한 집의 합계: | |||||||||
|
두 집의 합계: | |||||||||
|
채널의 메인 파이프 |
|||||||||
|
총 열 손실: Q ht = 29342 + 3248 = 32590 W = 32.59 kW |
|||||||||
3.3. 공급 순환 계산 시 공급 파이프라인의 유압 계산
순환 흐름을 통과시키기 위한 공급 파이프라인의 수력학적 계산은 물 섭취가 없을 때 수행됩니다. 순환 흐름의 양은 공식에 의해 결정됩니다
, l/s.
동일한 저항을 갖는 단면 단위의 경우 Dt = 8.5°C 및 b = 1.3을 사용합니다.
l/초, 
l/초*.
온수기의 순환 흐름은 공급 파이프라인과 워터 라이저를 통해 공급되고 순환 라이저와 순환 주 파이프라인을 통해 온수기로 배출됩니다. 라이저가 동일하므로 파이프에서 손실된 열을 보충하려면 동일한 순환 흐름이 각 워터 라이저를 통과해야 합니다.
라이저를 통과하는 순환 흐름의 양을 결정합니다.
, l/초,
여기서 n st는 주거용 건물의 물 라이저 수입니다.
공급 및 순환 파이프라인의 유압 계산은 지시 지점을 기준으로 계산된 방향으로 수행됩니다. 특정 압력 손실은 부록 1에 따라 계산됩니다. 계산 결과는 표 5에 나와 있습니다.
|
표 5. 통과용 공급 파이프라인의 수력학적 계산 |
|||||||||
|
순환 흐름 |
|||||||||
|
플롯 번호 |
파이프 직경, mm |
순환 흐름, l/s |
속도, m/s |
압력 손실, mm |
|||||
|
사이트에서 |
H= 일(1+K1) |
||||||||
|
∑h l = 970.14mm = | |||||||||
중간 가열 기간 동안 열 에너지 지불시
여름에는 상트 페테르부르크 주민들의 주택 영수증에 공익 사업"뜨거운 물의 열에너지 손실"이라는 문구가 나타났습니다. 위치의 표현은 다를 수 있지만 본질은 동일합니다. 계절별 난방 지불로 전환함에 따라 라이저 및 가열 타월 레일을 통한 열 전달과 관련된 열 에너지 소비에 대한 비용을 지불해야 합니다. 예를 들어, 상트페테르부르크 주택 위원회에서 보낸 편지에는 "가열식 타월 레일을 통한 온수 공급 순환을 위한 열에너지 비용 지불 절차"에 대한 설명이 나와 있습니다. 문제는 기존 법률 및 규제 체계에 따라 온수 공급을 포함한 열 에너지 요금이 루블/Gcal로만 설정할 수 있다는 것입니다. 열공급 기관(SUE "TEK SPb", TGK)은 Gcal의 계량소 판독값에 따라 설정된 관세(가격)로 열 에너지 청구서를 발행하여 바로 그렇게 합니다. 주민들은 표시에 따라 온수 공급 비용을 청구받습니다. 아파트 미터또는 소비 기준에 따라 입방미터이는 열에너지 비용과 온수 비용 사이에 상당한 차이를 초래합니다. 이 차이는 30% 이상일 수도 있습니다. 그런데 이전에는 어땠나요? 난방요금이 산정된 기간에는 추가 비용라이저 및 온열 타월 레일의 열 에너지는 소위 ODN이라고 불리는 난방비에 고려되었습니다. 그러나 2013년 4월 16일자 러시아 연방 정부 법령 No. 344에 의해 승인된 규정에 따라 ODN에 대한 난방 요금이 취소되었습니다. 규칙에 따라 유틸리티 서비스에 대한 지불 금액은 일반 주택 계량기의 판독 값에 따라 유틸리티 자원의 실제 소비량을 기준으로 계산됩니다. 따라서 모든 열에너지는 다음과 같이 지불되어야 합니다. 전체적으로. 그들이 말했듯이 청구서를 지불해야합니다. 지역 개발부가 개발한 규칙은 이러한 비용을 지불하는 절차를 제공하지 않습니다. 현재 러시아 연방 지역 개발부는 특정 열 소비와 관련된 적절한 변경 사항을 개발하여 이를 러시아 연방 정부 법령 제306호 및 제354호에 포함시키고 있습니다. 이러한 변경 사항을 도입하기 전에 관세 위원회는 상트페테르부르크는 온수 공급을 위한 열 에너지 소비량을 초과하는 양을 설계 소비량 0.06 Gcal/cubic에 귀속시킬 것을 권장했습니다. m은 "온수 공급을 위한 물 가열을 위한 열 에너지" 기사입니다. (2013년 6월 17일자 서한 번호 01-14-1573/13-0-1) 따라서 영수증에 표시된 줄은 합법적이며 주택법 제7조 및 제39조의 요구 사항을 완전히 준수합니다. 러시아 연방.
이는 형법 홈페이지에 게시되어 있습니다.
SNiP 2.04.01-85*
건물 코드그리고 규칙
내부 급수그리고 건물 배수장치.
내부 냉온수 공급 시스템
물 파이프라인
8. 계산 급수망뜨거운 물
8.1. 온수 공급 시스템의 수력학적 계산은 추정된 온수 흐름을 기반으로 이루어져야 합니다.
공식에 의해 결정되는 순환 유량 l/s를 고려합니다.
(14)
허용되는 계수는 어디에 있습니까? 필수 부록 5에 따라 온수기 및 첫 번째 물 라이저까지 시스템의 초기 섹션에 대해;
네트워크의 다른 섹션의 경우 - 0과 같습니다.
8.2. 시스템 내 온수의 순환 유량(l/s)은 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.
(15)
순환 조절 불량 계수는 어디에 있습니까?
온수 공급 파이프라인의 열 손실, kW
온수기에서 가장 먼 급수 지점까지 시스템 공급 파이프라인의 온도 차이(°C)입니다.
온수 공급 계획에 따라 다음과 같은 값을 취해야 합니다.
물 라이저를 통한 물 순환을 제공하지 않는 시스템의 경우 값은 = 10°C 및 = 1의 공급 및 분배 파이프라인에서 결정되어야 합니다.
순환 라이저의 저항이 가변적인 물 라이저를 통해 물 순환이 제공되는 시스템의 경우 값은 = 10°C 및 = 1에서 공급 분배 파이프라인과 물 라이저로부터 결정되어야 합니다. 단면 단위 또는 라이저의 저항이 동일한 경우 값은 = 8.5 ° C 및 = 1.3에서 워터 라이저에 의해 결정되어야합니다.
물 라이저 또는 단면 장치의 경우 링 점퍼를 포함한 공급 파이프라인에서 = 8.5°C 및 = 1을 사용하여 열 손실을 결정해야 합니다.
8.3. 온수 공급 시스템 파이프라인 섹션의 압력 손실을 결정해야 합니다.
7.7절에 따라 파이프의 과도한 성장을 고려할 필요가 없는 시스템의 경우
파이프의 과잉 성장을 고려한 시스템의 경우 - 공식에 따라
여기서 i는 권장 부록 6에 따라 계산된 특정 압력 손실입니다.
압력 손실을 고려한 계수 국지적 저항, 그 값은 다음과 같습니다.
0.2 - 공급 및 순환 분배 파이프라인용;
0.5 - 가열 지점 내의 파이프라인 및 가열된 타월 레일이 있는 물 라이저의 파이프라인용;
0.1 - 온수 타월 레일 및 순환 라이저가 없는 워터 라이저 파이프라인의 경우.
8.4. 물의 이동 속도는 7.6항에 따라 결정되어야 합니다.
8.5. 온수기에서 시스템 각 분기의 가장 멀리 있는 물 끌어당김 또는 순환 라이저까지의 공급 및 순환 파이프라인의 압력 손실은 분기마다 10% 이상 달라서는 안 됩니다.
8.6. 파이프 직경을 적절하게 선택하여 온수 공급 시스템의 파이프라인 네트워크에서 압력을 조정할 수 없는 경우 시스템의 순환 파이프라인에 온도 조절기 또는 다이어프램을 설치해야 합니다.
다이어프램 직경은 10mm보다 작아서는 안됩니다. 계산에 따르면 다이어프램의 직경이 10mm 미만이어야 하는 경우 다이어프램 대신 탭을 설치하여 압력을 조절하는 것이 허용됩니다.
공식을 사용하여 제어 다이어프램의 구멍 직경을 결정하는 것이 좋습니다.
(17)
8.7. 단면 단위 또는 라이저의 저항이 동일한 시스템에서 순환 유량에서 첫 번째와 마지막 라이저 사이의 공급 및 순환 파이프라인을 따른 총 압력 손실은 순환 조절 완화가 있는 단면 단위 또는 라이저의 압력 손실보다 1.6배 더 높아야 합니다. = 1.3.
순환 라이저 파이프라인의 직경은 8.2절에 따라 결정된 라이저 또는 단면 단위의 순환 유량에서 분배 연결 지점 사이의 압력 손실이 있는 경우 7.6절의 요구 사항에 따라 결정되어야 합니다. 공급 및 수집 순환 파이프라인은 10% 이상 차이가 나지 않습니다.
8.8. 폐쇄형 난방 네트워크에 연결된 온수 공급 시스템에서 계산된 순환 유량에서 단면 단위의 압력 손실은 0.03-0.06MPa(0.3-0.6kgf/sq.cm)로 간주되어야 합니다.
8.9. 가열 네트워크의 파이프라인에서 직접 물을 빼내는 온수 공급 시스템에서 파이프라인 네트워크의 압력 손실은 가열 네트워크의 반환 파이프라인의 압력을 고려하여 결정되어야 합니다.
순환 흐름 시 시스템 파이프라인 순환 링의 압력 손실은 일반적으로 0.02MPa(0.2kgf/sq.cm)를 초과해서는 안 됩니다.
8.10. 3개 이상의 샤워망이 있는 샤워실에서는 일반적으로 분배 파이프라인이 루프 형태로 제공되어야 합니다.
매니폴드 분배를 위해 단방향 온수 공급이 제공될 수 있습니다.
8.11. 온수 공급 시스템을 구역화할 때 야간에 상부 구역에서 온수의 자연 순환을 조직할 수 있는 가능성을 제공하는 것이 허용됩니다.
유틸리티 서비스 영수증에 온수 공급이라는 새로운 열이 나타났습니다. 모든 사람이 그것이 무엇인지, 왜 이 라인에서 결제가 필요한지 이해하지 못하기 때문에 사용자들 사이에 혼란을 야기했습니다. 상자에 줄을 그어 선을 그은 아파트 주인도 있습니다. 이는 부채, 벌금, 벌금, 심지어는 축적을 수반합니다. 소송. 극단적인 조치를 취하지 않으려면 DHW가 무엇인지, DHW 열에너지가 무엇인지, 그리고 이러한 지표에 대해 비용을 지불해야 하는 이유를 알아야 합니다.
영수증에 DHW가 무엇인가요?
DHW - 이 명칭은 온수 공급을 나타냅니다. 그 목적은 아파트 건물 및 기타 주거용 건물에 아파트를 제공하는 것입니다. 뜨거운 물허용 가능한 온도이지만 온수 공급은 온수 자체가 아니라 물을 허용 가능한 온도로 가열하는 데 소비되는 열에너지입니다.
전문가들은 온수 공급 시스템을 두 가지 유형으로 나눕니다.
- 중앙 시스템. 여기서 물은 가열 스테이션에서 가열됩니다. 이후 다세대 건물 내 아파트에 배포됩니다.
- 자율 시스템. 일반적으로 개인 주택에서 사용됩니다. 작동 원리는 중앙 시스템과 동일하지만 여기에서는 물이 보일러 또는 보일러에서 가열되어 특정 방의 필요에만 사용됩니다.
두 시스템 모두 주택 소유자에게 온수를 제공한다는 동일한 목표를 가지고 있습니다. 아파트 건물에서는 일반적으로 중앙 시스템을 사용하지만 실제로 한 번 이상 발생했듯이 온수가 꺼질 경우를 대비하여 많은 사용자가 보일러를 설치합니다. 연결할 수 없는 곳에 자율 시스템이 설치되어 있습니다. 중앙 급수. 중앙 난방 시스템을 사용하는 소비자만이 온수 공급 비용을 지불합니다. 자율회선 사용자가 비용을 지불 유틸리티 자원, 가스 또는 전기와 같은 냉각수를 가열하는 데 사용됩니다.
중요한! DHW와 관련된 영수증의 또 다른 열은 한 단위의 DHW입니다. ODN 디코딩 - 일반 주택 요구 사항. 이는 한 유닛의 DHW 기둥이 아파트 건물의 모든 거주자의 일반적인 요구에 사용되는 난방 물에 대한 에너지 지출임을 의미합니다.
여기에는 다음이 포함됩니다.
- 난방 시즌 이전에 수행되는 기술 작업;
- 수리 후 수행되는 난방 시스템의 압력 테스트;
- 수리 작업;
- 공용 공간 난방.
온수법
2013년에 온수 공급에 관한 법률이 채택되었습니다. 정부 결의안 제 406호는 사용자가 중앙 시스템난방 회사는 두 부분의 요금에 따라 비용을 지불해야 합니다. 이는 관세가 두 가지 요소로 나누어졌음을 의미합니다.
- 열에너지;
- 차가운 물.
영수증에 DHW가 표시된 방식, 즉 난방에 소비된 열에너지입니다. 찬물. 주택 및 공동 서비스 전문가들은 온수 공급 회로에 연결된 라이저와 온열 타월 레일이 비거주 건물을 가열하기 위해 열에너지를 소비한다는 결론에 도달했습니다. 2013년까지 이 에너지는 영수증에 반영되지 않았으며 소비자는 외부에서 수십 년 동안 무료로 사용했습니다. 난방 시즌욕실의 공기 가열은 계속되었습니다. 이에 따라 공무원들은 관세를 두 가지 요소로 나누었고, 이제 시민들은 온수 비용을 지불해야 합니다.
물 가열 장비
액체를 가열하는 장비는 온수기입니다. 고장은 온수 요금에 영향을 미치지 않지만 온수기는 주택 소유자 재산의 일부이므로 사용자는 장비 수리 비용을 지불해야합니다. 아파트 건물. 해당 금액은 부동산 유지 관리 및 수리 영수증에 표시됩니다.
중요한! 뜨거운 물을 사용하지 않는 아파트의 소유자는 이 지불을 신중하게 고려해야 합니다. 자율 시스템난방. 주택 및 공동 서비스 전문가는 항상 이에주의를 기울이지 않고 단순히 온수기 수리 비용을 모든 시민에게 분배합니다.
결과적으로 이러한 아파트 소유자는 사용하지 않은 장비에 대한 비용을 지불해야 합니다. 재산의 수리 및 유지 관리에 대한 관세가 인상된 경우, 이것이 무엇과 관련되어 있는지 알아보고 연락해야 합니다. 관리 회사결제금액이 잘못 계산된 경우 재계산을 위해
열에너지 성분
이것은 무엇입니까? 냉각수 구성 요소입니까? 이것은 찬물을 가열하는 것입니다. 열에너지 구성요소에는 온수와 달리 계량기가 설치되어 있지 않습니다. 이러한 이유로 카운터를 사용하여 이 지표를 계산하는 것은 불가능합니다. 이 경우 온수의 열에너지는 어떻게 계산됩니까? 지불을 계산할 때 다음 사항이 고려됩니다.
- 온수 공급에 대한 요금 설정;
- 시스템 유지에 소요되는 비용;
- 회로의 열 손실 비용;
- 냉각수 이송에 소요되는 비용.
중요한! 온수 비용은 1 입방 미터 단위로 측정되는 소비되는 물의 양을 고려하여 계산됩니다.
에너지 요금의 규모는 일반적으로 일반 온수 계량기의 판독값과 온수의 에너지량을 기준으로 계산됩니다. 에너지는 각 개별 아파트에 대해서도 계산됩니다. 이를 위해 계량기 판독값에서 학습된 물 소비량 데이터를 수집하고 다음을 곱합니다. 특정 소비열 에너지. 수신된 데이터에 관세가 곱해집니다. 이 수치는 영수증에 표시된 필수 기부금입니다.
나만의 계산 방법
모든 사용자가 결제 센터를 신뢰하는 것은 아니기 때문에 계산 방법에 대한 질문이 발생합니다. 온수 공급 비용스스로. 결과 수치는 영수증 금액과 비교되며, 이를 바탕으로 요금의 정확성에 대한 결론이 내려집니다.
온수 공급 비용을 계산하려면 열에너지 요금을 알아야 합니다. 계량기의 유무에 따라서도 금액이 영향을 받습니다. 하나가 있으면 미터에서 판독값을 가져옵니다. 미터가 없으면 물을 가열하는 데 사용되는 열에너지 소비에 대한 표준이 사용됩니다. 이 표준 지표는 에너지 절약 단체에서 제정한 것입니다.
만약에 다층 건물에너지 소비량 계량기를 설치하고 주택에 온수 계량기를 갖춘 경우 일반 주택 계량 데이터와 그에 따른 아파트 간 냉각수 비례 분포를 기반으로 온수 공급량을 계산합니다. 계량기가 없으면 물 1입방미터당 에너지 소비율과 개별 계량기의 판독값을 취합니다.
영수증 계산 오류로 인한 불만
온수 공급 기여 금액을 독립적으로 계산한 후 차이가 확인되면 관리 회사에 문의하여 확인해야 합니다. 조직의 직원이 이 문제에 대한 설명 제공을 거부하는 경우 서면 불만 사항을 제출해야 합니다. 회사 직원은 이를 무시할 권리가 없습니다. 답변은 영업일 기준 13일 이내에 접수되어야 합니다.
중요한! 응답이 없거나 왜 이런 상황이 발생했는지 명확하지 않은 경우 시민은 검찰청에 청구서를 제출하거나 법원에 청구서를 제출할 권리가 있습니다. 당국은 사건을 고려하고 적절하고 객관적인 결정을 내릴 것입니다. 관리 회사의 활동을 통제하는 조직에 문의할 수도 있습니다. 여기에서 가입자의 불만 사항을 고려하고 적절한 결정이 내려질 것입니다.
물을 가열하는 데 사용되는 전기는 무료 서비스가 아닙니다. 이에 대한 지불은 주택법에 따라 청구됩니다. 러시아 연방. 각 시민은 이 지불 금액을 독립적으로 계산하고 얻은 데이터를 영수증 금액과 비교할 수 있습니다. 부정확한 내용이 있는 경우 관리회사에 문의하시기 바랍니다. 이 경우 오류가 인정되면 차액이 보상됩니다.
2.2 온수 공급 시스템의 공급 파이프라인에서 열 손실 및 순환 유량 결정
시스템 내 온수 순환 유량, l/s:
,(2.14)
여기서 >는 공급 파이프라인의 총 열 손실입니다. DHW 시스템, kW;
시스템의 공급 파이프라인과 가장 먼 집수 지점의 온도 차이는 10으로 가정됩니다.
순환 오조절 계수, 허용 1
순환 라이저의 가변 저항이 있는 시스템의 경우 값은 = 10 및 = 1의 공급 파이프라인 및 물 라이저에서 결정됩니다.
면적의 열 손실(kW)은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
여기서: q - 부록 7에 따라 취한 파이프라인 1m의 열 손실(W/m)
l - 도면에 따라 취한 파이프라인 단면의 길이, m
워터 라이저 섹션의 열 손실을 계산할 때 가열된 타월 레일의 열 손실은 100W로 가정하고 해당 길이는 라이저 길이에서 제외됩니다. 편의상 열손실 계산은 표 2에 요약되어 있습니다. 유압 계산네트워크.
전체 시스템의 열 손실을 전체적으로 결정해 보겠습니다. 편의상 거울 이미지의 평면에 위치한 라이저가 서로 동일하다고 가정합니다. 그러면 입력 왼쪽에 위치한 라이저의 열 손실은 다음과 같습니다.
1.328*2+0.509+1.303*2+2.39*2+2.432*2+2.244=15.659kW
그리고 오른쪽에 위치한 라이저:
1.328*2+(0.509-0.144) +2.39*2+(0.244-0.155) =7.89kW
주택당 총 열 손실은 23.55kW입니다.
순환 흐름을 결정해 보겠습니다.
l/초
섹션 45와 44에서 계산된 두 번째 온수 소비량 l/s를 결정해 보겠습니다. 이를 위해 섹션 44와 45의 qh/qcir 비율은 각각 4.5와 5.5입니다. 부록 5에 따르면 두 경우 모두 계수 Kcir = 0이므로 예비 계산이 최종입니다.
순환 제공 순환 펌프브랜드 WILO Star-RS 30/7
2.3 수량계 선택
acc. 조항 a) 조항 3.4에서 1.36m 조건을 확인합니다.
3. 하수도 시스템의 계산 및 설계
하수도 시스템은 위생 및 위생 절차 중에 생성된 건물 오염 물질을 제거하도록 설계되었습니다. 경제 활동, 대기 및 녹는 물뿐만 아니라. 내부 하수도망출구 파이프라인, 라이저, 출구, 배기부, 청소 장치로 구성됩니다. 배수관은 배수에 사용됩니다. 폐수위생 설비에서 라이저로 옮깁니다. 출구 파이프는 위생 설비의 물개에 연결되고 라이저를 향해 경사지게 놓입니다. 라이저는 폐수를 하수구로 운반하도록 설계되었습니다. 배수관에서 폐수를 수집하며 직경이 최소 최대 직경라이저에 연결된 장치의 출구 파이프 또는 출구.
이 프로젝트에서는 내부 배선이 다음으로 구성됩니다. 소켓 PVC직경 50mm의 파이프, 직경 100mm의 라이저는 주철로 만들어지며 소켓으로도 연결됩니다. 라이저에 대한 연결은 크로스와 티를 사용하여 이루어집니다. 네트워크는 막힘을 제거하기 위해 검사 및 청소를 거칩니다.
3.1 예상 하수도 비용 결정
총 최대 설계 물 흐름:
여기서: - 장치의 물 소비량은 각각 0.3 l/s로 가정됩니다. 앱 4에서; - 총 장치 수와 사용 확률에 따른 계수 Рtot
, (7)
어디: - 일반적인 규범가장 큰 물 소비량의 시간당 소비량, l은 부록 4에 따라 20과 같습니다.
물 소비자 수는 104 * 4.2명입니다.
위생 기구 수, 주문 시 416개 허용
그러면 곱 N*=416*0.019=7.9이므로 =3.493입니다.
결과 값은 8 l/s 미만이므로 최대 2차 폐수 흐름은 다음과 같습니다.
여기서: - 배수가 가장 큰 위생 장치의 유량(l/s)은 부록 2에 따라 다음과 같은 화장실에 채택됩니다. 물 탱크 1.6과 같음
3.2 라이저 계산
라이저 K1-1, K1-2, K1-5, K1-6의 물 소비량은 라이저가 연결되어 있기 때문에 동일합니다. 같은 수각 장치에는 52개의 장치가 있습니다.
라이저의 직경은 100mm, 바닥 배출구의 직경은 100mm, 바닥 배출구의 각도는 90°라고 가정합니다. 최고 처리량 3.2리터/초. 예상 유량은 2.95l/s입니다. 결과적으로 라이저는 일반 유압 모드에서 작동합니다.
라이저 K1-3, K1-4의 물 소비량은 동일합니다. 왜냐하면 동일한 수의 장치가 이 라이저에 연결되어 있고 각각 104개의 장치가 있기 때문입니다.
공급 파이프라인 또는 라이저의 계산된 구간에서 열 손실 DQ, (W)는 표준 비열 손실 또는 다음 공식을 사용하여 계산하여 결정됩니다.
어디 에게 -열전달 계수 절연 파이프라인, K=11.6 W/(m 2 -°C); t g av -시스템의 평균 수온, t g 평균,=(t n +t k)/2,℃; 티엔, - 히터 출구 온도(건물 입구의 온수 온도), °C; 에서 -가장 먼 수도꼭지의 온도, °C; 시간-단열효율(0.6); / - 파이프라인 섹션의 길이, m; d H -파이프라인의 외경, m; ~ 0 -주변 온도, ℃
가장 먼 수도꼭지의 수온 ~에건물 입구나 히터 출구의 수온보다 5 °C 낮게 유지해야 합니다.
주변 온도 t 0고랑, 수직 채널, 통신 샤프트 및 위생 기술 캐빈의 샤프트에 파이프 라인을 설치할 때 23 ° C, 욕실-25 ° C, 부엌 및 화장실주거용 건물, 기숙사 및 호텔 - 21 ° C
욕실은 온열식 수건걸이로 가열되므로 온열식 수건걸이로 인한 열 손실이 라이저의 열 손실량에 추가됩니다. 100p(W), 여기서 100W는 가열된 타월 레일 1개의 평균 열 전달입니다. 피 -라이저에 연결된 가열된 타월 레일의 수.
순환수 유량을 결정할 때 순환 파이프라인을 통한 열 손실은 고려되지 않습니다. 그러나 순환 라이저에 가열식 타월 레일이 있는 온수 공급 시스템을 계산할 때 가열식 타월 레일의 열 전달을 공급 히트 파이프에 의한 열 손실량에 추가하는 것이 좋습니다. 이는 물의 순환 흐름을 증가시키고, 가열된 수건걸이의 가열과 욕실의 가열을 향상시킵니다. 계산 결과가 테이블에 입력됩니다.
| № | 난, 남 | 디,엠 | t 0 , o C | t g av -t 0, o C | 1-n | q, W/m | DQ, 여 | åDQ, 여 | 메모 |
| 보너 6 | |||||||||
| 1-3 | 0,840 | 0,0213 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 8,4996 | 7,139715 | 7,139715 | |
| 2-3 | 1,045 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 11,17566 | 18,31537 | |
| 3-4 | 2,9 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 31,01379 | 49,32916 | |
| 4-5 | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 88,09639 | åDQ=497.899+900= |
| 5-6 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 137,0473 | =1397.899W |
| 6-7 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 185,9981 | |
| 7-8 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 234,9490 | |
| 8-9 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 283,8998 | |
| 9-10 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 332,8507 | |
| 10-11 | 2,9 | 0,0423 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 16,8796 | 48,95086 | 381,8016 | |
| 11-12 | 4,214 | 0,048 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 27,5505 | 116,0979 | 497,8994 | |
| 12-13 | 4,534 | 0,048 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 27,5505 | 124,9140 | 622,8134 | |
| 13-14 | 13,156 | 0,048 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 27,5505 | 362,4545 | 985,2680 | |
| 14-15 | 4,534 | 0,060 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 34,4381 | 156,1425 | 1141,4105 | |
| 15-입력 | 6,512 | 0,060 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 34,4381 | 224,2612 | 1365,6716 | |
| 라이저 1 | |||||||||
| 1a-3a | 0,840 | 0,0213 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 8,4996 | 7,139715 | 7,139715 | åDQ=407.504+900= =1307.504W |
| 2a-3a | 1,045 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 11,17566 | 18,31537 | |
| 3a-4a | 2,9 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 31,01379 | 49,32916 | |
| 4a-5a | 2,9 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 31,01379 | 80,34294 | |
| 5a-6a | 2,9 | 0,0268 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 10,6944 | 31,01379 | 111,3567 | |
| 6a-7a | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 150,1240 | |
| 7a-8a | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 188,8912 | |
| 8a-9a | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 227,6584 | |
| 오전 9시~오전 10시 | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 266,4257 | |
| 오전 10시~오전 11시 | 2,9 | 0,0335 | 21,00 | 36,50 | 0,30 | 13,3680 | 38,76723 | 305,1929 | |
| 11a-15 | 4,214 | 0,0423 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 24,2789 | 102,3112 | 407,5041 | |
| 15-입력 | 6,512 | 0,060 | 5,00 | 52,50 | 0,30 | 34,4381 | 224,2612 | 631,7652 |
åQп=5591.598 W
순환 파이프라인의 유압 계산
온수 공급 시스템의 순환수 유량 G c(kg/h)는 총 열 손실에 비례하여 분배됩니다.
여기서 åQ c는 모든 공급 파이프라인에 의한 총 열 손실, W입니다. Dt는 온수 공급 시스템의 공급 파이프라인의 수온 차이, Dt=t g -t ~ =5°C입니다. c는 물의 열용량, J/(kg°C)입니다.
온수 공급 시스템의 주요 섹션의 물 순환 유량은 물의 이동 방향을 따라 전면에 위치한 섹션 및 라이저의 순환 유량으로 구성됩니다.
라이저 1:
섹션 2
라이저 2:
섹션 3:
라이저 3:
섹션 4:
순환 파이프라인의 유압 계산 개방형 시스템온수 공급.
| № | 난, 남 | G, l/초 | 디, mm | 승, m/s | R, Pa/m | Km | DP, 아빠 | åDP, 파 | |
| 라이저 1을 통한 순환 링 | |||||||||
| 15-16 | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 1954,602 | |
| 11-15 | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 4248,074 | |
| 1-11 | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 403777,20 | ||
| 1’-11’ | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 803306,32 | ||
| 11’-15’ | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 805599,79 | |
| 15’-16’ | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 807554,39 | |
| 라이저 2를 통한 순환 링 | |||||||||
| 15-16 | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 1954,602 | |
| 14-15 | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 2908,001 | |
| 11-14 | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 5201,473 | |
| 1-11 | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 404730,59 | ||
| 1’-11’ | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 804259,72 | ||
| 11’-14’ | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 806553,19 | |
| 14’-15’ | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 807506,59 | |
| 15’-16’ | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 809461,19 | |
| 라이저 3을 통한 순환 링 | |||||||||
| 15-16 | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 1954,602 | |
| 14-15 | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 2908,001 | |
| 13-14 | 13,156 | 0,099485 | 0,020 | 0,3085 | 209,147 | 0,2 | 36749,54 | 39657,542 | |
| 11-13 | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 41951,014 | |
| 1-11 | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 441480,07 | ||
| 1’-11’ | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 841009,12 | ||
| 11’-13’ | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 843320,59 | |
| 13’-14’ | 13,156 | 0,099485 | 0,020 | 0,3085 | 209,147 | 0,2 | 36749,54 | 880052,13 | |
| 14’-15’ | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 881005,53 | |
| 15’-16’ | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 882960,13 | |
| 라이저 4를 통한 순환 링 | |||||||||
| 15-16 | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 1954,602 | |
| 14-15 | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 2908,001 | |
| 13-14 | 13,156 | 0,099485 | 0,020 | 0,3085 | 209,147 | 0,2 | 36749,54 | 39657,542 | |
| 12-13 | 4,534 | 0,006592 | 0,020 | 0,0201 | 11,2013 | 0.2 | 240,4178 | 39897,960 | |
| 11-12 | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 42191,432 | |
| 1-11 | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 441720,48 | ||
| 1’-11’ | 0,073767 | 0,015 | 0,4326 | 579,868 | 0,5 | 399529,12 | 841249,54 | ||
| 11’-12’ | 4,214 | 0,073767 | 0,020 | 0,2313 | 123,301 | 0,2 | 2293,472 | 843543,01 | |
| 12’-13’ | 4,534 | 0,006592 | 0,020 | 0,0201 | 11,2013 | 0.2 | 240,4178 | 843783,43 | |
| 13’-14’ | 13,156 | 0,099485 | 0,020 | 0,3085 | 209,147 | 0,2 | 36749,54 | 880532,87 | |
| 14’-15’ | 4,534 | 0,181492 | 0,032 | 0,1915 | 44,4186 | 0,2 | 953,399 | 881486,37 | |
| 15’-16’ | 6,512 | 0,267093 | 0,040 | 0,21367 | 44,719 | 0,2 | 1954,602 | 883440,97 | |
우리는 공식을 사용하여 가까운 라이저와 먼 라이저를 통해 두 방향의 압력 손실 불일치를 결정합니다. DH ch - 수량계의 압력 손실, m; H 세인트 -욕조 믹서(3m)에서 자유 압력 이용 가능; DH cm -믹서에서의 손실(5m); 응 -물의 기하학적 높이는 입구의 파이프라인 축에서 가장 높은 위치의 수도꼭지 축(24.2m)까지 상승합니다.
수량계는 입구의 물 흐름을 기준으로 선택됩니다. G공칭 직경 다이에 의해 . 수량계의 압력 손실 DH 미드(m)은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
여기서 S - 수압 저항수량계는 , (0.32 m/(l/s 2))에 따라 측정됩니다. 수량계 VK-20을 사용할 수 있습니다.
과도한 입구 압력:
사용된 문헌 목록입니다.
1. 건축 법규 및 규정. SNiP 3.05.01-85. 내부 위생 시스템. 남: Stroyizdat, 1986년.
2. 건축 법규 및 규정. SNiP 2.04.01-85. 건물의 내부 급수 및 하수도. M.: Stroyizdat, 1986.
3. 건축 법규 및 규정. SNiP II-34-76. 온수 공급. M.: Stroyizdat, 1976.
4. 디자이너 핸드북. 난방, 상하수도 / Ed. I. G. Staroverova. -M .: Stroyizdat, 1976. 1부.
5. 열 공급 및 환기 핸드북 / R.V. Shchekin, S.M. Korenevsky, G.E. Bem 등 - Kyiv: Budivelnik, 1976.
6. 열 공급: 대학 교과서 / A. A. Ionin, B. M. Khlybov 등; 에드. A.A. 이오니나. M.: Stroyizdat, 1982.
7. 열공급( 코스 디자인): 특수 대학을 위한 교과서. "열 및 가스 공급 및 환기"/ V. M. Kopko, N. K. Zaitseva 및 기타; 에드. V. M. 콥코. - Mn.: 더 높습니다. 학교, 1985.
8. 열 공급: 지도 시간대학생용 / V. E. Kozin, T. A. Levina, A. P. Markov 등 - M.: Vyssh. 학교, 1980.
9. 가수 N. M. 유압 및 열적 조건난방 시스템. -M .: Energoatomizdat, 1986.
10. Sokolov E.Ya. 지역 난방 및 난방 네트워크. - M .: MPEI 출판사, 2001.
11. 물 가열 네트워크의 설정 및 운영: 디렉토리 / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Khizh 및 기타 - M.: Stroyizdat, 1988.
SNiP 2.04.01-85*
건물 코드
건물의 내부 급수 및 하수도.
내부 냉온수 공급 시스템
물 파이프라인
8. 온수 공급망 계산
8.1. 온수 공급 시스템의 수력학적 계산은 추정된 온수 흐름을 기반으로 이루어져야 합니다.
공식에 의해 결정되는 순환 유량 l/s를 고려합니다.
(14)
허용되는 계수는 어디에 있습니까? 필수 부록 5에 따라 온수기 및 첫 번째 물 라이저까지 시스템의 초기 섹션에 대해;
네트워크의 다른 섹션의 경우 - 0과 같습니다.
8.2. 시스템 내 온수의 순환 유량(l/s)은 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.
(15)
순환 조절 불량 계수는 어디에 있습니까?
온수 공급 파이프라인의 열 손실, kW
온수기에서 가장 먼 급수 지점까지 시스템 공급 파이프라인의 온도 차이(°C)입니다.
온수 공급 계획에 따라 다음과 같은 값을 취해야 합니다.
물 라이저를 통한 물 순환을 제공하지 않는 시스템의 경우 값은 = 10°C 및 = 1의 공급 및 분배 파이프라인에서 결정되어야 합니다.
순환 라이저의 저항이 가변적인 물 라이저를 통해 물 순환이 제공되는 시스템의 경우 값은 = 10°C 및 = 1에서 공급 분배 파이프라인과 물 라이저로부터 결정되어야 합니다. 단면 단위 또는 라이저의 저항이 동일한 경우 값은 = 8.5 ° C 및 = 1.3에서 워터 라이저에 의해 결정되어야합니다.
물 라이저 또는 단면 장치의 경우 링 점퍼를 포함한 공급 파이프라인에서 = 8.5°C 및 = 1을 사용하여 열 손실을 결정해야 합니다.
8.3. 온수 공급 시스템 파이프라인 섹션의 압력 손실을 결정해야 합니다.
7.7절에 따라 파이프의 과도한 성장을 고려할 필요가 없는 시스템의 경우
파이프의 과잉 성장을 고려한 시스템의 경우 - 공식에 따라
여기서 i는 권장 부록 6에 따라 계산된 특정 압력 손실입니다.
국부 저항의 압력 손실을 고려한 계수이며 그 값은 다음과 같습니다.
0.2 - 공급 및 순환 분배 파이프라인용;
0.5 - 가열 지점 내의 파이프라인 및 가열된 타월 레일이 있는 물 라이저의 파이프라인용;
0.1 - 온수 타월 레일 및 순환 라이저가 없는 워터 라이저 파이프라인의 경우.
8.4. 물의 이동 속도는 7.6항에 따라 결정되어야 합니다.
8.5. 온수기에서 시스템 각 분기의 가장 멀리 있는 물 끌어당김 또는 순환 라이저까지의 공급 및 순환 파이프라인의 압력 손실은 분기마다 10% 이상 달라서는 안 됩니다.
8.6. 파이프 직경을 적절하게 선택하여 온수 공급 시스템의 파이프라인 네트워크에서 압력을 조정할 수 없는 경우 시스템의 순환 파이프라인에 온도 조절기 또는 다이어프램을 설치해야 합니다.
다이어프램 직경은 10mm보다 작아서는 안됩니다. 계산에 따르면 다이어프램의 직경이 10mm 미만이어야 하는 경우 다이어프램 대신 탭을 설치하여 압력을 조절하는 것이 허용됩니다.
공식을 사용하여 제어 다이어프램의 구멍 직경을 결정하는 것이 좋습니다.
(17)
8.7. 단면 단위 또는 라이저의 저항이 동일한 시스템에서 순환 유량에서 첫 번째와 마지막 라이저 사이의 공급 및 순환 파이프라인을 따른 총 압력 손실은 순환 조절 완화가 있는 단면 단위 또는 라이저의 압력 손실보다 1.6배 더 높아야 합니다. = 1.3.
순환 라이저 파이프라인의 직경은 8.2절에 따라 결정된 라이저 또는 단면 단위의 순환 유량에서 분배 연결 지점 사이의 압력 손실이 있는 경우 7.6절의 요구 사항에 따라 결정되어야 합니다. 공급 및 수집 순환 파이프라인은 10% 이상 차이가 나지 않습니다.
8.8. 폐쇄형 난방 네트워크에 연결된 온수 공급 시스템에서 계산된 순환 유량에서 단면 단위의 압력 손실은 0.03-0.06MPa(0.3-0.6kgf/sq.cm)로 간주되어야 합니다.
8.9. 가열 네트워크의 파이프라인에서 직접 물을 빼내는 온수 공급 시스템에서 파이프라인 네트워크의 압력 손실은 가열 네트워크의 반환 파이프라인의 압력을 고려하여 결정되어야 합니다.
순환 흐름 시 시스템 파이프라인 순환 링의 압력 손실은 일반적으로 0.02MPa(0.2kgf/sq.cm)를 초과해서는 안 됩니다.
8.10. 3개 이상의 샤워망이 있는 샤워실에서는 일반적으로 분배 파이프라인이 루프 형태로 제공되어야 합니다.
매니폴드 분배를 위해 단방향 온수 공급이 제공될 수 있습니다.
8.11. 온수 공급 시스템을 구역화할 때 야간에 상부 구역에서 온수의 자연 순환을 조직할 수 있는 가능성을 제공하는 것이 허용됩니다.
2.2 온수 공급 시스템의 공급 파이프라인에서 열 손실 및 순환 유량 결정
시스템 내 온수 순환 유량, l/s:
,(2.14)
여기서 >는 온수 공급 시스템의 공급 파이프라인에 의한 총 열 손실, kW입니다.
가장 먼 집수 지점까지의 시스템 공급 파이프라인의 온도 차이는 10으로 가정됩니다.
순환 오조절 계수, 허용 1
순환 라이저의 가변 저항이 있는 시스템의 경우 값은 = 10 및 = 1의 공급 파이프라인 및 물 라이저에서 결정됩니다.
면적의 열 손실(kW)은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
여기서: q는 부록 7에 따라 취한 파이프라인 1m의 열 손실(W/m)입니다. AAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAA
l - 도면에 따라 취한 파이프라인 단면의 길이, m
워터 라이저 섹션의 열 손실을 계산할 때 가열 타월 레일의 열 손실은 100W로 간주되며 그 길이는 바닥 라이저 길이에서 제외됩니다. 편의상 열 손실 계산은 네트워크의 수력학적 계산과 함께 하나의 표 2에 요약되어 있습니다.
전체 시스템의 열 손실을 전체적으로 결정해 보겠습니다. 편의상 거울 이미지의 평면에 위치한 라이저가 서로 동일하다고 가정합니다. 그러면 입력 왼쪽에 위치한 라이저의 열 손실은 다음과 같습니다.
1.328*2+0.509+1.303*2+2.39*2+2.432*2+2.244=15.659kW
그리고 오른쪽에 위치한 라이저:
1.328*2+(0.509-0.144) +2.39*2+(0.244-0.155) =7.89kW
주택당 총 열 손실은 23.55kW입니다.
순환 흐름을 결정해 보겠습니다.
l/초
섹션 45와 44에서 계산된 두 번째 온수 소비량 l/s를 결정해 보겠습니다. 이를 위해 섹션 44와 45의 qh/qcir 비율은 각각 4.5와 5.5입니다. 부록 5에 따르면 두 경우 모두 계수 Kcir = 0이므로 예비 계산이 최종입니다.
순환을 보장하기 위해 WILO Star-RS 30/7 순환 펌프가 제공됩니다.
2.3 수량계 선택
acc. 조항 a) 조항 3.4에서 1.36m 조건을 확인합니다.<5м, условие выполняется, принимаем крыльчатый водомер METRON Ду 50 мм.
3. 하수도 시스템의 계산 및 설계
하수도 시스템은 위생 및 위생 절차, 경제 활동, 대기 및 용융수 중에 생성된 오염 물질을 건물에서 제거하도록 설계되었습니다. 내부 하수망은 출구 파이프라인, 라이저, 출구, 배기 부품 및 청소 장치로 구성됩니다. 배출 파이프는 위생 설비에서 폐수를 배출하여 라이저로 옮기는 데 사용됩니다. 출구 파이프는 위생 설비의 물개에 연결되고 라이저쪽으로 경사지게 놓입니다. 라이저는 폐수를 하수구로 운반하도록 설계되었습니다. 출구 파이프에서 폐수를 수집하며 직경은 출구 파이프 또는 라이저에 연결된 장치 출구의 최대 직경 이상이어야 합니다.
이번 프로젝트에서는 아파트 내부 배선이 종 모양으로 이루어져 있습니다. PVC 파이프직경 50mm, 직경 100mm의 라이저는 주철로 만들어지며 소켓으로도 연결됩니다. 라이저에 대한 연결은 크로스와 티를 사용하여 이루어집니다. 네트워크는 막힘을 제거하기 위해 검사 및 청소를 거칩니다.
3.1 예상 하수도 비용 결정
총 최대 설계 물 흐름:
여기서: - 장치의 물 소비량은 각각 0.3 l/s로 가정됩니다. 앱 4에서; - 총 장치 수와 사용 확률에 따른 계수 Рtot
, (7)
여기서: - 최대 물 소비량의 시간당 총 소비량 l은 부록 4에 따라 20과 같습니다.
물 소비자 수는 104 * 4.2명입니다.
위생 기구 수, 주문 시 416개 허용
그러면 곱 N*=416*0.019=7.9이므로 =3.493입니다.
결과 값은 8 l/s 미만이므로 최대 2차 폐수 흐름은 다음과 같습니다.
여기서: - 배수가 가장 큰 위생 기술 장치의 유량(l/s)은 1.6인 수세 탱크가 있는 변기에 대해 부록 2에 따라 취한 것입니다.
3.2 라이저 계산
라이저 K1-1, K1-2, K1-5, K1-6의 물 소비량은 동일합니다. 왜냐하면 각각 52개의 장치가 있는 동일한 수의 장치가 이러한 라이저에 연결되어 있기 때문입니다.
라이저의 직경은 100mm, 바닥 배출구의 직경은 100mm, 바닥 배출구의 각도는 90°라고 가정합니다. 최대 처리량 3.2 l/s. 예상 유량은 2.95l/s입니다. 결과적으로 라이저는 일반 유압 모드에서 작동합니다.
라이저 K1-3, K1-4의 물 소비량은 동일합니다. 왜냐하면 동일한 수의 장치가 이 라이저에 연결되어 있고 각각 104개의 장치가 있기 때문입니다.
